WO2002042028A1

WO2002042028A1 - Lame de scie

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Publication number: WO2002042028A1
Application number: PCT/JP2001/010223
Authority: WO
Inventors: Susumu Tsujimoto
Original assignee: Amada Company, Limited
Priority date: 2000-11-27
Filing date: 2001-11-22
Publication date: 2002-05-30
Also published as: US20040035282A1; JP4133325B2; CN1476363A; RU2248261C1; KR20030046523A; JPWO2002042028A1; AU2002224076A1; EP1354655A4; US7568416B2; EP1354655A1; RU2003119078A; CN100357052C; KR100546021B1; TW494032B

Description

明細書

鋸刃技術分野

本発明は、切削加工にて被削材（ワーク）を切断する工具としての例えば帯鋸、弓鋸、丸鋸などの鋸刃に関する。背景技術

従来より、例えば金属製の大きなワークを切断する装置として帯鋸盤が使用されている。この帯鋸盤に使用される帯鋸刃においては、例えばビビリ振動や騒音などに対応するために、アサリ歯のパターンをレ一力一セット、ウエーブセット、あるいはストレートセットなどの種々のアサリパターンに設定したり、各歯のピッチを不等ピツチにしたりしている。また、例えばステンレス鋼のような難削材に対応すべく、鋸刃における複数の歯に高低差を設けたり、複数のアサリ歯のアサリ振出量を変えた構成の鋸刃も開発されている。

さらに、各鋸歯の歯先の角度を種々の角度に構成した鋸刃や、鋸刃の背面に波状の加工を行った.り、鋸刃の各歯の先端などを結ぶ曲線が波状を呈するように構成し ·た鋸刃など、市場ニーズに合わせて様々な鋸刃が開発されてレる。、 - 一方、例えば金属製のワークを切断する帯鋸盤に関しても、切断用途に合わせて様々な帯鋸盤が開発されている。例えば、帯鋸盤における切削の切り込み方法を大別すると、主に、（ 1 ) ワークの切断長に無関係に切り込み速度が一定である場合と、（ 2 ) ワークの切断長に応じて切り込み速度が可変である場合との 2種類がある。

また、上記の（ 2 ) のワークの切断長に応じて切り込み速度が変化する切削方法は、さらに分類すると、

(2-1) 油圧シリンダを使用してシリンダに生じる背圧を制御する方法、

(2-2) 油圧シリンダを使用して切削抵抗に応じた流量を制御する方法、

(2-3) ワークの形状を予め入力しておき、ワークの切削長を随時計算して切り込み速度を変化せしめる C N C制御方法、

(2-4) 切削抵抗を検出し、切削抵抗に応じて切り込み速度を変化せしめる C N C制御方法、

(2-5) 鋸刃が装着されているハウジングの自重を機械的に調整し抑制しておき、自由落下により切削する方法、

などが、一般的に用いられている。

従来、小型で安価なポータブルバンドソーなどの帯鋸盤が多く使用されており、この小型のポータブルバンドソ一や横型バンドソーは、一般的に鋸刃ハウジングが円弧を描くように上下に揺動するヒンジタイプであり、上述した（2 - 5 )の方法が多く用いられている。このような帯鋸盤を、本明細書においては以下「軽負荷鋸盤」と称する。

ところで、一般市場における軽負荷鋸盤の用途は、例えば鉄骨構造物の建設現場の切断作業において比較的小さいワークを切断するような現場での切断に適している。このようにワーク形状は小物に限定されるとはいえ千差万別であり、異形鋼やパイプあるいは小径ソリッド材などのワークの切断が行われている。

以上のような軽負荷鋸盤において、例えば図 1 A、図 1 Bに示されているように、 1 つの直歯 S と左右方向へのアサリ振出量が一定の一対の左右アサリ歯 L、との 3個の歯で一つのアサリパターンを構成し、このアサリパターンを繰り返す構成であり、且つピッチ構成が例えば 4 mm の鋸刃 1 0 1 を用いて、例えば図 3 に示すように直径 5 0 m m のソリッド材 Wを切削する場合は、適正な切削が行われる。しかし、上記と同一の鋸刃 1 0 1 を用いて、例えば図 4 に示されているように直径 5 0 mm で肉厚が例えば 3 m m のパイプ材 Wを切削する場合は、鋸刃 1 0 1 に歯欠けが生じやすいという問題点があった。

その理由は、鋸刃 1 0 1 のピッチが 4 m m であるのに対してパイプ材 Wの肉厚が 3 m m であると共に、鋸刃 1 0 1 の切り込み速度がハウジング荷重 Gの自由落下に近いものであるためヒ、この切削条件では鋸刃 1 0 1 による切削がパイプ材 Wの中心付近に達すると、ワーク Wが鋸刃 1 0 1 の歯先と歯先の間に入り込んで急激な自由落下が生じてしまい、過度の切り込み量が生じるために歯欠けが生じ易いのである。

この問題を解決するための現状の方法としては、図 2 A、図 2 B に示されているように、パイプ材 Wの肉厚より小さいピッチの鋸刃 1 0 3 を用いて切削することが一般的である。図 5 においてはピッチ構成が 2 mm の鋸刃 1 0 3 (図 2 A、図 2 Bに示した鋸刃）を用いて肉厚 3 m m で直径 5 0 mm のパイプ材 Wを切削する状態が示されている。

この条件では、パイプ材 Wの肉厚 3 mm に対して鋸刃 1 0 3 のピッチが 2 mm と小さいので、鋸刃 1 0 3 がノ° ィプ材の中心付近に達してもワーク Wが鋸刃 1 0 3 の歯先と歯先の間に入り込むことはなく、急激な自由落下も生じないので、適正な切削が行われる。

しかし、上記の同一の鋸刃 1 0 3 、つまりピッチが 2 mm の鋸刃 1 0 3 (図 2 A、図 2 B に示した鋸刃）を用いて直径 5 0 mm のソリツド材 W (図 3 に示されている被削'材）を切削すると、鋸刃 1 0 3 のピッチがワーク " W の直径に比べて十分小さいために、急激な自由落下は生じないので過度の切り込みは生じない。しかし、ヮ一ク Wの切削長に対して作用する鋸刃 1 0 3 の歯数が多くなり、ワーク Wに対する各歯の切込み量が小さくなる。そのために、図 1 A、図 1 B に示されているようなピッチ構成が 4 mm の鋸刃 1 0 1 でゾリッド材 Wを切削する場合に比べて切削時間が長くなるという問題点があった。以上のことから、ソリッド材ゃパイプ材等の被削材を切断する場合は、ワーク Wの形状，寸法に応じて適切なピッチの鋸刃に交換する必要があり、鋸刃交換の手間がかかるという問題点があった。

したがって、例えば建設現場等では、前述したように千差万別のワークを切断しており、ワークの形状，寸法等に応じてピッチの異なる鋸刃を交換する手間は無視できず、一方、歯欠けを未然に防ぐ目的で比較的ピッチの小さい鋸刃を予め装着しておく方法を用いるとしても、この場合には比較的切削長の大きいワークを切断する場合には切削時間が長くなるという問題が無視できなくなる。

本発明は上述の課題を解決する.ためになされたものでその目的は、比較的切削長が大きいワークから小さいヮ一.クまで歯欠けを生じることなく、高能率で切断が可能な鋸刃を提供することにある。発明の開示

上記目的を達成するために、第 1 アスペクトに基づくこの発明の鋸刃は、直歯及び左右のアサリ振出しを行つた左右のアサリ歯を備えた第 1 の歯群と左右のアサリ振出しを行った左右のアサリ歯を備えた第 2 の歯群とを組合せたアサリパターンを適宜に繰り返す構成の鋸刃において、前記第 1 の歯群における左右のアサリ歯のアサリ振出し量よりも前記第 2 の歯群における左右のアサリ歯のアサリ振出し量を小さく又は同一に設けてある。

第 2 アスペクトに基づくこの発明の鋸刃は、直歯及び左右のアサリ振出しを行った左右のアサリ歯を備えた第 1 の歯群と左右のアサリ振出しを行った左右のアサリ歯を備えた第 2 の歯群とを組合せたアサリパターンを適宜に繰り返す構成の鋸刃において、前記第 1 の歯群の歯高よりも前記第 2 の歯群の歯高を低く設けた構成である。

第 3 ァスぺクトに基づくこの発明の鋸刃は、第 2 ァスぺクトに基づくこの発明の鋸刃において、前記第 1 の歯群における左右のアサリ歯のアサリ振出し量よりも前記第 2 の歯群における左右のアサリ歯のアサリ振出し量を小さく又は同一に設けてある。

第 4 アスペクトに基づくこの発明の鋸刃は、少なくとも直歯及び左右のアサリ振出しを行った左右一対のアサリ歯を備えた第 1 の歯群と第 2 の歯群とを組合せたアサリパターンを適宜に繰り返す構成の鋸刃であって、前記第 1 の歯群における鋸歯の歯高よりも前記第 2 の歯群における鋸歯の歯高を低く設け、前記第 2 の歯群における鋸歯のガレ'ットを含む歯先ピッチは前記第 1 の歯群における鋸歯のガレツトを含む歯先ピッチより小さく、かつ前記第 2 の歯群における左右のアサリ歯のアサリ振出し量を、前記第 1 の歯群における左右のアサリ歯のアサリ振出し量に等しく又はより小さく設けた構成である。

第 5 アスペクトに基づくこの発明の鋸刃は、少なくとも直歯及び左右のアサリ振出しを行った左右の一対のァサリ歯を備えた第 1 の歯群と少なくとも左右一対のアサリ歯を備えた第 2 の歯群とを組合せたアサリパ夕一ンを適宜に繰り返す構成の鋸刃であって、前記第 1 の歯群における鋸歯の歯高よりも前記第 2 の歯群における鋸歯の ' 歯高を低く設け、前記第 2 の歯群における鋸歯のガレツトを含む歯先ピッチは前記第 1 の歯群における鋸歯のガレットを含む歯先ピッチより小さく、かつ前記第 2 の歯群における左右のアサリ歯のアサリ振出し量を、前記第 1 の歯群における左右のアサリ歯のアサリ振出し量に等しく又はより小さく設けた構成である。

第 6 アスペクトに基づくこの発明の鋸刃は、上記第 1 ァスぺクト乃至第 5 ァスぺクトの内のいずれか 1 つのァスぺク卜に基づく鋸刃において、前記第 2 の歯群に直歯を備え、かつ前記第 1 の歯群の歯数と前記第 2 の歯群の歯数とを同一に設けてある。

第 7 アスペクトに基づくこの発明の鋸刃は、上記第 1 ァスぺクト乃至第 6 ァスぺクトの内のいずれか 1 つのァスぺクトに基づく鋸刃において、前記第 1 の歯群の左右のアサリ歯の数と前記第 2 の歯群の左右のアサリ歯の数とを等しく設けた構成である。

第 8 アスペクトに基づくこの発明の鋸刃は、上記第 1 ァスぺクト乃至第 7 ァスぺクトの内のいずれか 1 つのァスぺクトに基づく鋸刃において、前記第 1 の歯群と第 2 の歯群とが交互に配置してある。第 9 アスペクトに基づくこの発明の鋸刃は、上記第 1 ァスぺクト乃至第 8 ァスぺクトの内のいずれか 1 つのァスぺク卜に基づく鋸刃において、第 1 の歯群の歯数よりも第 2 の歯群の歯数の方が多い構成である。

第 1 0 アスペクトに基づくこの発明の鋸刃は、上記第 1 ァスぺクト乃至第 9 ァスぺクトの内のいずれか 1 つのァスぺク卜に基づく鋸刃において、第 2 の歯群の歯数よりも第 1 の歯群の歯数の方が多い構成である。

第 1 1 アスペクトに基づくこの発明の鋸刃は、上記第 1 ァスぺクト乃至第 1 0 ァスぺクトの内のいずれか 1 つのアスペクトに基づく鋸刃において、前記第 1 の歯群及び前記第 2 の歯群における左右のアサリ歯のうち同方向にアサリ振出しを行ったアサリ歯が連続して配置してある。

第 1 2 アスペクトに基づくこの発明の鋸刃は、上記第 1 ァスぺク 1、乃至第 1 0 ァスぺク卜の内のいずれか 1 つのアスペクトに基づく鋸刃において、前記第 1 の歯群及び前記第 2 の歯群における左右のアサリ歯のうち同方向にアサリ振出しを行ったアサリ歯が連続しない配置である。

第 1 3 アスペクトに基づくこの発明の鋸刃は、上記第 1 ァスぺクト乃至第 1 2 ァスぺクトの内のいずれか 1 つのアスペクトに基づく鋸刃において、前記各歯間のピッチが不等ピッチである。

第 1 4 アスペクトに基づくこの発明の鋸刃は、上記第 1 3 アスペクトに基づく鋸刃において、前記不等ピッチは 2種類のピッチである。

第 1 5 アスペクトに基づくこの発明の鋸刃は、上記第 1 ァスぺクト乃至第 1 4 ァスぺクトの内のいずれか 1 つのアスペクトに基づく鋸刃において、前記第 1 の歯群の歯と前記第 2 の歯群の歯との高低差は 0 . 2 m m以下である。

第 1 6 アスペクトに基づくこの発明の鋸刃は、上記第 1 ァスぺクト乃至第 1 5 ァスぺクトの内のいずれか 1 つのアスペクトに基づく鋸刃において、前記第 2 の歯群における鋸歯のガレツトの底部は、前記第 1 の歯群における鋸歯のガレツトの底部より歯先側に位置してある。

第 1 7 アスペクトに基づくこの発明の鋸刃は、上記第 4ァスぺクト又は第 5 ァスぺクトに基づく鋸刃において、前記第 2 の歯群における鋸歯は、前記第 1 の歯群における鋸歯の間に配置してある。

上述の通り、本発明に基づく鋸刃によれば、歯高の高い直歯及び左右のアサリ歯を備えた第 1 の歯群の各鋸歯と、歯高が低くかつアサリ振出量が第 1 の歯群のアサリ歯よりもアサリ振出量のより小さい左右のアサリ歯を備えた第 2 の歯群の各鋸歯とを組合せてアサリパターンを構成した構成である。

従って、ソリッド材等の切削及びパィプ材等の切削に容易に対応することができ、かづ歯欠等を生じることなく効率よく切削を行うことができ、前述したごとき従来の問題を解消し得るものである。図面の簡単な説明

図 1 Aは、従来の鋸刃の歯先形状の一部を示す正面図である。

図 1 Bは、図 1 Aに示す従来の鋸刃の歯先形状の一部を示す下面図である。

図 2 Aは、従来の鋸刃の歯先形状の一部を示す正面図である。

図 2 Bは、図 2 Aに示す従来の鋸刃の歯先形状の一部を示す下面図である。

図 3 は、ピッチ 4 mm の鋸刃にてソリッド材を切削するときの状態説明図である。

図 4 は、ピッチ 4 m m の鋸刃にて肉厚 3 mm のパイプ材を切削する状態説明図である。

図 5 は、ピッチ 2 mm の鋸刃にて肉厚 3 mm のノ、。ィプ材を切削する状態説明図である。

図 6 Aは、本発明の第 1 の実施の形態に係る鋸刃の歯先形状の一部を示す正面図である。

図 6 Bは、図 6 Aに示す鋸刃の歯先形状の一部を示す下面図である。

図 6 Cは、図 6 B に示す鋸刃の歯先形状の変更態様を示す下面図である。

図 7 Aは、本発明の第 2 の実施の形態に係る鋸刃の歯先形状の一部を示す正面図である。図 7 B は、図 7 Aに示す鋸刃の歯先形状の一部を示す下面図である。

図 7 Cは、図 7 B に示す鋸刃の歯先形状の変更態様を示す下面図である。

図 8 Aは、本発明の第 3 の実施の形態に係る鋸刃の歯先形状の一部を示す正面図である。

図 8 B は、図 8 Aに示す鋸刃の歯先形状の一部を示す下面図である。

図 9 Aは、本発明の第 4 の実施の形態に係る鋸刃の歯先形状の一部を示す正面図である。

図 9 B は、図 9 Aに示す鋸刃の歯先形状の一部を示す下面図である。

図 1 0 Aは、本発明の第 5 の実施の形態に係る鋸刃の歯先形状の一部を示す正面図である。

図 1 0 B は、図 1 O Aに示す鋸刃の歯先形状の一部を示す下面図である。

図 1 1 Aは、本発明の第 6 の実施の形態に係る鋸刃の歯先形状の一部を示す正面図である。

図 1 1 B は、図 1 1 Aに示す鋸刃の歯先形状の一部を示す下面図である。

図 1 2 Aは、本発明の第 7 の実施の形態に係る鋸刃の歯先形状の一部を示す正面図である。

図 1 2 B は、図 1 2 Aに示す鋸刃の歯先形状の一部を示す下面図である。

図 1 3 Aは、本発明の第 8 の実施の形態に係る鋸刃の歯先形状の一部を示す正面図である。

図 1 3 B は、図 1 3 Aに示す鋸刃の'歯先形状の一部を示す下面図である。

図 1 4 Aは、本発明の第 9 の実施の形態に係る鋸刃の歯先形状の一部を示す正面図である。

図 1 4 B は、図 1 4 Aに示す鋸刃の歯先形状の一部を示す下面図である。

図 1 4 C は、図 1 4 B に示す鋸刃の歯先形状の変更態様を示す下面図である。

図 1 5 Aは、本発明の第 1 0 の実施の形態に係る鋸刃の歯先形状の一部を示す正面図である。

図 1 5 Bは、図 1 5 Aに示す鋸刃の歯先形状の一部を示す下面図である。

図 1 5 Cは、図 1 5 B に示す鋸刃の歯先形状の変更態様を示す下面図である。発明を実施するための最良の形態

以下、図面を用いて本発明の実施の形態について説明するに、以下の実施の形態に係る鋸刃は、各図において右方向へ移動することによってワークの切削加工を行うものである。

図 6 A、図 6 B を参照するに、本発明の第 1 の実施の形態に係る鋸刃 1 は、鋸刃 1 に対して左右方向（鋸刃 1 の厚さ方向）にアサリ振出しを行わない直歯 S と左右方向へのアサリ振出量が比較的大きい（換言するに、アサリ幅が広い）一対の左右のアサリ歯 L w , R wを備えた第 1 の歯群（この第 1 の歯群に属する鋸歯は符号 Aで示す）と、上記第 1 の歯群 Aの左右の前記アサリ歯 L w， R wのアサリ振出量よりも小さなアサリ振出量の（換言するに、アサリ幅が狭い）左右一対のアサリ歯 L n， R n を備えた第 2 の歯群（この第 2 の歯群に属する鋸歯は符号 Bで示す）とを、組合せたアサリパターンを適宜に繰り返す構成である。

鋸刃 1 は、図において左から右の方向へ走行して、ヮ —ク Wを切削する。この場合、当該切削加工工程において、上記アサリパターンの歯 L w、 L n、 R w、 R n、 S 、 S が、歯 L w、 L n、 R w、 R n、 S 、 S の順に前記ヮ一ク Wと当接して切削加工を進める。

図 6 A、図 6 B に示す鋸刃 1 においては、第 1 の歯群 Aとして、 2 個の直歯 S と、アサリ振出量が比較的大きく等しい左右一対のアサリ歯 L w、 R wとの合計 4個からなり、第 2 の歯群 B としては、アサリ振出量が第 1 の歯群 Aの左右アサリ歯 L w、 R wよりも小さい左右一対のアサリ歯 L n、 R n の合計 2個からなり、この第 1 の歯群 Aと第 2 の歯群 B との組合せによってアサリパターンが構成されている。そして、各歯先ピッチ P 1 は等しく、例えば 2 m mに設けてある。

上記の構成の鋸刃 1 を用いて、例えば図 3 に示されているゾリッド材のような比較的切削長の大きいワーク W を切削するとき、第 2 の歯群 B の左右アサリ歯 L n 、 R n は第 1 の歯群 Aの左右アサリ歯 L w、 R wよりもアサリ振出量が小さいので、ヮ一ク Wの切削溝を広げるように切削する際の切削に寄与する働きが小さい。その働きが小さい量だけあたかも鋸刃のピツチ構成が大きくなつたかのようになる。すなわち、切削に寄与する働きの小さな第 2 の歯群 B を無視すると、切削に大きく寄与する鋸歯の間隔は、主として切削の働きをする第 1 の歯群 A の左アサリ歯 L wと右アサリ歯 R wとの間隔及び右アサリ歯 R wと直歯 S との間隔となり、あたかも大きなピッチ（ P 1 X 2 ) の鋸刃でワーク Wを切削する態様となる。なお、直歯 S ， S の間はもとのピッチ P 1 である。

したがって、本実施の形態の鋸刃 1 と図 2 A、図 2 B に示した従来の鋸刃 1 0 3 とを用い、帯鋸盤、鋸刃の走行速度、切り込み荷重などの切削条件を同じくして、例えば図 3 に示されているソリッド材を切削し比較してみると、本実施の形態の鋸刃 1 の方が切断時間が短いものであった。

また、上記の切削時には、鋸刃 1 は鋸歯ピッチが（ P 1 X 2 ) のピッチ及びピッチ P 1 でワーク Wの切削を行うこととなり、切削時の鋸刃の共振が抑制されることとなり、騒音が抑制されることになる。さらに、左右のァサリ歯が等しいことにより、鋸刃に作用する左右方向の分力が相殺されることになる。

図 1 A、図 I B に示した従来の鋸刃 1 0 1 をも含めて切削時間を比較すると、鋸刃 1 0 1 <鋸刃 1 <鋸刃 1 0 PC蘭 1/10223

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3 となり、ソリッド材の切断には図 2 A、図 2 B に示した従来の鋸刃 1 0 3 に比べて切削時間が改善される。

一方、図 6 A、図 6 B に示した鋸刃 1 を用いて、例えば図 5 に示されているパイプ材のようなヮ一ク Wを切削すると、パイプ材の肉厚 3 m m に対して鋸刃のピッチ P 1 が 2 m m と小さく、鋸刃 1 がパィプ材の中心付近に達してもワーク Wが鋸刃の歯先と歯先の間に入り込むことはなく、急激な自由落下も生じないので、歯欠けすることなく適正な切削が行われる。

すなわち、ワークを切削する際、ソリッド材の切削を行う場合のように、切削抵抗が大きく比較的切り込み速度が小さくなる傾向の場合の切削をするときは、主に第

1 の歯群 Aの鋸歯が主として切削作用を行い、パイプ材の切削を行う場合のように、比較的切削抵抗が小さく、比較的切り込み速度が大きくなり易い場合の切削をするときは第 1 の歯群と第 2 の歯群の双方が共に切削作用を行うこととなり、比較的切削長が大きいワークから切肖 IJ 長の小さいワークまで歯欠けを生じることなく、高能率に切断を行うことができることになる。その結果、ヮ一クに応じての鋸刃交換の手間が省かれるだけでなく、鋸刃の消費量も削減される。

ところで、図 6 C に示すように、第 1 の歯群 Aの左右のアサリ歯 L w， R wのアサリ振出量と第 2 の歯群 B のアサリ歯 L n , R n のアサリ振出量とをほぼ同一とすることも可能である。この場合には、前述のごとき効果を奏し得ると共に、第 2 の歯群 B のアサリ歯 L n , R nが多少切削に寄与するので、ヮ一ク Wの切断面のシェ一ビングを行う態様となり、切断面の精度がより向上するものである。

図 7 A、図 7 B を参照するに、この発明の第 2 の実施の形態を示す鋸刃 3 であり、図 6 A、図 6 B、図 6 Cの鋸刃 1 における第 1 の歯群 Aに相当する鋸歯と第 2 の歯群 B に相'当するの鋸歯の歯高に高低差 H 1 が設けられたものであり、鋸歯間は等ピッチ P 1 の鋸刃である。

換言すると、各鋸歯 S 、 L w、 R wの歯先は、一点鎖 ,線で示す第 1 の仮想線 F 1 に一致するように配列されている。一方、各鋸歯 S t 、 L n、 R n の歯先は、一点鎖線で示す第 2 の仮想線 F 2 に一致するように配列されている。これら第 1 の仮想線 F 1 と第 2 の仮想線 F 2 の高低差が、上記鋸歯の歯高に高低差 H 1 に相当するのである。

上述のように、各鋸歯 S 、 L w、 R wの歯先と各鋸歯 S t 、 L n、 R n の歯先とを高低差 H I を設けて配置しているため、双方のガレットの深さが異なってくる。つまり、第 2 の歯群 B に属する各鋸歯 L n， R n は歯高が低く（（ L ) で示す通り）、前側（図において右側であつて、鋸刃の移動方向の上流側）のガレットは第 1 の歯群 Aに属する各鋸歯 S t 、 L w、 R wの前側のガレットより浅く形成してある。このように、歯高を低くし、かつ前側のガレットを浅くすることにより、第 2 の歯群 B に属する鋸歯の剛性が向上し、当該鋸歯でもってワークを切削する際の切削抵抗によアサリ振り出し方向の撓みを抑制でき、切削性が向上するものである。

また、第 1 の歯群 Aの左右のアサリ歯と第 2 の歯群 B の左右アサリ歯の高低差としては、第 2 の歯群 Bのアサリ振出量の小さいアサリ歯が歯高も低くされている。換言すれば、歯高の低いアサリ歯は、歯高の高いアサリ歯のアサリ振出量より小さなアサリ振出量である。

より詳しくは、第 1 の歯群 A としては、 1個の歯高の高い（（ H ) で示す通り）直歯 S と、歯高の高く（ H ) で示す、且つ、アサリ振出量が比較的大きく等しい左右一対のアサリ歯 L w、 R wと、の合計 3個からなる。第 2 の歯群 B としては、第 1 の歯群 Aの直歯 S よりも歯高の低い 1 個の直歯 S t と、第 1 の歯群 Aの左右アサリ歯 L w、 R wより歯高が低くてアサリ振出量が小さい左右一対のアサリ歯 L n 、 R n の合計 3個からなり、直歯と左右アサリ歯の個数が同数であり、第 1 の歯群 Aと第 2 の歯群 B の合計 6個の鋸歯で 1 つのアサリパターンが構成されている。そして、第 1 の歯群 Aの鋸歯と第 2 の歯群 Bの鋸歯は交互に配置されている。

前記鋸刃 3 において、第 1 の歯群 Aの鋸歯と第 2 の歯群 B の鋸歯との歯先の高低差の量 H I としては、例えば図 3 に示されているゾリッド材を切削する場合のように、切削長が長くなり、切込み方向の切削抵抗が大きくなつて切り込み速度が比較的小さくなる態様のときには主に第 1 の歯群 Aの各鋸歯により切込み切削作用が行われ、図 5 に示されているパイプ材の切削時のように、切込み方向の切削抵抗が小さく切り込み速度が比較的大きくなり易い場合には第 1 の歯群 Aと第 2 の歯群 B の双方が切込み切削作用を行う程度に高低差 H 1 が設けられているなお、高低差の量 H I は、鋸歯のピッチやワーク Wの形状，寸法，種類等によって異なるが、数々の実験によると、概ね 0 . 2 mm 以下であることが望ましく、特に金属を切断する場合には 0 . 1 mm以下が適している。

また、第 1 の実施の形態の鋸刃 1 では、アサリ振出量の小さいアサリ歯とアサリ振出量の大きいアサリ歯との歯高がほぼ同じ構成であるから、アサリ振出量の小さいアサリ歯も大きいアサリ歯よりも働きは少ないとはいえ常に切込み方向の切削作用を行うことになる。これに対して第 2 の実施の形態の鋸刃 3 では、ソリッド材を切削するとき、第 2 の歯群 Bの各鋸歯 L n 、 R n 、 S t により切込み方向の切削作用が殆ど行われず、ほとんどが第 1 の歯群 Aにおける各鋸歯によって切削が行われる。したがって、切削作用を行う第 1 の歯群 Aの鋸歯だけに注目すると、ピッチが P 1 X 2 になり、あたかも図 1 A 、図 I B に示した従来の鋸刃 1 0 1 のようになる。

したがって、第 2 の実施の形態に係る鋸刃 3 を用いて、帯鋸盤、鋸刃の走行速度、切り込み荷重などの切削条件を前述した第 1 の実施の形態に係る鋸刃 1 による切断加ェ時の場合と同じくして、図 3 に示されているソリッド材を切削して切削時間を比較してみると、鋸刃 1 0 1 鋸刃 3 く鋸刃 1 く鋸刃 1 0 3 となる。つまり、ソリッド材の切断には図 2 A、図 2 B に示した従来の鋸刃 1 0 3 及び図 6 A、図 6 B、図 6 Cの第 1 の本実施の形態に係る鋸刃 1 に比べて切削時間が改善され、しかも図 1 A、図 1 B に示した従来の鋸刃 1 0 1 とほぼ同じになる。

一方、図 7 A、図 7 B、図 7 C に示した鋸刃 3 を用いて、例えば図 5 に示されているパイプ材のようなワーク Wを切削すると、パイプ材の肉厚 3 ram に対して鋸刃のピッチ P 1 が 2 mm と小さく、また、切込み方向の切削抵抗が小さくなつて切り込み速度，切込み量が大きくなるような傾向にある場合、すなわち鋸刃 3 がパイプ材の中心付近に達したときには、第 2 の歯群 B の鋸歯も共に切削作用を行うこととなり、ワーク Wが鋸刃 3 の歯先と歯先の間に入り込むようなことはなく、急激な自由落下も生じないので、歯欠けすることなく適正な切削が行われる。

なお、上記鋸歯 3 において、第 1 の歯群 Aのアサリ歯と第 2 の歯群 B のアサリ歯とのアサリ振出量を図 7 Cに示すようにほぼ等しく設けることも可能である。この場合、シェービング効果によって切断面の切断精度がより向上することになる。

図 8 A、図 8 B を参照するに、この発明の第 3 の実施の形態に係る鋸刃 5 を示すものであり、図 7 A、図 7 B 、図 7 Cに示した第 2 の実施の形態の鋸刃 3 における第 2 の歯群 B の直歯 S t を取り除いたものであり、鋸歯間は等ピッチ P 1 の鋸刃である。

より詳しくは、第 1 の歯群 Aとしては、 1 個の歯高の高い直歯 S と、アサリ振出量が比較的大きく等しい左右一対のアサリ歯 L w、 R wとの合計 3個からなり、第 2 の歯群 B としては、第 1 の歯群 Aの左右アサリ歯 L w、 R wより歯高が低くかつアサリ振出量が、第 1 の歯群 A におけるアサリ歯 L w， R wのアサリ振出量よりも小さい左右一対のアサリ歯 L n 、 R n の合計 2個からなり、この第 1 の歯群 Aの鋸歯と第 2 の歯群 B の鋸歯との組合せによる合計 5個の鋸歯で 1 つのアサリパターンが構成されている。

そして、第 1 の歯群 Aの鋸歯と第 2 の歯群 B の鋸歯との歯先の高低差の量 H I としては、前述した第 2 の実施の形態に係る鋸刃 3 と同様であるので、説明は省略する。

なお、第 3 の実施の形態の鋸刃 5 では、第 2 の実施の形態の鋸刃 3 と同様に、ソリッド材を切削すると第 2 の歯群 B の各アサリ歯 L n 、 R n による切削作用が殆ど行われず、ほとんどが第 1 の歯群 Aに属する各鋸歯で切削が行われる。そこで、主として切削作用を行う第 1 の歯群 Aの各鋸歯だけに注目すると、第 2 の実施の形態の鋸刃 3 ではアサリパターンにおいての鋸歯の平均ピッチが 4 m m であるのに対して、第 3 の実施の形態の鋸刃 5 ではアサリパターンにおいての鋸歯の平均ピッチが約 3 . 3 m m 〔 = ( 2 + 4 + 4 ) / 3 〕と、少し小さくなる。 21 したがって、第 3 の実施の形態の鋸刃 5 を用いて、帯鋸盤、鋸刃の走行速度、切り込み荷重などの切削条件を前述した第 1 及び第 2 の実施の形態に係る鋸刃の場合と同じくして、図 3 に示されているソリッド材を切削した切削時間を比較してみると、鋸刃 1 0 1 鋸刃， 3 く鋸刃 5 く鋸刃 1 く鋸刃 1 0 3 となる。つまり、ソリッド材の切断には第 1 の歯群 Aの平均ピッチが約 3 . 3 mm と図 1 A、図 1 B に示した従来の鋸刃 1 0 1 のピッチ 4 mm よりも小さくなつた分だけ切削時間は鋸刃 3 よりも大きくなつてしまうが、図 2 A、図 2 B に示した従来の鋸刃 1 0 3 及び図 6 八、図 6 B、図 6 C に示した第 1 の本実施の形態に係る鋸刃 1 に比べて切削時間が改善される。

一方、図 8 A、図 8 B に示した鋸刃 5 を用いて、例えば図 5 に示されているパイプ材のようなワーク Wを切削する場合は、第 2 の実施の形態の鋸刃 3 と同様の作用をして歯欠けを生じることなく適正な切削が行われる。

図 9 A、図 9 B を参照するに、この発明の第 4の実施の形態に係る鋸刃 7 を示すものであり、図 8 A、図 8 B の第 3 の実施の形態の鋸刃 5 の第 1 の歯群 Aの左右アサリ歯 L w、 R wと、第 2 の歯群 B の左右アサリ歯 L n 、 R n とのアサリ振出量をほぼ同じにしたものであり、鋸歯間は等ピッチ P 1 の鋸刃である。

より詳しくは、第 1 の歯群 Aとしては、 1 個の歯高の高い直歯 S と、アサリ振出量が比較的大きくて歯高の高い左右一対のアサリ歯 L w、 R wとの合計 3個からなり、第 2 の歯群 B としては、第 1 の歯群 Aの左右アサリ歯 L w、 R wより歯高が低くてアサリ振出量がほぼ等しい左右一対のアサリ歯 L n 、 R n の合計 2個からなり、この第 1 の歯群 Aに属する複数の鋸歯と第 2 の歯群 B に属する複数の鋸歯とを組合せた合計 5個の鋸歯で 1 つのアサリパターンが構成されている。

上記構成の鋸歯 7 においては、例えば図 3 に示されているソリッド材の切削を行う場合のように切削抵抗が大きく切り込み速度が比較的小さくなる態様のときには、第 2 の歯群 B の歯高の低いアサリ歯 L n 、 R n はほとんど切削作用を行わないが、第 1 の歯群 Aの歯高の高いァサリ歯 L w、 R wが切削した切削溝の側面を擦るように僅かな切削作用が行われ、シェービング作用により切削面の精度が向上する。そして、第 1 の歯群 Aの鋸歯と第 2 の歯群 B の鋸歯との歯先の高低差の量 H 1 としては、前述した第 2 の実施の形態の鋸刃 3 と同様であるので、説明は省略する。

なお、第 4 の実施の形態に係る鋸刃 7 では、ソリッド材を切削するときに主として、切削作用を行う第 1 の歯群 Aの鋸歯だけに注目すると、第 3 の実施の形態の鋸刃 5 と同様に、アサリパターンにおいての鋸歯の平均ピッチが約 3 . 3 mm である。したがって、帯鋸盤、鋸刃の走行速度、切り込み荷重などの切削条件が前述した第 1 、第 2 及び第 3 の実施の形態の場合と同じで、図 3 に示されているソリッド材を切削したときの切削時間を比較してみると、鋸刃 1 0 1 =鋸刃 3 く鋸刃 5 鋸刃 7 <鋸刃 1 く鋸刃 1 0 3 となる。

つまり、ソリッド材の切断には図 2 A、図 2 B に示した従来の鋸刃 1 0 3 及び図 1 に示した第 1 の本実施の形態に係る鋸刃 1 に比べて切削時間が改善され、図 8 A、図 8 Bの第 3 の本実施の形態に係る鋸刃 5 とほぼ同様である。

一方、図 9 A、図 9 B に示した鋸刃 7 を用いて、例えば図 5 に示されているパイプ材のようなワーク Wを切削する場合は、第 2 の実施の形態に係る鋸刃 3 と同様の作用をして歯欠けを生じることなく適正な切削が行われる。

図 1 0 A、図 1 0 B を参照するに、この発明の第 5 の実施の形態に係る鋸刃 9 は、図 3 に示した第 3 の実施の形態の鋸刃 5 における第 1 の歯群 Aの左右のアサリ歯 L w、 R wと、第 2 の歯群 Bの左右のアサリ歯 L n、 R n との配置の順番を入れ替えたものであり、鋸歯間は等ピツチ P 1 の鋸刃である。図 8 A、図 8 Bの第 3 の実施の形態の鋸刃 5 と機能的には殆ど差がないので、より詳細な説明は省略する。

この第 5 の実施の形態に係る鋸刃 9 のように第 1 の歯群 Aの鋸歯と第 2 の歯群 B の鋸歯の各歯の配置は適宜変更可能である。なお、この場合は第 1 の歯群 Aの鋸歯と第 2 の歯群 B の鋸歯の同じ方向のアサリ歯は連続しないように配置されている。

図 1 1 A、図 1 I B を参照するに、この発明の第 6 の実施の形態に係る鋸刃 1 1 は、図 3 に示した第 3 の実施の形態の鋸刃 5 の第 2 の歯群 B に歯高が低くてアサリ振出量の小さい左右アサリ歯 L n ₂、 11 ₂ を追加して鋸歯数を多くしたものであり、鋸歯間は等ピッチ P 1 の鋸刃である。

より詳しくは、第 1 の歯群 A としては、 1 個の歯高の高い直歯 S と、アサリ振出量が比較的大きく等しい左右一対のアサリ歯 L w、 R wとの合計 3個からなり、第 2 の歯群 B としては、第 1 の歯群 Aの左右アサリ歯 L w、 R wより歯高が低くてアサリ振出量が僅かに小さい左右一対のアサリ歯 L n ^ L n ₂ と、さらにアサリ振出量が小さな一対の左右のアサリ歯 R n ェ、 R n ₂ の合計 4 個からなり、この第 1 の歯群 Aの鋸歯と第 2 の歯群 B の鋸歯との組合せにより合計 7個の鋸歯で 1 つのアサリパターンが構成されている。そして、第 1 の歯群 Aの鋸歯と第 2 の歯群 Bの鋸歯との歯先の高低差の量 H 1 としては、前述した第 2 の実施の形態に係る鋸刃 3 と同様であるので、より詳細な説明は省略する。

なお、第 6 の実施の形態に係る鋸刃 1 1 では、第 3 の実施の形態に係る鋸刃 5 と同様に、ソリッド材を切削するときには第 2 の歯群 B における各鋸歯 L ri i L n z R η _α , ； R η ₂ による切削作用が殆ど行われず、ほとんどが第 1 の歯群 Αにおける各鋸歯 S ， L w , R wによつて切削が行われる。したがって、主として切削作用を行う第 1 の歯群 Aの左右アサリ歯 L w、 R wだけに注目すると、左右のアサリ歯 L wと R wとの間隔及びアサリ歯 R wと直歯 S との間隔がそれぞれ（ P 1 X 3 = 6 mm) と大きくなり、ピッチが大きくなつた分だけ各鋸歯の切込み量が大きくなつて各鋸歯の負荷が大きくなるので、比較的ピッチが大きい鋸刃では好ましくないが、ピッチが小さい鋸刃では有用な構成パターンとなる。

一方、図 1 1 A、図 1 1 B に示した鋸刃 1 1 を用いて、例えば図 5 に示されているパイプ材のようなワーク Wを切削する場合は、第 2 の実施の形態に係る鋸刃 3 と同様の作用をして歯欠けすることなく適正な切削が行われる。

図 1 2 A、図 1 2 B を参照するに、この発明の第 7 の実施の形態に係る鋸刃 1 3 は、図 8 A、図 8 B に示した第 3 の実施の形態に係る鋸刃 5 の第 1 の歯群 Aに歯高が高くてアサリ振出量が比較的大きい左右アサリ歯 L w ₂ 、 R w ₂を追加して歯数を多くしたものであり、鋸歯間は等ピッチ P 1 の鋸刃である。

より詳しくは、第 1 の歯群 Aとしては、 1 個の歯高が高い直歯 S と、歯高が高くてアサリ振出量が比較的大きく等しい左右 2 対のアサリ歯 L W i 、 L w ₂ 、 R w！ , R w ₂ との合計 5 個からなり、第 2 の歯群 B としては、第 1 の歯群 Aの左右アサリ歯 L w、； wより歯高が低くてアサリ振出量が小さい左右一対のアサリ歯 L n、 R n の合計 2 個からなり、この第 1 の歯群 Aの鋸歯と第 2 の歯群 B の鋸歯とを組合せた合計 7個の鋸歯で 1 つのアサリパターンが構成されている。なお、第 7 の実施の形態に係る鋸刃 1 3 は、前述した図 1 1 A、図 1 1 B に示した実施の形態の鋸刃 1 1 の第 1 の歯群 Aの左右アサリ歯 L w、 R wのピッチが大きくなることに伴う欠点を改善したものである。そして、ソリッド材やパィプ材に対する切削作用、及び第 1 の歯群 Aの鋸歯と第 2 の歯群 Bの鋸歯との歯先の高低差の量 H 1 については、前述した第 3 の実施の形態に係る鋸刃 5 とほぼ同様であるのでより詳細な説明を省略する。以上のように、第 1 の歯群 Aの鋸歯の種類及び数と第 2 の歯群 Bの鋸歯の種類及び数の構成は適宜変更可能である。

図 1 3 A、図 1 3 B を参照するに、この発明の第 8 の実施の形態に係る鋸刃 1 5 は、図 8 A、図 8 B に示した第 3 の実施の形態の鋸刃 5 の第 1 の歯群 Aの左右アサリ歯 L w、 R wと、第 2 の歯群 B の左右アサリ歯 L n 、 R n との組合せによるアサリパターン及び歯高の高低差のパターンは同じであり，鋸歯のピッチ構成が 2 種類のピツチの組合せよりなる不等ピッチである。

不等ピッチであることにより、切削時の騒音が低減できるという新たな効果が生じる。図 1 3 Aではピッチが P 1 と P 2 の 2種類からなることを示しているが、さらに複数の種類のピッチ構成にすることにより、切削時の振動による共振を効果的に抑制でき、切削騒音の低減効果がより一層大きくなる。

なお、ソリッド材やパィプ材に対する切削作用、及び第 1 の歯群 Aの鋸歯と第 2 の歯群 B の鋸歯との歯先の高低差の量 H 1 については、前述した第 3 の実施の形態に係る鋸刃 5 とほぼ同様であるので説明を省略する。

図 1 4 A、図 1 4 B を参照するに、本発明の第 9 の実施の形態に係る鋸刃 1 7 は、直歯 S 1 、左右のアサリ歯 L w、 R wの 3 歯を備えた第 1 の歯群 Aと、同じく直歯 S 2 、左右のアサリ歯 L n、 R nの 3 歯を備えた第 2 の歯群 B とを組合せた合計 6個の鋸歯によってアサリパターンを構成している。

前記第 1 の歯群 Aに属する直歯 S l 、左右のアサリ歯 L w , R wの歯高に比較して第 2 の歯群 B に属する直歯 S 2 、左右のアサリ歯 L n , R nの歯高は低く、かつ前側のガレットは前述の各実施の形態と同様に、第 1 の歯群 Aに属する各鋸歯の前側のガレットより浅く形成してある。そして第 1 の歯群 Aと第 2 の歯群 B との高低差 H 1 は前述した各鋸刃の高低差と同一である。そして、前記第 1 の歯群 Aに属する左右のアサリ歯 L w、 R wのァサリ振出量よりも第 2 の歯群 B に属する左右のアサリ歯 L n、 R nのアサリ振出量は小さく、又は等しく設けてあり、かつ第 1 の歯群 Aに属する各鋸歯 S l ， L w , R wと第 2 の歯群 B に属する各鋸歯 S 2 、 L n , R n は交互に配置してある。

さらに、鋸刃 1 7 において、第 2 の歯群 B に属する各鋸歯 S 2 , L n， R n のガレットを含む歯先ピッチ P I は、第 1 の歯群 Aに属する各鋸歯 S l ， L w , R wのガレットを含む歯先ピッチ P 2 より小さく設けてある。なお、第 1 の歯群 Aに属する左右のアサリ歯 L w、 R wと第 2 の歯群 B に属する左右のアサリ歯 L n、 R n との配置関係は、図 1 4 B に示すように、同一方向に振出しを行ったアサリ歯が隣接して対をなすように連続して配置しても、また図 1 4 Cに示すように、振出し方向の異ったアサリ歯が隣接して対をなすように連続して配置しても良！、ものである。

上記構成の鋸刃 1 7 においては、図 3 に示したごときソリッド材 Wを切断するような場合には第 1 の歯群 Aに属する各鋸歯 S 1 ， L w， R wが主として切削に寄与するものであり、パイプ材等を切断するような場合には第 1 の歯群 Aに属する各鋸歯 S l ， L w , R w及び第 2 の歯群 B に属する各鋸歯 S 2 , L n， R nが共にワークの切削に寄与することとなり、ソリッド材の切断やパイプ材の切断に容易に対応することができるものである。図 1 5 A、図 1 5 B を参照するに、本発明の第 1 0 の実施の形態に係る鋸刃 1 9 は、前述した第 8 の実施の形態に係る鋸刃 1 5 とアサリパターンや各鋸歯の配置は同じであるが、歯先の逃げ角を二段にしてガレット容量を大きくして、切屑の目詰りを生じ難くしたものである。また、第 2 の歯群 B に属する各鋸歯の切削作用は、第 1 の歯群 Aに属する各鋸歯よりも小さいので、第 1 の歯群 Aに属する各鋸歯の前側のガレットの深さよりも、第 2 の歯群 B に属する各鋸歯の前側のガレッ卜の深さを浅くして、各鋸歯の機能に適した構成としてある。なお、第 1 の歯群 Aに属する左右のアサリ歯 L w、 R wと第 2 の歯群 B に属する左右のアサリ歯 L n 、 R n との配置関係は、図 1 5 B に示すように、同一方向に振出しを行ったアサリ歯が隣接して対をなすように連続して配置しても、また図 1 5 C に示すように、振出し方向の異つたアサリ歯が隣接して対をなすように連続して配置しても良いものである。

前記鋸刃 1 7 ， 1 9 の説明より理解されるように、第 1 の歯群 Aに属する各鋸歯の種類及び数は任意であり、また第 2 の歯群 B に属する各鋸歯の種類及び数は任意であって、第 1 の歯群 Aの各鋸歯と第 2 の歯群 B の各鋸歯を組合せてアサリパターンを構成したとき、このアサリパターンに含まれる左アサリ歯の数と右アサリ歯の数とが等しく構成することが望ましいものである。なお、ァサリパ夕一ンにおいての歯先ピッチは前記 P 1 、 P 2 の 2種類に限ることなく、さらに別のピッチをも組合せても良いものであり、例えばアサリパターンにおいての全てのピッチが異なる構成であっても良いものである。

Claims

請求の範囲

1 . 直歯及び左右のアサリ振出しを行った左右のアサリ歯を備えた第 1 の歯群と左右のアサリ振出しを行った左右のアサリ歯を備えた第 2 の歯群とを組合せたアサリパターンを適宜に繰り返す構成の鋸刃において、前記第 1 の歯群における左右のアサリ歯のアサリ振出し量よりも前記第 2 の歯群における左右のアサリ歯のアサリ振出し量を小さく又は同一に設けてあることを特徴とする鋸刃

2 . 請求の範囲第 1 項に記載の鋸刃において、

前記第 2 の歯群に直歯を備え、かつ前記第 1 の齒群の歯数と前記第 2 の歯群の歯数とを同一に設けてあることを特徴とする鋸刃。

3 . 請求の範囲第 2 項に記載の鋸刃において、

前記第 1 の歯群の左右のアサリ歯の数と前記第 2 の歯群の左右のアサリ歯の数とを等しく設けたことを特徴とする鋸刃。

4 . 請求の範囲第 3 項に記載の鋸刃において、

前記第 1 の歯群と第 2 の歯群とが交互に配置してあることを特徴とする鋸刃。

5 . 請求の範囲第 4項に記載の鋸刃において第 1 の歯群の歯数よりも第 2 の歯群の歯数の方が多いことを特徴とする鋸刃。

6 . 請求の範囲第 5項に記載の鋸刃において、

第 2 の歯群の歯数よりも第 1 の歯群の歯数の方が多いことを特徴とする鋸刃。

7 . 請求の範囲第 6項に記載の鋸刃において、

前記第 1 の歯群及び前記第 2 の歯群における左右のァサリ歯のうち同方向にアサリ振出しを行ったアサリ歯が連続して配置してあることを特徴とする鋸刃。

8 . 請求の範囲第 7項に記載の鋸刃において、

前記第 1 の歯群及び前記第 2 の歯群における左右のァサリ歯のうち同方向にアサリ振出しを行ったアサリ歯が連続しない配置であることを特徴とする鋸刃。

9 . 請求の範囲第 8項に記載の鋸刃において、

前記各歯間のピッチが不等ピッチであることを特徴とする鋸刃。

1 0 . 請求の範囲第 9項の鋸刃において、

前記不等ピッチは 2種類のピッチであるとを特徵とする鋸刃。

1 1 . 請求の範囲第 1 0 項に記載の鋸刃において、前記第 1 の歯群の歯と前記第 2 の歯群の歯との高低差は 0 . 2 m m以下であることを特徴とする鋸刃。 1 2 . 請求の範囲第 1 1 項に記載の鋸刃において、前記第 2 の歯群における鋸歯のガレットの底部は、前記第 1 の歯群における鋸歯のガレツトの底部より歯先'側に位置してあることを特徴とする鋸刃。 1 3 . 直歯及び左右のアサリ振出しを行った左右のアサリ歯を備えた第 1 の歯群と左右のアサリ振出しを行った左右のアサリ歯を備えた第 2 の歯群とを組合せたアサリパターンを適宜に繰り返す構成の鋸刃において、前記第 1 の歯群の歯高よりも前記第 2 の歯群の歯高を低く設けたことを特徴とする鋸刃。

1 4 . 請求の範囲第 1 3 項の鋸刃において、

前記第 1 の歯群における左右のアサリ歯のアサリ振出し量よりも前記第 2 の歯群における左右のアサリ歯のァサリ振出し量を小さく又は同一に設けてあることを特徴とする鋸刃。

1 5 . 請求の範囲第 1 3 項に記載の鋸刃において、前記第 2 の歯群に直歯を備え、かつ前記第 1 の歯群の歯数と前記第 2 の歯群の歯数とを同一に設けてあることを特徴とする鋸刃。

1 6 . 請求の範囲第 1 5 項に記載の鋸刃において、前記第 1 の歯群の左右のアサリ歯の数と前記第 2 の歯群の左右のアサリ歯の数とを等しく設けたことを特徴とする鋸刃。

1 7 . 請求の範囲第 1 6 項に記載の鋸刃において、前記第 1 の歯群と第 2 の歯群とが交互に配置してあることを特徴とする鋸刃。

1 8 . 請求の範囲第 1 7 項に記載の鋸刃において、第 1 の歯群の歯数よりも第 2 の歯群の歯数の方が多いことを特徴とする鋸刃。

9 . 請求の範囲第 1 8 項に記載の鋸刃において、第 2 の歯群の歯数よりも第 1 の歯群の歯数の方が多いとを特徴とする鋸刃。 2 0 . 請求の範囲第 1 9 項に記載の鋸刃において、前記第 1 の歯群及び前記第 2 の歯群における左右のァサリ歯のうち同方向にアサリ振出しを行ったアサリ歯が連続して配置してあることを特徴とする鋸刃。 2 1 . 請求の範囲第 2 0 項に記載の鋸刃において、前記第 1 の歯群及び前記第 2 の歯群における左右のァサリ歯のうち同方向にアサリ振出しを行ったアサリ歯が連続しない配置であることを特徴とする鋸刃。 2 2 . 請求の範囲第 2 1 項に記載の鋸刃において、前記各歯間のピッチが不等ピッチであることを特徴とする鋸刃。

2 3 . 請求の範囲第 2 2項の鋸刃において、

前記不等ピッチは 2種類のピッチであることを特徴とする鋸刃。

2 4 . 請求の範囲第 2 3 項に記載の鋸刃において、前記第 1 の歯群の歯と前記第 2 の歯群の歯との高低差は 0 . 2 m m以下であることを特徵とする鋸刃。

2 5 . 請求の範囲第 2 4項に記載の鋸刃において、前記第 2 の歯群における鋸歯のガレツトの底部は、前記第 1 の歯群における鋸歯のガレツトの底部より歯先側に位置してあることを特徴とする鋸刃。

2 6 . 少なくとも直歯及び左右のアサリ振出しを行った左右一対のアサリ歯を備えた第 1 の歯群と第 2 の歯群とを組合せたアサリパターンを適宜に繰り返す構成の鋸刃であって、前記第 1 の歯群における鋸歯の歯高よりも前記第 2 の歯群における鋸歯の歯高を低く設け、前記第 2 の歯群における鋸歯のガレツトを含む歯先ピッチは前記第 1 の歯群における鋸歯のガレツトを含む歯先ピッチより小さく、かつ前記第 2 の歯群における左右のアサリ歯のアサリ振出し量を、前記第 1 の歯群における左右のァサリ歯のアサリ振出し量に等しく又はより小さく設けたことを特徴とする鋸刃。

2 7 . 請求の範囲第 2 6項に記載の鋸刃において、前記第 2 の歯群における鋸歯は、前記第 1 の歯群における鋸歯の間に配置してあることを特徴とする鋸刃。

2 8 . 請求の範囲第 2 7項に記載の鋸刃において、前記第 2 の歯群に直歯を備え、かつ前記第 1 の歯群の歯数と前記第 2 の歯群の歯数とを同一に設けてあることを特徴とする鋸刃。

2 9 . 請求の範囲第 2 8 項に記載の鋸刃において、前記第 1 の歯群の左右のアサリ歯の数と前記第 2 の歯群の左右のアサリ歯の数とを等しく設けたことを特徴とする鋸刃。

3 0 . 請求の範囲第 2 9項に記載の鋸刃において、前記第 1 の歯群と第 2 の歯群とが交互に配置してあることを特徴とする鋸刃。

3 1 . 請求の範囲第 3 0項に記載の鋸刃において、第 1 の歯群の歯数よりも第 2 の歯群の歯数の方が多いことを特徴とする鋸刃。

3 2 . 請求の範囲第 3 1 項に記載の鋸刃において、第 2 の歯群の歯数よりも第 1 の歯群の歯数の方が多いことを特徴とする鋸刃。

3 3 . 請求の範囲第 3 2項に記載の鋸刃において、前記第 1 の歯群及び前記第 2 の歯群における左右のァサリ歯のうち同方向にアサリ振出しを行ったアサリ歯が連続して配置してあることを特徴とする鋸刃。

3 4 . 請求の範囲第 3 3 項に記載の鋸刃において、前記第 1 の歯群及び前記第 2 の歯群における左右のァサリ歯のうち同方向にアサリ振出しを行ったアサリ歯が連続しない配置であることを特徴とする鋸刃。 3 5 . 請求の範囲第 3 4項に記載の鋸刃において、前記各歯間のピッチが不等ピッチであることを特徴とする鋸刃。

3 6 . 請求の範囲第 3 5 項の鋸刃において、

刖記不等ピッチは 2種類のピッチであることを特徴とする鋸刃。

3 7 . 請求の範囲第 3 6項に記載の鋸刃において、前記第 1 の歯群の歯と前記第 2 の歯群の歯との高低差は 0 . 2 m m以下であることを特徵とする鋸刃。

3 8 . 請求の範囲第 3 7 項に記載の鋸刃において、前記第 2 の歯群における鋸歯のガレットの底部は、前記第 1 の歯群における鋸歯のガレツトの底部より歯先側に位置してあることを特徴とする鋸刃。

3 9 . 少なくとも直歯及び左右のアサリ振出しを行った左右の一対のアサリ歯を備えた第 1 の歯群と少なくとも左右一対のアサリ歯を備えた第 2 の歯群とを組合せたァサリパターンを適宜に繰り返す構成の鋸刃であって、前記第 1 の歯群における鋸歯の歯高よりも前記第 2 の歯群における鋸歯の歯高を低く設け、前記第 2 の歯群における鋸歯のガレツトを含む歯先ピッチは前記第 1 の歯群における鋸歯のガレットを含む歯先ピッチより小さく、かつ前記第 2 の歯群における左右のアサリ歯のアサリ振出し量を、前記第 1 の歯群における左右のアサリ歯のアサリ振出し量に等しく又はより小さく設けたことを特徴とする鋸刃。 4 0 . 請求の範囲第 3 9項に記載の鋸刃において、前記第 2 の歯群における鋸歯は、前記第 1 の歯群における鋸歯の間に配置してあることを特徴とする鋸刃。

4 1 . 請求の範囲第 4 0項に記載の鋸刃において、前記第 2 の歯群に直歯を備え、かつ前記第 1 の歯群の歯数と前記第 2 の歯群の歯数とを同一に設けてあることを特徴とする鋸刃。

4 2 . 請求の範囲第 4 1 項に記載の鋸刃において、前記第 1 の歯群の左右のアサリ歯の数と前記第 2 の歯群の左右のアサリ歯の数とを等しく設けたことを特徴とする鋸刃。

4 3 . 請求の範囲第 4 2項に記載の鋸刃において、前記第 1 の歯群と第 2 の歯群とが交互に配置してあることを特徴とする鋸刃。

4 4 . 請求の範囲第 4 3項に記載の鋸刃において、第 1 の歯群の歯数よりも第 2 の歯群の歯数の方が多いことを特徴とする鋸刃。

4 5 . 請求の範囲第 4 4項に記載の鋸刃において、第 2 の歯群の歯数よりも第 1 の歯群の歯数の方が多いことを特徴とする鋸刃。

4 6 . 請求の範囲第 4 5項に記載の鋸刃において、前記第 1 の歯群及び前記第 2 の歯群における左右のァサリ歯のうち同方向にアサリ振出しを行ったアサリ歯が連続して配置してあることを特徴とする鋸刃。

4 7 . 請求の範囲第 4 6項に記載の鋸刃において、前記第 1 の歯群及び前記第 2 の歯群における左右のァサリ歯のうち同方向にアサリ振出しを行ったアサリ歯が連続しない配置であることを特徴とする鋸刃。

4 8 . 請求の範囲第 4 7 項に記載の鋸刃において、前記各歯間のピッチが不等ピッチであることを特徴とする鋸刃。 4 9 . 請求の範囲第 4 8項の鋸刃において、

5 0 . 請求の範囲第 4 9項に記載の鋸刃において、前記第 1 の歯群の歯と前記第 2 の歯群の歯との高低差は 0 . 2 m m以下であることを特徴とする鋸刃。

5 1 . 請求の範囲第 5 0項に記載の鋸刃において、前記第 2 の歯群における鋸歯のガレットの底部は、前記第 1 の歯群における鋸歯のガレツトの底部より歯先側に位置してあることを特徴とする鋸刃