WO2002018849A1 - Systeme de refrigeration par absorption - Google Patents

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WO2002018849A1
WO2002018849A1 PCT/JP2000/005839 JP0005839W WO0218849A1 WO 2002018849 A1 WO2002018849 A1 WO 2002018849A1 JP 0005839 W JP0005839 W JP 0005839W WO 0218849 A1 WO0218849 A1 WO 0218849A1
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heat exchanger
temperature
low
regenerator
temperature heat
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PCT/JP2000/005839
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Syuzou Takabatake
Kunihiko Nakazima
Osamu Ohishi
Kenichi Saitou
Masuomi Ohta
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Kawajureinetsukougyo K.K.
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Publication date
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    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B27/00—Machines, plants or systems, using particular sources of energy
    • F25B27/02—Machines, plants or systems, using particular sources of energy using waste heat, e.g. from internal-combustion engines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
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    • F25B15/00—Sorption machines, plants or systems, operating continuously, e.g. absorption type
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
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    • F25B2333/00—Details of boilers; Analysers; Rectifiers
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    • Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
    • Y02B30/62—Absorption based systems
    • Y02B30/625—Absorption based systems combined with heat or power generation [CHP], e.g. trigeneration

Definitions

  • the present invention relates to an absorption refrigerator. More specifically, it relates to an absorption refrigerator in which a so-called reverse cycle type and a parallel cycle type steam double effect absorption refrigerator are combined with a solution condensing boiler.
  • the absorption refrigerator includes the absorption chiller / heater. Background technique.
  • a steam double-effect absorption refrigerator as illustrated in FIG. 11 has been known.
  • the absorbent dilute absorbent
  • the absorbent whose concentration has been reduced by absorbing a large amount of refrigerant vapor in the absorber a is sent from the absorber a to the low-temperature heat exchanger b. After being heated by the low-temperature heat exchanger b, it is sent to the low-temperature regenerator c.
  • the rare absorbing liquid is regenerated at a low temperature in the low-temperature regenerator c, releases a part of the absorbed refrigerant, and becomes higher in concentration to become an intermediate concentration absorbing liquid (intermediate absorbing liquid).
  • the intermediate absorbent is sent from the low-temperature regenerator c to the high-temperature heat exchanger d, and is heated by the high-temperature heat exchanger d before being sent to the high-temperature regenerator e.
  • the intermediate absorbing liquid is regenerated at a high temperature in the high-temperature regenerator e, releases a part of the absorbed refrigerant, and becomes higher in concentration to become a high-concentration absorbent (concentrated absorbing liquid). Then, the concentrated absorbent is returned to the heating side of the high-temperature heat exchanger d as a heating source for heating the intermediate absorbent, and further, the heated side of the low-temperature heat exchanger b is After being returned as a heating source for heating the rare absorbing solution, it is returned to the absorber a. This return The concentrated absorption liquid is sprayed in the absorber a and, while being cooled by the cooling water, absorbs the refrigerant vapor again to become the rare absorption liquid. In addition.
  • the symbol f in the figure indicates a steam boiler, and the symbol g indicates a condenser.
  • a steam-type double-effect absorption refrigerator as illustrated in Fig. 12 has been known.
  • an absorbent (a rare absorbent) whose concentration has been reduced by absorbing a large amount of refrigerant vapor in the absorber a is sent from the absorber a to the low-temperature heat exchanger b, where it is supplied to the low-temperature heat exchanger b.
  • the diluted absorption liquid is branched in two directions. One is fed to a low-temperature regenerator c via a medium-temperature heat exchanger h, and is regenerated at a low temperature in the low-temperature regenerator c. Is returned to the heating side.
  • the other is sent to the high-temperature regenerator e via the high-temperature heat exchanger d, is regenerated at high temperature in the high-temperature regenerator e, and then passes through the heating side of the high-temperature heat exchanger d to the low-temperature heat exchanger b. Will be returned.
  • high-temperature steam is supplied from the steam boiler f to the high-temperature regenerator e as a heating source.
  • the intermediate absorbent is heated by the vapor to release the absorbed refrigerant, and the released refrigerant vapor is supplied to the low-temperature regenerator c. After being used as a heating source in the low-temperature regenerator c, it is returned to the condenser g. And condensed.
  • the steam boiler f itself is large, which leads to an increase in the size of the absorption refrigerator as a whole. Moreover, in order to operate the steam boiler f, it is necessary to supply water in a system other than the absorption chiller system, collect the steam drain after heating, and inject chemicals. On the contrary, additional equipment for them is required, which contributes to the above-mentioned enlargement.
  • the contribution of the steam boiler f to the absorption refrigerator is merely to supply a heating source, and is equivalent to the fuel consumption for combustion in the steam boiler f. It is hard to say that the effect has been sufficiently obtained.
  • legal regulations also involve the inconvenience of requiring qualified personnel and inspections as handlers.
  • the present invention has been made in view of the problems of the related art, and aims to reduce the fuel consumption per cooling output and save energy by fully utilizing the function of a boiler.
  • An object of the present invention is to provide an absorption refrigerator capable of making the whole compact and easy handling. Disclosure of the invention
  • the absorption liquid is supplied in order from the absorber to a low-temperature heat exchanger, a low-temperature regenerator, a high-temperature heat exchanger, a steam-heated high-temperature regenerator, the high-temperature heat exchanger, and a low-temperature heat exchange.
  • a steam-type absorption refrigerator that circulates back to the absorber through a heat exchanger, wherein the solution-enrichment boiler is interposed between the high-temperature regenerator and the high-temperature heat exchanger to heat and concentrate the absorbing solution; Supply means for extracting part or all of the concentrated absorbent from the regenerator and supplying it to the solution-concentrating boiler, wherein the solution-concentrating boiler heats and absorbs the concentrated absorbent to the high-temperature heat exchanger. While being connected to the high-temperature heat exchanger so as to return to the And connected to the high-temperature regenerator to supply the refrigerant vapor evaporated from the heat source to the high-temperature regenerator as a heating source.
  • the absorption liquid is sent from the absorber to the low-temperature heat exchanger, and then sent to the low-temperature regenerator via the medium-temperature heat exchanger.
  • the absorbent regenerated in the low-temperature regenerator is returned to the heating side of the medium-temperature heat exchanger, while the absorbent regenerated in the high-temperature regenerator is absorbed.
  • the liquid is returned to the heating side of the high-temperature heat exchanger, and the absorbing liquids from each of the medium-temperature heat exchanger and the high-temperature heat exchanger are combined and returned to the absorber via the heating side of the low-temperature heat exchanger.
  • a solution absorption boiler interposed between the high-temperature regenerator and the high-temperature heat exchanger for heating and concentrating the absorption liquid; and a concentrated absorption from the high-temperature regenerator. Extract part or all of the solution and supply it to the solution concentration boiler.
  • the solution concentrating boiler is connected to the high-temperature heat exchanger so that the heat-concentrated absorbent is returned to the heating side of the high-temperature heat exchanger, while the solution condensing boiler It is characterized in that it is connected to the high-temperature regenerator so that the refrigerant vapor evaporated from the liquid is supplied to the high-temperature regenerator as a heating source.
  • the absorption liquid is sent from the absorber to the low-temperature heat exchanger, and then sent to the low-temperature regenerator, and the steam-heated high-temperature regeneration is performed through the high-temperature heat exchanger.
  • a steam-type absorption refrigerator that circulates back to the absorber through the heating side of the above, and is provided between the high-temperature regenerator and the high-temperature heat exchanger to heat and concentrate the absorbed liquid.
  • a supply means for extracting part or all of the concentrated absorption liquid from the high-temperature regenerator and supplying the extracted liquid to the solution-concentrating boiler was connected to the high-temperature heat exchanger so that it returned to the heating side.
  • it is characterized in that it is connected to the high-temperature regenerator so that the refrigerant vapor evaporated from the absorbing liquid in the solution-concentrating boiler is supplied to the high-temperature regenerator as a heating source.
  • the absorption refrigerator of the present invention is provided with a first heat exchanger using a return absorbing liquid returned from the outlet side of the solution concentration boiler to the high-temperature heat exchanger as a heating source, and a supply absorption supplied from the high-temperature regenerator.
  • the liquid may be configured to exchange heat with the return absorbent in the first heat exchanger before being introduced into the solution concentration boiler.
  • the absorption refrigerator of the present invention includes a second heat exchanger using a combustion exhaust gas of the solution condensing boiler as a heating source, and a supply absorbent supplied from a high temperature regenerator is supplied to the solution condensing boiler.
  • the second heat exchanger may be configured to exchange heat with the combustion exhaust gas.
  • the second heat exchanger is an economizer attached to the solution-concentrating boiler, and the supply and absorption liquid flows through the economizer. May be configured.
  • the absorption liquid is provided between the low-temperature heat exchanger and the low-temperature regenerator, on the inlet side of the absorption liquid to the low-temperature regenerator,
  • a second regenerator may be provided between the regenerator and the high-temperature regenerator and on the inlet side of the absorbent to the high-temperature regenerator, the auxiliary regenerator using the combustion exhaust gas from the solution-concentrating boiler as a heating source.
  • the inlet side of the absorbent to the low-temperature regenerator between the medium-temperature heat exchanger and the low-temperature regenerator, and the high-temperature regenerator between the Z or high-temperature heat exchanger and the high-temperature regenerator.
  • An auxiliary regenerator may be provided at the inlet side of the absorbing solution into the exhaust gas from the solution condensing boiler, using an exhaust gas from the solution condensing boiler as a heating source. Between the inlet side of the absorbent to the cryogenic regenerator, and Z or high temperature Between the heat exchanger and the high-temperature regenerator, on the inlet side of the absorbent to the high-temperature regenerator, there is an auxiliary regenerator that uses the combustion exhaust gas from the solution-concentrating boiler as a heating source. It may be provided.
  • the third heat exchanger for heating the rare absorbing liquid which uses the refrigerant drain of the low-temperature regenerator as a heating source, is connected to the low-temperature heat exchanger in parallel or in the low-temperature heat exchanger. It may be arranged in a series on the outlet side of the absorbent in the exchanger.
  • the fourth heat exchanger that heats the intermediate absorbent using the refrigerant drain of the high-temperature regenerator as a heating source is connected to the high-temperature heat exchanger in parallel or in a high-temperature heat exchanger. It may be arranged in a series on the outlet side of the absorbent in the exchanger.
  • a part of the absorption liquid is supplied from the near side of the intermediate liquid supply means to the absorption liquid return line between the high temperature heat exchanger and the low temperature heat exchanger.
  • the vino may be allowed to run.
  • a plurality of combinations of the absorber and the evaporator are provided, and the cold water, the cooling water, and the absorbing liquid are supplied to the plurality of combinations in series.
  • a plurality of combinations of an absorber and an evaporator are provided, and chilled water and an absorbing liquid are supplied to the plurality of combinations in series, and cooling water is supplied to the plurality of combinations in parallel. May be.
  • the cooling water may flow from the condenser to the absorber.
  • the solution concentration boiler is preferably a once-through boiler.
  • FIG. 1 is a schematic diagram of Embodiment 1 of the present invention.
  • FIG. 2 is a schematic diagram of Embodiment 2 of the present invention.
  • FIG. 3 is a schematic diagram of Embodiment 3 of the present invention.
  • FIG. 4 is a schematic diagram of Embodiment 4 of the present invention.
  • FIG. 5 is a schematic diagram of Embodiment 5 of the present invention.
  • FIG. 6 is a schematic diagram of Embodiment 6 of the present invention.
  • FIG. 7 is a schematic diagram of a main part of Embodiments 7 and 8 of the present invention.
  • FIG. 8 is a schematic diagram of a main part of Embodiments 9 and 10 of the present invention.
  • FIG. 9 is a schematic diagram of Example 11 of the present invention.
  • FIG. 10 is a schematic diagram of Embodiment 12 of the present invention.
  • Fig. 11 is a schematic diagram of a conventional reverse cycle absorption refrigerator.
  • Fig. 12 is a schematic view of a conventional parallel cycle type absorption refrigerator.
  • the absorbing liquid is supplied, and the boiler is directly used for the concentration of the absorbing liquid to reduce the fuel consumption per cooling output.
  • the basic principle is to use the refrigerant vapor released as a heating source for a high-temperature regenerator or the like.
  • the absorption liquid is supplied in the order from the absorber to a low-temperature heat exchanger, a low-temperature regenerator, a high-temperature heat exchanger, a steam-heated high-temperature regenerator, the high-temperature heat exchanger, and the low-temperature heat
  • a solution-concentration boiler that is interposed between the high-temperature regenerator and the high-temperature heat exchanger and heats and concentrates the absorbent, assuming a steam-type absorption refrigerator that circulates back to the absorber through an exchanger.
  • a supply means for example, a pump, for extracting a part or all of the concentrated absorbing solution from the high-temperature regenerator and supplying the solution to the solution-concentrating boiler, and heating the solution-concentrating boiler. While connected to the high-temperature heat exchanger to return the concentrated absorbent to the heating side of the high-temperature heat exchanger, The high-temperature regenerator is connected to the high-temperature regenerator so that the refrigerant vapor evaporated from the absorbing solution in the solution-concentrating boiler is supplied to the high-temperature regenerator as a heating source.
  • a supply means for example, a pump, for extracting a part or all of the concentrated absorbing solution from the high-temperature regenerator and supplying the solution to the solution-concentrating boiler, and heating the solution-concentrating boiler.
  • the second embodiment of the present invention relates to a path for supplying an absorbing liquid from an absorber to a low-temperature heat exchanger, and then to a medium-temperature heat exchanger and then to a low-temperature regenerator, and a steam for passing through the high-temperature heat exchanger.
  • the absorption liquid regenerated in the low-temperature regenerator is returned to the heating side of the medium-temperature heat exchanger while the absorption liquid regenerated in the high-temperature regenerator is branched into a path for feeding to the heating high-temperature regenerator.
  • a solution concentration boiler interposed between the high-temperature regenerator and the high-temperature heat exchanger for heating and condensing the absorbent, and a solution condensing boiler from the high-temperature regenerator Extract part or all of the solution into the solution boiler Sheet feeding means shall be provided for example a pump.
  • the solution-concentrating boiler is connected to the high-temperature heat exchanger so as to return the heat-concentrated absorbent to the heating side of the high-temperature heat exchanger, while the solution-concentrating boiler is evaporated from the absorbent in the solution-concentrating boiler. It is connected to the high-temperature regenerator to supply the refrigerant vapor to the high-temperature regenerator as a steam heating source.
  • the third embodiment of the present invention is a steam-heated high-temperature high-temperature heat exchanger via a high-temperature heat exchanger and a path for feeding the absorbent from the absorber to the low-temperature heat exchanger and then to the low-temperature regenerator.
  • the absorption liquid regenerated in the low-temperature regenerator and the absorption liquid regenerated in the high-temperature regenerator and passed through the high-temperature heat exchanger are merged, and the low-temperature heat exchange is performed.
  • a steam-type absorption chiller that circulates back to the absorber via the heating side of the heat exchanger, it is interposed between the high-temperature regenerator and the high-temperature heat exchanger to heat and concentrate the absorbent.
  • a supply means for example, a pump, for extracting a part or all of the concentrated absorbing solution from the high-temperature regenerator and supplying it to the solution-concentrating boiler.
  • the solution-concentrating boiler is connected to the high-temperature heat exchanger so that the heat-concentrated absorbent is returned to the heating side of the high-temperature heat exchanger.
  • the high-temperature regenerator is connected to the regenerator so as to be supplied as a steam heating source.
  • the “solution enrichment boiler” has a function of heating the concentrated absorbent by burning fuel, a function of discharging the refrigerant absorbed by the heating as refrigerant vapor, and Any material having a function of withstanding the internal pressure during heating of the concentrated absorbing solution may be used.
  • the concentrated absorbent which has been regenerated at a high temperature by the high-temperature regenerator and further concentrated from the intermediate absorbent, is sent to the solution-concentrating boiler by the pump, and It is further concentrated by la. Then, the highly concentrated absorbent, that is, the highly heated absorbent, is returned as a heating source of the high-temperature heat exchanger and then as a heating source of the low-temperature heat exchanger.
  • the solution concentration boiler when the absorption liquid is concentrated, the refrigerant is released as refrigerant vapor, and the refrigerant vapor is supplied as a heating source of the high-temperature regenerator. You. As a result, high-temperature regeneration in the high-temperature regenerator is performed more efficiently.
  • the present invention eliminates the need for water supply, chemical injection, steam drain recovery, etc. as in the conventional steam boiler, so that equipment corresponding to these is also unnecessary, and the entire absorption refrigerator can be made compact. In addition to this, the energy required for them is not required, and greater energy and resource savings can be achieved.
  • the solution in order to improve the thermal efficiency, mainly the solution
  • the following configuration may be added in order to improve the boiler efficiency of the enrichment boiler.
  • the first heat exchanger that exchanges heat between the supply absorbent supplied from the high-temperature regenerator to the solution condensing boiler and the return absorbent returned to the high-temperature heat exchanger from the solution condensing boiler May be provided.
  • the supplied absorbent is heated by the heat from the return absorbent, which is heated in the first heat exchanger, and the heated supplied absorbent is introduced into the solution condensing boiler. Therefore, the boiler efficiency can be increased as compared with the case without the heat exchanger.
  • a second heat exchanger for mutually exchanging heat between the supply-absorbed liquid supplied from the high-temperature regenerator to the solution-concentrating boiler and the combustion exhaust gas discharged from the solution-concentrating boiler is provided. You may do so.
  • the second heat exchanger may be constituted by, for example, an economizer attached to a solution concentration boiler, and the supply and absorption liquid may be allowed to flow through the economizer. . Even in the case where such a second heat exchanger is provided, the supply absorption liquid heated in the second heat exchanger is introduced into the solution concentration boiler. (2) Boiler efficiency can be increased compared to the case without a heat exchanger. In addition, in this case, since the temperature of the supply and absorption liquid is raised using the combustion exhaust gas of the solution-concentrating boiler itself as a heat source, it is possible to save energy and resources.
  • the following configuration may be added mainly from the viewpoint of energy saving.
  • the position of the absorption liquid from the low-temperature heat exchanger to the low-temperature regenerator on the inlet side to the low-temperature regenerator, and Z or high-temperature heat An auxiliary regenerator (heat exchanger) is installed between the heat exchanger and the high-temperature regenerator, at the inlet side of the absorbent to the high-temperature regenerator, using the combustion exhaust gas of the solution condensing boiler as a heat source. You may.
  • the auxiliary regenerator may be attached to a position on the inlet side of the absorbing liquid to the high-temperature regenerator between the units.
  • the heating heat per cooling output which needs to be heated from the outside, can be partially covered by the combustion exhaust gas, so that the heating heat can be reduced as compared with the case without the auxiliary regenerator. And energy saving can be achieved.
  • a third heat exchanger that heats the rare absorbent using the refrigerant drain of the low-temperature regenerator as a heating source is connected to the low-temperature heat exchanger in parallel or the rare-absorbent liquid in the low-temperature heat exchanger. May be attached to the series at the exit side of the vehicle.
  • the heating heat is reduced as compared with the case where the third heat exchanger is not provided. And energy savings will be achieved.
  • a fourth heat exchanger that heats the intermediate absorbent using the refrigerant drain of the high-temperature regenerator as a heating source is connected to the high-temperature heat exchanger in parallel or in the middle of the high-temperature heat exchanger.
  • a series may be provided on the outlet side of the absorbent.
  • a part of the heating heat per cooling output that needs to be heated from the outside can be covered by the refrigerant drain, so that the heating heat is reduced as compared with the case where the fourth heat exchanger is not provided. And energy conservation will be achieved.
  • a part of the intermediate absorbing liquid is supplied from the near side of the intermediate liquid pump (intermediate liquid supply means) to the space between the high-temperature heat exchanger and the low-temperature heat exchanger. It may be bypassed to the absorbent return line.
  • the amount of lithium bromide supplied to the higher temperature side can be reduced, the amount of heat loss generated at the higher temperature side is reduced, and the thermal efficiency is improved. Also, the prevention of the cavitation of the dilute pump and the reduction of noise are achieved.
  • a plurality of combinations of the absorber and the evaporator may be provided, and the cold water, the cooling water and the absorbing liquid may be supplied to the plurality of combinations in series, or A plurality of combinations of the above and the evaporator may be provided, and the cold water and the absorbing liquid may be supplied to the plurality of combinations in series, and the cooling water may be supplied to the plurality of combinations in parallel.
  • the internal pressure of the absorber and the internal pressure of the evaporator can be changed step by step for each group, so that it can be used in the absorber concentration region which is thinner than before.
  • efficiency can be improved and high-temperature regenerators and heat exchangers can be significantly reduced in size.
  • the size of the absorption refrigerator can be reduced.
  • cooling water may flow from the condenser to the absorber.
  • the rise in temperature and pressure in the high-temperature regeneration system or the boiler system which is a drawback of the absorption refrigerator having a plurality of regenerators, can be suppressed relatively small. That is, the temperature and pressure of the condenser decrease, thereby lowering the temperature of the low-temperature regenerator, thereby lowering the temperature of the high-temperature regenerator, thereby lowering the temperature and pressure of the boiler system.
  • a once-through boiler may be used as the solution-concentrating boiler.
  • the amount of the absorbing solution held in the boiler is reduced, the total amount of the absorbing solution is reduced, and the lithium in the absorbing solution is expensive because of this. It is also possible to reduce costs.
  • Et al is a small boiler when heat transfer surface the product is 1 0 m 2 or less, since it is a simple V o la in the following cases 5 m, qualified and establishment permit upon handling, respectively it unnecessary
  • regulations such as inspections will be eased.
  • FIG. 1 shows an absorption refrigerator according to Embodiment 1 of the present invention.
  • Example 1 Are: absorber 1, pump (dilute pump) 2, low-temperature heat exchanger 3, low-temperature regenerator 4, pump (intermediate liquid pump) 5, high-temperature heat exchanger 6, high-temperature regenerator 7, condenser 8 and
  • This is a combination of a reverse-cycle double-effect absorption refrigerator with an evaporator 9 and a once-through boiler 10 as a solution-concentrating boiler. That is, in the first embodiment, the double-effect absorption refrigerator and the solution-concentrating boiler 10 are integrated in a state where they are incorporated in a refrigeration cycle using an absorbent.
  • the auxiliary regenerators 11 and 12 in addition to the solution boiler 10, the auxiliary regenerators 11 and 12, the pump (concentrated liquid pump) 13, and the additional heat as the first heat exchanger
  • An exchanger 14 and an economizer 15 as a second heat exchanger are added.
  • the arrow attached to the solid line indicates the flow direction of the absorbent or the refrigerant
  • the arrow attached to the broken line indicates the flow direction of the refrigerant vapor.
  • the circulation cycle of the absorbing solution will be described in order.
  • the diluted absorbing solution whose concentration has been reduced by absorbing a large amount of refrigerant vapor in the absorbing device 1 is discharged from the absorbing device 1 by the diluted solution pump 2. It is sent to the low-temperature heat exchanger 3, heated by the low-temperature heat exchanger 3, and then sent to the low-temperature regenerator 4.
  • This rare absorbing solution is further heated by an auxiliary regenerator 11 described later before being introduced into the low-temperature regenerator 4, and introduced into the low-temperature regenerator 4 in this heated state. Is being done.
  • the rare absorbing liquid is regenerated at a low temperature in the low-temperature regenerator 4, and a part of the absorbed refrigerant is released and the concentration is increased by that amount to become an intermediate-absorbing liquid having an intermediate concentration.
  • the intermediate absorbent is sent from the low-temperature regenerator 4 to the high-temperature heat exchanger 6 by the intermediate absorbent pump 5, and is heated by the high-temperature heat exchanger 6 before being regenerated at high temperature.
  • the intermediate absorbent is regenerated at a high temperature in the high-temperature regenerator 7 and releases a part of the absorbed refrigerant to further increase the concentration to form a high-concentration concentrated absorbent. Become.
  • the concentrated absorption liquid is sent from the high temperature regenerator 7 to the once-through boiler 10 by the concentrated liquid pump 13, and is further heated by the once-through boiler 10 to be absorbed.
  • the discharged refrigerant is released as refrigerant vapor, resulting in a more concentrated highly concentrated absorbent.
  • the concentrated absorption liquid is first heated by the additional heat exchanger 14, and then heated by the economizer 15. ing. That is, in the additional heat exchanger 14, after the concentrated absorption liquid supplied by the concentrated absorption liquid pump 13 is concentrated by the once-through boiler 10, the high-temperature heat exchanger 6 Heat exchange is performed with the highly concentrated absorption liquid returned to the furnace, and heating is performed. Further, in the economizer 15, the concentrated absorbent heated by the additional heat exchanger 14 is further exchanged with the combustion exhaust gas discharged from the once-through boiler 10 and further heated. It will be.
  • the highly concentrated absorbing solution highly concentrated by the once-through boiler 10 passes through the heating side of the additional heat exchanger 14 and then passes through the heating side of the high-temperature heat exchanger 6 to be subjected to the intermediate absorption.
  • the liquid is heated, and then passed through the heating side of the low-temperature heat exchanger 3 to heat the diluted absorption liquid, and then returned to the absorber 1.
  • the returned highly concentrated absorbent is sprayed and cooled by the cooling water, so that a large amount of refrigerant vapor supplied from the evaporator 9 is absorbed and diluted again. It becomes an absorbing solution.
  • the refrigerant vapor evaporated in the once-through boiler 10 is sent as a vapor heating source to the high-temperature regenerator 7 through the pipe 16 and used for high-temperature regeneration of the intermediate absorbent in the high-temperature regenerator 7. Then, the refrigerant vapor used in the high-temperature regenerator 7 is joined to the pipe 17. Further, the refrigerant vapor released by the high-temperature regenerator 7 is sent to the low-temperature regenerator 4 as a heat source of caro. Then, the refrigerant vapor used for this heating is combined with the pipe 19 and sent to the condenser 8, where it is condensed by the cooling water to become a refrigerant.
  • the flue gas discharged from the once-through boiler 10 passes through the above-mentioned economizer 15 and is then sent to two auxiliary regenerators 11 and 12 as a heating source.
  • the combustion exhaust gas is supplied to a series of auxiliary regenerators 12 first and then to the auxiliary regenerator 11.
  • the combustion exhaust gas may be supplied to the auxiliary regenerators 11 and 12 in parallel.
  • FIG. 2 shows an absorption refrigerator according to a second embodiment of the present invention.
  • an absorber 21 a pump (a rare absorbing solution pump) 22, and a low-temperature heat exchanger
  • Double-effect absorption of parallel cycle type This is a combination of a once-through boiler 30 as a solution concentration boiler and a refrigerator. That is, in the present embodiment, the double effect absorption refrigerator and the solution concentrating boiler 30 are integrated in a state where they are incorporated in a cooling cycle using an absorbent. In this embodiment, in addition to the solution-concentrating boiler 30, an auxiliary regenerator 31,
  • FIG. 2 the arrow attached to the solid line indicates the flow direction of the absorbent or the refrigerant, and the arrow attached to the broken line indicates the direction of the refrigerant vapor.
  • the diluted absorbent whose concentration has been reduced by absorbing a large amount of refrigerant vapor in the absorber 21 is sent from the absorber 21 to the low-temperature heat exchanger 23 by the diluted absorbent pump 22. After being heated by the low-temperature heat exchanger 23, it is branched into the low-temperature regenerator 25 and the high-temperature regenerator 27.
  • the diluted absorption liquid branched to the low-temperature regenerator 25 is fed to the low-temperature regenerator 25 after being heated by the medium-temperature heat exchanger 24.
  • This rare absorbing solution After leaving the intermediate-temperature heat exchanger 24 and before being introduced into the low-temperature regenerator 25, it is further heated by an auxiliary regenerator 31 described later, and in this heated state, the low-temperature regenerator It is being introduced within 25.
  • the rare absorbing liquid is regenerated at a low temperature in the low-temperature regenerator 25, so that a part of the absorbed refrigerant is released and the concentration is increased by that amount to become an intermediate-concentration intermediate absorbing liquid. .
  • the intermediate absorbent exits the low-temperature regenerator 25 and is returned to the heating side of the intermediate-temperature heat exchanger 24.
  • the heat is returned to the return pipe 36 to the heating side of the low-temperature heat exchanger 23.
  • the diluted absorbent branched to the high-temperature regenerator 27 is heated by the high-temperature heat exchanger 26 and then sent to the high-temperature regenerator 27.
  • the diluted absorbent is further heated by an auxiliary regenerator 32 described later before leaving the high-temperature heat exchanger 26 and before being introduced into the high-temperature regenerator 27.
  • This heated state is introduced into the high-temperature regenerator 27.
  • the rare absorbing liquid is regenerated at a high temperature in the high-temperature regenerator 27, thereby releasing a part of the absorbed refrigerant and having a considerably higher concentration.
  • the concentrated absorbent is sent from the high temperature regenerator 27 to the once-through boiler 30 by the concentrated absorbent pump 33, and further heated by the once-through boiler 30.
  • the absorbed refrigerant is released as refrigerant vapor and becomes a more concentrated highly concentrated absorbent.
  • the concentrated absorption liquid is first heated by the additional heat exchanger 34, and then heated by the economizer 35. I'm wearing In the additional heat exchanger 34, the concentrated absorbent fed by the concentrated absorbent pump 33 is concentrated by the once-through boiler 30 and then concentrated in the high-temperature heat exchanger 26. Heat is exchanged with the returned concentrated absorbent and heated. Further, in the economizer 35, the concentrated absorbent heated by the additional heat exchanger 34 is heat-exchanged with the combustion exhaust gas discharged from the once-through boiler 30. It will be heated to
  • the highly concentrated absorbent highly concentrated by the once-through boiler 30 is passed through the heating side of the additional heat exchanger 34, and then is first passed through the heating side of the high-temperature heat exchanger 26.
  • the diluted absorption liquid is heated and then mixed with the intermediate absorption liquid from the low-temperature regenerator 25 in the return pipe 36.
  • the high-concentration absorption liquid that has merged with the intermediate absorption liquid is passed through the heating side of the low-temperature heat exchanger 23 to heat the diluted absorption liquid, and then returned to the absorber 21.
  • the returned high-concentration absorption liquid and intermediate absorption liquid are sprayed and cooled by cooling water, so that the refrigerant vapor supplied from the evaporator 29 is discharged. It absorbs a large amount and becomes a diluted absorption liquid again.
  • the refrigerant vapor evaporated in the once-through boiler 30 is sent through a pipe 37 to a high-temperature regenerator 27 as a vapor heating source, and is used for high-temperature regeneration of the intermediate absorbent in the high-temperature regenerator 27. Is done.
  • the refrigerant vapor that has been used in the high-temperature regenerator 27 is merged into the pipe 38, and the low-temperature refrigerant vapor is released from the high-temperature regenerator 27 in the pipe 38. It is sent to the regenerator 25 as a heating source.
  • this refrigerant vapor is sent to the condenser 28 and condensed by the cooling water to become a refrigerant.
  • the flue gas discharged from the once-through boiler 30 is passed through the above-mentioned economizer 35 and then sent to two auxiliary regenerators 31 and 32 as a heating source.
  • the combustion exhaust gas is supplied to the series firstly to the auxiliary regenerator 32 and then to the auxiliary regenerator 31.
  • the combustion exhaust gas may be supplied to the two auxiliary regenerators 31 and 32 in parallel.
  • FIG. 3 shows an absorption refrigerator according to a third embodiment of the present invention.
  • the third embodiment is a modification of the second embodiment.Specifically, the medium-temperature heat exchanger 24 provided on the inlet side of the low-temperature regenerator 25 is eliminated. Things.
  • the remaining configuration of the third embodiment is the same as that of the second embodiment.
  • the thermal efficiency is reduced by the absence of the intermediate temperature heat exchanger 24, but the configuration is simplified by that much, and the cost of the absorption refrigerator is reduced.
  • the fourth embodiment of the present invention is a modification of the first embodiment.
  • a rare absorbing liquid is supplied to the low-temperature heat exchanger 3 and the parallel by the refrigerant drain from the low-temperature regenerator 4.
  • a second low-temperature heat exchanger 51 for heating the intermediate absorption liquid is provided, and a second high-temperature heat exchanger 6 and the second high-temperature heat exchanger are heated in parallel by the refrigerant drain from the high-temperature regenerator 7. It is provided with a heat exchanger 52.
  • the heat of the refrigerant drain which is cooled and radiated by the cooling water, is effectively recovered for the heating of the absorbing liquid, and the once-through boiler is used.
  • the effect is that energy can be saved by reducing the amount of heating.
  • the second low-temperature heat exchanger 51 and the second high-temperature heat exchanger 52 are disposed in parallel with the low-temperature heat exchanger 3 and the high-temperature heat exchanger 6, respectively.
  • the low-temperature heat exchanger 51 may be arranged in series with the low-temperature heat exchanger 3 at the outlet side of the diluted absorption liquid of the low-temperature heat exchanger 3, and the second high-temperature heat exchanger 52
  • the high-temperature heat exchanger 6 may be arranged in series with the high-temperature heat exchanger 6 on the intermediate liquid outlet side.
  • the fifth embodiment of the present invention is a modification of the third embodiment.
  • the fifth embodiment of the present invention includes a cold drain from the low-temperature regenerator 25 and the low-temperature heat exchanger 23 and the parallel.
  • a second low-temperature heat exchanger 61 for heating the more rare absorbing liquid is provided, and the intermediate absorbing liquid is supplied to the high-temperature heat exchanger 26 and the parallel by the refrigerant drain from the high-temperature regenerator 27.
  • a second high-temperature heat exchanger 62 for heating is additionally provided.
  • the heat of the refrigerant drain which is cooled and radiated by the cooling water, is effectively recovered for the heating of the absorbing liquid, and the once-through boiler is used.
  • the effect is that energy can be saved by reducing the amount of heating.
  • the second low-temperature heat exchanger 61 and the second high-temperature heat exchanger 62 are disposed in parallel with the low-temperature heat exchanger 23 and the high-temperature heat exchanger 26, respectively.
  • the second low-temperature heat exchanger 61 may be disposed in series with the low-temperature heat exchanger 23 on the diluted absorption liquid outlet side of the low-temperature heat exchanger 23, and the second high-temperature heat exchange
  • the heat exchanger 62 may be disposed in series with the high-temperature heat exchanger 26 on the intermediate liquid outlet side of the high-temperature heat exchanger 26.
  • the sixth embodiment of the present invention is a modification of the first embodiment.
  • a part of the intermediate absorbent is fed to the high-temperature regenerator 7 by the intermediate liquid pump 5.
  • the remaining part is branched from the near side of the suction side of the intermediate liquid pump 5 by a pipe 43 so as to be directly fed to the heating side of the low-temperature heat exchanger 3. That is, the inlet side of the intermediate liquid pump 5 communicates with the inlet side of the low-temperature heat exchanger 3 on the heating side by the pipe 43.
  • the flow rate control of the branch portion may be performed by, for example, the orifice 44.
  • the sixth embodiment by adopting such a configuration, the amount of the absorbing liquid supplied to the high temperature side is reduced, the amount of heat loss generated on the high temperature side is reduced, and the thermal efficiency is improved. In addition, the effect of preventing the cavitation of the diluted liquid pump can be obtained.
  • the seventh embodiment of the present invention is a modification of the first embodiment.
  • the combination of the absorber 1 and the evaporator 9 is two, that is, the absorber 1 and the evaporator 9 are combined.
  • the evaporator 9 is composed of a first block A consisting of a first absorber 1A and a first evaporator 9A, and a pair of a second absorber 1B and a second evaporator 9B.
  • the second block B is composed of the second block B, and the cooling water and the cooling water are supplied from the second block B to the first block A in series, while the highly concentrated absorbent is supplied. It is supplied from the first block A to the second block B in series.
  • the pressure in the absorber 1 and the pressure in the evaporator 9 can be changed step by step for each block.
  • the embodiment of the present invention is a modification of the embodiment 2, and as shown in FIG. 7, the combination of the absorber 21 and the evaporator 29 is made into two sets, that is, the absorber 21 and the evaporator 29 are combined.
  • a first block A consisting of a pair of a first absorber 21 and a first evaporator 29A
  • a second block A consisting of a second absorber 21B and a second evaporator 29B. 2 block B, and then supply cold water and cooling water from the second block B to the first block A in series, while supplying the highly concentrated absorbent to the first block A.
  • Block A supplies the second block B to the series.
  • the pressure in the absorber 21 and the pressure in the evaporator 29 can be changed step by step for each block. Since the absorption solution can be used in a wide concentration range, the range of use can be extended to a dilute concentration region, and the effect of reducing the circulation amount of the absorption solution and effectively utilizing a low-temperature heat source can be obtained.
  • the ninth embodiment of the present invention is a modification of the seventh embodiment.
  • the combination of the absorber 1 and the evaporator 9 is divided into two sets, that is, the absorber 1 and the evaporator.
  • 9 is a first block A consisting of a pair of a first absorber 1A and a first evaporator 9A, and a second block consisting of a pair of a second absorber 1B and a second evaporator 9B.
  • Block B, and cool water is supplied to the second block B From the first block A to the second block B, and the cooling water from the first block A to the second block B, and cooling water to the first block. It is supplied in parallel to the first block A and the second block B.
  • the pressure in the absorber 1 and the pressure in the evaporator 9 can be changed step by step for each block. Since it can be used in a wide concentration range, the range of use can be extended to a dilute concentration region, and the effect of reducing the amount of circulating absorbent and effectively using a low-temperature heat source can be obtained.
  • the tenth embodiment of the present invention is a modification of the eighth embodiment, and as shown in FIG. 8, the combination of the absorber 21 and the evaporator 29 is divided into two sets.
  • the absorber 21 and the evaporator 29 are combined with the first block A, which is a set of the first absorber 21A and the first evaporator 29A, and the second absorber 21B and the second evaporator.
  • a second block B composed of a pair with a heater 29B.
  • Cold water is supplied from the second block B to the first block A in series, and The concentrated liquid is supplied from the first block A to the second block B to the series, and the cooling water is supplied to the first block A and the second block B in parallel. That is what we do.
  • the pressure in the absorber 21 and the pressure in the evaporator 29 can be changed step by step for each block.
  • the absorbent can be used in a wide concentration range, the usable range can be extended to a dilute concentration region, and the effect of reducing the circulation amount of the absorbent and effectively utilizing the low-temperature heat source can be obtained.
  • Embodiment 11 of the present invention is a modification of Embodiment 1, in which cooling water flows from a condenser 8 to an absorber 1 in a series, as shown in FIG. That's what it looks like.
  • Example 11 1 having such a configuration, the temperature and pressure of the condenser 8 were reduced by first passing low-temperature cooling water to the condenser 8. As a result, the temperature and pressure of the low-temperature regenerator 4 decrease, and the temperature and pressure of the high-temperature regenerator 7 decrease, thereby lowering the temperature and pressure of the boiler system. The effect of effective use is obtained.
  • the embodiment 12 of the present invention is a modification of the embodiment 2 and, as shown in FIG. 10, a series of cooling water is condensed from the condenser 28 to the absorber 21 as shown in FIG. It is made to flow to the.
  • the temperature and the pressure of the condenser 28 are reduced by adopting such a configuration, and by passing the low-temperature cooling water to the condenser 28 first.
  • the temperature and pressure of the low-temperature regenerator 25 decrease, and the temperature and pressure of the high-temperature regenerator 27 decrease, thereby lowering the temperature and pressure of the boiler system.
  • the effect of the effective use of is obtained.
  • Example 13 of the present invention is a modification of Example 1 in which a part of the concentrated absorbent is fed to a once-through boiler 10 and the remaining part is connected to a pipe 18 as shown by a dashed line in FIG. Therefore, the high-temperature heat exchanger 6 is branched so as to be fed to the heating side. That is, the outlet of the high-temperature regenerator 7 and the inlet of the high-temperature heat exchanger 6 on the heating side are connected by the pipe 18.
  • well-known means such as a flow control valve, may be adopted for the flow control or the like of the branch portion.
  • Example 13 by adopting such a configuration, the amount of lithium bromide supplied to the once-through boiler can be reduced, so that the heat loss generated on the boiler side is reduced. This leads to the effect of reducing energy consumption and, consequently, saving energy by reducing the amount of heating.
  • Example 14 of the present invention is a modification of Example 2, in which a part of the concentrated absorbent is fed to a once-through boiler 30 as shown by a dashed line in FIG.
  • the remaining part is branched by a pipe 39 so as to be fed to the high-temperature heat exchanger 26 to the heating side. That is, the pipe 39 connects the outlet side of the high-temperature regenerator 27 to the heating-side inlet side of the high-temperature heat exchanger 26.
  • the flow rate control or the like of the branching section may employ a known means such as a flow control valve.
  • Example 14 by adopting such a configuration, the amount of lithium bromide supplied to the once-through boiler can be reduced, and the heat loss generated on the boiler side can be reduced. This has the effect of reducing energy consumption and, consequently, saving energy by reducing the amount of heating.
  • the present invention has been described based on the embodiments and the examples. However, the present invention is not limited to the embodiments and the examples, and various modifications are possible.
  • the combination of the absorber 1 and the evaporator 9 is two, but may be three or more.
  • the absorption refrigerator of the present invention by integrating the absorption refrigerator with the solution concentration boiler, the fuel consumption per cooling output as a whole can be reduced. As a result, it is possible to save energy and resources, and at the same time, to make the entire absorption refrigerator compact. The effect is obtained.
  • the supply absorption liquid is supplied to the first heat exchanger using the product (highly concentrated absorption liquid) from the solution concentration boiler as a heat source,
  • the second heat exchangers that use the boiler emissions (combustion exhaust gas) as a heat source, it is possible to increase boiler efficiency. It also has the advantage of achieving greater energy and resource savings.

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Description

吸収冷凍機 技術分野
本発明は吸収冷凍機に関明する。 さ らに詳し く は、 いわゆる リバ一 スサイ クル形およびパラ レルサイ クル形の蒸気式二重効用吸収冷凍 機に対し、 溶液濃縮ボイ ラを組み田合わせて一体化した吸収冷凍機に 関する。 こ こ に、 吸収冷凍機には吸収冷温水機も含むものとする。 背景技.術
従来よ り、 蒸気式二重効用吸収冷凍機と して、 図 1 1 に例示した ようなものが知られている。 このものは、 吸収液が吸収器 aから低 温再生器 c を経て高温再生器 e に流される という リバースサイ ク ル を構成している。 このものにおける吸収サイ クルを説明する と、 ま ず、 吸収器 aで多量の冷媒蒸気を吸収して濃度が薄められた吸収液 (稀吸収液） が吸収器 aから低温熱交換器 b に送給され、 こ の低温 熱交換器 b によ り加熱された後に低温再生器 c に送給される。 前記 稀吸収液は、 この低温再生器 c において低温再生され、 吸収してい る冷媒の一部を放出し濃度がその分高く なつて中間濃度の吸収液 （中 間吸収液） となる。 次に、 こ の中間吸収液は、 低温再生器 c から高 温熱交換器 d に送給され、 この高温熱交換器 d によ り加熱された後 に高温再生器 e に送給される。
前記中間吸収液は、 この高温再生器 e において高温再生され、 吸 収している冷媒の一部を放出 し濃度がさ らに高く なつて高濃度の吸 収液 （濃吸収液） となる。 そ して、 この濃吸収液が前記高温熱交換 器 dの加熱側に対し前記中間吸収液を加熱する加熱源と して戻され、 さ らに、 低温熱交換器 b の加熱側に対し前記稀吸収液を加熱する加 熱源と して戻された後、 前記吸収器 a に帰還される。 こ の帰還され た濃吸収液は吸収器 a において散布され、 冷却水によ り冷却されな がら再び冷媒蒸気を吸収して前記稀吸収液となる。 なお。 図中の符 号 f は蒸気ボイ ラ、 符号 gは凝縮器を示す。
また、 従来よ り、 蒸気式二重効用吸収冷凍機と して、 図 1 2 に例 示したよう なものが知られている。 こ のものは、 吸収液が吸収器 a から低温再生器 c および高温再生器 e の両者に対しパラ レルに流さ れる というノ、 °ラ レルサイ クルを構成している。 このものにおける吸 収液の循環サイ クルを説明する と、 次のよう になる。
まず、 吸収器 aで多量の冷媒蒸気を吸収して濃度が薄められた吸 収液 （稀吸収液） が吸収器 aから低温熱交換器 b に送給され、 こ の 低温熱交換器 b によ り加熱された後の稀吸収液が二方向に分岐され る。 一方は、 中温熱交換器 hを経て低温再生器 c に送給され、 こ の 低温再生器 c において低温再生された後、 前記中温熱交換器 d の加 熱側を経て前記低温熱交換器 bの加熱側に戻される。 他方は高温熱 交換器 dを経て高温再生器 e に送給され、 こ の高温再生器 e におい て高温再生された後、 前記高温熱交換器 dの加熱側を経て前記低温 熱交換器 b に戻される。
そ して、 前記低温再生器 c および高温再生器 e での再生によ り吸 収している冷媒の一部を放出 し濃度が高く なつた吸収液が前記低温 熱交換器 b の手前で合流され、 この吸収液が前記低温熱交換器 bの 加熱側に通された後、 前記吸収器 a に帰還される。 帰還された濃吸 収液は吸収器 a において散布され、 冷却水によ り冷却されて再び冷 媒蒸気を吸収して前記稀吸収液となる。
こ のよ う な リ バースサイ クル形およびパラ レルサイ ク ル形の蒸気 式二重効用吸収冷凍機においては、 前記高温再生器 e には蒸気ボイ ラ f から高温の蒸気が加熱源と して供給されるよう になっており、 この蒸気によ り 中間吸収液が加熱されて吸収していた冷媒を放出す る よ う にされ、 こ の放出された冷媒蒸気は、 低温再生器 c に対しこ の低温再生器 c での加熱源と して利用された後、 凝縮器 g に戻され て凝縮される。
ところが、 かかる蒸気ボイ ラ f を組合わせた蒸気式吸収冷凍機に おいては、 以下のよ うな不都合がある。
蒸気ボイ ラ f はそれ自体が大型であ り吸収冷凍機全体の大型化を 招く こ とになる。 しかも、 その蒸気ボイ ラ f を運転させるには吸収 冷凍機の系とは別の系の給水、 加熱後の蒸気 ド レンの回収、 および 薬品の注入等が必要になるなど省エネルギ一の要請に反する上に、 それらのための付随設備が必要になり前記の大型化を助長している。 しかるに、 前記蒸気ボイ ラ f が吸収冷凍機に対し貢献するのは単に 加熱源を供給する という役割をのみ果たすに止ま ってお り、 蒸気ボ ィ ラ f での燃焼のための燃料消費に見合う効果を充分に得ている と は言い難い。 その上、 法規制上も、 取り扱い者と して所定の有資格 者や検査等が必要になる という煩わしさを伴う ものとなる。
本発明はかかる従来技術の課題に鑑みなされたものであって、 ボ イ ラの機能を充分に活用 して、 冷房出力当たり の燃料消費量の低減 および省エネルギーを図る とと もに、 吸収冷凍機全体のコ ンパク ト 化および簡易な取り扱いを可能と し得る吸収冷凍機を提供する こ と を目的と している。 発明の開示
本発明の吸収冷凍機の第 1形態は、 吸収液を、 吸収器から順に低 温熱交換器、 低温再生器、 高温熱交換器、 蒸気加熱式高温再生器、 前記高温熱交換器および低温熱交換器を経て前記吸収器に戻るよう 循環させる蒸気式吸収冷凍機において、 前記高温再生器と高温熱交 換器との間に介装されて吸収液を加熱濃縮する溶液濃縮ボイ ラ と、 前記高温再生器からの濃吸収液の一部または全てを抽出して前記溶 液濃縮ボイ ラに供給する供給手段とを備え、 前記溶液濃縮ボイ ラは 加熱濃縮した吸収液を前記高温熱交換器の加熱側に戻すよう前記高 温熱交換器と接続される一方、 前記溶液濃縮ボイ ラにおいて吸収液 から蒸発した冷媒蒸気を前記高温再生器に対し加熱源と して供給す るよう前記高温再生器と接続されている こ とを特徴とする。
本発明の吸収冷凍機の第 2形態は、 吸収液を吸収器から低温熱交 換器に送給した後、 中温熱交換器を経て低温再生器に送耠する経路 と、 高温熱交換器を経て蒸気加熱式高温再生器に送給する経路とに 分岐させ、 前記低温再生器において再生された吸収液を前記中温熱 交換器の加熱側に戻す一方、 前記高温再生器において再生された吸 収液を前記高温熱交換器の加熱側に戻し、 前記中温熱交換器および 高温熱交換器のそれぞれから出た吸収液を合流させて前記低温熱交 換器の加熱側を経て前記吸収器に戻る よう循環させる蒸気式吸収冷 凍機であって、 前記高温再生器と高温熱交換器との間に介装されて 吸収液を加熱濃縮する溶液濃縮ボイ ラ と、 前記高温再生器からの濃 吸収液の一部または全てを抽出 して前記溶液濃縮ボィ ラに供給する 供給手段とを備え、 前記溶液濃縮ボイ ラ は、 加熱濃縮した吸収液を 前記高温熱交換器の加熱側に戻すよう前記高温熱交換器と接続され る一方、 前記溶液濃縮ボイ ラ において吸収液か ら蒸発した冷媒蒸気 を前記高温再生器に対し加熱源と して供給するよう前記高温再生器 と接続されている こ とを特徴とする。
本発明の吸収冷凍機の第 3形態は、 吸収液を吸収器から低温熱交 換器に送耠した後、 低温再生器に送給する経路と、 高温熱交換器を 経て蒸気加熱式高温再生器に送給する経路とに分岐させ、 前記低温 再生器において再生された吸収液と前記高温再生器において再生さ れ前記高温熱交換器を経た吸収液とを合流させて、 前記低温熱交換 器の加熱側を経て前記吸収器に戻るよ う循環させる蒸気式吸収冷凍 機であって、 前記高温再生器と高温熱交換器との間に介装されて吸 収液を加熱濃縮する溶液濃縮ボイ ラ と、 前記高温再生器からの濃吸 収液の一部または全てを抽出 して前記溶液濃縮ボイ ラに供給する供 給手段とを備え、 前記溶液濃縮ボイ ラ は、 加熱濃縮した吸収液を前 記高温熱交換器の加熱側に戻すよう前記高温熱交換器と接続される 一方、 前記溶液濃縮ボイ ラにおいて吸収液から蒸発した冷媒蒸気を 前記高温再生器に対し加熱源と して供給するよう前記高温再生器と 接続されている ことを特徴とする。
本発明の吸収冷凍機においては、 溶液濃縮ボイ ラの出口側から高 温熱交換器に戻される戻し吸収液を加熱源とする第 1熱交換器を備 え、 高温再生器から供給される供給吸収液が、 前記溶液濃縮ボイ ラ への導入前に前記第 1熱交換器において前記戻し吸収液との間で互 いに熱交換されるよう に構成されていてもよい。
また、 本発明の吸収冷凍機においては、 溶液濃縮ボイ ラの燃焼排 ガスを加熱源とする第 2熱交換器を備え、 高温再生器から供給され る供給吸収液が前記溶液濃縮ボイ ラへの導入前に前記第 2熱交換器 において前記燃焼排ガスと互いに熱交換されるよう構成されていて もよい。
さ らに、 本発明の吸収冷凍機においては、 第 2熱交換器は溶液濃 縮ボイ ラに付設されたェコノ マイザであ り、 供給吸収液は前記ェコ ノ マイザに対し貫流されるよ う に構成されていてもよい。
さ らにまた、 本発明の吸収冷凍機の第 1形態においては、 低温熱 交換器から低温再生器までの間であって吸収液の低温再生器への入 口側、 およびノまたは高温熱交換器から高温再生器までの間であつ て吸収液の高温再生器への入口側に、 溶液濃縮ボイ ラの燃焼排ガス を加熱源とする補助再生器が付設されていてもよ く 、 第 2形態にお いては、 中温熱交換器から低温再生器までの間であつて低温再生器 への吸収液の入口側、 および Zまたは高温熱交換器から高温再生器 までの間であつて高温再生器への吸収液の入口側には、 溶液濃縮ボ ィ ラの燃焼排ガスを加熱源とする補助再生器が付設されていてもよ く 、 第 3形態においては、 吸収液分岐点から低温再生器までの間で あつて低温再生器への吸収液の入口側、 および Zまたは高温熱交換 器から高温再生器までの間であつて高温再生器への吸収液の入口側 には、 溶液濃縮ボイ ラの燃焼排ガスを加熱源とする補助再生器が付 設されていてもよい。
さ らにまた、 本発明の吸収冷凍機においては、 低温再生器の冷媒 ドレンを加熱源とする、 稀吸収液を加熱する第 3熱交換器が、 低温 熱交換器にパラ レルにまたは低温熱交換器の吸収液の出口側にシ リ一 ズに配設されていてもよい。
さ らにまた、 本発明の吸収冷凍機においては、 高温再生器の冷媒 ドレンを加熱源とする、 中間吸収液を加熱する第 4熱交換器が、 高 温熱交換器にパラ レルにまたは高温熱交換器の吸収液の出口側にシ リ一ズに配設されていてもよい。
さ らにまた、 本発明の吸収冷凍機の第 1形態においては、 吸収液 の一部を中間液供給手段の手前側から高温熱交換器と低温熱交換器 との間の吸収液戻り ライ ンにバイノ、 °スさせられていてもよい。
さ らにまた、 本発明の吸収冷凍機においては、 吸収器と蒸発器と の組合せを複数個設け、 冷水、 冷却水および吸収液を、 前記複数個 の組合せにシ リ ーズに供給してもよ く 、 あるいは吸収器と蒸発器と の組合せを複数個設け、 冷水および吸収液を前記複数個の組合せに シ リ —ズに供給し、 冷却水を前記複数個の組合せにパラ レルに供給 してもよい。
さ らにまた、 本発明の吸収冷凍機においては、 冷却水が凝縮器か ら吸収器へ流されてもよい。
なお、 本発明の吸収冷凍機においては、 溶液濃縮ボイ ラが貫流ボ ィ ラであるのが好ま しい。
本発明の吸収冷凍機は、 前記の如く構成されているので、 ボイ ラ に特段の給水設備を設ける必要がないと と もに、 蒸気 ドレンの回収 も不要となる。 また、 そのため薬注設備なども不要となるので、 ボ イ ラが小型化される。 その結果、 吸収冷凍機にボイ ラを一体化でき る。 図面の簡単な説明 図 1 は本発明の実施例 1 の概略図である。
図 2 は本発明の実施例 2の概略図である。
図 3 は本発明の実施例 3 の概略図である。
図 4 は本発明の実施例 4の概略図である。
図 5 は本発明の実施例 5 の概略図である。
図 6 は本発明の実施例 6 の概略図である。
図 7 は本発明の実施例 7および実施例 8の要部概略図である。 図 8 は本発明の実施例 9および実施例 1 0の要部概略図である。 図 9 は本発明の実施例 1 1 の概略図である。
図 1 0 は本発明の実施例 1 2 の概略図である。
図 1 1 は従来のリバースサイ クル形の吸収冷凍機の概略図である。 図 1 2は従来のパラ レルサイ クル形の吸収冷凍機の概略図である。 発明を実施するための最良の形態
以下、 本発明を実施形態に基づいて説明するが、 本発明はかかる 実施形態のみに限定される ものではない。
本発明は、 ボイ ラ に対し給水する代わり に吸収液を供給し、 その ボイ ラを吸収液の濃縮に直接利用して冷房出力当た りの燃料消費量 の低減化を図る一方、 その結果と して放出される冷媒蒸気を高温再 生器等の加熱源と して利用する こ とを基本とする ものである。
具体的には、 本発明の第 1形態は、 吸収液を、 吸収器から順に低 温熱交換器、 低温再生器、 高温熱交換器、 蒸気加熱式高温再生器、 前記高温熱交換器および低温熱交換器を経て前記吸収器に戻るよ う 循環させる蒸気式吸収冷凍機を前提と し、 前記高温再生器と高温熱 交換器との間に介装されて吸収液を加熱濃縮する溶液濃縮ボイ ラと、 前記高温再生器からの濃吸収液の一部または全てを抽出して前記溶 液濃縮ボイ ラに供給する供給手段、 例えばポンプとを備える もので あって、 前記溶液濃縮ボイ ラを、 加熱濃縮した吸収液を前記高温熱 交換器の加熱側に戻すよう前記高温熱交換器と接続する一方、 前記 溶液濃縮ボイ ラにおいて吸収液から蒸発した冷媒蒸気を前記高温再 生器に対し加熱源と して供給するよう前記高温再生器と接続してな る ものである。
また、 本発明の第 2形態は、 吸収液を、 吸収器から低温熱交換器 に送給した後、 中温熱交換器を経て低温再生器に送給する経路と、 高温熱交換器を経て蒸気加熱式高温再生器に送給する経路とに分岐 させ、 前記低温再生器において再生された吸収液を前記中温熱交換 器の加熱側に戻す一方、 前記高温再生器において再生された吸収液 を前記高温熱交換器の加熱側に戻し、 前記中温熱交換器および高温 熱交換器のそれぞれから出た吸収液を合流させて前記低温熱交換器 の加熱側を経て前記吸収器に戻るよ う循環させる蒸気式吸収冷凍機 を前提と して、 前記高温再生器と高温熱交換器との間に介装されて 吸収液を加熱濃縮する溶液濃縮ボイ ラ と、 前記高温再生器からの濃 吸収液の一部または全てを抽出して前記溶液濃縮ボイ ラに供給する 供給手段、 例えばポ ンプとを備える ものとする。 そ して、 前記溶液 濃縮ボイラを、 加熱濃縮した吸収液を前記高温熱交換器の加熱側に 戻すよう前記高温熱交換器と接続する一方、 前記溶液濃縮ボイ ラに おいて吸収液から蒸発した冷媒蒸気を前記高温再生器に対し蒸気加 熱源と して供給する よ う前記高温再生器と接続する ものである。
さ らにまた、 本発明の第 3形態は、 吸収液を、 吸収器から低温熱 交換器に送給した後、 低温再生器に送給する経路と、 高温熱交換器 を経て蒸気加熱式高温再生器に送給する経路と に分岐させ、 前記低 温再生器において再生された吸収液と前記高温再生器において再生 され前記高温熱交換器を経た吸収液とを合流させて、 前記低温熱交 換器の加熱側を経て前記吸収器に戻るよう循環させる蒸気式吸収冷 凍機を前提と して、 前記高温再生器と高温熱交換器との間に介装さ れて吸収液を加熱濃縮する溶液濃縮ボイ ラ と、 前記高温再生器から の濃吸収液の一部または全てを抽出 して前記溶液濃縮ボイラに供給 する供給手段、 例えばポンプとを備える ものとする。 そ して、 前記 溶液濃縮ボイ ラを、 加熱濃縮した吸収液を前記高温熱交換器の加熱 側に戻すよ う前記高温熱交換器と接続する一方、 前記溶液濃縮ボイ ラにおいて吸収液から蒸発した冷媒蒸気を前記高温再生器に対し蒸 気加熱源と して供給するよう前記高温再生器と接続するものである。
こ こで、 「溶液濃縮ボイ ラ」 と しては、 燃料の燃焼によ り濃吸収 液を加熱させる機能、 その加熱によ り吸収している冷媒を冷媒蒸気 と して放出させる機能、 および濃吸収液の加熱の際の内圧に耐えう る機能を備える ものであればよい。
本発明の場合には、 高温再生器によ り高温再生されて中間吸収液 からさ らに濃縮された濃吸収液がポンプによ り溶液濃縮ボイ ラに対 し送給され、 この溶液濃縮ボイ ラによってよ り一層濃縮される。 そ して、 この高濃縮された吸収液、 つま り高加熱された吸収液が高温 熱交換器の加熱源、 ついで低温熱交換器の加熱源と して戻される こ とになる。 その一方、 前記溶液濃縮ボイ ラにおいては、 吸収液の濃 縮の際に冷媒が冷媒蒸気と して放出され、 その冷媒蒸気が前記高温 再生器の加熱源と して供給される こ と にな る。 その結果、 高温再生 器での高温再生もよ り効率的に行われる こ とになる。
このよ う に、 吸収冷凍機に対し溶液濃縮ボイ ラを組合わせる こ と によ り、 全体と して冷房出力当たりの燃料消費量の可及的な低減化 が図られる と同時に、 省エネルギー · 省資源も図る こ とが可能にな る。 このよ う な作用は、 定性的には、 溶液濃縮ボイ ラに対し供給さ れる、 高温再生器からの濃吸収液の量の大小の如何に拘わらず得る こ とができ る。
その上、 本発明では、 従来の蒸気ボイ ラの如 く給水、 薬品注入お よび蒸気 ドレン回収等が不要になるため、 それらに対応する設備も 不要になり吸収冷凍機全体のコ ンパク 卜化が図られる上に、 それら に要するエネルギーも不要となってよ り大きな省エネルギー · 省資 源が図られる。
また、 本発明においては、 熱効率の向上を図る点、 主と して溶液 濃縮ボイ ラ のボイ ラ効率向上を図る点よ り、 以下の構成を付加して も よい。
すなわち、 溶液濃縮ボイ ラに対し高温再生器から供給される供給 吸収液と、 前記溶液濃縮ボイ ラから高温熱交換器に戻される戻し吸 収液との間で互いに熱交換させる第 1熱交換器を備えるよう に して もよい。 この場合には、 第 1熱交換器において高加熱された戻し吸 収液からの熱を受けて供給吸収液が昇温され、 この昇温された供給 吸収液が溶液濃縮ボイ ラに対し導入されるこ と になるため、 前記熱 交換器のない場合と比べボイラ効率の増大化が図られるこ とになる。 また、 前記溶液濃縮ボイ ラ に対し高温再生器から供給される供給吸 収液と、 前記溶液濃縮ボイ ラから排出される燃焼排ガス との間で互 いに熱交換させる第 2熱交換器を備えるよう に してもよい。
こ の第 2熱交換器と しては、 例えば溶液濃縮ボイ ラに付設したェ コ ノ マイザに よ り構成し、 こ のェコ ノ マイザに対し前記供給吸収液 を貫流させる よう にすればよい。 このよ う な第 2熱交換器を設けた 場合にも、 第 2熱交換器において昇温された状態の供給吸収液が溶 液濃縮ボイ ラ に導入される こ と にな る ため、 前記第 2熱交換器のな い場合と比べボイ ラ効率の増大化が図られる こ とになる。 その上、 この場合には、 前記供給吸収液の昇温が溶液濃縮ボイ ラ 自身の燃焼 排ガスを熱源と して行われるため、 省エネルギーおよび省資源も図 る こ とが可能になる。
さ らに、 主と して省エネルギーの観点よ り以下の構成を付加して も よい。
その第 1 と して、 本発明の第 1形態においては、 低温熱交換器か ら低温再生器までの間であつて吸収液の低温再生器への入口側の位 置、 および Zまたは高温熱交換器から高温再生器までの間であって 吸収液の高温再生器への入口側の位置に溶液濃縮ボイ ラの燃焼排ガ スを加熱源とする補助再生器 （熱交換器） を付設してもよい。
また、 本発明の第 2形態および第 3形態においては、 中温熱交換 器から低温再生器ま での間、 も し く は吸収液分岐点から低温再生器 までの間であって低温再生器への吸収液の入口側の位置、 および または高温熱交換器から高温再生器までの間であつて高温再生器へ の吸収液の入口側の位置に、 前記補助再生器 （熱交換器） を付設し てもよい。 これらの場合には、 外部から加熱する必要のある冷房出 力当たりの加熱熱量の一部を燃焼排ガスによ り賄えるため、 前記加 熱熱量を前記補助再生器のない場合に比べ低減化する こ とが可能に な り 、 省エネルギーが図 られる。
その第 2 と して、 低温再生器の冷媒 ドレンを加熱源とする、 稀吸 収液を加熱する第 3熱交換器が、 低温熱交換器にパラ レルにまたは 低温熱交換器の稀吸収液の出口側にシ リ ーズに付設されてもよい。 この場合には、 外部から加熱する必要のある冷房出力当たり の加熱 熱量の一部を冷媒 ドレ ンによ り賄えるため、 前記加熱熱量を前記第 3熱交換器のない場合に比べ低減する こ とが可能にな り、 省エネル ギ一が図られる。
その第 3 と して、 高温再生器の冷媒 ド レ ンを加熱源とする、 中間 吸収液を加熱する第 4熱交換器が、 高温熱交換器にパラ レルにまた は高温熱交換器の中間吸収液の出口側にシ リ —ズに付設されてもよ い。 この場合には、 外部から加熱する必要のある冷房出力当たりの 加熱熱量の一部を冷媒ドレンによ り賄えるため、 前記加熱熱量を前 記第 4熱交換器のない場合に比べ低減する こ とが可能になり、 省ェ ネルギ一が図 られる。
その第 4 と して、 本発明の第 1形態においては、 中間吸収液の一 部を中間液ポ ンプ （中間液供給手段） の手前側から高温熱交換器と 低温熱交換器との間の吸収液戻り ライ ンにバイパス させて も よい。 この場合には、 よ り高温側へ供給される臭化リ チウム量を減少させ るこ とができ る ので、 高温側で発生する熱損失量が低減されて熱効 率の向上が図られる とともに、 稀液ポ ンプのキ ヤ ビテ一 シ ョ ン防止 および騷音の低下も達成される。 その第 5 と して、 吸収器と蒸発器との組合せを複数個設け、 冷水、 冷却水および吸収液を、 前記複数個の組合せにシ リ一ズに供給して もよ く 、 あるいは吸収器と蒸発器との組合せを複数個設け、 冷水お よび吸収液を前記複数個の組合せにシ リ ―ズに供給し、 冷却水を前 記複数個の組合せにパラ レルに供給してもよい。 この場合には、 吸 収器の器内圧力および蒸発器の器内圧力をグループ毎に段階的に変 える こ とができ、 それによ り従来以上に希薄な吸収液濃度領域にお ける利用が可能とな り、 効率が向上する と と もに高温再生器および 熱交換器を大幅に小型化できる。 その結果、 吸収冷凍機の小型化が 達成される。
その第 6 と して、 冷却水が凝縮器から吸収器へ流されてもよい。 この場合には、 複数個の再生器を有する吸収冷凍機の欠点である高 温再生系、 あるいはボイ ラ系における温度上昇および圧力上昇を比 較的小さ く 抑えるこ とができる。 すなわち、 凝縮器の温度および圧 力が低下し、 それによ り低温再生器の温度が下がり、 それによ り高 温再生器の温度が下がり、 それによ り ボイ ラ系の温度および圧力が 下がる。
なお、 本発明においては取り扱いの簡易化の観点よ り、 前記の溶 液濃縮ボイ ラ と して貫流ボイ ラを用いるよ う に して もよい。 こ の場 合には、 ボイ ラ内での吸収液保有量が低減されるため、 吸収液の全 体量の低減化が図られ、 これに伴い、 吸収液の リ チウムが高価であ るためコス トの低減化をも図る こ とが可能になる。 さ らに、 伝熱面 積が 1 0 m 2以下の場合には小型ボイ ラ、 5 m 以下の場合には簡易ボ イ ラ とされるため、 取り扱いに際し資格者および設置許可がそれぞ れ不要となる上に、 検査等の規制が緩和される こ とにな る。
以下、 添付図面を参照しながら本発明を実施例に基づいて説明す るが、 本発明はかかる実施例のみに限定される ものではない。
実施例 1
本発明の実施例 1 に係る吸収冷凍機を図 1 に示す。 この実施例 1 は、 吸収器 1 、 ポンプ （稀液ポ ンプ） 2、 低温熱交換器 3、 低温再 生器 4、 ポンプ （中間液ポンプ） 5、 高温熱交換器 6、 高温再生器 7、 凝縮器 8および蒸発器 9 からなる リバースサイ クル式の二重効 用吸収冷凍機に対し、 溶液濃縮ボイ ラ と しての貫流ボイ ラ 1 0を組 み合わせたものである。 すなわち、 この実施例 1 は、 前記二重効用 吸収冷凍機と、 溶液濃縮ボイ ラ 1 0 とを吸収液による冷凍サイ クル の中に組み込んだ状態で一体化したものである。 そ して、 こ の実施 例 1 では、 前記溶液濃縮ボイ ラ 1 0に加え、 補助再生器 1 1 , 1 2、 ポンプ （濃液ポンプ） 1 3、 第 1熱交換器と しての付加熱交換器 1 4、 および、 第 2熱交換器と してのェコノマイザ 1 5等を付加している。 なお、 図 1 において実線に付した矢印は吸収液も し く は冷媒の流れ 方向を示し、 破線に付した矢印は冷媒蒸気の流れ方向を示す。
吸収液の循環サイ クルについて順に説明する と、 まず、 吸収器 1 で多量の冷媒蒸気を吸収して濃度が薄められた稀吸収液が、 稀液ポ ンプ 2 によ って吸収器 1 か ら低温熱交換器 3 に送給され、 こ の低温 熱交換器 3 によ り加熱された後に低温再生器 4 に送給される。 こ の 稀吸収液は、 低温再生器 4 に導入される前に、 後述する補助再生器 1 1 によ っ てさ らに加熱され、 こ の加熱された状態で前記低温再生 器 4内に導入されるよう にな っ ている。 そ して、 前記稀吸収液は、 こ の低温再生器 4 において低温再生され、 吸収している冷媒の一部 を放出 し濃度がその分高く なつて中間濃度の中間吸収液となる。 次に、 こ の中間吸収液は、 低温再生器 4から中間吸収液ポンプ 5 によ つ て高温熱交換器 6 に送給され、 この高温熱交換器 6 によ り加 熱された後に高温再生器 7 に送給される。 前記中間吸収液は、 高温 再生器 7 に導入される前に、 前記低温再生器 4への導入前の場合と 同様に、 補助再生器 1 2 によ っ てさ らに加熱され、 こ の加熱された 状態で前記高温再生器 7内に導入されるよう になつている。 前記中 間吸収液は、 この高温再生器 7 において高温再生され、 吸収してい る冷媒の一部を放出 し濃度がさ らに高く なつて高濃度の濃吸収液と なる。
さ ら に、 この濃吸収液は、 高温再生器 7から濃液ポンプ 1 3 によ つ て貫流ボイ ラ 1 0 に送給され、 この貫流ボイ ラ 1 0 によ り さ らに 加熱されて吸収している冷媒が冷媒蒸気と して放出され、 よ り一層 濃縮された高濃吸収液になる。
こ こで、 前記濃吸収液は、 前記貫流ボイラ 1 0に導入される前に、 まず付加熱交換器 1 4 によ り加熱され、 次にェコノ マイザ 1 5 によ り加熱されるよう にされている。 すなわち、 前記付加熱交換器 1 4 では、 前記濃吸収液ポンプ 1 3 によ り送給される濃吸収液が前記貫 流ボイ ラ 1 0 によ り濃縮された後に、 前記高温熱交換器 6 に戻され る高濃吸収液と熱交換されて加熱される こ とになる。 また、 前記ェ コノ マイザ 1 5 では、 前記付加熱交換器 1 4 によ り加熱された濃吸 収液が、 貫流ボイ ラ 1 0から排出される燃焼排ガスと熱交換されて さ ら に加熱される こ とになる。
前記貫流ボイ ラ 1 0 によ り高濃縮された高濃吸収液は前記付加熱 交換器 1 4 の加熱側に通された後、 まず高温熱交換器 6 の加熱側に 通されて前記中間吸収液を加熱し、 ついで低温熱交換器 3 の加熱側 に通されて前記稀吸収液を加熱し、 しかる後、 前記吸収器 1 に戻さ れる。 この吸収器 1 においては、 戻された高濃吸収液が散布され冷 却水によ り冷却される こ とによ り 、 蒸発器 9から供給される冷媒蒸 気を多量に吸収して再び稀吸収液となる。
一方、 前記貫流ボイラ 1 0 において蒸発した冷媒蒸気は、 配管 1 6 を通して高温再生器 7 に対し蒸気加熱源と して送られ、 高温再生器 7 での中間吸収液の高温再生に利用される。 そ して、 こ の高温再生 器 7で利用された後の冷媒蒸気は配管 1 7 に合流される。 また、 前 記高温再生器 7 にて放出された冷媒蒸気は、 低温再生器 4に対しカロ 熱源と して送られる こ とになる。 しかして、 この加熱に利用された 冷媒蒸気は配管 1 9 に合流して凝縮器 8 に送られ、 冷却水によ り: '凝 縮されて冷媒となる。 前記貫流ボイ ラ 1 0から排出される燃焼排ガスは、 前記のェコノ マイザ 1 5を通された後、 二つの補助再生器 1 1 , 1 2 に対し加熱 源と して送られるよ う になつている。 この二つの補助再生器 1 1 , 1 2 に対しては、 前記燃焼排ガスをまず補助再生器 1 2 に、 その次 に補助再生器 1 1 にという よ うなシ リ 一ズに供給するよ う に しても よい し、 前記燃焼排ガスを両補助再生器 1 1 , 1 2 に対しパラ レル に供給するよ う に してもよい。
実施例 2
図 2 は、 本発明の実施例 2 に係る吸収冷凍機を示す。 この実施例 2 は、 吸収器 2 1 、 ポンプ （稀吸収液ポンプ） 2 2、 低温熱交換器
2 3、 中温熱交換器 2 4、 低温再生器 2 5、 高温熱交換器 2 6、 高 温再生器 2 7、 凝縮器 2 8 および蒸発器 2 9からなるパラ レルサイ クル式の二重効用吸収冷凍機に対し、 溶液濃縮ボイ ラ と しての貫流 ボイ ラ 3 0を組み合わせたものである。 すなわち、 本実施例は、 前 記二重効用吸収冷凍機と、 溶液濃縮ボイ ラ 3 0 とを吸収液による冷 凍サイ クルの中に組み込んだ状態で一体化したものである。 そ して、 本実施例では、 前記溶液濃縮ボイ ラ 3 0 に加え、 補助再生器 3 1 ,
3 2、 ポンプ （濃吸収液ポンプ） 3 3、 第 1熱交換器と しての付加 熱交換器 3 4、 および第 2熱交換器と してのェコノ マイザ 3 5等を 付加している。 なお、 図 2 において実線に付した矢印は吸収液も し く は冷媒の流れ方向を示し、 破線に付した矢印は冷媒蒸気の流れ方 向を示す。
以下、 吸収液の循環サイ クルについて順に説明する。
まず、 吸収器 2 1 で多量の冷媒蒸気を吸収して濃度が薄め られた 稀吸収液が稀吸収液ポンプ 2 2 によつて吸収器 2 1 から低温熱交換 器 2 3 に送給され、 この低温熱交換器 2 3 によ り加熱された後に低 温再生器 2 5側と高温再生器 2 7側とに分岐される。
低温再生器 2 5側に分岐させられた稀吸収液は、 中温熱交換器 2 4 によ り加熱された後に低温再生器 2 5 に送給される。 こ の稀吸収液 は、 前記中温熱交換器 2 4 を出てから低温再生器 2 5 に導入される 前に、 後述する補助再生器 3 1 によってさ らに加熱され、 こ の加熱 された状態で前記低温再生器 2 5内に導入されるよう になつている。 前記稀吸収液は、 こ の低温再生器 2 5 において低温再生される こ と によ り、 吸収している冷媒の一部を放出 し濃度がその分高く なつて 中間濃度の中間吸収液となる。 そ して、 この中間吸収液は、 低温再 生器 2 5 を出て中温熱交換器 2 4 の加熱側に戻され、 この中温熱交 換器 2 4 において前記の稀吸収液を加熱した後、 前記低温熱交換器 2 3の加熱側への戻り配管 3 6 に戻される。
一方、 高温再生器 2 7側に分岐させ られた稀吸収液は、 高温熱交 換器 2 6 によ り加熱された後に高温再生器 2 7 に送給される。 こ の 稀吸収液は、 前記高温熱交換器 2 6を出た後に高温再生器 2 7 に導 入される前に、 後に詳述する補助再生器 3 2 に よ っ てさ らに加熱さ れ、 こ の加熱された状態で前記高温再生器 2 7 内に導入されるよう にな っ ている。 そ して、 前記稀吸収液は、 こ の高温再生器 2 7 にお いて高温再生される こ と によ り、 吸収している冷媒の一部を放出 し 濃度がかな り高めの濃吸収液となる。
さ らに、 この濃吸収液は、 高温再生器 2 7から濃吸収液ポンプ 3 3 によ っ て貫流ボイ ラ 3 0 に送耠され、 こ の貫流ボイ ラ 3 0 によ り さ らに加熱されて吸収している冷媒が冷媒蒸気と して放出され、 よ り 一層濃縮された高濃吸収液になる。
こ こで、 前記濃吸収液は、 前記貫流ボイラ 3 0 に導入される前に、 まず付加熱交換器 3 4 による加熱を受け、 次にェコノ マイザ 3 5 に よ る加熱を受けるよ う にな つている。 前記付加熱交換器 3 4 では、 前記濃吸収液ポンプ 3 3 によ り送給される濃吸収液が、 前記貫流ボ イ ラ 3 0 によ り濃縮された後に前記高温熱交換器 2 6 に戻される高 濃吸収液と熱交換されて加熱される こ とになる。 また、 前記ェコノ マイザ 3 5 では、 前記付加熱交換器 3 4 によ り加熱された濃吸収液 が、 貫流ボイ ラ 3 0から排出される燃焼排ガスと熱交換されてさ ら に加熱される こ と にな る。
そ して、 前記貫流ボイ ラ 3 0 によ り高濃縮された高濃吸収液は前 記付加熱交換器 3 4 の加熱側に通された後、 まず高温熱交換器 2 6 の加熱側に通されて前記稀吸収液を加熱し、 次に戻り配管 3 6 にお いて前記の低温再生器 2 5からの中間吸収液と合流する。 この中間 吸収液と合流した高濃吸収液は低温熱交換器 2 3 の加熱側に通され て前記稀吸収液を加熱した後、 前記吸収器 2 1 に戻される。 こ の吸 収器 2 1 においては、 戻された高濃吸収液および中間吸収液が散布 され冷却水によ り冷却されるこ とによ っ て、 蒸発器 2 9から供給さ れる冷媒蒸気を多量に吸収して再び稀吸収液となる。
一方、 前記貫流ボイ ラ 3 0 において蒸発した冷媒蒸気は、 配管 3 7 を通して高温再生器 2 7 に対し蒸気加熱源と して送られ、 高温再生 器 2 7での中間吸収液の高温再生に利用される。 そ して、 こ の高温 再生器 2 7で利用された後の冷媒蒸気は配管 3 8 に合流され、 こ の 配管 3 8 において前記高温再生器 2 7 にて放出された冷媒蒸気と共 に低温再生器 2 5 に対し加熱源と して送られるこ とになる。 ついで、 この冷媒蒸気は凝縮器 2 8 に送られて冷却水によ り凝縮されて冷媒 とな る。
また、 前記貫流ボイ ラ 3 0から排出される燃焼排ガスは、 前記の ェコノ マイザ 3 5 を通された後、 二つの補助再生器 3 1 , 3 2 に対 し加熱源と して送られるよう になっている。 この二つの補助再生器 3 1 , 3 2 に対しては、 前記燃焼排ガスをまず補助再生器 3 2 に、 その次に補助再生器 3 1 に とい う よ う に シ リ ーズに供給する よ う に して もよいし、 前記燃焼排ガスを両補助再生器 3 1 , 3 2 に対しパ ラ レルに供給する よ う に して も よい。
実施例 3
図 3 に、 本発明の実施例 3 に係る吸収冷凍機を示す。 この実施例 3 は実施例 2 を改変してなる ものであ っ て、 具体的には、 低温再生 器 2 5 の入口側に設けられている中温熱交換器 2 4を廃止してなる ものである。 こ の実施例 3 のその余の構成は実施例 2 と同様とされ ている。
この実施例 3 においては、 中温熱交換器 2 4 が設けられていない 分だけ熱効率が低下するが、 その分構成が簡素化されて吸収冷凍機 のコス ト低減が図られる。
実施例 4
本発明の実施例 4 は実施例 1 を改変したものであって、 図 4 に示 すよう に、 低温熱交換器 3 とパラ レルに低温再生器 4からの冷媒 ド レンによ り稀吸収液を加熱する第 2低温熱交換器 5 1 を付設し、 か つ、 高温熱交換器 6 とパラ レルに高温再生器 7 か らの冷媒ド レ ンに よ り中間吸収液を加熱する第 2高温熱交換器 5 2を付設してなる も のであ る。
しかして、 実施例 4 はかかる構成を取る こ とによ り、 冷却水によ る冷却 · 放熱される冷媒ドレ ンの熱を、 吸収液の加熱に有効に熱回 収し、 貫流ポイ ラでの加熱量の低減による省エネルギーが図られる という効果が得られる。
なお、 図示例においては、 第 2低温熱交換器 5 1 および第 2高温 熱交換器 5 2 は、 それぞれ低温熱交換器 3 および高温熱交換器 6 に パラ レルに配設されているが、 第 2低温熱交換器 5 1 は低温熱交換 器 3 の稀吸収液出口側において低温熱交換器 3 とシ リ —ズに配設さ れて も よ く 、 また第 2高温熱交換器 5 2 は高温熱交換器 6 の中間液 出口側において高温熱交換器 6 とシ リ —ズに配設されてもよい。 実施例 5
本発明の実施例 5 は実施例 3を改変したものであ っ て、 図 5 に示 すよう に、 低温熱交換器 2 3 とパラ レルに低温再生器 2 5 か らの冷 媒ドレ ンによ り稀吸収液を加熱する第 2低温熱交換器 6 1を付設し、 かつ、 高温熱交換器 2 6 とパラ レルに高温再生器 2 7からの冷媒 ド レ ンによ り 中間吸収液を加熱する第 2高温熱交換器 6 2 を付設して なる ものであ る。 しかして、 実施例 5 はかかる構成を取る こ と によ り、 冷却水によ る冷却 · 放熱される冷媒 ドレ ンの熱を、 吸収液の加熱に有効に熱回 収し、 貫流ボイ ラでの加熱量の低減による省エネルギーが図られる という効果が得られる。
なお、 図示例においては、 第 2低温熱交換器 6 1 および第 2高温 熱交換器 6 2 は、 それぞれ低温熱交換器 2 3および高温熱交換器 2 6 にパラ レルに配設されているが、 第 2低温熱交換器 6 1 は低温熱交 換器 2 3 の稀吸収液出口側において低温熱交換器 2 3 と シ リ ーズに 配設されて もよ く 、 また第 2高温熱交換器 6 2 は高温熱交換器 2 6 の中間液出口側において高温熱交換器 2 6 とシ リ ーズに配設されて も よい。
実施例 6
本発明の実施例 6 は、 実施例 1 を改変したも のであ っ て、 図 6 に 示すよ う に、 中間吸収液の一部を中間液ポンプ 5 によ り高温再生器 7 に送給し、 残部を中間液ポ ンプ 5 の吸込み側手前側よ り配管 4 3 によ り分岐させて低温熱交換器 3 の加熱側に直接送給するよう に し てなる ものである。 すなわち、 配管 4 3 によ り 中間液ポ ンプ 5 の入 口側と低温熱交換器 3 の加熱側の入口側とを連通させてなる もので ある。 なお、 分岐部の流量制御は、 例えばオ リ フ ィ ス 4 4によ り な せばよい。
しかして、 実施例 6 はかかる構成を取る こ と によ り 、 高温側へ供 給する吸収液量を減少させ、 高温側で発生する熱損失量が低減され 熱効率の向上が図られる と と も に、 稀液ポ ンプのキヤ ビテ一 シ ョ ン 防止も図られる とい う効果が得られる。
実施例 7
本発明の実施例 7 は実施例 1 を改変したものであ っ て、 図 7 に示 すよ う に、 吸収器 1 と蒸発器 9 との組合せを二組と し、 すなわち吸 収器 1 と蒸発器 9を第 1 吸収器 1 Aと第 1蒸発器 9 A との組からな る第 1 ブロ ッ ク Aと、 第 2吸収器 1 B と第 2蒸発器 9 B との組から なる第 2 ブロ ッ ク B とによ り構成し、 そ して冷水および冷却水を第 2 ブロ ッ ク Bから第 1 ブロ ッ ク Aにシ リ ーズに供給する一方、 高濃 吸収液を第 1 ブロ ッ ク Aから第 2 ブロ ッ ク Bにシ リ ーズに供給して なる ものである。
しかして、 実施例 7 はかかる構成を取る こ とによ り、 吸収器 1 内 の圧力、 蒸発器 9内の圧力をブロ ッ ク ごとに段階的に変える こ とが 可能にな り、 吸収液を広い濃度範囲で利用できるよ う になるので、 稀薄な濃度領域まで利用できる範囲が広がり、 吸収液循環量の低減、 低温熱源の有効利用が図られる という効果が得られる。
実施例 8
本発明の実施例は実施例 2 を改変したものであって、 図 7 に示す よ う に、 吸収器 2 1 と蒸発器 2 9 との組合せを二組と し、 すなわち 吸収器 2 1 と蒸発器 2 9 を第 1 吸収器 2 1 と第 1蒸発器 2 9 Aと の組からなる第 1 ブロック Aと、 第 2吸収器 2 1 Bと第 2蒸発器 2 9 B との組からなる第 2ブロ ッ ク B とによ り構成し、 そ して冷水および 冷却水を第 2 ブロ ッ ク Bから第 1 ブロ ッ ク Aにシ リ ーズに供給する 一方、 高濃吸収液を第 1 ブロ ッ ク Aから第 2 ブロ ッ ク B にシ リ ーズ に供給してなる ものである。
しかして、 実施例 8 はかかる構成を取る こ とによ り、 吸収器 2 1 内の圧力、 蒸発器 2 9内の圧力をブロ ッ ク ごとに段階的に変える こ とが可能にな り、 吸収液を広い濃度範囲で利用できるよ う になるの で、 稀薄な濃度領域まで利用できる範囲が広がり、 吸収液循環量の 低減、 低温熱源の有効利用が図られる という効果が得られる。
実施例 9
本発明の実施例 9 は実施例 7を改変したものであって、 図 8 に示 すよう に、 吸収器 1 と蒸発器 9 との組合せを二組と し、 すなわち吸 収器 1 と蒸発器 9を第 1 吸収器 1 Aと第 1蒸発器 9 Aとの組からな る第 1 プロ ッ ク Aと、 第 2吸収器 1 B と第 2蒸発器 9 B との組から なる第 2 ブロ ッ ク B とによ り構成し、 そ して冷水を第 2 ブロ ッ ク B から第 1 ブロ ッ ク Aにシ リ一ズに供給し、 高濃吸収液を第 1 ブロ ッ ク Aから第 2 ブロ ッ ク B にシ リ ーズに供給し、 冷却水を第 1 ブロ ッ ク Aおよび第 2 ブロ ッ ク Bにパラ レルに供給してなる ものである。
しかして、 実施例 9 はかかる構成を取る こ と によ り 、 吸収器 1 内 の圧力、 蒸発器 9内の圧力をブロ ッ ク ごとに段階的に変えるこ とが 可能になり、 吸収液を広い濃度範囲で利用でき るよう になる ので、 稀薄な濃度領域まで利用できる範囲が広がり、 吸収液循環量の低減、 低温熱源の有効利用が図られる という効果が得られる。
実施例 1 0
.本発明の実施例 1 0 は実施例 8を改変したものであ っ て、 図 8 に 示すよ う に、 吸収器 2 1 と蒸発器 2 9 との組合せを二組と し、 すな わち吸収器 2 1 と蒸発器 2 9を第 1吸収器 2 1 Aと第 1蒸発器 2 9 A との組からなる第 1 ブロ ッ ク Aと、 第 2吸収器 2 1 B と第 2蒸発器 2 9 B との組からなる第 2 ブロ ッ ク B とによ り構成し、 そ して冷水 を第 2 ブロ ッ ク Bから第 1 ブロ ッ ク Aにシ リ ーズに供給し、 高濃吸 収液を第 1 ブロ ッ ク Aか ら第 2 ブロ ッ ク B にシ リ ーズに供給し、 冷 却水を第 1 プロ ッ ク Aおよび第 2 プロ ッ ク Bにパラ レルに供給して な る ものである。
しかして、 実施例 1 0はかかる構成を取るこ とによ り、 吸収器 2 1 内の圧力、 蒸発器 2 9 内の圧力をブロ ッ ク ごとに段階的に変える こ とが可能にな り、 吸収液を広い濃度範囲で利用でき るようになる の で、 稀薄な濃度領域まで利用できる範囲が広がり、 吸収液循環量の 低減、 低温熱源の有効利用が図られる という効果が得られる。
実施例 1 1
本発明の実施例 1 1 は実施例 1 を改変した ものであ っ て、 図 9 に 示すよう に、 通常とは逆に冷却水を凝縮器 8から吸収器 1 にシ リ一 ズに流すよ う に してな る ものである。
しか して、 実施例 1 1 はかかる構成を取る こ と によ り 、 凝縮器 8 へ温度の低い冷却水を先に通すこ と によ り、 凝縮器 8 の温度、 圧力 が低下しそれによ り低温再生器 4 の温度、 圧力が下がり、 高温再生 器 7の温度、 圧力が下がりボイラ系の温度、 圧力が下げられるので、 吸収液の温度、 濃度を低く でき低温熱源の有効利用という効果が得 られる。
実施例 1 2
本発明の実施例 1 2 は実施例 2を改変したも のであ っ て、 図 1 0 に示すよう に、 通常とは逆に冷却水を凝縮器 2 8から吸収器 2 1 に シ リ 一ズに流すよ う に してなる ものである。
しかして、 実施例 1 2はかかる構成を取るこ とによ り、 凝縮器 2 8 へ温度の低い冷却水を先に通すこ とによ り、 凝縮器 2 8 の温度、 圧 力が低下しそれによ り低温再生器 2 5 の温度、 圧力が下がり、 高温 再生器 2 7 の温度、 圧力が下がり ボイ ラ系の温度、 圧力が下げられ るので、 吸収液の温度、 濃度を低く でき低温熱源の有効利用という 効果が得られる。
実施例 1 3
本発明の実施例 1 3 は実施例を 1改変したものであって、 図 1 に 一点鎖線で示すよう に、 濃吸収液の一部を貫流ボイラ 1 0に送給し、 残部を配管 1 8 によ り高温熱交換器 6 に加熱側に送給するよう に分 岐させてなる ものである。 すなわち、 配管 1 8 によ り、 高温再生器 7 の出口側と高温熱交換器 6の加熱側の入口側とを連通させてなる ものである。 なお、 分岐部の流量制御等は流量制御弁等の周知の手 段を採用すればよい。
しか して、 実施例 1 3 はかかる構成を取る こ と によ り 、 貫流ボイ ラ側へ供給する臭化リ チウム量を減少させる こ とができるので、 ボ ィ ラ側で発生する熱損失量の低減、 ひいては加熱量の低減による省 エネルギーが図られるという効果が得られる。
実施例 1 4
本発明の実施例 1 4 は実施例 2を改変したも のであ っ て、 図 2 に 一点鎖線で示すよう に、 濃吸収液の一部を貫流ボイラ 3 0に送給し、 残部を配管 3 9 によ り高温熱交換器 2 6 に加熱側に送給するよ う に 分岐させてな る ものである。 すなわち、 配管 3 9 によ り 、 高温再生 器 2 7 の出口側と高温熱交換器 2 6 の加熱側の入口側とを連通させ てなる ものであ る。 なお、 分岐部の流量制御等は流量制御弁等の周 知の手段を採用すればよい。
しか して、 実施例 1 4 はかかる構成を取るこ とによ り 、 貫流ボィ ラ側へ供給する臭化リ チウム量を減少させるこ とができるので、 ボ ィ ラ側で発生する熱損失量の低減、 ひいては加熱量の低減による省 エネルギーが図 られる という効果が得られる。
以上、 本発明を実施形態および実施例に基づいて説明してきたが、 本発明はかかる実施形態および実施例に限定される ものではな く 、 種々改変が可能である。 例えば、 実施例 7 ない し実施例 1 0 におい ては、 吸収器 1 と蒸発器 9 との組合せは二組とされているが、 三組 またはそれ以上とされてもよい。 産業上の利用可能性
以上詳述したよう に、 本発明の吸収冷凍機によれば、 吸収冷凍機 に対し溶液濃縮ボイ ラを組み合わせて一体化するこ とによって、 全 体と して冷房出力当たりの燃料消費量の可及的な低減を図る こ とが できる と同時に、 省エネルギ一および省資源を図るこ とができ、 併 せて吸収冷凍機全体のコ ンパク ト化をも図るこ とができ るという優 れた効果が得られる。
また、 溶液濃縮ボイ ラ に供給吸収液を導入する際、 こ の供給吸収 液に対し、 溶液濃縮ボイ ラでの生成物 （高濃吸収液） を熱源とする 第 1熱交換器や、 溶液濃縮ボイ ラか らの排出物 （燃焼排ガス） を熱 源とする第 2熱交換器の一方も し く は双方を備える こ と によ り、 ボ ィラ効率の増大化を図ることができる上に、 より大きな省エネルギー および省資源も達成される という優れた効果も得られる。
さ らに、 低温再生器への吸収液入口側位置、 および Zまたは高温 再生器への吸収液入口側位置に、 溶液濃縮ボイ ラからの前記排出物 を加熱源とする補助再生器を付設する こ とによ り、 外部から加熱す る必要のある冷房出力当たりの加熱熱量を低減させる こ とができ、 さ らに大きな省エネルギーを図る こ とができ る という優れた効果も 得られる。
その上、 前記溶液濃縮ボイ ラ と して貫流ボイ ラを用いる こ と によ り、 吸収冷凍機全体のコンパク ト化および取り扱いの簡易化に加え、 吸収液コス 卜の低減も図るこ とができる という効果も得られる。

Claims

請 求 の 範 囲
1 . 吸収液を、 吸収器から順に低温熱交換器、 低温再生器、 高温熱 交換器、 蒸気加熱式高温再生器、 前記高温熱交換器および低温熱交 換器を経て前記吸収器に戻る よう循環させる蒸気式吸収冷凍機にお いて、 前記高温再生器と高温熱交換器との間に介装されて吸収液を 加熱濃縮する溶液濃縮ボイ ラ と、 前記高温再生器からの濃吸収液の 一部または全てを抽出 して前記溶液濃縮ボイ ラに供給する供給手段 とを備え、 前記溶液濃縮ボイ ラは、 加熱濃縮した吸収液を前記高温 熱交換器の加熱側に戻すよう前記高温熱交換器と接続される一方、 前記溶液濃縮ボイ ラにおいて吸収液から蒸発した冷媒蒸気を前記高 温再生器に対し加熱源と して供給するよう前記高温再生器と接続さ れているこ とを特徴とする吸収冷凍機。
2 . 吸収液を吸収器から低温熱交換器に送給した後、 中温熱交換 器を経て低温再生器に送給する経路と、 高温熱交換器を経て蒸気加 熱式高温再生器に送給する経路とに分岐させ、 前記低温再生器にお いて再生された吸収液を前記中温熱交換器の加熱側に戻す一方、 前 記高温再生器において再生された吸収液を前記高温熱交換器の加熱 側に戻し、 前記中温熱交換器および高温熱交換器のそれぞれから出 た吸収液を合流させて前記低温熱交換器の加熱側を経て前記吸収器 に戻るよう循環させる蒸気式吸収冷凍機であつて、 前記高温再生器 と高温熱交換器との間に介装されて吸収液を加熱濃縮する溶液濃縮 ボイ ラ と、 前記高温再生器からの濃吸収液の一部または全てを抽出 して前記溶液濃縮ボイ ラに供給する供給手段とを備え、 前記溶液濃 縮ボイ ラは、 加熱濃縮した吸収液を前記高温熱交換器の加熱側に戻 すよう前記高温熱交換器と接続される一方、 前記溶液濃縮ボイ ラに おいて吸収液から蒸発した冷媒蒸気を前記高温再生器に対し加熱源 と して供給するよう前記高温再生器と接続されている こ とを特徴と する吸収冷凍機。
3 . 吸収液を吸収器から低温熱交換器に送給した後、 低温再生器 に送給する経路と、 高温熱交換器を経て蒸気加熱式高温再生器に送 給する経路とに分岐させ、 前記低温再生器において再生された吸収 液と前記高温再生器において再生され前記高温熱交換器を経た吸収 液とを合流させて、 前記低温熱交換器の加熱側を経て前記吸収器に 戻るよう循環させる蒸気式吸収冷凍機であつて、 前記高温再生器と 高温熱交換器との間に介装されて吸収液を加熱濃縮する溶液濃縮ボ イ ラ と、 前記高温再生器からの濃吸収液の一部または全てを抽出し て前記溶液濃縮ボイ ラに供給する供給手段とを備え、 前記溶液濃縮 ボイ ラは、 加熱濃縮した吸収液を前記高温熱交換器の加熱側に戻す よう前記高温熱交換器と接続される一方、 前記溶液濃縮ボイ ラにお いて吸収液から蒸発した冷媒蒸気を前記高温再生器に対し加熱源と して供給するよう前記高温再生器と接続されている こ とを特徴とす る吸収冷凍機。
4 . 溶液濃縮ボイ ラの出口側から高温熱交換器に戻される戻し吸 収液を加熱源とする第 1熱交換器を備え、 高温再生器から供給され る供給吸収液が、 前記溶液濃縮ボイ ラへの導入前に前記第 1熱交換 器において前記戻し吸収液との間で互いに熱交換されるよう に構成 されてなる こ とを特徴とする請求項 1 、 2 または 3記載の吸収冷凍 機。
5 . 溶液濃縮ボイ ラの燃焼排ガスを加熱源とする第 2熱交換器を 備え、 高温再生器から供給される供給吸収液が、 前記溶液濃縮ボイ ラへの導入前に前記第 2熱交換器において前記燃焼排ガスと互いに 熱交換されるよう構成されてなるこ とを特徴とする請求項 1、 2、 3 または 4記載の吸収冷凍機。
6 . 第 2熱交換器は溶液濃縮ボイ ラに付設されたェコノ マイザで あ り、 供給吸収液が前記ェコノ マイザによ り加熱されるよう に構成 されてなる こ とを特徴とする請求項 5記載の吸収冷凍機。
7 . 低温熱交換器から低温再生器までの間であつて吸収液の低温 再生器への入口側、 および/または高温熱交換器から高温再生器ま での間であつて吸収液の高温再生器への入口側に、 溶液濃縮ボイ ラ の燃焼排ガスを加熱源とする補助再生器が付設されている こ とを特 徴とする請求項 1、 4、 5 または 6記載の吸収冷凍機。
8 . 低温再生器の冷媒 ドレ ンを加熱源とする、 稀吸収液を加熱す る第 3熱交換器が、 低温熱交換器とパラ レルにまたは低温熱交換器 の吸収液の出口側においてシ リ ーズに配設されてなる こ とを特徴と する請求項 1、 2、 3、 4、 5、 6 または 7記載の吸収冷凍機。
9 . 高温再生器の冷媒 ドレ ンを加熱源とする、 中間吸収液を加熱 する第 4熱交換器が、 高温熱交換器にパラ レルにまたは高温熱交換 器の吸収液の出口側においてシ リ ーズに配設されてなる こ とを特徵 とする請求項 1、 2、 3、 4、 5、 6、 7 または 8記載の吸収冷凍 機。
1 0 . 吸収液の一部を中間液供給手段の手前側から高温熱交換器 と低温熱交換器との間の吸収液戻り ライ ンにバイパスさせてなる こ とを特徴とする請求項 1、 4、 5、 6、 7、 8 または 9記載の吸収 冷凍機。
1 1 吸収器と蒸発器との組合せを複数個設け、 冷水、 冷却水お よび吸収液を前記複数個の組合せにシ リ一ズに供給してなる こ とを 特徴とする請求項 1、 2、 3、 4、 5、 6、 7、 8、 9 または 1 0 記載の吸収冷凍機。
1 2 . 吸収器と蒸発器との組合せを複数個設け、 冷水および吸収 液を前記複数個の組合せにシ リ ーズに供給し、 冷却水を前記複数個 の組合せにパラ レルに供給してなることを特徴とする請求項 1、 2、 3、 4、 5、 6、 7、 8、 9 または 1 0記載の吸収冷凍機。
1 3 . 冷却水が凝縮器から吸収器へ供給されてなる こ とを特徴と する請求項 1、 2、 3、 4、 5、 6、 7、 8、 9、 1 0、 1 1 また は 1 2記載の吸収冷凍機。
1 4 . 溶液濃縮ボイ ラが貫流ボイ ラである こ とを特徴とする請求 項 1、 2、 3、 4、 5、 6、 7、 8、 9、 1 0、
1 1、 1 2 または
1 3記載の吸収冷凍機。
1 5 . 中温熱交換器から低温再生器までの間であって低温再生器 への吸収液の入口側、 および/または高温熱交換器から高温再生器 までの間であつて高温再生器への吸収液の入口側には、 溶液濃縮ボ ィ ラの燃焼排ガスを加熱源とする補助再生器が付設されている こ と を特徴とする請求項 2、 4、 5、 6、 8、 9、 1 1 または 1 2記載 の吸収冷凍機。
1 6 . 吸収液の分岐点から低温再生器までの間であって低温再生 器への吸収液の入口側、 および Zまたは高温熱交換器から高温再生 器までの間であって高温再生器への吸収液の入口側には、 溶液濃縮 ボイ ラの燃焼排ガスを加熱源とする補助再生器が付設されている こ とを特徴とする請求項 3、 4、 5、 6、 8、 9、 1 1 または 1 2記 載の吸収冷凍機。
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