JP2000154946A - 三重効用吸収冷凍機 - Google Patents
三重効用吸収冷凍機Info
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
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- Y02B30/62—Absorption based systems
Landscapes
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱量の有効利用を図り、高温再生器の溶液温
度を低下させて、腐食を軽減させることができる三重効
用吸収冷凍機を提供する。 【解決手段】 高温再生器４、中温再生器５、低温再生
器６、凝縮器３、吸収器２、蒸発器１及び熱交換器類７
〜１２を主要構成機器とし、これらを溶液配管、冷媒配
管で結ぶと共に、凝縮器と吸収器に内部を冷却するため
の冷却水配管１６、１７が配備された三重効用吸収冷凍
機において、冷却水を、先ず凝縮器３に導き、次いで吸
収器２に導くように前記冷却水配管を接続したものであ
り、また前記吸収器及び蒸発器は、それぞれ低段と高段
との２段階に分割し、それぞれ一対として独立したシェ
ル内に設けると共に、濃溶液を先ず低段吸収器に導き、
その後、高段吸収器に導き、また、冷水は、先ず高段蒸
発器に導き、次いで低段蒸発器に導くように、それぞれ
の配管を接続することができる。
度を低下させて、腐食を軽減させることができる三重効
用吸収冷凍機を提供する。 【解決手段】 高温再生器４、中温再生器５、低温再生
器６、凝縮器３、吸収器２、蒸発器１及び熱交換器類７
〜１２を主要構成機器とし、これらを溶液配管、冷媒配
管で結ぶと共に、凝縮器と吸収器に内部を冷却するため
の冷却水配管１６、１７が配備された三重効用吸収冷凍
機において、冷却水を、先ず凝縮器３に導き、次いで吸
収器２に導くように前記冷却水配管を接続したものであ
り、また前記吸収器及び蒸発器は、それぞれ低段と高段
との２段階に分割し、それぞれ一対として独立したシェ
ル内に設けると共に、濃溶液を先ず低段吸収器に導き、
その後、高段吸収器に導き、また、冷水は、先ず高段蒸
発器に導き、次いで低段蒸発器に導くように、それぞれ
の配管を接続することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、吸収冷凍機に係
り、特に、熱効率が良く、経済的な三重効用吸収冷凍機
に関する。
り、特に、熱効率が良く、経済的な三重効用吸収冷凍機
に関する。
【０００２】
【従来の技術】高温再生器、中温再生器、低温再生器、
凝縮器、吸収器、蒸発器及び熱交換器類を主要構成機器
とする三重効用吸収冷凍機は、一般に使用されている二
重効用に比し、効率が向上することが知られているが、
高温再生器の溶液温度が高くなりがちであり、特に吸収
溶液として、Ｌｉ塩系の水溶液を用いた場合、腐食の問
題がでてくる。従来は、吸収器及び凝縮器を冷却する冷
却水を、吸収サイクルの濃度を低下させて結晶ラインか
ら遠ざけるために、先ず吸収器に導き、次いで、凝縮器
に導いていた。この場合、凝縮器に入る冷却水の温度が
高く、凝縮温度を上昇させ、これと対になる低温再生器
の溶液の沸騰温度を上昇させる。また、低温再生器の溶
液を加熱する中温再生器の露点(飽和蒸気温度)も上昇し
て、中温再生器の溶液の沸騰温度が上昇し、次いで、こ
の溶液を加熱する高温再生器の露点(飽和蒸気温度)が上
昇して、溶液の沸騰温度が大幅に上昇することになり、
前記腐食が大きな問題となる。
凝縮器、吸収器、蒸発器及び熱交換器類を主要構成機器
とする三重効用吸収冷凍機は、一般に使用されている二
重効用に比し、効率が向上することが知られているが、
高温再生器の溶液温度が高くなりがちであり、特に吸収
溶液として、Ｌｉ塩系の水溶液を用いた場合、腐食の問
題がでてくる。従来は、吸収器及び凝縮器を冷却する冷
却水を、吸収サイクルの濃度を低下させて結晶ラインか
ら遠ざけるために、先ず吸収器に導き、次いで、凝縮器
に導いていた。この場合、凝縮器に入る冷却水の温度が
高く、凝縮温度を上昇させ、これと対になる低温再生器
の溶液の沸騰温度を上昇させる。また、低温再生器の溶
液を加熱する中温再生器の露点(飽和蒸気温度)も上昇し
て、中温再生器の溶液の沸騰温度が上昇し、次いで、こ
の溶液を加熱する高温再生器の露点(飽和蒸気温度)が上
昇して、溶液の沸騰温度が大幅に上昇することになり、
前記腐食が大きな問題となる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は、上
記のような問題点を解決し、熱量の有効利用を図り、高
温再生器の溶液温度を低下させて、腐食を軽減させるこ
とができる三重効用吸収冷凍機を提供することを課題と
する。
記のような問題点を解決し、熱量の有効利用を図り、高
温再生器の溶液温度を低下させて、腐食を軽減させるこ
とができる三重効用吸収冷凍機を提供することを課題と
する。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、高温再生器、中温再生器、低温再生器、凝縮器、吸
収器、蒸発器及び熱交換器類を主要構成機器とし、これ
らを溶液配管、冷媒配管で結ぶと共に、凝縮器と吸収器
に内部を冷却するための冷却水配管が配備された三重効
用吸収冷凍機において、冷却水を、先ず凝縮器に導き、
次いで吸収器に導くように前記冷却水配管を接続したも
のである。前記三重効用吸収冷凍機において、吸収器及
び蒸発器は、それぞれ低段と高段との２段階に分割し、
分割したこれら各単一の吸収器と蒸発器とを、それぞれ
一対として独立したシェル内に設けると共に、濃溶液を
先ず低段吸収器に導き、その後、高段吸収器に導き、ま
た、冷水は先ず高段蒸発器に導き、次いで低段蒸発器に
導くように、それぞれの配管を接続することができ、ま
た、前記冷却水は、凝縮器から高段吸収器と低段吸収器
とに並列に導くように冷却水配管を接続することができ
る。
に、高温再生器、中温再生器、低温再生器、凝縮器、吸
収器、蒸発器及び熱交換器類を主要構成機器とし、これ
らを溶液配管、冷媒配管で結ぶと共に、凝縮器と吸収器
に内部を冷却するための冷却水配管が配備された三重効
用吸収冷凍機において、冷却水を、先ず凝縮器に導き、
次いで吸収器に導くように前記冷却水配管を接続したも
のである。前記三重効用吸収冷凍機において、吸収器及
び蒸発器は、それぞれ低段と高段との２段階に分割し、
分割したこれら各単一の吸収器と蒸発器とを、それぞれ
一対として独立したシェル内に設けると共に、濃溶液を
先ず低段吸収器に導き、その後、高段吸収器に導き、ま
た、冷水は先ず高段蒸発器に導き、次いで低段蒸発器に
導くように、それぞれの配管を接続することができ、ま
た、前記冷却水は、凝縮器から高段吸収器と低段吸収器
とに並列に導くように冷却水配管を接続することができ
る。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明によると、溶液濃度は上昇
するものの、凝縮温度が大幅に低下し、最終的には、高
温再生器の溶液温度を低下させることができる。吸収器
と凝縮器との冷却水の温度上昇を計算すると次のように
なる。 熱源から高温再生器への入熱量 ＱＧ 冷水から蒸発器への入熱量 ＱＥ 吸収器から冷却水への出熱量 ＱＡ 凝縮器から冷却水への出熱量 ＱＣ とすると、
二重効用吸収冷凍機の場合、ＣＯＰ＝１．２５程度のこ
とが多いので、ＣＯＰ＝ＱＥ／ＱＧ＝１．２５のとき、
冷却水への放熱量は、ＱＡ／ＱＥ＝１．２５、ＱＣ／Ｑ
Ｅ＝０．５５程度である。冷却水量を、１６リッター／
ｍｉｎ／ＵＳＲｔとすると、吸収器での冷却水温度上昇
は３．９４℃、凝縮器での冷却水温度上昇ば１．７３℃
となる。
するものの、凝縮温度が大幅に低下し、最終的には、高
温再生器の溶液温度を低下させることができる。吸収器
と凝縮器との冷却水の温度上昇を計算すると次のように
なる。 熱源から高温再生器への入熱量 ＱＧ 冷水から蒸発器への入熱量 ＱＥ 吸収器から冷却水への出熱量 ＱＡ 凝縮器から冷却水への出熱量 ＱＣ とすると、
二重効用吸収冷凍機の場合、ＣＯＰ＝１．２５程度のこ
とが多いので、ＣＯＰ＝ＱＥ／ＱＧ＝１．２５のとき、
冷却水への放熱量は、ＱＡ／ＱＥ＝１．２５、ＱＣ／Ｑ
Ｅ＝０．５５程度である。冷却水量を、１６リッター／
ｍｉｎ／ＵＳＲｔとすると、吸収器での冷却水温度上昇
は３．９４℃、凝縮器での冷却水温度上昇ば１．７３℃
となる。
【０００６】三重効用にすると、ＣＯＰ＝ＱＥ／ＱＧ＝
１．８程度であり、また、冷却水への放熱量はＱＡ／Ｑ
Ｅ＝１．２５、ＱＣ／ＱＥ＝０．３１程度である。冷却
水量を、１６リッター／ｍｉｎ／ＵＳＲｔとすると、吸
収器での冷却水温度上昇は３．９４で、凝縮器での冷却
水温度上昇は０．９８となる。二重効用の場合、冷却水
を先ず凝縮器に通し、次いで吸収器に導くと、吸収器入
口では吸収器→凝縮器にした場合に比し、１．７３℃上
昇し、希溶液濃度が約０．９ｗｔ％上昇し、濃溶液側で
の結晶に対する余裕が減少する。三重効用の場合、冷却
水を先ず、凝縮器に通し、次いで吸収器に導くと、吸収
器入口では吸収器→凝縮器にした場合に比し、０．９８
℃しか上昇せず、希溶液濃度上昇も約０．５ｗｔにとど
まり、二重効用の場合よりも安全である。また、吸収
器、蒸発器を分割するこで、高圧段側の希溶液濃度を低
下させることができ、低温再生器、中温再生器の沸騰温
度を低下させ、最終的には、高温再生器の溶液温度を低
下させることができる。
１．８程度であり、また、冷却水への放熱量はＱＡ／Ｑ
Ｅ＝１．２５、ＱＣ／ＱＥ＝０．３１程度である。冷却
水量を、１６リッター／ｍｉｎ／ＵＳＲｔとすると、吸
収器での冷却水温度上昇は３．９４で、凝縮器での冷却
水温度上昇は０．９８となる。二重効用の場合、冷却水
を先ず凝縮器に通し、次いで吸収器に導くと、吸収器入
口では吸収器→凝縮器にした場合に比し、１．７３℃上
昇し、希溶液濃度が約０．９ｗｔ％上昇し、濃溶液側で
の結晶に対する余裕が減少する。三重効用の場合、冷却
水を先ず、凝縮器に通し、次いで吸収器に導くと、吸収
器入口では吸収器→凝縮器にした場合に比し、０．９８
℃しか上昇せず、希溶液濃度上昇も約０．５ｗｔにとど
まり、二重効用の場合よりも安全である。また、吸収
器、蒸発器を分割するこで、高圧段側の希溶液濃度を低
下させることができ、低温再生器、中温再生器の沸騰温
度を低下させ、最終的には、高温再生器の溶液温度を低
下させることができる。
【０００７】以下、図面を参照にして本発明を具体的に
説明する。図１は、本発明の吸収冷凍機の一例を示す概
略工程図である。図１において、１は蒸発器、２は吸収
器、３は凝縮器、４は高温再生器、５は中温再生器、６
は低温再生器、７、８、９は溶液熱交換器、１０、１
１、１２はドレン熱交換器、１３は溶液ポンプ、１４は
冷媒ポンプ、１５は熱源配管、１６、１７は冷却水配
管、１８は冷水配管を示す。図１を説明すると、吸収器
２からの希溶液は溶液ポンプ１３により、低温熱交換器
７の被加熱側に導入し、加熱側の濃溶液と熱交換して温
度を高め、低温熱交換器７を出た後、分岐して一部の希
溶液を管２３で低温再生器６に導き、残りの希溶液を中
温熱交換器８の被加熱側に導入し、加熱側の濃溶液と熱
交換して温度を高め、中温熱交換器８を出た後、分岐し
て一部の希溶液を中温再生器５に導き、残りの希溶液は
管２１で高温熱交換器９の被加熱側を経由して高温再生
器４に導入する。また、高温再生器４で濃縮された濃溶
液を、管２４で高温熱交換器９の加熱側を経由し、中温
再生器５で濃縮された濃溶液と共に、管２５を通り中温
熱交換器８の加熱側を経由して、低温再生器６で濃縮さ
れた濃縮液と共に、低温熱交換器７の加熱側に入り、被
加熱側の希溶液を加熱し、低温熱交換器７を出た濃溶液
は、吸収器２に入る。
説明する。図１は、本発明の吸収冷凍機の一例を示す概
略工程図である。図１において、１は蒸発器、２は吸収
器、３は凝縮器、４は高温再生器、５は中温再生器、６
は低温再生器、７、８、９は溶液熱交換器、１０、１
１、１２はドレン熱交換器、１３は溶液ポンプ、１４は
冷媒ポンプ、１５は熱源配管、１６、１７は冷却水配
管、１８は冷水配管を示す。図１を説明すると、吸収器
２からの希溶液は溶液ポンプ１３により、低温熱交換器
７の被加熱側に導入し、加熱側の濃溶液と熱交換して温
度を高め、低温熱交換器７を出た後、分岐して一部の希
溶液を管２３で低温再生器６に導き、残りの希溶液を中
温熱交換器８の被加熱側に導入し、加熱側の濃溶液と熱
交換して温度を高め、中温熱交換器８を出た後、分岐し
て一部の希溶液を中温再生器５に導き、残りの希溶液は
管２１で高温熱交換器９の被加熱側を経由して高温再生
器４に導入する。また、高温再生器４で濃縮された濃溶
液を、管２４で高温熱交換器９の加熱側を経由し、中温
再生器５で濃縮された濃溶液と共に、管２５を通り中温
熱交換器８の加熱側を経由して、低温再生器６で濃縮さ
れた濃縮液と共に、低温熱交換器７の加熱側に入り、被
加熱側の希溶液を加熱し、低温熱交換器７を出た濃溶液
は、吸収器２に入る。
【０００８】高温再生器４では、外部熱源１５により加
熱され、溶液の濃縮が行われ、この際発生する冷媒蒸気
は、管２７から中温再生器５の加熱側に導かれ、前述の
中温再生器５に導かれた希溶液を加熱濃縮し、加熱後の
冷媒蒸気は凝縮して、凝縮器３（又は、低温再生器６加
熱側）に導かれる。中温再生器５で発生した冷媒蒸気
は、管２８で低温再生器６の加熱側に導かれ、前述の低
温熱交換器７の被加熱側を経由して導かれた溶液を再度
加熱濃縮し、加熱後の冷媒蒸気は凝縮して凝縮器３に導
かれる。低温再生器６で発生した冷媒蒸気は、凝縮器３
に導かれ、冷却水１６により、冷却されて凝縮する。
熱され、溶液の濃縮が行われ、この際発生する冷媒蒸気
は、管２７から中温再生器５の加熱側に導かれ、前述の
中温再生器５に導かれた希溶液を加熱濃縮し、加熱後の
冷媒蒸気は凝縮して、凝縮器３（又は、低温再生器６加
熱側）に導かれる。中温再生器５で発生した冷媒蒸気
は、管２８で低温再生器６の加熱側に導かれ、前述の低
温熱交換器７の被加熱側を経由して導かれた溶液を再度
加熱濃縮し、加熱後の冷媒蒸気は凝縮して凝縮器３に導
かれる。低温再生器６で発生した冷媒蒸気は、凝縮器３
に導かれ、冷却水１６により、冷却されて凝縮する。
【０００９】凝縮器３の冷媒は管２９より蒸発器１に導
かれ、ここで、冷水１８から熱を奪い冷凍効果を発揮し
て、蒸発する。蒸発した冷媒蒸気は、吸収器２にて、溶
液に吸収される。吸収の際の吸収熱は吸収器を流れる冷
却水１７により冷却される。蒸発しない冷媒は、冷媒ポ
ンプ１４により管３０を通り蒸発器１に循環され、ま
た、冷媒を吸収した希溶液は溶液ポンプ１３で熱交換器
を通って循環される。冷却水は凝縮器３から導入し、次
いで、吸収器２に導いている。このような冷凍機におい
て、外部熱源１５として蒸気を用いた場合は、高温再生
器４を加熱してドレンになった蒸気熱源を管３２から引
き出し、高温熱交換器９を出た希溶液の加熱用に設けた
高温ドレン熱交換器１０として用い、次で、１０を出
た、ドレンは、中温熱交換器８と中温再生器５との間に
設けた中温ドレン熱交換器１１に入り、更に１１を出た
ドレンは、低温熱交換器７と分岐点との間に設けた低温
ドレン熱交換器１２に入って希溶液の加熱に用いられ
て、十分に排熱回収をしたのち、排出される。この際、
高温ドレン熱交換器等を用いず、中温ドレン熱交換器以
下で熱回収することもある。
かれ、ここで、冷水１８から熱を奪い冷凍効果を発揮し
て、蒸発する。蒸発した冷媒蒸気は、吸収器２にて、溶
液に吸収される。吸収の際の吸収熱は吸収器を流れる冷
却水１７により冷却される。蒸発しない冷媒は、冷媒ポ
ンプ１４により管３０を通り蒸発器１に循環され、ま
た、冷媒を吸収した希溶液は溶液ポンプ１３で熱交換器
を通って循環される。冷却水は凝縮器３から導入し、次
いで、吸収器２に導いている。このような冷凍機におい
て、外部熱源１５として蒸気を用いた場合は、高温再生
器４を加熱してドレンになった蒸気熱源を管３２から引
き出し、高温熱交換器９を出た希溶液の加熱用に設けた
高温ドレン熱交換器１０として用い、次で、１０を出
た、ドレンは、中温熱交換器８と中温再生器５との間に
設けた中温ドレン熱交換器１１に入り、更に１１を出た
ドレンは、低温熱交換器７と分岐点との間に設けた低温
ドレン熱交換器１２に入って希溶液の加熱に用いられ
て、十分に排熱回収をしたのち、排出される。この際、
高温ドレン熱交換器等を用いず、中温ドレン熱交換器以
下で熱回収することもある。
【００１０】図２は、吸収器２及び蒸発器１をそれぞれ
低段と高段の2段階に分割し、分割したこれら各単一の
吸収器２'、２”、蒸発器１'、１”とを、それぞれ一対
として独立したシェル内に設けると共に、濃溶液を先ず
低段吸収器２'に導き、その後、高段吸収器２”に導
き、冷水は先ず、高段蒸発器１”に導き、次いで低段蒸
発器１'に導き、凝縮器を出た冷却水は、高段吸収器
２”と低段吸収器２'とに並列に導くようにしたもので
ある。それ以外は、図１と同様である。図3に本発明の
冷凍サイクル図（図2に対応）を実線で示し、従来の蒸
発器／吸収器が一対で冷却水を吸収器に導入し、次いで
凝縮器に導く場合のサイクルを破線で示す。 （冷水条件：入口１３℃、出口７℃、冷却水入口３１℃
の場合のサイクル列）
低段と高段の2段階に分割し、分割したこれら各単一の
吸収器２'、２”、蒸発器１'、１”とを、それぞれ一対
として独立したシェル内に設けると共に、濃溶液を先ず
低段吸収器２'に導き、その後、高段吸収器２”に導
き、冷水は先ず、高段蒸発器１”に導き、次いで低段蒸
発器１'に導き、凝縮器を出た冷却水は、高段吸収器
２”と低段吸収器２'とに並列に導くようにしたもので
ある。それ以外は、図１と同様である。図3に本発明の
冷凍サイクル図（図2に対応）を実線で示し、従来の蒸
発器／吸収器が一対で冷却水を吸収器に導入し、次いで
凝縮器に導く場合のサイクルを破線で示す。 （冷水条件：入口１３℃、出口７℃、冷却水入口３１℃
の場合のサイクル列）
【００１１】本発明の冷凍サイクルは、 高段蒸発器の蒸発温度：８．５℃、 高段吸収器の溶液出口温度：３７．０℃、希溶液濃度：５４．２ｗｔ％ 低段蒸発器の蒸発温度：５．５℃、低段吸収器の溶液出口温度：３７．０℃ 凝縮温度：３３．０℃、 低温再生器溶液出口温度：７０．９℃ 中温再生器露点：７３．９℃、 中温再生器溶液出口温度：１１８．０℃ 高温再生器露点：１２０．７℃、 高温再生器溶液出口温度：１７１．９℃ 高温再生器圧カ：２．０７ｋｇ／ｃｍ2Ａ
【００１２】これに対し、従来方式のサイクルでは、 蒸発器の蒸発温度：５．５℃、 収収器の溶液出口温度：３６．６℃、 希溶液濃度： ５５．５ｗｔ％ 凝縮温度： ３７．０℃、 低温再生器溶液出口温度：７８．３℃ 中温再生器露点：８１．２℃、 中温再生器溶液出口温度：１２９．４℃ 高温再生器露点：１３２．０℃、 高温再生器溶液出口温度：１８８．３℃ 高温再生器圧力：２．９２ｋｇ／ｃｍ2Ａ このように、吸収器／蒸発器を二段にしたことで、吸収
器を出る希溶液濃度が低下し、低温再生器、中温再生器
の沸騰温度を低下させ、冷却水の流し方の効果もあっ
て、同一運転条件であっても、高温再生器の溶液温度、
冷媒蒸気の露点を大幅に下げることができる。
器を出る希溶液濃度が低下し、低温再生器、中温再生器
の沸騰温度を低下させ、冷却水の流し方の効果もあっ
て、同一運転条件であっても、高温再生器の溶液温度、
冷媒蒸気の露点を大幅に下げることができる。
【００１３】なお、冷却水の流し方を凝縮器、次いで吸
収器に流す方式だけの場合、 蒸発器の蒸発温度：５．５℃、 吸収器の溶液出口温度：３７．０℃ 希溶液濃度： ５６．０ｗｔ％ 凝縮温度： ３３．０℃、 低温再生器溶液出口温度：７４．８℃ 中温再生器露点：７７．７℃、 中温再生器溶液出口温度：１２６．７℃ 高温再生器露点：１２９．２℃、 高温再生器溶液出口温度：１８６．５℃ 高温再生器圧力：２．６９ｋｇ／ｃｍ2Ａ であり、高温再生器の温度を約２℃、圧力で約０．２３
ｋｇ／ｃｍ2低下させることができる。
収器に流す方式だけの場合、 蒸発器の蒸発温度：５．５℃、 吸収器の溶液出口温度：３７．０℃ 希溶液濃度： ５６．０ｗｔ％ 凝縮温度： ３３．０℃、 低温再生器溶液出口温度：７４．８℃ 中温再生器露点：７７．７℃、 中温再生器溶液出口温度：１２６．７℃ 高温再生器露点：１２９．２℃、 高温再生器溶液出口温度：１８６．５℃ 高温再生器圧力：２．６９ｋｇ／ｃｍ2Ａ であり、高温再生器の温度を約２℃、圧力で約０．２３
ｋｇ／ｃｍ2低下させることができる。
【００１４】
【発明の効果】本発明によると、高温再生器の温度を低
下させることができ、腐食環境を低減することができ
る。特に、吸収器／蒸発器を二段にした方式では、高温
再生器の温度を１８０℃以下とすることができ、高級な
材料の必要性が無くなり、通常の二重効用で用いている
軟鋼等を使用することができるようになり、経済的であ
る。 また、圧力も低くなるので、強度上も有利にな
る。
下させることができ、腐食環境を低減することができ
る。特に、吸収器／蒸発器を二段にした方式では、高温
再生器の温度を１８０℃以下とすることができ、高級な
材料の必要性が無くなり、通常の二重効用で用いている
軟鋼等を使用することができるようになり、経済的であ
る。 また、圧力も低くなるので、強度上も有利にな
る。
【図１】本発明の三重効用吸収冷凍機の一例を示す概略
工程図。
工程図。
【図２】本発明の三重効用吸収冷凍機の別の例を示す概
略工程図。
略工程図。
【図３】本発明の冷凍サイクルと従来サイクルの比較を
示すサイクル図。
示すサイクル図。
１、１'、１”：蒸発器、２、２'、２”：吸収器、３：
凝縮器、４：高温再生器、５：中温再生器、６：低温再
生器、７：低温熱交換器、８：中温熱交換器、９：高温
熱交換器、１０：高温ドレン熱交換器、１１：中温ドレ
ン熱交換器、１２：低温ドレン熱交換器、１３：溶液ポ
ンプ、１４：冷媒ポンプ、１５：外部熱源、１６、１
７：冷却水配管、１８：冷水、２０〜２６：溶液通路、
２７〜３０：冷媒通路
凝縮器、４：高温再生器、５：中温再生器、６：低温再
生器、７：低温熱交換器、８：中温熱交換器、９：高温
熱交換器、１０：高温ドレン熱交換器、１１：中温ドレ
ン熱交換器、１２：低温ドレン熱交換器、１３：溶液ポ
ンプ、１４：冷媒ポンプ、１５：外部熱源、１６、１
７：冷却水配管、１８：冷水、２０〜２６：溶液通路、
２７〜３０：冷媒通路
Claims (3)
- 【請求項1】 高温再生器、中温再生器、低温再生器、
凝縮器、吸収器、蒸発器及び熱交換器類を主要構成機器
とし、これらを溶液配管、冷媒配管で結ぶと共に、凝縮
器と吸収器に内部を冷却するための冷却水配管が配備さ
れた三重効用吸収冷凍機において、冷却水を、先ず凝縮
器に導き、次いで吸収器に導くように前記冷却水配管を
接続したことを特徴とする三重効用吸収冷凍機。 - 【請求項２】 前記吸収器及び蒸発器は、それぞれ低段
と高段との２段階に分割し、分割したこれら各単一の吸
収器と蒸発器とを、それぞれ一対として独立したシェル
内に設けると共に、濃溶液を先ず低段吸収器に導き、そ
の後、高段吸収器に導き、また、冷水は、先ず高段蒸発
器に導き、次いで低段蒸発器に導くように、それぞれの
配管を接続したことを特徴とする請求項１記載の三重効
用吸収冷凍機。 - 【請求項３】前記冷却水は、凝縮器から高段吸収器と低
段吸収器とに並列に導くように冷却水配管を接続したこ
とを特徴とする請求項２記載の三重効用吸収冷凍機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10328892A JP2000154946A (ja) | 1998-11-19 | 1998-11-19 | 三重効用吸収冷凍機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10328892A JP2000154946A (ja) | 1998-11-19 | 1998-11-19 | 三重効用吸収冷凍機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000154946A true JP2000154946A (ja) | 2000-06-06 |
Family
ID=18215270
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10328892A Pending JP2000154946A (ja) | 1998-11-19 | 1998-11-19 | 三重効用吸収冷凍機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000154946A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002018849A1 (fr) * | 2000-08-29 | 2002-03-07 | Kawajureinetsukougyo K.K. | Systeme de refrigeration par absorption |
| JP2003106698A (ja) * | 2001-09-28 | 2003-04-09 | Daikin Ind Ltd | 吸収式冷凍装置 |
| JP2003106700A (ja) * | 2001-09-28 | 2003-04-09 | Daikin Ind Ltd | 吸収式冷凍装置 |
| JP2003106699A (ja) * | 2001-09-28 | 2003-04-09 | Daikin Ind Ltd | 吸収式冷凍装置 |
| JP2012202589A (ja) * | 2011-03-24 | 2012-10-22 | Hitachi Appliances Inc | 吸収式ヒートポンプ装置 |
| KR20150007131A (ko) * | 2013-07-10 | 2015-01-20 | 엘지전자 주식회사 | 흡수식 칠러 |
-
1998
- 1998-11-19 JP JP10328892A patent/JP2000154946A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US6536229B1 (en) | 2000-08-29 | 2003-03-25 | Kawasaki Thermal Engineering Co., Ltd. | Absorption refrigerator |
| JP2003106698A (ja) * | 2001-09-28 | 2003-04-09 | Daikin Ind Ltd | 吸収式冷凍装置 |
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| KR20150007131A (ko) * | 2013-07-10 | 2015-01-20 | 엘지전자 주식회사 | 흡수식 칠러 |
| KR102165443B1 (ko) | 2013-07-10 | 2020-10-14 | 엘지전자 주식회사 | 흡수식 칠러 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050915 |
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| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050926 |
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| A02 | Decision of refusal |
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