WO2002014590A1

WO2002014590A1 - Tissu de base non enduit et fibre pour airbag

Info

Publication number: WO2002014590A1
Application number: PCT/JP2001/007064
Authority: WO
Inventors: Tomotaka Koketsu; Isoo Saito; Tomomichi Fujiyama; Taiichi Okada
Original assignee: Toray Industries, Inc.
Priority date: 2000-08-17
Filing date: 2001-08-16
Publication date: 2002-02-21
Also published as: CA2384790A1; KR100792177B1; EP1316633A4; CN1388842A; EP1316633B1; EP1316633A1; TWI230213B; DE60138761D1; KR20020041450A; US20030008582A1; CN1318668C

Description

ノンコ一トェアバッグ用基布およびエアバッグ用繊維

技術分野

本発明はノンコートエアバッグ用基布およびエアバッグ用繊維に関するものである。さらに詳しくは、エアバッグとしての必要な強力および低通気性を保持しつつ、収納性にも優れた高圧展開用のノンコートエアバッグ用基布とそのエアバ明

ッグ用基布を与えるエアバッグ用繊維に関するものである。

細 1 背景技術

近年、エアバッグは車輛に搭乗した乗員の安全を確保するための装置として欠かせないものとなり、車輛への装着率が益々高まっている。

ェァバッグに対する要求項目は、衝突時にスムーズに展開するための低通気性ならびにバック自体の損傷 ·破裂-を防ぐための高強力、さらには、展開時に乗員の顔面擦傷防止のための柔軟性など種々挙げられる。また、近年ではエアバッグ基布自体の折り畳み性や収納性の向上、さらにはコストダウンといった点についても重要な要求事項となってきている。

エアバッグの形態については、製織後の基布表面に樹脂を塗布したいわゆるコ一ト基布と製織後の基布をそのまま使用するノンコート基布に大別できる。エアバックとして上述の低通気性を保持するためには、一般にコート基布が有利とさ hている。

これまで、エアバッグとして好適な強力および低通気性を損なうことなく、折り畳み性に優れ、収納容積の小さなエアバッグを実現させる技術が数多く開示されている。例えば、特開平 1 一 4 1 4 3 8号公報には、強度 8 . 5 g / d以上、かつ単糸繊度が 3デニール以下の繊維からなる糸条で構成されたエアバッグ基布とすることによって、前記の目的が達成されるとしている。該公報ではコート基布およびノンコート基布の別について何ら言及されていないものの、実質的には基布の表面にクロロプレンゴムなどのエラストマ一を塗布したいわゆるコート基布に関するものもであり、ノンコート基布に当該技術を適用した場合には、確かに強力および収納性については満足するものの、低通気性を保持するという点で十分満足できるものではなかった。

また、特開平 4— 2 0 1 6 5 0号公報には、単糸繊度 1 . 0〜 1 2デニール、単糸変形度 1 . 5〜7 . 0である異形断面を有する単糸の複数本からなるポリアミドマルチフィラメントを用いることで、強力および折り畳み性に優れたェアバッグ用基布を得る技術が開示されている。しかしながら、当該技術についてもコ一ト基布に適用した場合にのみエアバッグ用基布としての要求特性を満たすものの、ノンコート基布については通気性の点、特に縫製部での通気性に課題が残るものであった。

ノンコ一卜基布に関する技術としては特開平 7— 2 5 2 7 4 0号公報記載の方法がある。該公報では扁平率 1 . 5以上、扁平'断面糸を用いることにより、低通気性、折り畳み性および収納性に優れたノンコートエアバッグ用基布が得られるとしている。しかしながら、. 当該技術では低圧（ 1 2 4 P a ) 下での通気度が 0 . 3 c c / c m 2 / s e c以上であって、近年要求されるより低い通気性を十分満足できるものではなかった。

一方、 2 0 0 0年に改正されたおける米国法規 F M V S S 2 0 8に対応するため、インフレ一ターのデュアル化が検討されている。このインフレ一ターは 2段階展開方式になることから、 2段階目のガス出力が従来のインフレ一ターの出力よりも大きくなる。そのため高圧下において従来よりも低通気性であること、またエアバッグを構成する縫製部分の鏠製糸と基布の目ズレ（以下縫製部目ズレと呼ぶ）を小さくすることが要求されるようになっている。

この点からみると、例えば、特許第 2 9 5 0 9 5 4号公報には、総繊度 3 0 0 〜4 0 0 d t e Xの糸を用いたノンコート基布が開示されているが、当該特許における縫製部目ズレは十分に小さいとは言い難い。また、特開平 8— 2 3 5 9号公報には、経緯のカバーファクタ一がともに 9 0 0〜 1 4 0 0である基布において、この基布の残留油剤付着量および滑脱抵抗力を規定したエアバッグ基布が開示されているが、当該特許公開公報においても、縫製部目ズレを満足させるには十分とは言い難い。本発明は、上述した従来技術における問題点の解決を課題として検討した結果達成されたものである。

つまり、本発明の目的はエアバッグとしての優れた強力、低通気性および収納性を兼ね備え、また、高圧展開用エアバッグとして高圧下での低通気性、縫製部の低通気性、さらには縫製部目ズレを改善したノンコートエアバッグ用基布およびエアバッグ用繊維を提供することにある。発明の開示

本発明のノンコートエアバッグ用基布は、主として次の構成を有する。すなわち、

単糸の断面形状が扁平率 1. 5〜8. 0、単糸繊度が 1 0 d t e X以下、総繊度 20 0〜 1 000 d t e xの合成繊維マルチフィラメントを経糸緯糸の両方、もしくは片方に用いたエアバッグ用基布において、下記（1) 〜（3) を同時に満足することを特徴とするンコートエアバッグ用基布。

( 1 ) 力バーファクターが 1 700〜 2 200

( 2 ) 常圧下での通気度が 0. 1 c c c m²/ s e c以下

( 3 ) 高圧下での通気度が 2 0 c c / c mV s e c以下

さらに、本発明のノンコートエアバッグ用基布においては、次の（a) 〜 (e) がそれぞれ好ましい態様であり、これらの条件を適用することによって、 'さらに優れた効果の取得を期待することができる。

(a) 伸長後における高圧下での通気度が 50 c c/cmVs e c以下あること。

(b) 合成繊維マルチフィラメントの単糸の長軸方向と基布の水平方向とからなる角度を余弦で表した水平度指数 H Iが 0. 75以上であること。

(c) 基布から抜き取った経糸の残留交絡が 1 0個/ m以下であること。

(d) 基布の残留油分が 0. 1重量％以下であること。

(e) 合成繊維マルチフィラメントが硫酸相対粘度 3. 0以上のポリアミドからなること。

また、本発明のエアバッグ用繊維は、主として次の構成を有する。すなわち、合成繊維マルチフィラメントからなるエアバック用繊維であって、下記（4) 〜（7) を同時に満足することを特徴とするエアバッグ用繊維。

(4) 単糸の断面形状において最大長軸長 aと最大短軸長 bの比 a Zbで表される扁平率が 1. 5〜 8. 0

(5) 単糸の断面形状において最大短軸長 bと最小短軸長 cの比 c/bで表される長軸方向の表面平坦率が 0. 8以上

( 6 ) 単糸繊度が 1 0 d t e X以下

( 7 ) 最大短軸長 bが 1 5 m以下

さらに、本発明のエアバッグ用繊維は、次の（ f ) 、 (g) の条件を適用することによって、さらに優れた効果の取得を期待することができる。

( f ) 緊張処理後の交絡数が 1 5個 Zm以下であること。

(g) 合成繊維マルチフィラメントが、硫酸相対粘度 3.0以上のポリアミドであること。図面の簡単な説明

第 1図は本発明のノンコートエアバッグ用基布を構成する合成繊維マルチフィラメントの単糸断面形状を示す概略図である。

第 2図は本発明のエアバッグ用ポリアミド繊維を製造する方法を示す概略図である。 ■

第 3図は扁平断面繊維を得るための口金吐出孔形状を示す概略図である。明を実施するための最良の形態

以下に本発明について詳細に説明する。

' 本発明のノンコートエアバッグ用基布を構成する合成繊維マルチフィラメントの総繊度は 2 0 0〜 1 0 00 d t e xであることが必須であり、さらに好ましくは 200~7 0 0 d t e xである。総繊度が 20 0 d t e x未満の場合、合成繊維マルチフィラメン卜から構成されるエアバック用基布は収納性の点では満足するものの、強力が不足し展開時および展開後の乗員衝突時にパッグが破裂する恐れがあり好ましくない。逆に総繊度が 1 00 0 d t e Xを越えると、エアバッグとして十分な強力が得られ安全性の面では満足できるものの、本発明の目的の 1 つである優れた収納性を保持することができなくなる。

ここで、エアバッグは搭載される車種や部位により設計が異なり、エアバッグ用基布を構成する合成繊維マルチフィラメントの総繊度も適宜選択される。例えば通常の乗用車の場合、運転席および助手席用のエアバッグは総繊度 3 0 0〜5 0 0 d t e xの合成繊維マルチフィラメン卜から構成きれることが好ましい。かかる総繊度範囲は、衝突時に乗員を早期に拘束するための高いインフレ一夕一出力に耐えうるための高強力と運転席ではハンドル内、助手席では前面のダッシュポード内といった比較的狭いスペースに搭載するためのバッグの優れた収納性を兼ね備えるものである。

また、運転席および助手席の両端に設置されるサイド用エアバッグについては側面衝突による衝撃から乗員を早期に拘束するための高いインフレ一夕出力設定に耐えうるため高強力が要求され、エアバッグ用基布を構成する合成繊維マルチフイラメン卜の総繊度は 4 0〜7 0 0 d t e xであることが好ましい。

さらに、インフレ一タブルカ一-テン用の基布については、狭いスペースへの搭載が要求されることから、総繊度 2 0 0〜5 0 0 d t e xであることが好ましい _c ノンコートエアバッグ用基布を構成する合成繊維マルチフィラメンの単糸繊度については 1 0 d t e x以下であることが必須であり、好ましくは 7 d t e x以下、さらに好まし-くは 5 d t e X以下である。通常、単糸繊度が小さい繊維を用いるほど、得られる基布は柔軟で折り畳み性に優れ収納性が良好になる。また、単糸繊度が小さくなるとともにカバリング性が向上し、その結果、基布の通気性抑制することができる。単糸繊度が 1 0 d t e xを越えると基布の折り畳み性および収納性の悪化、さらに通気性の増大を伴いエアバッグ基布として十分な機 '能を果たさなくなるため好ましくない。

また、単糸の断面形状において最大長軸長 aと最大短軸長 bの比 a / bで表される扁平率が 1 . 5〜8 . 0であることが必須であり、好ましくは 2 . 0 ~ 6 . 0である。かかる範囲の扁平断面形状を有する合成繊維マルチフィラメントを使用して基布に製織すると、製織時の繊維全体にかかる一般的な張力によって、各単糸の長軸が基布の水平方向に配列することになる。その結果、基布の単位面積あたりの隙間が減少し、同繊度の丸断面繊維を使用した場合に比べ、基布の通気性が低く抑えることができるようになる。また、丸断面繊維と同等の通気性を確保することを考えた場合に扁平断面繊維の必要量は少なくなる。すなわち、かかる範囲の扁平断面繊維を使用することで、低通気性と収納性を兼ね備えたェアバッグ用基布を得ることが可能となる。扁平率が 1. 5未満になると、通常の丸断面繊維との差が小さく扁平断面繊維を用いる効果が十分に発揮されない。一方、扁平率が 8. 0を越えると扁平断面繊維としての効果が飽和するばかりか、エアバッグ用繊維に要される高強度繊維、具体的には 6. 5 c N/d t e x以上の強度を有する繊維を、良好な品位で得ることが困難となり、ひいては製織工程における工程通過性を著しく悪化させため好ましくない。

上記の通り、本発明のノンコートエアバッグ用基布においては、基布を構成す ' る合成繊維マルチフィラメントの単糸が扁平断面形状を有しており、その長軸が基布の水平方向に配列することが特徴である。

このことを定量的に表現するため水平度指数（H I ： Horizontal Index) を定義した。水平度指数 H Iは、'基布構成する各単糸の扁平断面の長軸と基布の水平方向とがなす角度 (Θ ) の余弦（h i ) についての平均値で表すことにする。すなわち以下の式で算出することができる。

H I = (∑ h i ) / f

h i = c o s θ

Θ ：扁平断面の長軸と基布の水平方向とがなす角度

f ：測定した単糸数

，' 本発明の扁平断面繊維を用いた基布の水平度指数 H Iは 0. 7 5以上が好ましく、より好ましくは 0. 8 5以上、さらに好ましくは 0. 9 0以上である。水平度指数 H Iをかかる範囲とすることで、上述のごとく良好な折り畳み性および収納性、さらには基布の通気性が抑制でき、本発明の目的が達成できる。

本発明のノンコ一トエアバッグ用基布は、カバ一ファクターが 1 7 0 0〜 2 2 0 0であることが必須であり、好ましくは 1 8 0 0〜 2 1 0 0である。

ここで、上記ガバ一ファクターとは、経糸の総繊度を D l (d t e x) 、織密度を N 1 (本 Z2. 54 cm) 、緯糸の総繊度を D 2 (d t e x) 、織密度を N 2 (本 /2. 5 4 c m) としたときに、 (D 1 X 0. 9 ) ^1/2 X 1 + (D 2 X 0. 9 ) ^{1 2} X N 2で表される値である。

カバ一ファクターが 1 7 0 0未満では、ノンコ一トエアバッグ用基布においての機械的特性が低下するとともに、特に高圧下での通気度（P H) が増大する。また、縫製部目ズレが発生しやすくなり、安全装置として十分な機能を保持できなくなるため好ましくない。逆に、カバ一ファクタ一が 2 2 0 0を越えると、すなわち織密度が高くなると、収納性が悪化するため好ましくない。また、繊維の使用量が増えることでコス卜面でも不利になる。

このようにカバーファクターは基布の通気性および収納性と大きく関係しており、この特性が上記のごとく適切な範囲にあることが本発明のノンコ一トェアバッグ用基布について重要である。

ノンコートエアバッグ用基布において低圧下'での通気度（P_L) が 0. I c eノ c m²/ s e c以下であることが必要であり、好ましくは 0. 0 8 c c /c mV s e c以下である。さらに、 - 圧下での通気度（P_H) が 2 0 c c /c m²/ s e c以下であることが必要であり、 '好ましくは 1 5 c c/ cm 2Z s e c以下である。

なお、 P_Lとは J I S L 1 0 9 6 (6. 2 7. 1 A法）に規定される方法で測定した通気度であり、 P_Hとは直径 1 0 cmの円形部分に層流管式通気度測定機を用いて、 1 9. 6 KP aの圧力に調整した空気を流したときに通過する空気流量で表される通気度である。

P_Lおよび P_Hはエアバッグ用基布の要求特性、すなわち、エアバッグの展開性を直接示す値であり、 P_Lおよび P_Hをかかる範囲にすることで安全装置として十分な機能を果たすことになり、本発明の目的を達成できる。および P_Hが 0. 1 c c / c m²/ s e c、 2 0 c c / c mV s e cを越えると、衝突時においてエアバックがスムーズに展開しなくなり、安全装置の役割を担わなくなるため好ましくない。

また、基布の伸長後における高圧下での通気度（P s ) は 5 0 c cノ c m² / s e c以下であることが好ましい。 P sがかかる範囲にあることで、バッグ展開後に乗員がバッグに進入した際にバッグ内圧を保持でき、安全性を確保できる。なお、 P sとは夕テ 2 0 c m、ョコ 1 5 c mの基布サンプルにおいて、タテ方向に引張速度 2 0 0 m m / m i nで 1 7 6 4 Nの引張力を加えた後、その中央部の直径 1 0 c mの円形部分に層流管式通気度測定機を用いて、 1 9 . 6 K P aの圧力に調整した空気を流したときに通過する空気流量で表される。

基布を構成する経糸の残留交絡は 1 0個/ m以下であることが好ましい。残留交絡をかかる範囲とすることで基布の縫製部目ズレを抑制する効果が期待できる。また、残留交絡は先述の水平度指数 H Iとの関わりが深く、経糸残留交絡を 1 0 個ノ m以下とすることで H Iは増大する傾向にあり、したがって基布の通気性の面で満足できる結果が得られるようになる。

基布を構成する経糸および緯糸についての残留油分は 0 . 1重量％以下であることが好ましい。残留油分をかかる範囲とすることで、単糸間での摩擦が向上し、基布自体の通気性、特に縫製部での通気性を低'く抑えることができる。

次に本発明のエアバッグ用繊維について説明する。

' 本発明のエアバック繊維にける単糸断面形状は、いわゆる楕円断面、菱形断面とは異なった図 1に示すような扁平断面であり、最大長軸長 aと最大短軸長 b の比 a / bで表される扁平率が 1 . 5〜 8 . 0である。この断面形状は短軸を直径とする複数個の円を 1列に並べたような形状である。

また、単糸の断面形状については最大短軸長 bと最小短軸長 cの比 c / bで表される δ軸方向の表面平坦率が 0 . 8以上であることが必須であり、好ましくは 0 . 8 5以上である。表面平坦'率をかかる範囲とすることで、単糸どおしの摩擦が増大し、該繊維を使用したエアバッグ基布において良好な通気性を確保できる。表面平坦率が 0 . 8に満たない繊維を用いたエアバッグ基布では通気性、特に鏠製部での通気性が抑制できず、本発明の目的とするエアバッグ用繊維として適さ ¾い。

さらに、最大短軸長 bが 1 5 i m以下であること、単糸繊度が 1 0 d t e X以下であることが必須である。最大短軸長 bおよび単糸繊度をかかる範囲とすることで、本発明が目的とするノンコ一卜エアバッグ用基布を得るためのエアバッグ用繊維として好適に用いることができようになる。

本発明のェアバッグ用繊維の成分は特に限定されるものではないが、ェアバック用繊維に好適な高強度、柔軟性を達成するために硫酸相対粘度が 3. 0以上のポリアミドであることが好ましい。また、該成分はホモポリマーであっても共重合成分を含むものであってもよく、ポリマー中には色調、耐候性、耐酸化性などを改善する目的で酸化チタン、酸化ケィ素、炭酸カルシウムなどの無機物ゃ耐候剤、耐酸化剤などの薬剤が含まれていてもよい。

引き続き本発明のエアバッグ用繊維の製造方法について説明する。

本発明のエアバッグ用繊維については通常の溶融紡糸法によって製造することができる。図 2はエアバッグ用ポリアミド繊維の製造方法の一例を示している。溶融紡糸機に設けられた紡糸口金パック（0) から紡出された糸条（Y) は口金直下に設けられた加熱領域（1) を通過する。ここで加熱領域（1) の長さは 1 0 0〜 2 0 0 mmであることが好ましく、かかる範囲の長さとすることで本発明のェアバッグ繊維として好適な強度と扁平率'を兼ね備えた繊維が得られやすくなる。次いで糸条（Y) は冷却部（2) から供給される 2 0〜 5 Om/m i nの冷却風により冷却固化され、. 糸ダクト（3) を通過した後、給油部（4) で給油を施され紡糸引き取りローラ一 5) 、（6) で引き取られる。

引き続き、糸条（Y) は順次高速回転する加熱ローラー群（7) 、（8) 、 (9) に巻き掛けられ延伸される。より高強度の繊維を得るためには 2段以上の複数段延伸することが好ましい。次に、糸条は張力調整ローラー（1 0) に巻き掛けられ弛緩処理され、規制ガイド (1 2 1 2 ' .) および交絡装置（1 1) を経て交絡付与された後、巻き取り機（1 3) により巻き取られる。弛緩処理は得られる繊維の収縮特性を決めるうえで重要であり、エアバッグ繊維として好適な収縮率を得るためには通常 3〜 1 5 %の弛緩処理が施される。また、緊張処理後の繊維に 1 5個以下の交絡を施すために、交絡装置には 0. 0 5〜0. 4M P aの圧空を供給することが好ましい。

本発明の扁平断面繊維を得るための口金吐出孔形状について図 3 (A) に示す。吐出孔は両端および内部の丸孔部分（d) がスリット部分（e) で繋がれた構造をしている。本発明での単糸繊度、扁平率、長軸方向の表面平坦率、最大短軸長を満足する扁平断面繊維を効率よく得るためには、丸孔（d) の個数は 2個以上、直径 0. 1 5〜 0. 2 5 mm, スリット（ e ) の幅 0 · 1 0〜 0. 20 mm、長さ 0 . 1 0〜 0 . 2 0 mmであることが好ましい。なお、図 3 ( B ) の吐出孔形状では長軸方向の表面平坦率が悪化する傾向にあり、得られた繊維を用いてなるエアバック基布の通気性の点で問題が生じやすくなる。

本発明におけるノンコートエアバッグ用基布の製造方法、すなわち、基布の製織方法としては、ウォー夕一ジェットルーム、レビアルーム、エアージェットルームなどを用いることができる。本発明が目的とするノンコートエアバッグ用基布を得るためには、基布の残留油分 0 . 1重量％以下であることが好ましいため、繊維に付着している油剤の脱落性を考慮するとウォー夕一ジェットルームにて製織することが好ましい。また、製織時の経糸張力は 0 . 2〜 0 . 6 c N Z d t e Xであることが好ましい。かかる範囲の張力条件で製織することにより、扁平断面繊維が基布平面上で並びやすくなり、すなわち、水平度指数 H Iが向上し基布の通気性がより低く抑える効果が期待できる。更に製織後、精練処理およびノまたは 1 6 0〜 1 9 0 °Cの熱セット処理を行うことが好ましい。

上記、本発明の態様につて縷々詳述してきたが、本発明の扁平断面繊維を用いた基布がエアバッグ用、特にンコートエアバッグ用基布として好適であること、すなわち、基布自体の低通気性および縫製部での低通気性を保持し、折り畳み性および収納性に優れこと等であるが、この特徴は以下の扁平断面繊維を用いた基布特有の作用によって発現するものである。

前述した通り、（ 1 ) 本発明扁平繊維基布は製織時に、繊維を構成する各単糸断面の長軸が基布の水平方向に配列しているため、 '力パリング性に優れ低通気性を有し、収納性に優れ、厚みが薄く柔軟な基布となること、そして更に、（2 ) 発明扁平繊維の各単糸の断面は長方形断面即ち、短軸を直径とする複数の円を一列に並べることに依って得られる扁平断面である。そして、この短軸の長さは 1 5 m以下であり、例えば、本発明の好ましい範囲の例である 1 0 < mの場合、その繊度は 1デニール（ 1 . 1 d t e X ) 以下に相当し、通常マイクロフイイバ— と呼ばれる領域の繊維である。本発明の扁平繊維は、かかるマイクロファイバ一を横に配列させたものと見なすことができ、その結果、収納性に優れ、厚みが薄く柔軟な基布が得られ、マイクロファイバーからなる基布と共通した特徴を発現するのである。ちなみに、マイクロファイバ—からなるエアバッグ用基布についても従来から開示されているが、直紡で安定に製糸することは困難であり、一方, 海島からなる高分子配列体法での製造は高コス卜となり、実用化が困難である。本発明は従来の単なる単糸を細くした繊維からなる基布と比較して、低通気性で、収納性に優れ、厚みが薄く柔軟である等抜群のエアバッグ基布特性を有するが、その製造についても従来の溶融紡糸 ·直接紡糸延伸法をベースに容易に製造することができ、極めて実用的である。実施例

以下に、'実施例および比較例を挙げて、本発明をさらに具体的に説明する。なお、本件明細書中および以下の実施例に記載する物性の測定法は次のとおりである。

[繊度] ：

J I S L— 1 0 1 3に準じて測定した。

[強度、伸度] ：

J I S L一 1 0 1 3に準じ、 -試長 2 5 c m , 引張速度 3 0 c m/分の条件で測定した。

[硫酸相対粘度] ：

試料 2 . 5 gを 9 6 %濃硫酸 2 5 ccに溶解し、 2 5 °C恒温槽の一定温度下において、ォストワルド計を用いて測定した。

[扁平率] ：

光学顕微鏡を用い 2 0 0倍に拡大した単糸断面の写真を撮影し、長軸方向の最大長軸長 aおよび短軸方向の最大短軸長 bを測定し、各々 1 0本の平均値をもつて次の式に従って算出した。

扁平率 = a / b

[水平度指数（H I ) ] ：

扁平率の測定と同様に光学顕微鏡を用いて 2 0 0倍の拡大写真を撮り、写真上で扁平断面繊維の長軸と基布の水平方向とがなす角度 0を測定し、下記の式に示した余弦の平均値を算出した。測定単糸数 f = 1 0 0とした。

H I = (∑ h i ) / f h i = c o s 0

Θ ：単糸における長方形断面の長軸が基布の水平方向とがなす角度 f ：測定した単糸数

[表面平坦率] ：

光学顕微鏡を用い 2 00倍に拡大した単糸断面の写真を撮影し、短軸方向の最大長軸長 bおよび最小短軸長 cを測定し、各々 1 0本の平均値をもって次の式に従って算出した。

表面平坦率 = cノ b

[残留交絡数、緊張処理後交絡数] ：

基布の残留交絡数を測定するために、経糸を一本ずつ掴み、経糸方向に対して 20〜45 ° の角度で 40〜 60秒/ m程度の速さで基布から抜糸した。抜糸について長さ 1 mm以上の交絡部の個数を水浸法'にて測定し、 1 0本の平均値をもつて繊維 1 mあたりの交絡個数に換算した。水浸バスは長さ 7 0 cm、幅 1 5 c m、深さ 5 c mの大きさで、.. 手方向両端より 1 0 c mのところに仕切板を設けたものを用い、バスには純水をさ約 3 c mになるように満たした。なお、油剤などの不純物の影響を排除するために測定毎に純水を入れ替えて測定した。また、緊張処理後交絡数は、長さ 1. 0mの繊維に 2 c N/d t e x相当の荷重を掛けて 5秒経過後荷重を外し、水浸法にて上記と同様に測定した

[残留油分] ：

上記残留交絡の測定と同様の方法で経糸および緯糸を抜糸して得た試料を J I S L一 1 0 96 (6. 3 6. 1 A法）（アルコール ·ベンゼン抽出法）に従つて測定した。その詳細は、約 5 gの試験片を採り、これを正確に量り、ソックスレー抽出器に円筒ろ紙を用いずに軽く入れた後、附属フラスコに溶液比 1 ： 2で調整したアルコール ·ベンゼン混合液 1 20m lを入れ、水浴上で抽出液を 3時間加熱した後、試料部ににたまった溶液をフラスコに戻した。フラスコ内容物を約 3m lに濃縮した後、はかり瓶に移し、水浴中で溶剤を揮散させ、その残分の絶乾重量を測定した。試験回数は 2回行った。

また、 J I S L— 1 1 096 (3. 36. 1 A法）にて得られた残留物を採取し、この残留物中に含まれるポリアミドのモノマ ·オリゴマ量（重量％) をガスクロマトグラフ、および高速液体クロマトグラフにて測定した。なお、定量用標準品として、東京化成特級試薬のアジピン酸およびへキサメチレナジパミド、自社にて調整したナイロン 6 6環状 3量体標準品を用いた。

上記の方法で得られた 2回の測定値の平均値をもって下記式に従い油分量を算出した。

油分 =アルコール ·ベンゼン抽出法測定値一モノマ ·オリゴマ測定値

[基布引張強力] ：

J I S L— 1 0 9 6 (6. 1 2. 1 A法）に準じて測定した。

[基布引裂強力] ：

J I S L— 1 0 9 6 (6. 5. 2 A— 2法）に準じて測定した。

[カバ一ファクタ一] ：

経糸の総繊度を D l (d t e x) 織密度を 'N 1 (本ノ2. 5 4 cm) 、緯糸の総繊度を D 2 (d t e ) 、織密度を N 2 (本/ 2. 54 cm) とし、式（D 1 X 0. 9) ^1/2 X 1 + (D 2 X 0. 9) ^1/2 XN 2に従い算出した。

[低圧下での通気度（P L) ] ： - J I S L - 1 0 9 6 (6. 2 7. 1 A法）に準じて測定した。

その詳細は、タテ 2 0 c m, ョコ 1 5 c mの基布サンプルにおいて、直径 1 0 c mの円形部分に層流管式通気度測定機を用いて、 1 24 P aの圧力に調整した空気を流したときに通過する空気流量（c cZ cm²/ s e c ) を測定した。 ' [高圧下での通気度（P_H) ] ：

タテ 2 0 cm、ョコ 1 5 c mの基布サンプルにおいて、直径 1 0 c mの円形部 ^に層流管式通気度測定機を用いて、 1 9. 6 KP aの圧力に調整した空気を流したときに通過する空気流量 ( c c c m²/ s e c ) を測定した。

[伸長後通気度（Ps) ] ：

タテ 2 0 cm、ョコ 1 5 c mの基布サンプルにおいて、タテ方向に引張速度 2 0 0 mm/m i nで 1 7 6 4 Nの引張力を加えた後、直径 1 0 c mの円形部分に層流管式通気度測定機を用い、 1 9. 6 KP aの圧力に調整した空気を流したときに通過する空気流量（c c Z c m²ノ s e c) を測定した。

[縫製部通気度] ：夕テ 2 0 c m、ョコ 2 0 cmの基布サンプル 2枚を、縫い代を 2 cm設けて、 1 40 0 d t e xの縫製糸で、かつ、 TVX 7 # 1 9の針を用い、二重環鏠ぃで、縫製ピッチ 3mm、 2本の鏠製距離が 2 mmで JUKI CORPORATION製 MH— 3 8 0ミシンを用いて縫製した、縫製部を有する基布サンプルの中央部分において、直径 1 0 c mの円形部分に層流管式通気度測定機を用いて、 1 9. 6 KP aの圧力に調整した空気を流したときに通過する空気流量（c c/ cm²/ s e c) を測定した。

[縫製部目ズレ]

夕テ 7 cm、ョコ 7 c mの基布サンプル 2枚を採取し、タテ方向同志およびョコ方向同志を重ね合わせて縫い代を 2. 5 cm設け、上糸、下糸ともナイロン 6

• 6繊維の 140 0 d t e xZlから構成される鏠糸で、かつ、 TVX 7 # 1 9の針を用い、 JUKI CORPORATION製 MH— 380ミシンを用いて二重環縫いにより縫製した縫製サンプルを、両端 l cmを余して 5 c m幅のチヤックで保持して引張試験機にセッ卜し、 1 2 74 Nの引っ張り力を加えたときの縫糸と基布間に生ずる隙間長さをメジャーで読み--とり、隙間の大きい 5力所を測定した平均値で示した。

[基布厚み]

6 0リツトル容量のエアバッグを製織し、 1 5 0 X 1 50 mmの面積になるよう左右方向からそれぞれ 4回蛇腹に折り畳んだ後、さらに上下方向からそれぞれ 4回蛇腹に折り畳んだ。この折畳んだバッグに、 40 00 gの荷重をかけ、その時のバッグの厚さを測定した。

[実施例 1 ~ 1 3]

ェクストルーダ型紡糸機を用い、 2 5 °Cでの 9 8 %硫酸相対粘度が 3. 7のナィロン 6 6チップを 2 9 5 °Cで溶融紡糸した。

表 1に示す吐出孔形状を有した紡糸口金を擁する紡糸パックから糸条を紡出し、口金直下に設置された長さ 1 50 mmの 23 0 °Cに加熱された領域を通過させ、冷却部にて 3 0m/m i nの冷却風を供給し糸条を冷却固化し、給油ローラにて給油を施した後、引き取りローラ、給糸ローラ、第 1延伸ローラ、第 2延伸ローラ、張力調整ローラに順次巻き掛け、総倍率 4. 1倍の 2段延伸を行い、 7%の弛緩処理を施し 3 8 0 Om/m i nの速度で巻き取り機にて巻き取った。また、弛緩処理後に設置した交絡付与装置に 0. 3 MP aの圧空を供給し糸条に交絡を付与した。上記方法により得られたエアバッグ用合成繊維マルチフィラメン卜の物性を表 1に示す。

表 1 実施例 1 実施例 2 実施例 3 実施例 4 実施例 5 実施例 6 実施例実施例 8

Ρ

金丸孔直径 (.mm) 0. 20 0. 20 0. 15 0. 20 0. 15 0. 20 0. 20 0. 20 吐個数 (個） 5 3 5 5 5 5 5 5 出スリッ卜孔幅 ¾.mm) 0. 10 0. 10 0. 10 0. 10 0. 10 0. 10 0. 10 0. 10 孔長さ (,mm) 0. 10 0. 10 0. 20 0. 10 0. 10 0. 10 0. 10 0. 10 形

状

総繊度（ d t e X ) 4-67 467 467· 467 467 467 467 467 鐡 Iフィラメント数（本） 96 96 v¾.96 72 .1 4 96 96 96 単糸繊度（d tex) 4. 86 4. 86 4. 86 6. 49 3. 24 4. 86 4. 86 4. 86 維 I扁平率（-） 3. 60 2. 21 5. 51 3. 42 3. 48 3. 60 3. 60 3. 60 表面平坦率（-） 0. 97 0. 97 0. 93 0. 96 0. 97 0. 97 0. 97 0. 97 物 1 最大短軸長さ（/i m) 10 13 8 13 9 10 10 10 強度 (cN/d tex) 7. 92 7. 86 7. 68 7. ¾.5 7. 72 7. 92 7. 92 7. 9 Z 性 I 伸度（¾) 22. 1 23. 0 20. 4 23. 9 21. 1 22. 1 22. 1 22. 1 沸騰水収縮率（¾) 6. 2 6. 2 6. 1 6. 3 6. 2 6. 2 6. Z 6. 2 緊張処理後交絡数（個 / m) 10 10 12 9 13 10 10 10

表 1 (つづき）実施例 9 実施例 10 実施例 11 実施例 12 実施例 13 実施例 14

P

金丸孔直径 (.mm) 0. 20 0. 20 0. 20 0. 20 0. 20 0. 20 吐個数 (個） • 5 4 5 5 5 5 出スリツ卜孔幅 0. 10 0. 10 0. 10 0. 10 0. 10 0. 10 孔長さ 0. 10 0. 20 0. 10 0. 10 0. 10 0. 10 形

状

総繊度（d tex) 467 467 467 350 700 467 繊 Iフィラメント数（本） 96 96 96 72 144 96 単糸繊度（d tex) 4. 86 4. 86 4. 86 4. 86 4. 86 4. 86 維 I 扁平率（-） 3. 58 3. 54 3. 51 3. 58 3. 39 3. 60 表面平坦率（-） 0. 9-6 0. 92 0. 96 0. 94 0. 95 0. 97 物 I 最大短軸長さ（ m) 10 '· 10 10 10 11 10 強度（ c N / d t e X ) 7.. 67 7. 88 7.. 68 7. 96 8. 08 7. 92 性 I 伸度 (¾) 2.0.. 5 23. 4 24. 6 23. 5 23. 4 22. 1 沸騰水収縮率（¾) 6.. 2 6. 3 9. 0 6. 2 6. 1 6. 2 緊張処理後交絡数（個 / m) 14 10 10 10 8 10

次に、得られた合成繊維マルチフィラメントを 0. 3 c Nノ d t e xの張力のもと 2 0 Om m i nの速度で整経し、津田駒製ゥォ一タージェットルーム（Z W3 0 3 ) を用いて、回転速度 80 0 r pmの速度で製織した。引き続き、得られた織布を、アルキルベンゼンスルホン酸ソ一ダ 0. 5 gZ 1およびソ一ダ灰 0. 5 g/ 1を含んだ 8 0°C温水浴中に 3分間浸潰し、次いで 1 30°Cの雰囲気下で 3分間の乾燥し精鍊処理を施した。最後に 1 8 0でで 1分間の熱セットを行いェァバッグ用基布を得た。

上記方法により得られたノンコートエアバッグ用基布について、織密度（経糸 /緯糸の打ち込み本数）ならびに特性評価結果を表 2に示す。

表 2 実施例 1 . 実施例 2 実施例 3 実施例 4 実施例 5 実施例 6 実施例 7 実施例 8 織密度（タテ /3コ）（本 2 . 54 c in; 48/48 ' 48/48 48/48 48/48 48/48 45/45 51 /51 53 / 5.3 カノ一ファクター (-） 1967 1967 1967 1967 1967 1844 2090 2172 通気度 c/cm 2/s ec)

基低圧（ 124 P a ) 0. 02 0. 04 0. 02 0. 05 0. 02 0. 08 0. 01 0. 01

高圧 ( 19. 6 Pa) 11 15 δ 14 9 19 6 6 伸長後（ 19. 6 K P a ) 23 37 21 31 19 42 15 12 布縫製部 (19. 6KPa) 21 26 19 28 15 29 11 9 縫製部目ズレ (min 1. 2 1. 5 1 ;.1 1. 3 1. 1 1. 7 1. 1 0. 9 基布厚み (mm; 0. 27 0. 27 νΐθ . 27 0. 27 0. 26 0. 24 0. 29 0. 32 特

引張強力 (N/cm) 620 624 618 624 626 580 639 668 引裂強力 (N) 197 . 201 187 Ζ 10 187 168 21 1 219 残留交絡数 (個 /in) 4 3 4 4 5 3 4 4 性水平度指数 (-) 0. 95 0. 94 0. 96 0. 94 0. 92 0. 95 0. 95 0. 94 基布残留油分 (¾) 0. 02 0. 03 0. 03 0. 03 0. 04 0. 03 0. 04 0. 06

表 2 (つづき）実施例 9 実施例 10 実施例実施例 12 実施例 13 実施例 14

精鍊無

¾fe S g (タ 773コ）、 11 .54cm) 48/48. 48/48 48/48 48/48 48/48 45/45 カノ一ファクター (-) 1967·· 1967 1967 1967 1967 1844 通気度（cc/cm 2/sec)

基低圧（ 124 P a ) 0.02 0.02 0.04 0.01 0.02 0.03

高圧 (19.6KPa) 11 12 14 8 10 12 伸長後（ 19.6 K P a ) 34 25 17 1 δ 26 29 布縫製部（19.6KPa) 30 ·'. 23 15 23 20 27 縫製部目ズレ (mm) 1.7 ΐ. 1.7 0.9 1.1 1.4 1.5

¾ *tfc み (mm) 0.27 0.27 0.27 0.24 0.36 0.27 特

引張強力 (N/cm) 613 620 611 533 772 621 引裂強力 (N) 217 200 187 168 288 211 性残留交絡数 (個 /m) 6 4 . 4 3 4 5 水平度指数 (-) 0.93 0.95 0.95 0.95 0.94 0.94 基布残留油分 (¾) 0.08 0.03 0.04 0.05 0.05 0.10

[実施例 1 4 ]

織布での精鍊工程を省略した以外は、実施例 1と同様の方法でエアバッグ用繊維を得て、製織し、熱セットしノンコートエアバッグ用基布を製造した。表 1には口金形状、繊維物性を、表 2には基布特性をそれぞれ示す。

[比較例 1〜 5 ]

表 3に示す吐出孔形状を有した紡糸口金を用い、実施例 1と同様の方法でエアバッグ用繊維を得た。得られたエアバッグ用合成繊維の物性を表 3に示す。

表 3 比較例 1 比較例 2 比較例 3 比較例 4 比較例 5 比較例 6 比較例比較例 8

P

金丸孔直径 0. 30 0. 20 0. 30 0. 30 0. 20 0. 20 0. 20 吐個数 (個） 1 5 3 2 5 5 5 出スリット孔幅 m m) 0. 10 0. 20 0. 10 0. 10 0. 10 0. 10 0. 10 孔長さ tram) 0. 10 1. 40 0. 20 0. 80 0. 10 0. 10 0. 10 形

状

総繊度（ d t e X ) 467 467 46.7 467 467 467 467 467 フィラメント数（本） 96 96 .,. 96 96 96 96 96 96 織 | 単糸繊度（d t ex) 4. 86 4. 86 4. 86 4. 86 4. 86 4. 86 4. 86 4. 86 扁平率（-) 1. 00 3. 61 3. 33 3. 41 3. 46 3. 61 3. 56 3. 60 維 I 表面平坦率（-） 0. 97 0. 71 0. 74 0. 97 0. 97 0. 9了最大短軸長さ（Ai m) (23) 10 ( 1 1 ) 10 10 10 10 10 物 I 強度（cN/d t ex) 8. 03 7. 92 8. 02 7. 9.1 7. 89 7. 92 7. 81 7. 92 伸度（¾) 24. 3 22. 1 22. 2 23. 2 21. 2 22. 1 22. 0 22. 1 性 I 沸騰水収縮率（¾) 6. 2 6. 2 6. 1 6. 2 6. 2 6. 2 6. 2 6. 2 緊張処理後交絡数（個 /m) 10 10 10 10 10 10 20 10

引き続き実施例 1と同様の方法で、製織、精鍊、熱セットを施しノンコートェァバッグ用基布を製造した。得られた基布の特性を表 4に示す。

表 4 比較例 1 比較例 2 比較例 3 比較例 4 比較例 5 比較例 6 比較例 7 比較例 8 精鍊無精鍊無熱卜無織密度（タテ ( 本 11 .54cm) 48/48 55/55 48/48 48/48 48/48 48/48 48/48 48/48 カノヽ'一ファクター (-) 1967 2255 1967 1967 1967 1967 1967 1967

ス

通気度 (c c/c m2/s ec)

低圧（ 124 P a ) 0.23 0.03 0.16 0.02 0.02 0.15 0.12 0.06 基 6 '5 11 3Q 12 11 32 22 16 伸長後（ 19.6 K P a ) 96 24 7.2 55 59 47 57 53 縫製部（19.6KPa) 81. 20 62 33 35 33 38 35 布縫製部目ズレ (mm) 2.5 1.9 2.1 1.9 2.1 2.3 1.8 1 - 9 基布厚み (ram) 0.29 0.37 0.28 0.27 0.27 0.28 0.27 0.27 特引張強力 (N/cin) 623 745 61 623 616 612 613 612 引裂強力 (N) 210 250 192 1.93 199 192 191 189 残留交絡数 (個 /m) 2 1 4 4 4 9 13 3 性水平度指数 (-) 0.94 0.87 0.96 0.95 0.72 0.84 0.93 基布残留油分 (¾) 0.04 0.06 0.04 0.04 0.03 0.05 0.20 0.15

[比較例 6 ]

製織時の経糸張力を 0 . 1 c N / d t e xとして整径した以外は実施例 1と同様の方法でエアバッグ用繊維およびノンコートエアバッグ用基布を製造した。表 3には口金形状、繊維物性を、表 4には基布特性をそれぞれ示す。

[比較例 7、 8 ]

比較例 7では精鍊工程を、比較例 9では精鎳工程および熱セット工程をそれぞれ省略した以外は、実施例 1と同様の方法でエアバッグ用繊維を得て、製織し、ノンコートエアバッグ用基布を製造した。表 3には口金形状、繊維物性を、表 4 には基布特性をそれぞれ示す。表 1〜表 4の結果から、本発明のノンコ一卜エアバッグ用基布は、従来の基布と比較した場合、好適な強力を有し、また、低'圧下での通気性、高圧下での通気性、伸長後の通気性、縫製部における高圧下での通気性に優れ、さらには基布の厚みが薄く折り畳み性および収納性にも優れる。このように本発明のノンコートエアバッグ用基布はエアバッグに要求されるあらゆる特性を同時に満たすことが可能になるものである。産業上の利用可能性

以上説明したよ'うに、本発明のノンコー'トエアバッグ用基布は、高強度、低通気性、良好な収納性など特性を兼ね備え高圧展開用のエアバッグとして好適に使用することができる。また、本発明のエアバッグ用基布を構成する合成繊維マルチフィラメン卜については、通常の溶融紡糸 ·直接紡糸延伸法をベースに製造することができ、基布についても通常の製織機を用いて製造することができことから、極めて実用的である。

Claims

請求の範囲

1. 単糸の断面形状が扁平率 1. 5〜 8. 0、単糸繊度が 1 0 d t e X以下、総繊度 2 0 0〜 1 0 0 0 d t e xの合成繊維マルチフィラメントを経糸緯糸の両方、もしくは片方に用いたエアバッグ用基布において、下記（ 1 ) 〜（3) を同時に満足することを特徴とするノンコ一トエアバッグ用基布。

( 1 ) 力バ一ファクターが 1 7 0 0〜 2 2 0 0

( 2) 低圧下での通気度（P _L) が 0. 1 c c / c mV s e c以下

( 3) 高圧下での通気度（P_H) が 2 0 C C / C m²/ s e c以下

2. 伸長後における高圧下での通気度（P_s) が 5 0 c c / c m²/ s e c以下であることを特徴とする請求の範囲第 1項に記載のノンコ一トエアバッグ用基布。

3. 合成繊維マルチフィラメントの単糸の長軸'方向と基布の水平方向とからなる角度を余弦で表した水平度指数 H Iが 0. 7 5以上であることを特徴とする請求の範囲第 1項または第 2項に記載のノンコートエアバッグ用基布。

4. 基布から抜き取った経糸の残智交絡が 1 0個/ m以下であることを特徴とする請求の範囲第 1〜 3項のいずれか 1項に記載のノンコ一卜エアバッグ用基布。

5. 基布の残留油分が 0. 1重量％以下であることを特徴とする請求の範囲第 1 〜 4項のいずれか 1項に記載のノンコ一トエアバッグ用基布。

6. 合成繊維マルチフィラメントが硫酸相対粘度 3. ·0以上のポリアミドからなることを特徵とする請求の範囲第 1 ~ 5項のいずれか 1項に記載のノンコートェァバッグ用基布。

7. 合成繊維マルチフィラメントからなるエアバック用繊維であって、下記

(4) 〜（7) を同時に満足することを特徴とするエアバッグ用繊維。

(4) 単糸の断面形状において最大長軸長 aと最大短軸長 bの比 a/bで表される扁平率が 1. 5〜 8. 0

( 5) 単糸の断面形状において最大短軸長 bと最小短軸長 cの比 cZbで表される長軸方向の表面平坦率が 0. 8以上

(6) 単糸繊度が 1 0 d t e X以下

( 7 ) 最大短軸長 bが 1 5 β m以下

8 . 緊張処理後の交絡数が 1 5個 Zm以下であることを特徴とする請求の範囲第 7項に記載のエアバッグ用繊維。

9 . 合成繊維マルチフィラメントが硫酸相対粘度 3 . 0以上のポリアミドであることを特徴とする請求の範囲第 7または 8項に記載のエアバッグ用繊維。

1 0 . 請求の範囲第 7〜 9項に記載のエアバッグ用繊維からなる請求の範囲第 1 〜 6項のいずれか 1項に記載のノンコートエアバッグ用基布。