WO2000052396A1

WO2000052396A1 - Dispositif frigorifique

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Publication number: WO2000052396A1
Application number: PCT/JP2000/001185
Authority: WO
Inventors: Nobuo Domyo; Koichi Kita
Original assignee: Daikin Industries, Ltd.
Priority date: 1999-03-02
Filing date: 2000-03-01
Publication date: 2000-09-08
Also published as: US6477848B1; EP1698842A2; CN2486923Y; EP1162412A4; CN1306227C; EP1698842A3; EP1162412A1; AU766695B2; AU2824200A; CN1339098A; HK1040278A1

Description

明細

技術分野

本発明は、冷凍装置に係り、特に、 R 3 2単一冷媒または R 3 2の混合冷媒を用いた冷凍装置に関する。背景技術

従来より、冷凍装置には、圧縮機、凝縮器、減圧機構及び蒸発器を有する冷媒回路を備え、該冷媒回路が、 R 2 2等の H C F C系を冷媒として冷凍サイクルを形成するものが知られている。この冷媒回路を構成する要素機器のうち、特に、圧縮機は冷媒を昇圧する重要な役目を果たすので、その動作を円滑に行わせるためには、冷凍機油が必要である。

一方、 H F C系冷媒を用いる冷凍装置については、冷凍機油として、冷媒と相溶性のあるエーテル油またはエステル油等の合成油がよく用いられている。一解決課題一

ところが、合成油は、従来の R 2 2使用の冷凍装置に用いられていた鉱油に比べて、冷媒回路内に空気や水分等が混入した場合にその一部が分解や重合等の化学反応を起こし易い。この結果、合成油の一部が膨張弁やキヤビラリ一チューブにおいてスラッジとして析出し、冷媒回路の流路の閉塞を招く場合があつた。

空気や水分は、冷媒回路の要素機器の製造時や据え付け現場における装置の据え付け時に混入する。従って、それらの混入量を少なくするためには、製造時においては製造方法や製造工程の変更、品質管理の強化等を行う必要がある。また、据え付け時には真空引きの到達真空度の向上、真空引き時間の延長、及び真空ポンプの性能向上等の対応が必要である。そのため、合成油を用いた冷凍装置において、信頼性や取り扱い容易性の一層の向上が望まれていた。

本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、冷凍装置の信頼性や取り扱い容易性の向上を図ることにある。発明の開示

上記目的を達成するために、本発明は、冷凍機油として合成油を用いると共に、

R 2 2等よりも圧力損失の小さい冷媒である R 3 2単一冷媒または R 3 2混合冷媒を用いることとした。

本発明は、下記の理由に基づき成されたものである。つまり、 R 3 2単一冷媒または R 3 2混合冷媒は、 R 2 2、 R 4 0 7 Cまたは R 4 1 O Aよりも冷凍効果が大きいことから、同一能力を得るために必要な冷媒循環量が R 2 2等の冷媒と比較すると少なくてもよい。従って、 R 3 2単一冷媒または R 3 2混合冷媒では、同一径の流路を流れる際の圧力損失が R 2 2等の冷媒と比べて小さくなる。

冷媒配管には、液側配管がある。液側配管は、例えば、凝縮器出口から蒸発器入口に至る間の配管である。この液側配管は、たとえ圧力損失が増加しても、減圧機構 (キヤビラリ一チューブ、膨張弁等）の制御範囲内であれば、装置性能の低下を招くことはない。また、 R 3 2単一冷媒または R 3 2混合冷媒を用いた場合には、冷媒回路の高低差圧が R 2 2の使用時に比べて最高で約 1 . 6倍程度となる。それに応じて、冷媒圧力損失の許容範囲が大きくなる。そのため、 R 3 2単一冷媒または R 3 2混合冷媒を用いた場合は、装置性能を低下させることなく、液側配管を従来よりも細径化することが可能となる。

一方、冷媒配管には、吐出配管や吸入配管がある。吐出配管は、例えば、圧縮機吐出側と凝縮器入口との間の配管であり、吸入配管は、例えば、蒸発器出口と圧縮機吸入側との間の配管である。この吐出配管や吸入配管の圧力損失は、装置性能にかなりの影響を及ぼすものの、 R 3 2単一冷媒ゃ R 3 2混合冷媒を用いると、従来よりも圧力損失が低下する。このことから、吐出配管や吸入配管は、たとえ配管径を小さくしたとしても、 R 3 2単一冷媒ゃ R 3 2混合冷媒を用いると、装置性能を従来と同等に維持することができる。また、 R 3 2単一冷媒ゃ R 3 2混合冷媒は、従来装置よりも性能面での優位性を保ちながら、配管径を若干細くすることも可能である。

また、熱交換器に関しては、その性能を左右する要素として、冷媒圧力損失分に相当する飽和温度差が重要となる。 R 3 2単一冷媒または R 3 2混合冷媒では、圧力損失が小さいことから、熱交換器の伝熱管を細径化しても、上記飽和温度差を従来と同等にすることができる。さらに、 R 3 2単一冷媒ゃ R 3 2混合冷媒では、従来よりも熱伝達率が高 t、ため、伝熱管を細径化しても、熱交換能力を高く保つことができる。

以上のことから、本発明者は、 R 3 2単一冷媒ゃ R 3 2混合冷媒を用い、冷媒配管や熱交換器の伝熱管を細径化して冷媒回路の内容積を小さくしても、性能面において問題はない点を見出した。一方、冷媒回路内に混入する空気や水分の量は、冷媒回路の内容積に比例して多くなる。そこで、本発明では、 R 3 2単一冷媒ゃ R 3 2混合冷媒を用いて冷媒回路の内容積を小さくすることにより、冷媒回路に混入する空気や水分の量を低減し、合成油の劣化を防止することとした。具体的には、 1の発明は、 R 3 2の単一冷媒または R 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を用い、冷凍機油として合成油を用いるものである。

また、他の発明は、 R 3 2の単一冷媒または R 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kW以下である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 4 . 7 5 mm未満である配管によって形成されている。

また、他の発明は、 R 3 2の単一冷媒または R 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kW以下である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10)の液側配管（32) は、内径が 3 . 2 mm〜4 . 2 mmである配管によって形成されている。 _λ

4

また、他の発明は、 R 3 2の単一冷媒または H 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機（11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kW以下である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 3 . 5 mm〜3 . 9 mmである配管によって形成されている。

また、他の発明は、 R 3 2の単一冷媒または R 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機（11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kW以下である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10)の液側配管（32) は、内径が 3 . 6 mn！〜 3 . 8 mmである配管によって形成されている。

また、他の発明は、 R 3 2の単一冷媒または R 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 1 8 kW以下である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 7 . 9 2 mm未満である配管によって形成されている。

また、他の発明は、 R 3 2の単一冷媒または R 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機（11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 1 8 kWよりも大きく且つ 2 2 . 4 kW以下である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管 (32) は、内径が 1 1 . 1 mm未満である配管によって形成されている。

また、他の発明は、 R 3 2の単一冷媒または: 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 ( 11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 2 2 . 4 k W以下である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（3 2) は、内径が 5 . 4 mm〜7 . 0 mmである配管によって形成されている。

また、他の発明は、 R 3 2の単一冷媒または R 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機（11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 2 2 . 4 k W以下である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（3 2) は、内径が 5 . 7 mm〜6 . 7 mmである配管によって形成されている。

また、他の発明は、 R 3 2の単一冷媒または R 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 2 2 . 4 k W以下である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（3 2) は、内径が 6 . O mn！〜 6 . 4 mmである配管によって形成されている。

また、他の発明は、 R 3 2の単一冷媒または R 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 2 2 . 4 kWよりも大きく設計されている冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10)の液側配管（32)は、内径が 1 3 . 8 8 mm未満である配管によって形成されている。

また、他の発明は、 R 3 2の単一冷媒または R 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 2 2 . 4 kWよりも大きく設計されている冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10)の液側配管（32) は、内径が 7 . 5 mm〜9 . 8 mmである配管によって形成されている。

また、他の発明は、 R 3 2の単一冷媒または R 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 2 2 . 4 kWよりも大きく設計されている冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10)の液側配管（32) は、内径が 7 . 8 mm〜9 . 5 mmである配管によって形成されている。

また、他の発明は、 R 3 2の単一冷媒または R 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 2 2 . 4 kWよりも大きく設計されている冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10)の液側配管（32) は、内径が 8 . l mm〜9 . 1 mmである配管によって形成されている。

また、他の発明は、 R 3 2の単一冷媒または R 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 3 . 2 kW以下である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) のガス側配管（31) は、内径が 7 . 9 2 mm未満である配管によつて形成されている。

また、他の発明は、 R 3 2の単一冷媒または R 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 3 . 2 kWよりも大きく且つ 5 kW 以下である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) のガス側配管（3 1) は、内径が 1 1 . 1 mm未満である配管によって形成されている。

また、他の発明は、 R 3 2の単一冷媒または R 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 9 k W以下である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) のガス側配管（31) は、内径が 1 3 . 8 8 mm未満である配管によって形成されている。

また、他の発明は、 R 3 2の単一冷媒または R 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機（11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 9 kWよりも大きく且つ 1 8 kW以下である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10)のガス側配管（31) は、内径が 1 7 . 0 5 mm未満である配管によって形成されている。

また、他の発明は、 R 3 2の単一冷媒または R 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 ( 11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 1 8 kWよりも大きく且つ 2 2 . 4 kW以下である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) のガス側配管（31) は、内径が 2 3 . 4 mm未満である配管によって形成されている。

また、他の発明は、 R 3 2の単一冷媒または R 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機（11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 2 2 . 4 kWよりも大きく設計されている冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) のガス側配管（31) は、内径が 2 6 . 1 8 mm未満である配管によって形成されている。

また、他の発明は、冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) と室内熱交換器 (15) とを有し、且つ R 3 2の単一冷媒または R 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備えた冷凍装置を対象としている。そして、上記室内熱交換器（15) の伝熱管は、内径が 5 . 8 7 mm未満の伝熱管によって形成されている。

また、他の発明は、冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) と室外熱交換器 (13) とを有し、且つ R 3 2の単一冷媒または R 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備えた冷凍装置を対象としている。そして、上記室外熱交換器（13) の伝熱管は、内径が 6 . 8 9 mm未満の伝熱管によって形成されている。

また、他の発明は、冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) と室外熱交換器 (13) とを有し、且つ R 3 2の単一冷媒または R 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備えた冷凍装置を対象としている。そして、上記室外熱交換器（13) の伝熱管は、内径が 7 . 9 9 mm未満の伝熱管によって形成されている。

上記液側配管（32) は、室内ュニット（17) と室外ュニット（16) とを接続する液側の接続配管であってもよい。

また、上記ガス側配管（31) は、室内ュニット（17) と室外ュニット（16) とを接続するガス側の接続配管であつてもよい。

上記混合冷媒は R 3 2と R 1 2 5の混合冷媒であることが好ましい。

また、上記冷媒は R 3 2の単一冷媒であってもよい。一発明の効果一 g / 本発明によれば、冷媒回路（10) の内容積を小さくすることができるので、冷媒回路（10) への空気や水分等の混入量を低減することができ、合成油を用いた装置の信頼性を向上させることができる。

また、上記冷媒回路（10) への水分等の混入のおそれが少ないことから、製造や据え付けの管理が容易であり、製造容易性及び据え付け容易性を向上させることができる。図面の簡単な説明

図 1は、空気調和装置の冷媒回路図である。

図 2は、モリエル線図である。

図 3は、伝熱管の内径比の計算結果を示す表である。

図 4は、溝付管の断面図である。

図 5は、モリエル線図である。

図 6は、液側配管の内径比の計算結果を示す表である。

図 7は、冷房定格能力に対する R 2 2用のガス側配管及び液側配管の管径を示す図である。

図 8は、冷房定格能力に対するガス側配管と液側配管との細径比を示す図である。図 9は、 R 2 2用銅管と R 3 2用銅管との関係を示す図である。

図 1 0は、地球温暖化係数を示す表である。発明を実施するための最良の形態

以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。

一空気調和装置の構成一

図 1に示すように、本実施形態に係る冷凍装置は、室内ユニット（Π) と室外ュニット（16) とを接続して成る空気調和装置（1) である。空気調和装置（1) の冷媒回路（10) は、 R 3 2の単一冷媒（以下、 R 3 2単一冷媒という）を冷媒とするか、または 7 5重量％以上で且つ 1 0 0重量％未満の R 3 2と R 1 2 5との混合冷媒（R g

3 2組成リッチの混合冷媒、以下、 R 3 2 /R 1 2 5混合冷媒という）を冷媒としている。

そして、上記冷媒回路（10) は、蒸気圧縮式冷凍サイクルを形成する冷媒回路であって、圧縮機（11)、四路切換弁（12)、室外熱交換器（13)、膨張機構である膨張弁（14) 及び室内熱交換器（15) が順に冷媒配管であるガス側配管（31) と液側配管 (32) を介して接続されて構成されている。

具体的には、圧縮機 ( 11) の吐出側と四路切換弁（12) の第 1ポート（12a) とは第 1ガス側配管（21) によって接続されている。四路切換弁（12) の第 2ポート（1 2b) と室外熱交換器（13) とは第 2ガス側配管（22) によって接続されている。室外熱交換器 (13) と膨張弁（14) とは第 1液側配管（25) によって接続されている。膨張弁（14) と室内熱交換器（15) とは第 2液側配管（26) によって接続されている。室内熱交換器 (15) と四路切換弁（12) の第 3ポート（12c) とは第 3ガス側配管（2 3) によって接続されている。四路切換弁（12) の第 4ポート（12d) と圧縮機 (11) の吸入側とは第 4ガス側配管（24) によって接続されている。

圧縮機（11)、第 1ガス側配管（21)、四路切換弁（12)、第 2ガス側配管（22)、室外熱交換器（13)、第 1液側配管（25)、膨張弁（14)、及び第 4ガス側配管（24) は、図示しない室外送風機とともに室外ユニット（16) に収容されている。一方、室内熱交換器 (15) は、図示しない室内送風機とともに室内ユニット（17) に収容されている。第 2液側配管（26)及び第 3ガス側配管（23)の一部は、室外ュニット（16) と室内ユニット（17) とを連絡するいわゆる連絡配管を構成している。

圧縮機（11) には、冷凍機油として、合成油（例えば、エーテル油またはエステル油）が用いられている。

一熱交換器の構成一

R 3 2単一冷媒または R 3 2 /R 1 2 5混合冷媒は、単位体積あたりの冷凍効果が R 2 2よりも大きいことから、所定能力を発揮するために必要な冷媒循環量は R 2 2に比べて少ない。従って、 R 3 2単一冷媒または R 3 2 /R 1 2 5混合冷媒では、熱交換器の伝熱管の内径を一定とした場合、冷媒循環量が少なくなることから、管内圧力損失は R 2 2に比べると小さくなる。

一般に、熱交換器の伝熱管の内径を小さくすると、伝熱面積の減少ゃ冷媒圧力損失の増加により、装置全体の性能は低下する。しかし、 R 3 2単一冷媒または R 3 2 /R 1 2 5混合冷媒を用いた場合、伝熱管内の冷媒側熱伝達率が R 2 2よりも大きいため、管内圧力損失を R 2 2相当程度に大きくしたとしても、全体として R 2 2と同等またはそれ以上の性能を発揮することが可能である。

ところで、冷媒回路（10) において最も冷媒保有量が多い部分は、室外熱交換器 (13) である。そのため、室外熱交換器（13) の伝熱管を細径化することにより、冷媒充填量を効果的に低減することができる。また、伝熱管の細径化により、冷媒回路 ( 10) の内容積が低減する。さらに、伝熱管の細径化により、室外熱交換器（13) 及び室内熱交換器（15) が小型化するため、室外ュニット（16)及び室内ュニット（17) のコンパクト化を促進することも可能となる。

そこで、本空気調和装置（1) では、室外熱交換器（13) 及び室内熱交換器（15) の伝熱管を、管内圧力損失が R 2 2と同等レベルになるまで細径化することとした。具体的に、本空気調和装置（1) では、伝熱管内における圧力損失分に相当する冷媒飽和温度の変化量を考え、当該温度変化量が R 2 2と同等になるように、室外熱交換器（13) 及び室内熱交換器（15) の伝熱管の内径寸法を設定することとした。

—伝熱管の構成の基本的原理一

次に、室外熱交換器（13) 及び室内熱交換器（15) の伝熱管を構成する基本的原理を具体的に説明する。

ここでは、図 2に示すように、蒸発冷媒の圧力損失に相当する飽和温度変化量△ T eが従来の装置における R 2 2の飽和温度変化量と同等になるように、室外熱交換器（13) 及び室内熱交換器（15) の各伝熱管を設定する。つまり、

△ T e=Const. ( 1 )

とする。ここで、

Δ P ：配管圧力損失 (kPa)

L ：配管長 (m) G：冷媒循環量（kg/s)

A：流路断面積（m²)

λ ：損失係数

T P

d：配管内径 (m)

/os：圧縮機の吸込冷媒密度（kg/m³)

とする。そして、上記飽和温度変化量 ΔΤ eは、次式の通り表される。

△ Te二- X ΔΡβ (2) 圧力損失厶 Ρは、次式の円管の摩擦損失の式を用いて算出する, し G²

ΔΡ= λ

d 2· β s-A² 冷房能力 Q = GxAhを一定とすると、

G²

△ poc ^(Ah²- ps-d⁵)"¹ ·'·(4) Ah:

p s-ά⁵ 冷凍効果 [kj/kg]

Ah ：冷凍効果（kJ/kg)

となる。このため、上記（2) 式及び（4) 式より、圧力損失 ΔΡは、

と表される。

従って、上記（1) 式及び（5) 式と、 R 22及び R 32の物性値とから、 R2 2用伝熱管に対する R 32用伝熱管の内径の比率、つまり伝熱管の細径比を次式の通り求めることができる

(6) 図 3は、上記（6)式に各物性値を代入した計算結果を示す。なお、本計算では、蒸発温度 T eを 2°C、凝縮温度 T cを 49°Cと仮定し、蒸発器出口のスーパ一ヒート S H = 5 d e g、凝縮器出口のサブクール SC=5 de gとした。

上記計算結果から、 R 32単一冷媒の伝熱管は R 22用伝熱管の 0. 76倍程度まで細径化することが分かった。また、 R32/R 125混合冷媒用の伝熱管は、 R 22用伝熱管の 0. 76〜0. 8倍程度まで細径化することができることが分かった。なお、参考までに他の代替冷媒についても同様の計算を行ったが、 R 32ほどの細径化効果は得られないことが分かった（図 3参照）。

本空気調和装置（1) では、このような原理に基づいて、 R22用伝熱管との比較において、以下の内径を有する伝熱管を用いることとした。

すなわち、； R 32単一冷媒を用いる場合には、室内熱交換器（15) の伝熱管を内径が 4. 7mn！〜 5. 9 mmの伝熱管で形成し、室外熱交換器（13) の伝熱管を内径が 5. 4mm〜6. 7 mmの伝熱管で形成する。

一方、 R32/R 125混合冷媒を用いる場合には、室内熱交換器 (15) の伝熱管を内径が 4. 7mm〜6. 2 mmの伝熱管で形成し、室外熱交換器（13) の伝熱管を内径が 5. 4mm〜7. 1 mmの伝熱管で形成することとした。

各伝熱管の内径が上記数値範囲よりも小さい場合には、冷媒充填量は更に低減するものの、冷媒圧力損失が過大となる。一方、各伝熱管の内径が上記数値範囲よりも大きい場合には、冷媒圧力損失が低減し、装置の効率は向上するものの、冷媒充填量の低減効果等の R 32の効果は小さくなる。

そこで、本実施形態では、それらのバランスを図るため、室外熱交換器（13) 及び室内熱交換器（15) の伝熱管の内径を上記数値範囲内に設定することとした。

なお、装置の使用条件等によっては、 R32の特性をより顕著に発揮させるために、上記数値範囲をより限定してもよいことは勿論である。

例えば、 R 32単一冷媒を用いる場合には、室内熱交換器（15) の伝熱管を内径が 4. 9mm〜5. 7 mmの伝熱管で形成し、室外熱交換器 (13) の伝熱管を内径が 5. 6mm〜6. 5 mmの伝熱管で形成してもよい。更に、 R 32単一冷媒を用いる場合には、室内熱交換器（15) の伝熱管を内径が 5. lmm〜5. 5mmの伝熱管で形成し、室外熱交換器（13)の伝熱管を内径が 5. 8mm〜6. 3 mmの伝熱管で形成してもよい。

また、 R32/R 125混合冷媒を用いる場合には、室内熱交換器（15) の伝熱管を内径が 4. 9mn！〜 6. 0 mmの伝熱管で形成し、室外熱交換器（13) の伝熱管を内径が 5. 6mn！〜 6. 9 mmの伝熱管で形成してもよい。

更に、 R32/R 125混合冷媒を用いる場合には、室内熱交換器 (15) の伝熱管を内径が 5. 2mn！〜 5. 7 mmの伝熱管で形成し、室外熱交換器（13) の伝熱管を内径が 5. 9mn！〜 6. 6 mmの伝熱管で形成してもよい。

なお、ここで伝熱管の内径とは、内面平滑管の場合には拡管後の管内径をいう。また、図 4に示すように、内面溝付管の場合、伝熱管の内径とは、拡管後の外径から底肉厚の 2倍を引いた値、つまり内径 d i = do— 2 tをいうものとする。

伝熱管としては、銅管やアルミ管等の各種の伝熱管を用いることができる。本実施形態に係る外熱交換器（13) 及び室内熱交換器（13) は、空気と熱交換を行う空気熱交換器の一種として、銅管とアルミフィンとから成るプレートフィンチューブ熱交換器で構成されているため、伝熱管は銅管によって形成されている。

ー冷媒配管の構成一

また、本空気調和装置（1) では、冷媒回路（10) の内容積を目的として、熱交換器（13， 15) の伝熱管だけでなく、冷媒回路（10) の冷媒配管についても細径化を図っている。

上述した通り、： 22用の冷媒配管に R 32単一冷媒または R 32 /R 125混合冷媒をそのまま用いた場合、冷媒の圧力損失は低減する。そのため、冷媒回路（10) の液側配管（32) の内径を小さくして、管内圧力損失を R 22使用時と同等のレベルにまで増加させたとしても、装置性能は従来と同等に維持される。そこで、本空気調和装置（1) においては、液側配管（32) を管内圧力損失が R 22相当になるまで細径化することにより、装置性能を維持したまま冷媒回路（10) の内容積を低減することとした。 WO 00/52396 _{Λ A} PCT/JPOO/01185

14 一方、本実施形態では、ガス側配管（31) は従来の: 22用ガス側配管と同様としている。ただし、冷媒回路（10) の内容積を低減するためには、ガス側配管（31) についても細径化することがより好ましい。一冷媒配管の構成の基本的原理一

次に、液側配管（32) を構成する基本的原理について説明する。

ここでは、凝縮器出口から蒸発器入口に至るまでの冷媒の圧力降下量に対する液側配管（32) の圧力損失の占める割合が、 R22の場合と同等になるように液側配管 (32) の設計を行う。つまり、図 5に示す符号を用いて、次式が成立する。

(Pco-Pvi) + (Pvo-Pbi) _{r +} ,₇、

j- —ττ =Consx. ··· (7)

(Pco-Pei) ここで、

Δ P ：配管圧力損失（kPa)

L ：配管長 (m)

G：冷媒循環量（kg/s)

A：流路断面積（m²)

λ ：損失係数

d ：配管内径 (m)

ps：圧縮機の吸込冷媒密度（kg/m³)

とし、上記（7) 式の分子の各項は、次式の円管の摩擦損失の式を用いて算出する。

ΔΡ= λ ·

d 2- s-A² 、。ノ

ここで、能力 Q = GxAhを一定とし、上記（8) 式から次式が導出される,

AP ^G ₁₅ e (Ah²- s-d⁵)-¹ '··(9)

Δ h：冷凍効果（kJ/kg)

従って、次式が導き出される。

(Pco-Pvi) + (Pvo-Pbi) c (Ah²- p s'd⁵)— ¹ ·'·(10) そして、上記（7) 式及び（ 10) 式より、次式が導き出される。

(Pco-Pvi) + (Pvo-Pbi) (Ah²- p s · d⁵) -1

(11)

(Pco-Pei) (HP- LP) 従って、上記（7) 式及び（ 1 1) 式と、 R22及び R32の物性値とから、 R 22の液側配管に対する R 32の液側配管（32) の細径比を次式の通り求めることができる。

図 6は、上記（12) 式に各物性値を代入した計算結果を示す。なお、本計算においても、蒸発温度 Teは 2°C、凝縮温度 T cは 49°Cとし、スーパ一ヒート SH = 5 d e g_N サブクール S C= 5 d e gとした。

上記計算結果から、 R 32単一冷媒の液側配管（32) は、 R 22用の液側配管の 0. 76倍程度まで細径化できることが分かった。また、 R32/R 125混合冷媒においても、 R 32の組成が 75重量％以上含まれていれば、 0. 76〜0. 8倍程度まで細径化することが可能であることが分かった。なお、参考までに他の代替冷媒についても同様の計算を行ったが、 R32ほどの細径化効果は得られないことが分かつた（図 6参照）。

図 7は、従来の R 22を用いた装置におけるガス側配管と液側配管の管径（外径）を、冷房定格能力毎に示した図である。

本空気調和装置（1) では、冷房定格能力に応じて、ガス側配管（31) については上記 R 22用ガス側配管と同径の配管を用いる一方、液側配管（32) については、上記 R 22用液側配管よりも細径化された配管を用いる。

図 8は、液側配管の内径 d 1に対するガス側配管の内径 d gの比、すなわち、内径比（=ガス側配管内径 dg/液側配管内径 d 1) を示した図である。本空気調和装置（1) では、冷房定格能力に応じて、以下の内径比を有するガス側配管（31) 及び液側配管 (32) を用いる。

すなわち、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 9 kW以下のときには、上記内径比が 2. 1〜3. 5になるようなガス側配管（31)及び液側配管（32)を用いる。冷房定格能力が 5 kW以下または 9 kWよりも大きいときには、上記内径比が 2. 6 ~3. 5になるようなガス側配管（31) 及び液側配管（32) を用いる。

また、冷房定格能力が 5 k W以下のときには、液側配管 (32) として内径が 3. 2mm〜4. 2mmの配管を用いる。冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 22. 4 kW未満のときには、液側配管（32) として内径が 5. 4mm〜7. 0 mmの配管を用いる。冷房定格能力が 22. 4kW以上のときには、液側配管（32) として内径が 7. 5mn！〜 9. 8 mmの配管を用いる。

上記内径比または液側配管（32) の内径が上記数値範囲よりも小さい場合には、冷媒充填量が更に低減するものの、装置性能が低下する。一方、上記内径比または液側配管（32) の内径が上記数値範囲よりも大きい場合には、冷媒圧力損失が低減して装置性能が向上するものの、冷媒充填量低減の効果が小さくなる。

そのため、本実施形態では、装置の性能を維持しつつ冷媒充填量を十分に低減できるように、上記数値範囲内でガス側配管（31) 及び液側配管（32) を設定することとした。

なお、装置の使用条件等によっては、 R 32の特性をより有効に活用するために、上記数値範囲をより限定してもよいことは勿論である。

例えば、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 9 kW以下のときには上記内径比を 2. 4〜3. 2としてもよい。冷房定格能力が 5 kW以下または 9 kWよりも大きいときには上記内径比を 2. 8〜3. 3としてもよい。

更に、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 9 k W以下のときには上記内径比を 2. 6〜3. 0としてもよい。冷房定格能力が 5kW以下または 9 kWよりも大きいときには上記内径比を 2. 9〜3. 1としてもよい。また、液側配管（32) の内径は、冷房定格能力が 5 k W以下のときには 3. 5 m π！〜 3. 9 mmとし、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 22. 4kW未満のときには 5. 7 mm- 6. 7mmとし、冷房定格能力が 22. 4kW以上のときには 7. 8mm〜9. 5mmとしてもよい。

更に、液側配管（32) の内径は、冷房定格能力が 5 k W以下のときには 3. 6 m m〜3. 8mmとし、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 22. 4kW未満のときには 6. 0mm~6. 4mmとし、冷房定格能力が 22. 4kW以上のときには 8. 1 mm~ 9. 1mmとしてもよい。

ところで、従来より冷媒配管として、コストが安く且つ取り扱いが容易なことから、銅管がよく用いられている。銅管には種々の規格品が存在するため、既存の規格品を利用することにより、冷媒配管（31， 32) の低コスト化を図ることができる。従つて、装置の低コスト化のために、上記内径比を有するように規格品を組み合わせることにより、液側配管（32) 及びガス側配管（31) の双方を規格品のみで構成することが好ましい。

図 9は、 R22用の銅管（J I SB 8607) の仕様と、日本冷凍空調工業会提案（日冷ェ案）の R 32用高圧対応配管の仕様とを比較した図である。

そして、上記計算結果から算出された最適内径比は、 R32単一冷媒の場合に 0. 76であり、 R32を 75重量％含む R 32/R 125混合冷媒の場合に 0. 80である。上記図 9より、最適内径比の ± 10%の範囲内であれば、規格品を組み合わせることにより、当該内径比を容易に実現することができることが分かった。

例えば、 R22用として 09. 5 mmの規格化配管を用いていた場合、 R32を使用する際には、これに代わって 8. 0mmの規格化配管を利用することができる。このように、本実施形態は、規格品を組み合わせることにより容易に実現可能な形態である。

一空気調和装置（1) の運転動作一

空気調和装置（1) の運転動作を、冷媒回路（10) における冷媒循環動作に基づいて説明する。冷房運転時には、四路切換弁（12) が図 1に示す実線側に設定される。つまり、四路切換弁（12) は、第 1ポート（12a) と第 2ポート（12b) とが連通すると共に第 3ポート（12c) と第 4ポート（12d) とが連通する状態となる。

この状態で、圧縮機 ( 11) から吐出されたガス冷媒は、第 1ガス側配管（21)、四路切換弁（12) 及び第 2ガス側配管（22) を流通し、室外熱交換器（13) で凝縮する。室外熱交換器（13) を流出した液冷媒は、第 1液側配管（25) を流通し、膨張弁 (14) で減圧されて気液二相冷媒となる。膨張弁（14) を流出した二相冷媒は、第 2 液側配管（26) を流通し、室内熱交換器（15) で室内空気と熱交換を行って蒸発し、室内空気を冷却する。室内熱交換器 (15) を流出したガス冷媒は、第 3ガス側配管（2 3)、四路切換弁（12) 及び第 4ガス側配管（24) を流通し、圧縮機 ( 11) に吸入される。

一方、暖房運転時には、四路切換弁（12) が図 1に示す破線側に設定される。つまり、四路切換弁（12) は、第 1ポート（12a) と第 4ポート（12d) とが連通すると共に第 2ポート（12b) と第 3ポート（12c) とが連通する状態となる。

この状態で、圧縮機 (11) から吐出されたガス冷媒は、第 1ガス側配管（21)、四路切換弁（12) 及び第 3ガス側配管（23) を流通し、室内熱交換器（15) に流入する。室内熱交換器（15) に流入した冷媒は、室内空気と熱交換を行って凝縮し、室内空気を加熱する。室内熱交換器（15) を流出した液冷媒は、第 2液側配管（26) を流通し、膨張弁（14) で減圧されて気液二相冷媒となる。膨張弁（14) を流出した二相冷媒は、第 1液側配管（25) を流通し、室外熱交換器 (13) で蒸発する。室外熱交換器（13) を流出したガス冷媒は、第 2ガス側配管（22)、四路切換弁（12) 及び第 4 ガス側配管（24) を流通し、圧縮機（11) に吸入される。

一本実施形態の効果一

本実施形態は、冷媒として R 3 2単一冷媒または R 3 2 /R 1 2 5冷媒を用いると共に、室外熱交換器（13) 及び室内熱交換器（15) の伝熱管と液側配管（32) とを従来よりも細径化することとした。従って、本実施形態によれば、装置性能を維持したまま冷媒回路（10) の内容積を小さくすることができ、冷媒回路（10) への水分等の混入を抑制することができる。そのため、冷凍機油として合成油を用いているにもかかわらず、スラッジの析出による回路の閉塞が起こり難くなり、装置の信頼性が高くなる。また、冷媒回路（10) に水分等が混入する可能性が低いため、製造や据え付けに際しての品質管理を緩和することができる。

また、冷媒回路（10) の内容積が小さくなつたことから、冷媒充填量を低減することが可能となり、地球温暖化効果の低減を図ることが可能となった。また、伝熱管の細径化により室外熱交換器 (13) 及び室内熱交換器（15) の低コスト化及びコンパクト化を達成することができ、室内ユニット（17) 及び室外ユニット（16) を小型化することが可能となった。一その他の実施形態—

本発明は、ガス側配管（31) 及び液側配管（32) の双方を細径化してもよいことは勿論であるが、ガス側配管（31) のみを細径化しても、冷媒回路（10) の内容積を低減する効果を得ることができる。

細径化の対象となるガス側配管（31 ) は、第 1ガス側配管（21)、第 2ガス側配管（22)、第 3ガス側配管（23) 及び第 4ガス側配管（24) の全てでなくてもよく、その一部であってもよい。同様に、細径化の対象となる液側配管（32) は、第 1液側配管（25)及び第 2液側配管（26)の全てでなくてもよく、その一部であってもよい。

液側配管（32) の径（外径または内径）は、図 7に記載された値と異なる 2 2用液側配管の値を基準として、それらよりも小さくなるように設定してもよい。

具体的に、液側配管（32) は、冷房定格能力が 5 k W以下のときには 4 . 7 5 m m未満の配管で形成してもよい。

また、液側配管（32) は、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 1 8 k W以下のときには 7 . 9 2 mm未満の配管で形成してもよい。

また、液側配管（32) は、冷房定格能力が 1 8 kWよりも大きく且つ 2 2 . 4 k W以下のときには 1 1 . 1 mm未満の配管で形成してもよい。

また、液側配管（32) は、冷房定格能力が 2 2 . 4 kWよりも大きいときには 1 3. 88 mm未満の配管で形成してもよい。

また、ガス側配管（31) の径についても、図 7に記載された値と異なる R22用ガス側配管の値を基準として、それらよりも小さくなるように設定してもよい。

具体的に、ガス側配管（31) は、冷房定格能力が 3. 2 kW以下のときには 7. 92 mm未満の配管で形成してもよい。

また、ガス側配管（31) は、冷房定格能力が 3. 2kWよりも大きく且つ 5 kW 以下のときには 1 1. 1mm未満の配管で形成してもよい。

また、ガス側配管（31) は、冷房定格能力が 5 k Wよりも大きく且つ 9 k W以下のときには 13. 88 mm未満の配管で形成してもよい。

また、ガス側配管（31) は、冷房定格能力が 9 kWよりも大きく且つ 18 kW以下のときには 17. 05 mm未満の配管で形成してもよい。

また、ガス側配管（31) は、冷房定格能力が 18 kWよりも大きく且つ 22. 4 kW以下のときには 23. 4 mm未満の配管で形成してもよい。

また、ガス側配管（31) は、冷房定格能力が 22. 4kWよりも大きいときには 26. 18 mm未満の配管で形成するようにしてもよい。

室内熱交換器（15) 及び室外熱交換器（13) の伝熱管の径についても、 R22用の伝熱管を基準として、それらよりも小さくなるように設定してもよい。

具体的には、室内熱交換器（15) の伝熱管は、内径が 5. 87 mm未満の伝熱管によって形成してもよい。

また、室外熱交換器 (13) の伝熱管は、内径が 6. 89mm未満の伝熱管によつて形成してもよい。

また、室外熱交換器（13) の伝熱管は、内径が 7. 99mm未満の伝熱管によつて形成してもよい。

上記実施形態は、冷房運転及び暖房運転を選択的に実行可能ないわゆるヒートポンプ式の空気調和装置であったが、本発明の適用対象はヒートボンプ式空気調和装置に限定されるものではなく、例えば、冷房専用機であってもよい。また、冷房定格能力に対応する暖房定格能力毎に液側配管（32) 及びガス側配管（31) の内径またはそれらの内径比を設定することにより、暖房専用機に本発明を適用することも可能である。

また、本発明の冷房定格能力とは、蒸発器における能力を意味するものであり、空気調和装置における冷房時の能力に限定されるものではない。なお、この冷房定格能力は、接続配管の長さが 5 m、室内ユニットと室外ユニットの高低差が 0 mのときに、所定の J I S条件（室内乾球温度 2 7 °C、室内湿球温度 1 9 °C、室外乾球温度 3 5 °C) のもとで発揮される能力である。

ガス側配管（31) 及び液側配管（32) は必ずしも銅管で形成する必要はなく、 S U S管、アルミ管、鉄管等の他の配管で形成してもよいことは勿論である。

室内熱交換器（15) 及び室外熱交換器（13) は、空気熱交換器に限らず、二重管式熱交換器などの液一液熱交換器であつてもよい。

なお、本発明の冷凍装置は、狭義の冷凍装置に限定されるものではなく、上記の空気調和装置は勿論、冷蔵装置、除湿機等をも含む広い意味での冷凍装置である。

本発明を長配管に対応した冷凍装置や複数の室内ュニットを備えた空気調和装置に適用した場合には、許容配管長を長くすることができる。また、本発明は、室内ュニットの台数を増加させることができる。従って、装置の取り扱いの容易性が向上し、商品性の向上を図ることができる。

本発明を長配管対応機や室内マルチ対応機に適用した場合には、許容配管長を長くすることができ、また、室内機の台数を増加させることが可能となる。従って、装置の取り扱い容易性が向上し、商品性の向上を図ることができる。産業上の利用可能性

以上のように、本発明の冷凍装置は、 R 3 2の単一冷媒または R 3 2の混合冷媒を用いる場合に有用であり、特に、冷凍機油として合成油を用いる冷凍装置に適している。

Claims

請求の範囲

1. R32の単一冷媒または R 32を 75重量％以上含む混合冷媒を用い、冷凍機油として合成油を用いる冷凍装置。

2. R 32の単一冷媒または R 32を 75重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kW以下である冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 4. 75 mm未満である配管によって形成されている。

3. R 32の単一冷媒または R 32を 75重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kW以下である冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 3. 2mn！〜 4. 2 mmである配管によって形成されている。

4. R32の単一冷媒または R 32を 75重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kW以下である冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) の液側配管 (32) は、内径が 3. 5mm〜3. 9 mmである配管によって形成されている。

5. R 32の単一冷媒または R 32を 75重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kW以下である冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 3. 6mm〜3. 8 mmである配管によって形成されている。

6. R32の単一冷媒または R 32を 75重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 18 kW以下である冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 7. 92 mm未満である配管によって形成されている。

7. R32の単一冷媒または R32を 75重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 18 kWよりも大きく且つ 22. 4 kW以下である冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 11. 1mm未満である配管によって形成されている。

8. R32の単一冷媒または R 32を 75重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 k Wよりも大きく且つ 22. 4 kW以下である冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 5. 4mn！〜 7. Ommである配管によって形成されている。

9. R32の単一冷媒または R 32を 75重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 k Wよりも大きく且つ 22. 4 kW以下である冷凍装置であって、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 5. 7mn！〜 6. 7 mmである配管によって形成されている。

10. R32の単一冷媒または R 32を 75重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 22. 4 kW以下である冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 6. 0mm〜6. 4 mmである配管によって形成されている。

1 1. R32の単一冷媒または R 32を 75重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 22. 4 kWよりも大きく設計されている冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 13. 88 mm未満である配管によって形成されている。

12. R32の単一冷媒または R 32を 75重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 22. 4 kWよりも大きく設計されている冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 7. 5 mm- 9. 8 mmである配管によって形成されている。

13. R 32の単一冷媒または R 32を 75重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 22. 4 kWよりも大きく設計されている冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 7. 8mm〜9. 5 mmである配管によって形成されている。

14. R 32の単一冷媒または R 32を 75重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 22. 4 kWよりも大きく設計されている冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 8. 1 mm- 9. 1mmである配管によって形成されている。

15. R32の単一冷媒または R 32を 75重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 3. 2 kW以下である冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) のガス側配管（31) は、内径が 7. 92 mm未満である配管によって形成されている。

16. R 32の単一冷媒または R 32を 75重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機（11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 3. 2 kWよりも大きく且つ 5 kW以下である冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) のガス側配管（31) は、内径が 1 1. 1mm未満である配管によって形成されている。

17. R32の単一冷媒または R 32を 75重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 9 kW以下である冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) のガス側配管（31) は、内径が 13. 88mm未満である配管によって形成されている。

18. R32の単一冷媒または R 32を 75重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 9 kWよりも大きく且つ 18 kW以下である冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) のガス側配管（31) は、内径が 17. 05 mm未満である配管によって形成されている。

19. R32の単一冷媒または R 32を 75重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 18 kWよりも大きく且つ 22. 4kW以下である冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) のガス側配管（31) は、内径が 23. 4 mm未満である配管によって形成されている。

20. R32の単一冷媒または R 32を 75重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成し且つ冷凍機油として合成油を用いる圧縮機 (11) を有する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 22. 4 kWよりも大きく設計されている冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) のガス側配管（31) は、内径が 26. 18mm未満である配管によって形成されている。

2 1. 冷凍機油として合成油を用いる圧縮機（Π) と室内熱交換器（15) とを有し、且つ R32の単一冷媒または R 32を 75重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備えた冷凍装置であって、

上記室内熱交換器（15) の伝熱管は、内径が 5 . 8 7 mm未満の伝熱管によって形成されている。

2 2 . 冷凍機油として合成油を用いる圧縮機（11) と室外熱交換器（13) とを有し、且つ; R 3 2の単一冷媒または R 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備えた冷凍装置であって、

上記室外熱交換器 (13) の伝熱管は、内径が 6 . 8 9 mm未満の伝熱管によって形成されている。

2 3 . 冷凍機油として合成油を用いる圧縮機（11) と室外熱交換器（13) とを有し、且つ R 3 2の単一冷媒または R 3 2を 7 5重量％以上含む混合冷媒を冷媒として冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備えた冷凍装置であって、

上記室外熱交換器 (13) の伝熱管は、内径が 7 . 9 9 mm未満の伝熱管によって形成されている。

2 4 . 請求項 2 ~ 1 4のいずれか 1項に記載の冷凍装置であって、

液側配管（32) は、室内ユニット（17) と室外ユニット（16) とを接続する液側の接続配管である冷凍装置。

2 5 . 請求項 1 5〜2 0のいずれか 1項に記載の冷凍装置であって、

ガス側配管（31) は、室内ュニット（17) と室外ュニヅト（16) とを接続するガス側の接続配管である冷凍装置。

2 6 . 請求項 1〜2 3のいずれか 1項に記載の冷凍装置であって、

混合冷媒は、 R 3 2 /R 1 2 5混合冷媒である冷凍装置。

² 7 . 請求項 1〜2 3のいずれか 1項に記載の冷凍装置であって、冷媒は、 R 3 2の単一冷媒である冷凍装置。