WO2000052218A1 - Feuille d'acier pour bande thermoretrecissable et son procede de fabrication - Google Patents

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Nobuo Yamagami
Kunikazu Tomita
Yasuyuki Takada
Yoshihiko Oda
Hideki Matsuoka
Tatsuhiko Hiratani
Katsumi Nakajima
Kenji Tahara
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Nkk Corporation
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    • C21D8/0236—Cold rolling

Definitions

  • the present invention relates to a heat shrink band for a heat shrink band around a panel in a color tube such as a television, and a method thereof.
  • Background Leakage Since the inside of the tube is in a high vacuum of l x lO ⁇ Torr, the tube is said to have a function of preventing the panel surface and preventing the tube from rising inside.
  • such a heat shrink band also has a function of shielding the ground as well as the inner shield. l ⁇ is prevented from occurring.
  • Plain shelf is used as a heat shrink band neo-material, but since the magnetic permeability at the geographical level (approximately 0.3 ⁇ e) is 200 away, the viewability is sufficient and good.
  • the position of the rough surface is set to i3 ⁇ 4T.
  • the age of the steel sheet of the steel 1 series is a process of hot E, then cold K to make the steel sheet ⁇ 650-900 ° C and ⁇ -250 ⁇ -500C This can be done by a method that performs the steps of “overtime”.
  • FIG. 1 is a diagram showing the relationship between the amount of Si and the amount of drift Dh, Bh.
  • FIG. 2 is a diagram showing a relationship between z Xt and ground: drift amounts Bh and Bv.
  • FIG. 3 is a diagram showing the relationship between the harassment in steel 1 and ti Xt.
  • FIG. 4 is a diagram showing the relationship between; ⁇ tun and Xt in steel 2.
  • FIG. 5 is a diagram showing the relationship between excessive leaching and Xt in steel 1.
  • FIG. 6 is a diagram showing the relationship between excessive reaching and Xt in steel 2.
  • FIG. 7 is a diagram showing the relationship between temper ⁇ and / xXt.
  • BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION We examined the special factors of a steel sheet that caused a color shift when applying a heat shrink band steel sheet to a power tube, and found that the amount of Si and the geomagnetism It was found that the product X t of the magnetic permeability ⁇ and Na t at the level magnetic field 0.3 O e was observable. The details are described below.
  • a 1.6-band steel plate is yielded by hot and cold thighs, and after a difficult time of 60 seconds at 750 ° C, an overtime treatment of 400T: is performed for 90 seconds. After processing for about 60 seconds at 500, which is equivalent to shrink-fitting, it is inserted into a 29-inch TV ItW tube panel, and the terrain drift is evaluated. I asked.
  • the drift amounts Bh and Bv are 360 for the CRT with a vertical magnetic field of 0.35 Oe and a water field of 0.3 ⁇ e applied to the CRT. Rotate and observe the position (landing error) of the electron beam's landing point with respect to the »point. From this peak-to-peak value, Bh is determined. Also, the field is 0 ⁇ e, and the vertical magnetic field is 0 ⁇ . Bv is calculated from the value of the position shift when changing from e to 0.35O e. Thus, the amount of dich drift Bh, Bv that is perceived closely is closely related to the storage characteristics, and the smaller these values are, the smaller the color shift is and the more excellent the land drift is.
  • Fig. 1 shows the relationship between the amount of Si and the amount of terrain drift. Bh and Bv in the figure are expressed as relative values when the value at the age of 0.1% Si is set to 1.
  • C contributes to the strengthening of the steel sheet, but is not preferred for the magnetic permeability, so its content should be 0.1% or less.
  • ⁇ has the effect of improving hot ductility and also contributes to the rise of the steel plate by solid solution strengthening. Therefore, TP is set at 0.1%. On the other hand, if the amount of Mn exceeds 2%, the magnetic permeability deteriorates, so the amount is set to 2% or less. The Mn content can be adjusted within this range according to the desired bow level.
  • P Contributes to the strengthening of P ⁇ fiber board, and can be supplemented according to ⁇ . However, at an age of more than 0.15%, the steel sheet becomes brittle and causes problems such as coil breakage during cold work. Therefore, its content should be 0.15% or less.
  • S is not preferable for both hot ductility and magnetic permeability, so its content is set to 0.02% or less.
  • soLAl A1 Since it deteriorates the resistance, the amount is set to 0.08% or less to prevent this.
  • N contributes to the strengthening of the steel sheet, but is not preferred for the magnetic permeability, so its content is made 0.005% or less, preferably 0.003% or less.
  • C is reduced to 0.005% or less, i is 0.02 to 0.06%, and B is 0.0003 to 0.005%, the solution of C. It hardens as carbides and nitrides, and can reduce the change in magnetic permeability after shrink fitting. Further, it is more preferable to set C to 0.002% or less, Ti to 0.03 to 0.05%, and B to 0.0003 to 0.001%, respectively.
  • the upper limits of Ti and B are provided in order to avoid a decrease in the magnetic permeability and ductility due to the addition of the boat.
  • Fig. 2 shows the relationship between Xt and the amount of drift in digi.
  • Bh and Bv are shown as relative values when the value of the material is set to 1.
  • both Bh and Bv are 1.0 ⁇ , which is the same value as that of timber. However, when Xt reaches 350, Bh and Bv t are better than that of timber.
  • FIG. 2 is the result of the steel 2 system, but the same result is obtained in the recreational game of level 1 which does not necessarily include i and B.
  • ⁇ After performing hot ffi® and cold ffi® under the conditions commonly observed when manufacturing a sheet, In; there are t jong and overtime exclusion.
  • Figure 4 shows the relationship between 'X' and H Xt in Steel 1.
  • Xt 400 ⁇ ⁇ in the range of 800 to 900. This corresponds to the mouth of the change due to the change of Xt in Fig.3 and Fig.4. 0)
  • the temperature is lower than 650 ° C, the recrystallization and the subsequent length are insufficient. It is thought that if the value is too small, and if the value is unfavorable in the range of @ 650 to 900, the value increases with the recrystallization length. If the value exceeds @ 900, it is thought that the crystal force becomes a shelf and the strength is reduced again.
  • a 1.2mm steel plate was used, and after returning for 60 seconds at 750, performing a 90-second period between 150 and 550, collecting the link mit without transmutation ⁇ , and shrink fitting. After awakening at the current 500 for 60 seconds, the permeability at the field level magnetic field of 0.3 Oe was reduced. In addition, after 100 hours of treatment at 150 ° C, the customer ratio / dose also changed.
  • Figure 5 shows the relationship between the overaging temperature and Xt in Steel 1.
  • FIG. 6 shows the relationship between the overheating and Xt in Steel 2.
  • FIG. 7 shows the relationship between temper ⁇ and ⁇ Xt.
  • the result of FIG. 7 is the result of the steel 2 system, but the same result is obtained in the steel 1 steel system that does not necessarily include Ti and B.
  • the heat shrink band may be subjected to plating due to the »ft property, but even in this case, if the characteristics before the plating satisfy the range of the present invention, the characteristics of the face can be obtained. Difficult case 1
  • the / ⁇ systems A to G shown in Table 1 were heated to ⁇ , 1200X :, and were heated E to 3.2 3.2mm by finish 820 and winding 680.
  • the obtained heat treatment was cooled to 0.8-1.6 mm in Xinjiang, decanted at 500-850 ° C for 90 seconds, and then over-aged at 150-350 for 2 minutes. .
  • the steel sheet which had been subjected to the method in which the overpressure and the pressure regulation rate were within the range of the present invention had an Xt of 350 at a magnetic field of 0.3 ⁇ e and a drift of the buried material. It can be seen that 0 is excellent, and that it is good.
  • the method out of the scope of the present invention suffers from the problem that the Xt is less than 350, which is inferior in the drifting property, and therefore the fiber process becomes as a color shift wister. nass! O
  • the geomagnetic drift properties are as follows: C: 0.03%. Si: 0.03%, Mn: 0.25%, P: 0.015%, S: 0.007%, soLAl: 0.05%, N: 0.0020%, Ti: 0.04%, B: 0.0009 % Of steel, and ⁇ ⁇ 1% temper ⁇ ⁇ is performed by thighing by the 3 ⁇ 4 ⁇ 3 ⁇ 4 method; ⁇ The relative ifi when the ground drift amount of the plate is set to 1.
  • the composition, the temperature, and the tempering pressure were determined in such a manner that the temperature was within the range of the present invention. It turns out that it is excellent. In addition, when the overtime is within the range of 250 to 500, the storage characteristics are improved.
  • a board controlled by a method out of the scope of the present invention has an Xt force of less than 350 and is inferior in drifting property, and thus has a flat process as a color-shifted fiber.

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Description

明細書
ヒートシュリンクバ'ンド用鋼板およびその 法 漏分野 本発明は、 テレビなどのカラー^ »管において、 パネル周囲を るヒートシユリ ンクバンド用謹およびその ^^法に関する。 背景漏 カラー^ »管には、 そ^体内が l X lO^Torr離の高真空 態にあることから、 パ ネル面の麵防止および管体の内騰止といった麵が とされている。 そのため、 バ ンド状に «し;^ »ゝらなるヒ一トシュリンクバンドを 4oo〜6oot:離の iss^数 秒〜数" H少間加熱.薩させ、 カラー ϋ«管ガラスパネリレにはめ込み、 御. «させ てパネル面の麵を補正するための張力を働 [ΓΤる、 いわゆる焼きばめ鍵カ亍われてい る。
さらに、 このようなヒートシュリンクパンドは、 内 シールドと同様、 地 ¾^をシ 一ルドする機能も有しており、 地觀による電子ビームの舰面上の着弾位置のずれ、 す なわち色ず l^発生するのを防止している。 ヒートシュリンクバンドのネオ料としては、 ゝら棚が用いられているが、 地観レ ベル （約 0.3〇e ) での透磁率が 200離であり觀シ一ルド性が十分で【 よいため、 地 藏による色ずれを防ぐために慨面の位置を i»Tるなどの'纖¾1程が となって いる。
地磁レベルでの透磁率を向上させる方法として、特開平 10-208670 報には、 ¾¾% で、 C≤0.0050/Q、 2.0%≤Si≤4.0%, 0.1%≤Mn≤1.0%、 P≤0.2%、 S≤0.020%、 soLAl ≤0.004%又は 0.1%≤soLAl≤1.0%、 N≤0.005°/。を含有する鋼を熱間圧延および/または -
2 冷間 IE®し、 700〜900°Cで '嫌屯し、冷圧率 3〜： 15%で軽冷圧する方法が ί驟されている。 そして、 この方法で得られた鋼板を加 »¾ Τることにより、 0.3O eにおける透磁率が 250 となり、 十分な観シールド性を るヒ一トシュリンクバンドカ場られること 力示されている。 しかしながら、我々が、特開平 10-208670号公報に記載された方法で ¾されたヒート シュリンクバ'ンド用鋼反を実際に力ラー,泉管に適用したところ、 必、ずしも十分な シールド性カ ら ¾い があった。 発明の開示 本発明はこのような問題を するためになされたもので、 十分な シールド性を有 し、 色ずれの少なレゝカラー麵線管を確実に觀できるヒ一トシュリンクバンド用鋼板お よびその ^^法を することを目的としている。 上記目的は、 /。で、 C： 0.1%以下、 Si： 0.1%以下、 Mn： 0.1-2%, P： 0.15。/。以下、 S： 0.02%以下、 sol^Al： 0.08%以下、 N： 0.005%以下を含 以後、 この 系の鋼を鋼 1 と呼 、 力り焼きばめ処理後の磁界 0.3O eにおける透磁率と «J¥ (mm) との勸 S 350 以上であるヒ一トシュリンクバンド用鋼板により達成される。
また、 重 %で、 C： 0.005%以下、 Si： 0.1%以下、 Mn： 0.1~2%> P： 0.15%以下、 S： 0.02%以下、 soLAl： 0.08%以下、 N： 0.005%以下、 Ή： 0.02〜0.06%、 B： 0.0003-0.005% を含 以後、 この 系の鋼を鋼 2と呼 、力、つ焼きばめ処理後の磁界 0.3O eにおける 透磁率と (mm) との勸 350 ·¾±である鋼板にすると、 焼きばめ麵後の薩率の ^^変化が少なく、透磁率と栃享との歸より確実に 350以上となるヒートシュリンクバ ンド用籠力 られる。 これらのヒートシユリンクバンド用鋼板を織する方法として、鋼 1の 系を る 鋼板の齢は、 熱間 E し、 引き続き冷間 K して鋼板を^ tする工程と、 嫌己冷間 « された鋼板を 650~900°Cの^ 屯する工程と、嫌 S霞後の赚を 250〜500Τの ¾¾ ?過時»«する工程とを Wする方法によって^ できる。
一方、 鋼 2の成分系を る鋼板の:^は、 嫌屯を 800〜900°Cの るこ と力 ましい。また、この 、灘屯後の過時¾¾¾理« ^、ずしも でなレが、 250〜500で の^^ 過時効処理を行うと、焼きばめ処理後の透磁率の麟変化をより少なくできる。 いずれの敝系の鋼板においても、 の謹と同様に、 鋼板の平; Μ向上あるいは加 ェ時のストレチヤ一ストレインの発生防止を目的として、 過時讓理後に、 過時舰理を 行わない齢は'藤屯後に、 調質 i«を行うことが きるが、 その齢には戯特 14の劣化 を防止するためにその圧 »は 0. 5%以下にする必要がある。 図面の簡単な説明 第 1図は、 Si量と地戯ドリフト量 Bh、 Bvとの関係を示す図である。
第 2図は、 z Xtと地^:ドリフト量 Bh、 Bvとの関係を示す図。
第 3図は、 鋼 1における嫌屯 と ti Xtとの関係を示す図である。
第 4図は、 鋼 2における;^屯 と Xtとの関係を示す図である。
第 5図は、 鋼 1における過時讓理 と Xtとの関係を示す図である。
第 6図は、 鋼 2における過時達理 と Xtとの関係を示す図である。
第 7図は、 調質 ΙΕβと/ x Xtとの関係を示す図である。 発明を実施するための最良の形態 我々は、 ヒートシュリンクバンド用鋼板を力ラー H«管に適用したときに色ずれを弓 I き起こす鋼板の特艘因を検討したところ、 Si量と、 地磁気レベルの磁界 0.3O eにおけ る透磁率^と娜 tとの積 X tとが觀な であることを見出した。 以下に、 その詳 細を説明する。
1. Si量と地 ドリフト量との関係
C： 0.02%、 Mn： 0.15%、 P： 0.01%、 S： 0.01%、 soLAl： 0.03%、 N： 0.002%であり、 Si t> 1の 系を有し、 Si量を 0.01〜0.2%の範囲 匕させた鋼を 溶解 -
4 後、 熱間 と冷間腿により鹏 1.6匪 の鋼板を譲し、 750°Cで 60秒の難後、 400T:で 90秒の過時¾ ^理を行い、その 質 EMを行わずに所定の?^のバンドに加工 し、 焼きばめ処理相当の 500 で 60秒間の«理後、 29インチ TV ItW管パネルには め込み、 地觀ドリフト性賺を行って地観ドリフト量 Bh、 Bvを求めた。
m .ドリフト量 Bh、 Bvは、 CRTに対して 0.35O eの垂直磁界と 0.3〇 eの水«界 を 加した状態で、 CRTを 360。 回転させ、電子ビームのランディングポイントの »点 に対する位置ず (ランディングエラー)を視啶し、これのピーク toピークの値から Bhが、 また、 7] 界を 0〇 eとし、 垂直磁界を 0〇 eから 0.35O eに変化させたときの位置ず れの値から Bvカ 啶される。 こうして視 I淀される地戯ドリフト量 Bh、 Bvは藏シー ルド性に密接に関係しており、 これらの値が小さいほど色ずれが少なぐ 地 ドリフト 性に優れる。
図 1に、 Si量と地観ドリフト量との関係を示す。 図の Bh、 Bvは Si量が 0.1%の齢 の値を 1としたときの相対値で表されている。
Siを 0.1%以下にすると、 Bh、 Bv力 1.0より小さくなり、俯な地 ドリフト性を示 すことがわかる。一方、 Siが 0.1%を超えると、 Bh、 Bvは 1.0力 軒撒口し、地戯ド リフト性は劣化傾向を示す。
この結果は、 Si量が増力 (ΓΤると透磁率が向上するという ΗΙ¾¾な知 ゝら予想される現 象、 τ¾わち si量の働口とともに地^:ドリフト性が 善されるという職と矛] るの で、 さらに詳細な検討を行った。 その結果、 Siが 0.1%を超えると、 パネルとバンドとの 密着 が低下し、 パネルとバンドとの間に隙間が発生していることがわかった。 この隙間 により シ一リレド '14力 、匕し、 地^ドリフト性が劣化したものと考えられる。 また、 Si量が ϋ¾ΓΤると密着 14カ¾下する原因は明らカゝで〖 よいが、 Siは高温弓 ¾を高めること から、 焼きばめ処理における こ密纖が低下し、 隙間が生じたものと考えられる。 なお、特開平 10-208670号公報に記載された方法では、 Siが 2%：¾±含有されるため降
Figure imgf000006_0001
よび管体の内»止の弓娘設計に 際し制約が大きいが、本発明では、 Siが 0.1%以下と少ないため降 t ^力を 40kg mm2未 満にすることも可能になり、 ±3zの弓艘設計に際し材料 ¾の自由度が大きくなるという 利点もある。 こうした si量の制御に加え、 ヒートシュリンクバンド用鋼板には si の 量を以 下のように PS¾Tる がある。
2. Si の
C : Cは、鋼板の強化に寄与する であるが、透磁率にとっては好ましくないので、 そ^有量を 0.1%以下とする。
Μη： Μηは熱間延性の改善に効果があり、 また、固溶強化による鋼板の弓 昇にも 寄与する である。 そこで、 TP艮を 0.1%とする。 一方、 Mn量が 2%を超えると透磁率 の劣化をもたらすため、 そ^有量を 2%以下とする。 なお、 この範囲内であれば、 所望 の弓 レベルに応じて Mn含有量を できる。
P : P〖纖板の強化に寄与する であり、 颜に応じて添力 P きる。 しかしながら、 0.15%を超えて添加した齢には、 鋼板の脆化を招き、 冷間 時のコイル破断などの問 題を生じるため、 その含有量を 0.15%以下とする。
S: Sは、熱間延性および透磁率の両者にとって好ましくないので、そ (^有量を 0.02% 以下とする。
soLAl : A1 «¾ェ性を劣化させるので、 この を防ぐために、 そ 有量を 0.08% 以下とする。
N : Nは、 Cと同様、 鋼板の強化に寄与する であるが、 透磁率にとって好ましく ないので、 その含有量を 0.005%以下、 好ましくは 0.003%以下とする。 こうした鋼 1の 系において、 Cを 0.005%以下に減少させ、 iを 0.02〜0.06%、 B を 0.0003〜0.005%勵口した鋼 2の 系にすると、鋼中の固溶 C .固溶 Nを炭化物 ·窒 化物などとして固^ eき、 焼きばめ麵後の透磁率の講変化をより少なくできる。 さら に、 Cを 0.002%以下、 Tiを 0.03〜0.05%、 Bを 0.0003〜0.001%にすること力、 それぞ れ より好ましい。 ここで、 Tiや Bの上限は、艇の添加により透磁率や延性力 ¾下する ことを回避するために設けられている。
なお、 図 1の結果は、 鋼 1の 系における結果であるが、 iや Bを必^^として 含 2の^^系においても同様な結¾ ^寻られる。
3. X tと地 ¾ ドリフト量との関係 C： 0.002%, Si： 0.02%, Mn： 0.8%, P： 0.07%, S： 0.006%、 soLAl： 0.04%, N： 0.002%、 Ti： 0.04%、 B： 0.0008%である鋼 2の^系を る鋼を 溶^^、 熱 間圧延と冷間庄延により板厚 0.8〜： l.6mmの鋼板を し、 850°Cまたは 870 で 90秒間 の婦緞、 450 で 2分間の過睁»¾を行って、 その麵質 ffi®を行わずに の獻 のバンドに加工し、 焼きばめ処理相当の 500 で 60秒間の熱処理後、 29インチ TV l ¾ 線管パネルにはめ込み、 上 ΐΒ«^ドリフト '141 ^により地^ドリフト量 Bh、 Bvを求 めた。 また、 焼きばめ処理前の,屯¾ ^らリンク (内径 33mm、 外径 45mm) を採 取し、焼きばめ S相当の 500 で 60秒間の «Sを行って、地 レベルの磁界 0.3〇 eにおける透磁率//を彻淀した。 このとき、 材として、 C： 0.04%. Si : 0.01%、 Mn： 0.21%、 P： 0.015%、 S： 0.013%, soLAl： 0.02%、 N： 0.002%の糸滅の鋼板に、 雄 · 過時¾«後、 1%の調質麵を行った議こついても同様の検討を行った。
図 2に、 X tと地戯ドリフト量との関係を示す。 図の Bh、 Bv «»材の値を 1と したときの相対 ίϋ 表されている。
Xtが 300離までは Bh、 Bvともに 1.0碰で、 徹材と同雖の値であるが、 X tが 350 になると徹材よりも優れた Bh、 Bv t られることがわかる。
なお、 図 2の結果は、 鋼 2の 系における結果であるが、 iや Bを必ずしも含まな レ澜 1の戯系においても同様な結 ¾ ^辱られる。 上記した本発明のヒ一トシュリンクバ'ンド用鋼板を製造するには、 ■板を製造すると きに通観られる条件で熱間 ffi®と冷間 ffi®を行った後、 以下に述べるような条件で; t鍾 や過時讓理を行う がある。
4. 嫌屯 と Xtとの関係
C： 0.02%、 Si： 0.03%、 Mn： 0.10%、 P： 0.01%、 S： 0.007%、 soLAl： 0.03%、 N： 0.002%である鋼 1の成分系を有する鋼を実^ 溶解後、熱間圧延と冷間庄延により板厚 1.0mmの鋼板を脑し、 500〜900t:で 60秒間の嫌屯後、 400 で 90秒間の過 理 を行い、 その翻質 E を行わずにリンク m を採取して、 焼きばめ麵相当の 500°C で 60秒間の讓理を行って、地 レベルの磁界 0.3O eにおける透磁率 を視啶した。 図 3に、 鋼 1における'嫌屯温度と Xtとの関係を示す。 鋼 1の 系においては、 X tを 350 J¾±にするには、 650〜900での 腿 を行う颜があることがわかる。
同様に、 C： 0.002%、 Si： 0.01%, Mn： 0.30%、 P： 0.08%、 S： 0.005%、 sol. A1： 0.03%、 N： 0.002%, Ti： 0.03%, B： 0.0003%である鋼 2の成分系を有する鋼を実^ 溶織、 熱間圧延と冷間庄延により板厚 1.0mmの謹を し、 750〜930°Cで 90秒間の離屯後、 450 で 2分間の過時 理を行い、 その 質 K を行わずに焼きばめ«相当の 理を行って、 地 レベルの磁界 0.3O eにおける透磁率 を根淀した。
図 4に、 鋼 1における'搬屯 と H Xtとの関係を示す。
鋼 2の 系においては、 800~900 の 概すると、 X tが 400 ¾±とな ることがわかる。 図 3や図 4における X tの灘屯^^こよる変化 のミク口 «とォ応しており、 0)650°C未満で ϋ屯すると、 再結晶およびその後の «長が不十分なために が小さく、 @650〜900 で嫌すれば、 再結晶 長にともなって が向上し、 @900 を超える で懒 ると、想が生じるため結晶粒力棚化して再び 力 ¾下すると考えられる。
5. 過時¾¾¾理 と Xtとの関係
C： 0.03%、 Si： 0.03%、 Mn： 0.20%, P： 0.01%, S： 0.005%, soLAl： 0.04%, N：
0.002%である鋼 1の成分系を有する鋼を実^ 溶解後、熱間圧延と冷間庄延により板厚
1.2mmの鋼板を し、 750でで 60秒間の歸屯後、 150〜550でで 90秒間の過睁 ¾ ¾ を行い、 その翻質 βを行わずにリンク mitを採取して、 焼きばめ 当の 500 で 60秒間の醒理を行って、地觀レベルの磁界 0.3O eにおける透磁率 を彻淀した。 さらに鹏変化を ¾fるため 150°Cで 100時間の讓理後の顧率/も彻淀した。
図 5に、 鋼 1における過時効処理温度と Xtとの関係を示す。
鋼 1の敝系においては、 150°Cで 100時間の 後に 350 の X tを確保する には、 250〜500t:の 過 ¾«を行う があることがわかる。
同様に、 C： 0.002%、 Si： 0.01%, Mn： 1.0%、 P： 0.07%, S ： 0.006%、 soLAl： 0.04%、 N： 0.002%、 Ti： 0.03%、 B： 0.0008%である鋼 2の成分系を有する鋼を実 溶鐘、 熱間! «と冷間 j£Mにより ¾m i.2mmの赚を し、 850でで 90秒間の嫌屯後、 170で 〜550t:で 2分間の過時«理を行い、 その 質 BE®を行わずに焼きばめ処理相当の熱 S後とさらに 150°Cで 100時間の »¾を行った後の地 レベルの磁界 0.3O eにお ける透磁率 を根啶した。
図 6に、 鋼 2における過時»理 と Xtとの関係を示す。
鋼 2の^^系においては、 150でで 100時間の »S後の Xtにおよぼす過時効処理 の^ Pは小さぐ鋼 2で〖¾1時¾^1が必ずしも颜でないことがわかる。 しかし、 250〜500°Cの^^ 過降 を行うと、 150 :で 100時間の墜理後の/ Xtがより 高い値を示すので、 より好ましい。 図 5や図 6における X tの過時纏理 による変化は、鋼中の炭化物の溶 よび 析出纖と関連していると考えられる。 よわち辦屯時に炭化物などヵ鄉^ Jに溶解して 固溶 C力 るが、過時讓理 カ¾©1ぎると、この固溶 Cは焼きばめ纏後も十分 に析出せず、 焼きばめ麵後の で翻に炭化物が析出するので、 は焼きばめ処理 直後は高くても、 その樹氐下する。 一方、 過 规理 が 過ぎると、 焼きばめ処理後 に固溶 c量が: t ¾nし、焼きばめ処理後の »aで删に炭化物力淅出するので の低下を 招く。
6. 調質 と Xtとの関係
C： 0.003%、 Si： 0.01%、 Mn： 1.0%、 P： 0.08%、 S： 0.005%、 soLAl： 0.04%、 N： 0.002%, Ή： 0.05%, B : 0.0007%である鋼 2の成分系を有する鋼を実^ 溶解後、 熱 間 JEMと冷間 により^? 1.0mmの赚を {懷し、 850 で 90秒間雜屯し、 450でで 2 分間の過時讓理後、 Ε®^0〜2%の調質題を行い、 リンク ¾^tを賺して、焼きば め処理相当の 500°Cで 60秒間の讓理を行って、地藏レベルの磁界 0.3O eにおける透 磁率; を根啶した。
図 7に、 調質 ^と μ Xtとの関係を示す。
調質 EE®の が 0.5%以下であれば、 350 の X t力 られることがわかる。一 方、 が 0.5%を超えると、 X tが 350未満に低下する。 図 7の結果は、 m»が 0.5%以下で小さい！^は、調質 により鋼板に導入される歪 みが鋼板の謹面に i TO ^—に導入されるが、 鋼板内部で〖謹めて粗にしカゝ導入さ池 いため、 透磁率の著しい低下が こらなかったと據される。
^^に、 加工用翻板を する には、 嫌屯翻質 カ^1われ、 鋼板の平 a¾向 上や加工時のストレチヤーストレインの発生防止が図られている。 しかしながら、 ヒート シユリンクバンドの場合、 バンドとするための成形 ·加工はもともと厳しいものではない ので、 藏特性の劣化防止の観^/ゝら調質 の はできるだけ低い方が望ましく、 外 M±問題なレ は、 調質 ΙΣ を省略することが きる。
なお、 図 7の結果は、 鋼 2の 系における結果であるが、 Tiや Bを必ずしも含まな レ鋼 1の戯系においても同様な結¾ ^寻られる。 ヒ一トシュリンクバンドには、 »ft性の からメツキが施されることもあるが、 この ¾^でも、 メツキ前の特性が本発明の範囲を満足すれば、 臉の特性力 られる。 難例 1
表 1に示す/^系 A〜Gを^^、 1200X:に加熱し、 仕上 820 、 巻取 680 で ¾?3.2mmに熱間 E した。得られた熱應を酸疆、 0.8〜1.6mmまで冷 間 «し、 500〜850°Cで 90秒間離屯し、 その後 150〜350でで 2分間の過時効処理を行 つた鋼板を讓した。
これらの鋼板に、 さらに焼きばめ S相当の 500°Cで 5秒間の醒理を行い、 室温まで 空冷した後、 直« ^特性 (0.3O eにおける透磁率と、 0.5Tまで薩したときの舰カ） をリンク Wi を用レ T彻淀した。 また、 定性を IWTるために、 150 で 100時 間の MS後の直« ^特! 4も 啶した。 さらに、 鋼板を の TOのバンドに加工し、 50CTCに加 29インチ TV 管パネルにはめ込み、地^:ドリフト性の讓を行つ た。
その結果を表 2に示す。 なお、 地戯ドリフト性は、表 2に示す鋼 Aを用い、 «法で して EE®率 1%の調質 £EMを行った鋼板の地^ <ドリフト量を 1としたときの相文寸値 で表した。
表 2に示すように、 、 m m. 過時讓 件、 調圧率が本発明範囲にある方法 で ί懷された鋼板は、磁界 0.3Ο eにおける Xtが 350 であり、地藏ドリフト性に 0 優れ、 しかも した を示すことがわかる。
一方、 本発明範囲外の方法で ί懷された は、 Xtが 350未満であり地藏ドリフ ト性に劣り、 したがって色ずれ藤として纖 ¾ 程が となる。 nass!O
Figure imgf000012_0001
表 2 過時効 調圧 焼きばめ処理
鋼 焼鈍温度 板厚 150"C x l 00hr後 Bh Bv 備考 温度 率 まま
(で) (mm; CC) ( %) Χ t 保磁力 t 保磁力
(Oe) (Oe)
A 750 1. 2 350 0. 0 560 1. 35 410 1. 46 0. 92 0. 89 本発明法
650 1. 2 350 0. 0 510 1. 39 400 1. 45 0. 94 0. 91
850 1. 2 350 0. 4 490 1. 22 400 1. 48 0. 91 0. 88
500 1. 2 350 0. 0 320 1. 77 250 1. 86 1. 01 1. 00 比較例
750 1. 2 350 1. 0 240 1. 75 220 1. 93 1. 00 1. 00
750 1. 2 150 0. 0 540 1. 29 170 2. 21
B 700 1. 2 350 0. 0 560 1. 45 410 1. 51. 0. 92 0. 89 本発明法
C 800 1. 0 350 0. 5 540 1. 38 420 1. 42 0. 89 0. 88
D 800 1. 2 350 0. 5 280 1. 78 160 1. 81 1. 01 0. 99 比較鋼
E 800 1. 2 350 0. 5 220 1. 85 200 1. 98 1. 01 1. 02
F 750 1. 2 350 0. 2 230 1. 84 210 1. 93 1. 02 1. 00
G 750 1. 6 350 0. 0 340 1. 81 220 1. 82 1. 01 1. 02 - "
難例 2
表 3に示す成分系の鋼 H~0を溶製後、 1200〜1280 :に加熱し、 仕上温度 900 、 巻 取 680でで ¾l¥3.2mmに熱間 した。得られた熱適を酸腿、娜 0.8〜1.6mm まで冷間 ii®し、 800'〜950 で 90秒間讓し、 その後 210〜550 で 2分間の過時» 理を行つ;^板を «した。
これらの鋼板に、 ιと同¾¾焼きばめ画目当の¾¾«を行い、直 «^i4(o.3
〇 eにおける透磁率、および外 «界 10〇 eまで應したときの ί¾¾力）をリンク を用いて 啶した。 また、 難例 1と同様な方法で、 ^^性を した。 さらに、 鋼 板を のバンドに加工し、 500 に加纖 29インチ TV麵 、°ネルにはめ込み、 地藏ドリフト性の議を行つた。
その結果を表 2に示す。なお、地磁気ドリフト性は、 C： 0.03%. Si： 0.03%、 Mn： 0.25%, P： 0.015%、 S： 0.007%、 soLAl： 0.05%, N： 0.0020%、 Ti： 0.04%, B： 0.0009%から なる鋼を用い、 ¾έ¾法で腿して ΙΞΜ^ 1%の調質 ΕΕ¾を行つ；^板の地 ドリフト量 を 1としたときの相対 ifi 表した。
表 4に示すように、 成分、 辦屯温度、 調質圧»が本発明範囲内にある方法で され 板は、磁界 0.3O eにおける Xt力 S 350 ·¾±であり、地藏ドリフト性に優れている ことがわかる。 なお、 過時讓理 が 250〜500での範囲内の には、 より した 藏特性を示す。
一方、 本発明範囲外の方法で ί權され 板は、 X t力 350未満であり地藏ドリフ ト性に劣り、 したがつて色ずれ纖として'扁 ¾ 程が となる。 表 3
nass ) 鋼 C S i Mn P S s o l . Al N T i B 備考
H 0. 002 0. 01 1. 00 0. 075 0. 006 0. 03 0. 0020 0. 04 0. 0003 発明鋼
I 0. 003 0. 03 0. 74 0. 043 0. 008 0. 04 0. 0024 0. 05 0. 0008
J 0. 002 0. 02 0. 96 0. 078 0. 002 0. 04 0. 0018 0. 03 0. 0006
K 0. 001 0. 01 1. 89 0. 066 0. Oi l 0. 05 0. 0014 0. 02 0. 0014
L 0. 005 0. 01 0. 30 0. 085 0. 004 0. 03 0. 0026 0. 06 0. 0005
M 0. 003 0. 15 1. 34 0. 059 0. 003 0. 04 0. 0023 0. 03 0. 001 1 比較鋼
N 0. 003 0. 01 2. 60 0. 036 0. 008 0. 04 0. 0019 0. 05 0. 0006
0 0. 002 0. 02 0. 92 0. 082 0. 006 0. 03 0. 0074 0. 02 0. 0004 表 4 焼鈍 過時効 調質 焼きばめ処理まま ΐ 5θ·α χ ιοοΐι後
板厚
鋼 温度 温度 圧延率 保磁力 保磁力 Bh Bv 備考
(mm; H X t II X t
(で） CC) (%) (0e) (0e)
H 800 1. 2 410 0. 0 490 2. 01 390 2. 19 0. 92 0. 91 発明例
900 1. 2 ·■ 470 0. 0 600 1. 92 450 2. 44 0. 88 0. 87
850 1. 2 450 0. 0 650 1. 64 500 1. 91 0. 87 0. 85
870 1. 2 480 0. 4 540 1. 82 430 2. 21 0. 90 0. 89
830 1. 2 420 0. 0 520 1. 91 430 2. 17 0. 90 0. 90
855 1. 2 210 0. 0 660 1. 60 430 2. 20 0. 87 0. 85
860 1. 2 550 0. 0 670 1. 60 440 2. 16 0. 87 0. 84
950 1. 2 480 0. 0 340 2. 43 270 2. 98 1. 01 1. 00 比較例
I 850 1. 2 450 0. 0 670 1. 62 530 1. 88 0. 87 0. 84 発明例
J 860 0. 8 450 0. 1 430 1. 65 350 1. 91 0. 91 0. 90
K 840 1. 2 450 0. 0 540 1. 95 440 2. 26 0. 90 0. 89
L 850 1. 0 450 0. 5 420 2. 09 340 2. 31 0. 93 0. 92
M 850 1. 2 450 0. 0 720 1. 28 560 1. 67 1. 01 1. 00 比較例
N 850 1. 2 450 0. 0 340 2. 39 260 3. 10 1. 01 1. 00
0 850 1. 2 450 0. 0 340 2. 52 230 3. 41 1. 01 1. 00

Claims

請求の範囲
1. S*%で、 C： 0.1%以下、 Si： 0.1%以下、 Mn： 0.1-2%, P： 0.15%以下、 S： 0.02% 以下、 solAl： 0.08%以下、 N： 0.005%以下を含み、 力り焼きばめ処理後の磁界 0.3〇 eに おける透磁率と » (mm) との が 350 i¾_hであるヒ一トシュリンクバンド用鋼板。
2.重 で、 C： 0.005%以下、 Si： 0.1%以下、 Mn： 0.1〜2%、 P： 0.15%以下、 S： 0.02% 以下、 soLAl： 0.08%以下、 N： 0.005%以下、 Ti： 0.02〜0.06%、 B： 0·0003〜0.0050/οを 含み、 かつ焼きばめ処理後の磁界 0.3Ο eにおける透磁率と板厚 (mm) との積が 350以 上であるヒートシュリンクバ、ンド用 。
3. ¾*%で、 C： 0.1%以下、 Si： 0.1%以下、 Mn： 0.1〜2%、 P： 0.15%以下、 S： 0.02% 以下、 soLAl： 0.08%以下、 N： 0.005%以下を含む鋼を、 熱間圧延し、 引き続き冷間 して鋼板を^ tする工程と、
Ι Ι己冷間 1¾された鋼板を、 650〜900 の^ する工程と、
嫌己嫌屯後の謹を、 250〜500での 過 する工程と、
を有するヒートシュリンクバ'ンド用鋼板の製造方法。
4.≤¾%で、 C： 0.005%以下、 Si： 0.1%以下、 Mn： 0·1〜2%、 P： 0.15%以下、 S： 0.02% 以下、 solAl： 0.08%以下、 N： 0.005%以下、 i： 0·02〜0.06%、 Β： 0.0003〜0.005ο/οを 含 を、 熱間 βし、.引き続き冷間 J¾して鋼板を織する工程と、
191己冷間 E された鋼板を、 800〜900での 幾する工程と、
を有するヒ一トシュリンクバ'ンド用鋼板の製造方法。
5. TOする工程の後に、 250〜500°〇の 域で過時効処理する工程を^ Tる請求項 4 に纖の ^^法。
6. 過時効処理する工程の後に、 1£» 0. 5%以下で調質 する工程を る請求項 3ま た讀求項 5に ΪΒ«の^
7. '腺屯する工程の後に、 0.5%以下で調質 JI する工程を る請求項 4に言 amの
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