JP2001032039A - ヒートシュリンクバンド用鋼板およびその製造方法 - Google Patents

ヒートシュリンクバンド用鋼板およびその製造方法

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JP2001032039A JP11207507A JP20750799A JP2001032039A JP 2001032039 A JP2001032039 A JP 2001032039A JP 11207507 A JP11207507 A JP 11207507A JP 20750799 A JP20750799 A JP 20750799A JP 2001032039 A JP2001032039 A JP 2001032039A
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秀樹 松岡
Tatsuhiko Hiratani
多津彦 平谷
Kenji Tawara
健司 田原
Yasushi Tanaka
靖 田中
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 防爆性に問題を生じないレベルの強度を保ち
つつ、充分な磁気シールド性を維持し、特に色ずれの少
ないカラー陰極線管を実現でき、さらに溶接部（熱影響
部を含む）の強度確保にも配慮したヒートシュリンクバ
ンド用鋼板およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 化学成分として、重量％で、C：0.005％
以下、Si：1％以下、Mn：0.1％以上2.5％以下、P：0.15
％以下、S：0.02％以下、sol．Al：0.08％以下、N：0.0
05％以下、Nb：0.005％以上0.04％以下、を含み、焼き
ばめ後の状態で0.3Ｏｅの磁界における透磁率μと板厚t
（mm）との積μ×tが380以上であるヒートシュリンクバ
ンド用鋼板。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、テレビなどのカラ
ー陰極線管において、パネル周囲を緊締するヒートシュ
リンク用バンド用鋼板およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】カラー陰極線管では、管体内が1.0×10
-7Torr程度の高真空状態であることから、パネル面の変
形防止および管体の内爆防止といった処理を必要として
いる。このような観点から、バンド状に成形した鋼板か
らなるヒートシュリンクバンドを400℃から600℃程度の
温度域で数秒〜数十秒間加熱・膨張させ、カラー陰極線
管ガラスパネルにはめこみ、冷却・収縮によって張力を
付与する、いわゆる焼きばめ処理によってパネル面の変
形を補正している。
【０００３】さらに、このようなヒートシュリンクバン
ドは、内部磁気シールドと同様、地磁気をシールドする
機能をも有しており、地磁気による電子ビームの蛍光面
上の着弾位置のずれ、すなわち色ずれが発生するのを防
止する機能を有している。このような目的で、ヒートシ
ュリンクバンドの材料としては、従来から軟鋼が用いら
れていた。
【０００４】また、特開平10-208670号公報には、大気
圧によるパネル面の変形を補正する張力が確保されると
ともに、十分な磁気シールド性を有するヒートシュリン
クバンドの製造方法が提案されている。
【０００５】この技術では、重量％で、C≦0.005％、2.
0％≦Si≦4.0％、0.1％≦Mn≦1.0％、P≦0.2％、S≦0.0
20％、Sol.Al≦0.004％又は0.1％≦Sol.Al≦1.0％、N≦
0.005％を含有する鋼を、熱間圧延及び／又は冷間圧延
する工程と、700〜900℃で焼鈍する工程と、冷圧率3〜1
5％で軽冷圧する工程とを備える。その結果、上記軽冷
圧する工程後に、加熱冷却された後の0.3Ｏｅにおける
透磁率μがμ≧250となり、降伏応力YSがYS≧40kgf/mm2
となる。
【０００６】また、特開平11-158548号公報、および、
特開平11-158549号公報には、重量％でC≦0.01％、Si：
1〜4％、ほかの成分を規定した、TVブラウン管シュリン
クバンド用熱延鋼板あるいは冷延鋼板、およびその製造
方法が開示されている。
【０００７】一方、特開平11-140601号公報には、重量
％で、C：0.0008〜0.0050％、Si：0.3〜1.8％、Mn：0.5
〜1.8％、P：0.12％以下、S：0.002〜0.020％、Al：0.0
20〜0.060％、Ti：0.01〜0.06％、N：0.0030％以下を含
有し、残部Fe及び不可避的不純物からなる、TVブラウン
管シュリンクバンド用途をも想定した地磁気シールド性
の良好な高強度冷延鋼板・高強度めっき鋼板およびその
製造方法が開示されている。これは、Ti、Sを複合添加
して磁壁の移動やフェライト結晶粒成長を容易にするこ
とにより地磁気シールド性を良好にするとともに、Si、
Mnなどの固溶強化元素添加により高強度化をも達成す
る、というものである。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】従来技術においては、
このヒートシュリンクバンド用鋼板には、軟鋼が用いら
れているものの、地磁気レベル（約0.3Ｏｅ）での透磁
率がおよそ200程度であり、磁気シールド性が充分では
なかった。そのため、地磁気による色ずれに対しては、
蛍光面の位置を調整するなどの煩雑な工程が必要となっ
ていた。
【０００９】特開平10-208670号公報記載の技術では、S
i量の増加により透磁率が向上するという効果があるた
め、焼鈍後に3〜15％の軽冷圧を施しても所定の透磁率
が確保できるものである。しかしながら、Siを3％前後
添加しているため、強度が高すぎ、40kgf/mm2未満の降
伏応力が要求される場合には対応が困難である、また、
高Si系であるため表面欠陥が発生しやすいという問題が
あった。さらに、焼鈍後の軽冷圧が必須であるため、製
造コスト面でも不利である。
【００１０】また、特開平11-158548号公報、および、
特開平11-158549号公報記載の技術によると、優れた保
磁力と優れた強度とが両立する、と述べられている。し
かしながら、これらの公報において、通常、磁気シール
ド性の指標とされる地磁気程度の低磁場透磁率に関する
記載は、低磁場透磁率と保磁力がほぼ反比例することに
言及しているのみであり、地磁気シールド性と保磁力と
の相関に関する記載がないため、また、実施例に記載さ
れている磁気特性も鋼板製造時の物であり焼きばめを想
定した処理を施した場合の磁気特性に関する記載がない
ため、ブラウン管の地磁気シールド性向上効果が必ずし
も明確ではない。
【００１１】ところで、ヒートシュリンクバンド用鋼板
の場合、バンド素材を環状に成形する際の当て板（継ぎ
板）との溶接、および/あるいは、バンドに各種の部品
を取りつけるための取付金具との溶接、が不可欠である
が、これら溶接部近傍の熱影響部で結晶粒が粗大化する
とその部分の強度が低下し、安全上の問題につながる。
したがって、溶接部・溶接熱影響部の強度確保は、ヒー
トシュリンクバンド用鋼板に対しての重要な要求特性の
ひとつである。しかるに、特開平11-140601号公報の場
合、フェライト粒成長阻害因子を低減しているため、溶
接熱影響部で結晶粒が粗大化しやすい傾向がある。この
ため、この発明では溶接熱影響部の強度に関して十分に
は配慮されていないといわざるを得ない。
【００１２】本発明はかかる事情に鑑みてなされたもの
であって、防爆性に問題を生じないレベルの強度を保ち
つつ、充分な磁気シールド性を維持し、特に色ずれの少
ないカラー陰極線管を実現でき、さらに溶接部（熱影響
部を含む）の強度確保にも配慮したヒートシュリンクバ
ンド用鋼板およびその製造方法を提供することを目的と
する。
【００１３】
【課題を解決するための手段】上記の課題は次の発明に
より解決される。
【００１４】第１の発明は、化学成分として、重量％
で、C：0.005％以下、Si：1.0％以下、Mn：0.1％以上2.
5％以下、P：0.15％以下、S：0.02％以下、sol．Al：0.
08％以下、N：0.005％以下、Nb：0.005％以上0.04％以
下、を含み、焼きばめ後の状態で0.3Ｏｅの磁界におけ
る透磁率μと板厚t（mm）との積μ×tが380以上である
ことを特徴とするヒートシュリンクバンド用鋼板であ
る。
【００１５】第２の発明は、化学成分として、重量％
で、C：0.005％以下、Si：1.0％以下、Mn：0.1％以上2.
5％以下、P：0.15％以下、S：0.02％以下、sol．Al：0.
08％以下、N：0.005％以下、Nb：0.005％以上0.04％以
下、を含み、さらに、Ti：0.005％以上0.06％以下、B：
0.0003％以上0.005％以下のうち一種または二種を含
み、焼きばめ後の状態で0.3Ｏｅの磁界における透磁率
μと板厚t（mm）との積μ×tが380以上であることを特
徴とするヒートシュリンクバンド用鋼板である。
【００１６】第３の発明は、化学成分として、重量％
で、C：0.005％以下、Si：0.15％超1.0％以下、Mn：0.1
％以上2.5％以下、P：0.15％以下、S：0.02％以下、so
l．Al：0.08％以下、N：0.005％以下、Ti：0.02％以上
0.06％以下、B：0.0003％以上0.005％以下を含み、焼き
ばめ後の状態で0.3Ｏｅの磁界における透磁率μと板厚t
（mm）との積μ×tが380以上であることを特徴とするヒ
ートシュリンクバンド用鋼板である。
【００１７】第４の発明は、第１の発明の化学成分を有
する鋼を熱間圧延し、引き続いて冷間圧延し、次いで、
得られた鋼板を750℃以上900℃以下の温度域にて焼鈍す
る、あるいは、この焼鈍の後さらに圧延率0.5％以下の
調質圧延を施す、ことを特徴とするヒートシュリンクバ
ンド用鋼板の製造方法である。
【００１８】第５の発明は、第２あるいは第３の発明の
化学成分を有する鋼を熱間圧延し、引き続いて冷間圧延
し、次いで、得られた鋼板を780℃以上900℃以下の温度
域にて焼鈍する、あるいは、この焼鈍の後さらに圧延率
0.5％以下の調質圧延を施す、ことを特徴とするヒート
シュリンクバンド用鋼板の製造方法である。
【００１９】
【発明の実施の形態】以下、発明の経過とともに本発明
について詳しく説明する。
【００２０】この発明は、前記した課題を解決すべく、
鋭意検討を重ねた結果なされたものである。なお、本発
明者らは、先に、化学成分として、重量％で、C：0.005
％以下、Si：0.1％以下、Mn：0.1％以上2％以下、P：0.
15％以下、S：0.02％以下、sol.Al：0.08％以下、N：0.
005％以下、Ti：0.02％以上0.06％以下、B：0.0003％以
上0.005％以下、を含み、0.3Ｏｅの磁界における透磁率
μと板厚t（mm）との積μ×tが350以上であることを特
徴とするヒートシュリンクバンド用鋼板とその製造方法
を提案した（特願平11-56664号）。前記提案によると、
優れた地磁気シールド性が得られ、またB：0.0003％以
上0.005％以下を添加することにより溶接部靭性の改善
も図られる。しかしながら、TVの軽量化の流れから、ヒ
ートシュリンクバンドにも高強度化による薄手化要望が
あり、地磁気シールド性を維持したままで鋼板の一層の
高強度化が望まれている。本発明は、かかる要望に対応
するために更に検討を加えた。
【００２１】本発明者らは、検討の過程で、以下の知見
を得た。 （１）焼きばめ処理後の透磁率を高く保ち、さらにその
経時変化を小さくするためには、Nbまたは／およびTiを
添加して炭化物・窒化物を形成し、固溶C・固溶N量を低
減することが有効であること。
【００２２】（２）（１）の一手段としてNbを添加する
場合には、溶接熱影響部の結晶粒粗大化が抑制できるこ
と。
【００２３】（３）（１）の一手段としてNbを添加せず
Tiを添加する場合には、さらにBを添加すると溶接部強
度低下を防げること。
【００２４】（４）地磁気レベルの外部磁界強度である
0.3Ｏｅでの透磁率μ（比透磁率）と板厚t（mm）との
積：μ×tが380以上となると、色ずれの改良がみられる
こと。
【００２５】これらの知見に基づき、詳細な検討を行
い、化学成分および諸特性値を決定した。まず、各化学
成分の限定理由について説明する。
【００２６】C： Cは、鋼板の強化に寄与する元素であ
るが、透磁率にとっては好ましくなく、この悪影響を防
ぐために、その含有量を0.005％以下、好ましくは、0.0
03％以下、さらに好ましくは0.002％以下とする。
【００２７】Si： Siは鋼板の強化に寄与し、また磁気
特性を向上される元素である。ただし、Siは高温強度を
高めることから、1％を超えて添加すると、焼きばめ収
縮時にパネルとバンドとの密着性が低下し、隙間が生
じ、磁気シールド性を劣化されるおそれがあるため、Si
量を1％以下、好ましくは0.5％以下に規定する。なお、
Nbを添加しない成分系にあっては、Nb添加時のような細
粒化による鋼板の高強度化が期待できないため、Si量の
下限を0.15％超とする。
【００２８】Mn： Mnは熱間延性の改善に効果があり、
また、固溶強化による鋼板の強度上昇にも寄与する元素
である。そこで、下限を0.1％とする。一方、Mn量が2.5
％を超えると透磁率の劣化をもたらすため、その含有量
を2.5％以下とする。なお、これらの規定範囲内では、
所望の強度レベルに応じてMn含有量を選択すればよい。
【００２９】P： Pは鋼板の強化に寄与する元素であ
り、必要に応じて添加してもよい。しかしながら、0.15
％を超えて添加した場合には、鋼板の脆化を招き、冷間
圧延時のコイル破断などの問題を生じるため、その含有
量を0.15％以下に規定する。
【００３０】S： Sは、熱間延性および透磁率の両者に
とって好ましくなく、これらに悪影響をおよぼさない観
点から、その含有量を0.02％以下に規定する。
【００３１】sol.Al： Alは加工性を劣化させるので、
この影響を防ぐために、その含有量を0.08％以下に規定
する。
【００３２】N： Nは、Cと同様、鋼板の強化に寄与す
る元素であるが、透磁率にとって好ましくなく、この悪
影響を防ぐために、その含有量を0.005％以下、好まし
くは0.003％以下とする。
【００３３】Nb： Nbを添加することにより、固溶Cを
炭化物として固定することができ、固溶Cに起因する材
質の経時変化を抑えることができる。さらに、Nb無添加
の場合に比べ、結晶粒が細粒化しやすいため、鋼板の高
強度化、および、溶接熱影響部の結晶粒粗大化抑制に有
効である。しかし、過度の添加は却って透磁率に悪影響
をおよぼすため、その含有量を0.005％以上0.04％以
下、好ましくは、0.005％以上0.03％以下とする。
【００３４】Ti： Tiを添加することにより、固溶Nを
窒化物として、あるいは固溶Cを炭化物などとして固定
することができ、固溶C・固溶Nに起因する材質の経時変
化を抑えることができる。同様の趣旨で、Nbと複合添加
してもよい。しかし、過度の添加は却って透磁率に悪影
響をおよぼすため、その含有量をNbとの複合添加の場合
には0.005％以上0.06％以下、好ましくは、0.005％以上
0.04％以下とし、Nbを添加しない場合には、0.02％以上
0.06％以下、好ましくは0.03％以上0.05％以下とする。
【００３５】B： Bは鋼板の脆性改善、および鋼板溶接
部の靭性向上に効果を有し、また、固溶Nを固定する性
質も有するので、0.0003％以上添加してもよい。しかし
ながら、過度の添加は、鋼板の延性劣化を招くため、添
加する場合には、その含有量を0.005％以下、好ましく
は、0.003％以下、さらに好ましくは、0.002％以下に規
定する。なお、本発明において、Nbを添加する成分系に
おいてはB添加は必須ではないものの、Nbを添加しない
成分系においては溶接部強度確保の面からB添加が必須
である。
【００３６】また、特性値の規定として、焼きばめ後の
状態で0.3Ｏｅの磁界における透磁率μと板厚t（mm）と
の積μ×tを380以上、より好ましくは400以上、更に好
ましくは420以上とする。これは後述のように色ずれ性
と透磁率との関係から従来技術に比べて色ずれ（電子ビ
ームのドリフト量）が顕著に低下する条件として決定さ
れる。
【００３７】次に本発明の鋼板の製造方法とその限定理
由について説明する。本発明の鋼板の製造方法におい
て、製鋼・鋳造・熱間圧延・冷間圧延は、常法に従えば
よい。最終板厚は、特に限定されるものではないが、た
とえば、0.6〜2.0mmの範囲が好ましい。
【００３８】焼鈍温度・時間は、鋼板の強度・透磁率の
バランスを配慮して決定される。特に、透磁率におよぼ
す焼鈍温度設定の考え方を以下に示す。
【００３９】一般に、焼鈍温度が低い領域では、焼鈍温
度の上昇にともない材料の透磁率が若干向上するもの
の、著しい透磁率の変化は認められない。この温度領域
よりも焼鈍温度を高くすると、透磁率が著しく向上す
る。さらに、焼鈍温度を高めると、逆に透磁率の減少す
る温度領域が存在する。
【００４０】この透磁率の変化は鋼板のミクロ組織と対
応しており、焼鈍温度が低すぎる場合は再結晶および
その後の粒成長が不十分なために透磁率の大幅な向上が
認められず、焼鈍温度がもう少し高くなると、再結晶
・粒成長にともなって、透磁率が向上し、焼鈍温度が
変態点を越えると結晶粒が微細化して再び透磁率が低下
するものと考えられる。
【００４１】焼鈍温度の適正範囲は鋼の化学成分に応じ
て決定されるべきである。この発明では、透磁率を確保
する１つの方法として、Nb、Ti、BのうちNbのみを添加
する場合には750℃以上900℃以下の温度域で焼鈍するこ
とが必要であり、高温域での材質安定性を考慮すると焼
鈍温度は750℃以上875℃以下であることが好ましい。ま
たNb、Ti、Bのうち二種以上の元素を添加する場合には7
80℃以上900℃以下の温度域で焼鈍を行うことが必要で
あり、高温域での材質安定性を考慮すると焼鈍温度は78
0℃以上875℃以下であることが好ましい。
【００４２】焼鈍後は、調質圧延を施さないか、あるい
は調質圧延を施してもその圧延率を0.5％以下とする必
要がある。これは、調質圧延の圧延率が上限を超える
と、調質圧延に伴い導入される歪みの増加により透磁率
が低下するからである。
【００４３】なお、焼鈍後あるいは焼鈍と調質圧延の間
で、たとえば250℃以上500℃以下の温度域にて過時効処
理を実施しても磁気特性の面で支障はない。本発明に関
わる鋼の場合、C量が0.005％以下、好ましくは0.003％
以下、さらに好ましくは0.002％以下、と少なく、過時
効処理時に析出すべき固溶Cが仮に存在しても極めて少
量であるものとみられる。このため、磁気特性におよぼ
す過時効処理の影響が小さいものと考えられる。したが
って、焼鈍帯に引き続いて過時効帯を有する連続焼鈍設
備において本鋼板を製造する場合でも、過時効帯を室温
付近にまで冷却することなく、たとえば、250〜500℃の
温度域のまま通板しても差し支えないので、製造計画策
定にあたり制約が少なくなる、という利点もある。
【００４４】なお、ヒートシュリンクバンドには、耐食
性の観点からめっきを施すこともある。たとえば、電気
めっきの場合には、上述の方法で製造された鋼板に、常
法に従って電気めっきを施せばよい。めっき種は、特に
限定されるものではなく、たとえば、Zn、Zn-Ni合金、N
i、Sn、Crなどの単層めっき、あるいはこれらの複層め
っき、などが適用可能である。
【００４５】また、溶融めっきの場合、たとえば、ライ
ン内に焼鈍設備を有する連続溶融めっきラインで製造す
る場合を例にとると、冷間圧延した鋼板をライン内焼鈍
温度を上述に範囲内に設定して通板すれば、所望の磁気
特性を有する、したがって地磁気シールド性の優れため
っき鋼板が得られる。この場合もめっき種は特に限定さ
れるものではなく、たとえば、Zn、Zn-Al合金、Alなど
の単層めっき、これらの複層めっき、あるいは、めっき
層と地鉄とを一部または全部合金化させためっき、など
が適用可能である。
【００４６】一方、鋼板表面、あるいはめっき表面に各
種の化成処理皮膜を形成することも可能である。
【００４７】このようにして、透磁率が高く地磁気ドリ
フトが小さいヒートシュリンクバンドに好適な鋼板が得
られる。
【００４８】以下、発明に至る検討の詳細について説明
する。 １．透磁率と色ずれ性の関係 C：0.002％、Si：0.21％、Mn：1.9％、P：0.07％、S：
0.006％、sol．Al：0.03％、N：0.0014％、Ti：0.04
％、B：0.0008％、の組成を有する鋼を実験室溶解後、
まず板厚3.2mmまで熱間圧延し、その後、板厚0.8〜1.6m
mまで冷間圧延し、800〜850℃で90秒の焼鈍後、そのま
ま調質圧延を施さずに、所定の形状のバンドに加工し
た。
【００４９】加工したバンドを、500℃で60秒間加熱
後、両面粘着テープを介して29インチTV陰極線管パネル
にはめ込み、地磁気ドリフト性の評価を行い、色ずれ性
を評価した。
【００５０】ここで、従来材として、C：0.04％、Si：
0.01％、Mn：0.21％、P：0.015％、S：0.013％、sol．A
l：0.02％、N：0.002％の組成の鋼板に、過時効処理
後、圧延率1％の調質圧延を施した材料についても同様
の評価を行なった。
【００５１】図１は、色ずれ性と透磁率との関係を示す
図である。縦軸のBh、Bvは電子ビームのランディングポ
イントのドリフト量を示すものである。具体的には、CR
Tに対して0.35Ｏｅの垂直磁界と0.3Ｏｅの水平磁界を印
加した状態で、CRTを360°回転させ、電子ビームのラン
ディングポイントの基準点に対する位置ずれ（ランディ
ングエラー）を測定し、これのピークtoピークの値を水
平ドリフト量Bhとした。
【００５２】また、水平磁界を0Ｏｅとし、垂直磁界を0
Ｏｅから0.35Ｏｅに変化させたときのランディングエラ
ーを垂直ドリフト量Bvとして測定した。
【００５３】なお、縦軸のランディングエラーのドリフ
ト量については、上述の従来材の値を1としたときの相
対値をもって示している。
【００５４】図中の横軸は、地磁気相当の外部磁界0.3
Ｏｅでの透磁率μと板厚t（mm）との積μ×tを示し、な
お、透磁率μは、焼きばめ前の焼鈍板から採取したリン
グ試験片について、焼きばめ相当の500℃で60秒の熱処
理を施した後に測定を行なった透磁率μを示す。
【００５５】図１から、μ×tが300程度まではBh、Bv共
に従来材との比が1.0前後で、従来材と同程度の値であ
るが、380から顕著に減少する傾向が見られる。これよ
り、地磁気による色ずれは、μ×tが増加することによ
って改善され、その値が380以上で従来材よりも優れた
値になることがわかる。色ずれ防止効果は、μ×tが400
以上になるとより優れ、420以上になると更に優れる。
【００５６】２．調質圧延の圧延率と透磁率の関係 試料として、C：0.002％、Si：0.03％、Mn：1.1％、P：
0.08％、S：0.005％、sol．Al：0.03％、N：0.0020％、
Nb：0.015％、の組成を有する鋼を実験室溶解後、板厚
2.8mmまで熱間圧延し、1.2mmまで冷間圧延した後、800
℃で90秒の焼鈍を施し、圧延率0〜2％の調質圧延を施し
て鋼板を製造した。
【００５７】0.3Ｏｅの磁界における透磁率μの測定
は、この試料に焼きばめ相当の熱処理である500℃、60
秒の焼鈍を施したものについて行った。
【００５８】図２は、調質圧延の圧延率と透磁率μとの
関係を示す図である。調質圧延の圧延率が0.5％まで
は、圧延率の増加に従い材料の透磁率が若干低下するも
のの、著しい透磁率の変化は認められない。一方、0.5
％を超えた圧延率の調質圧延を施すと、透磁率の著しい
低下が認められる。
【００５９】この原因は必ずしも明らかではないが、本
発明者らの考察結果によれば、調質圧延の圧延率が0.5
％までの極めて小さい場合は、調質圧延により鋼板に導
入される歪みが鋼板の極表面に比較的均一に導入される
ものの、鋼板内部では極めて粗にしか導入されず、その
結果、透磁率の低下が著しくなかったものと推察され
る。
【００６０】この種の鋼板において、調質圧延は、一般
的に加工成形後のストレッチャ・ストレインマークと呼
ばれる表面不良を防止する目的で行われるものである
が、ヒートシュリンクバンドの場合、バンドとするため
の成形・加工はもともと厳しいものではないため、調質
圧延を施さずとも著しい表面不良は発生しない。むし
ろ、高い透磁率を得るという観点からは、外観上問題な
い場合には、調質圧延を省略することが望ましい。
【００６１】
【実施例】表１の供試鋼を溶製後、1200〜1280℃に加熱
し、仕上温度900℃、巻取温度680℃にて板厚3.2mmに熱
間圧延した。得られた熱延板を酸洗後、板厚0.8〜1.6mm
まで冷間圧延した後、720〜950℃にて90秒間焼鈍し、一
部のサンプルには、その後、250〜500℃の範囲内の温度
で、2分間の過時効処理を施した。
【００６２】
【表１】
【００６３】これらの鋼板に、さらに焼きばめ相当の50
0℃、5秒間の加熱を施し、室温まで空冷した後、降伏応
力、直流磁気特性（0.3Ｏｅにおける透磁率、および外
部磁界10Ｏｅまで励磁したときの保磁力）をリング試験
片（外径45mm、内径33mm）によって測定した。
【００６４】また、磁気安定性の評価として、焼きばめ
相当熱処理後に150℃×100時間の熱処理を施した材料の
直流磁気特性についても評価を行なった。このほか、焼
鈍材（調質圧延を施したものも含む）を所定の形状のバ
ンドに加工し、500℃に加熱後、両面粘着テープを介し
て29インチTV陰極線パネルにはめ込み、地磁気ドリフト
性の評価を行った。その結果を表２に示す。なお、地磁
気ドリフト性については、表１に示す従来材である供試
鋼Gの1％調質圧延材の地磁気ドリフト量を1としたとき
の相対値で表示した。
【００６５】
【表２】
【００６６】表２に示すように、供試鋼成分、焼鈍温
度、調質圧延率が本発明範囲内にある本発明例にあって
は、焼きばめ相当の加熱処理のまま、および、更に150
℃×100時間の熱処理後の何れの場合とも、0.3Ｏｅの磁
界における透磁率μが高いため、μと板厚t（mm）との
積μ×tが380以上であり、地磁気ドリフト性に優れた特
性を示すことが確認された。一方、本発明範囲を外れた
比較例にあっては、μが低く、μ×tが適正値を外れて
おり、本発明例に比べて地磁気ドリフト性が劣るため、
色ずれ対策として煩雑な工程が必要となる。
【００６７】
【発明の効果】本発明は、Nbあるいは／およびTi添加に
より、また、場合によってはさらにBを添加することに
より、低Si系にもかかわらず高い透磁率を確保し、その
経時安定性を確保できる。また透磁率と板厚との積に着
目して色ずれの低減を図っている。その結果、本発明に
よれば、透磁率が高く地磁気ドリフトが小さい、そして
その経時変化量が小さい、ヒートシュリンクバンドに好
適な鋼板が得られる。本発明による鋼板を陰極線管のヒ
ートシュリンクバンドに用いることによって、充分な磁
気シールド性が確保され、色ずれの問題が解決される。
【００６８】また、本発明によれば、低Si系の鋼板であ
っても降伏応力のレベルが40kgf/m2未満で防爆性に問題
を生じないレベルの強度を有する鋼板の製造が可能であ
る。
【図面の簡単な説明】
【図１】μ×tと地磁気ドリフト量との関係を示す図。
【図２】調質圧延の圧延率と透磁率μとの関係を示す
図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田原 健司 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 田中 靖 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 Ｆターム(参考） 4K037 EA01 EA02 EA04 EA15 EA16 EA18 EA19 EA23 EA25 EA27 EA31 EB01 EB02 EB06 EB08 EB09 FA03 FC04 FE03 FJ05 FJ06 FL02 FM02 JA06 5C032 AA02 CC03 CD01

Claims (5)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 化学成分として、重量％で、C：0.005％
    以下、Si：1％以下、Mn：0.1％以上2.5％以下、P：0.15
    ％以下、S：0.02％以下、sol．Al：0.08％以下、N：0.0
    05％以下、Nb：0.005％以上0.04％以下、を含み、焼き
    ばめ後の状態で0.3Ｏｅの磁界における透磁率μと板厚t
    （mm）との積μ×tが380以上であることを特徴とするヒ
    ートシュリンクバンド用鋼板。
  2. 【請求項２】 化学成分として、重量％で、C：0.005％
    以下、Si：1％以下、Mn：0.1％以上2.5％以下、P：0.15
    ％以下、S：0.02％以下、sol．Al：0.08％以下、N：0.0
    05％以下、Nb：0.005％以上0.04％以下、を含み、さら
    に、Ti：0.005％以上0.06％以下、B：0.0003％以上0.00
    5％以下のうち一種または二種を含み、焼きばめ後の状
    態で0.3Ｏｅの磁界における透磁率μと板厚t（mm）との
    積μ×tが380以上であることを特徴とするヒートシュリ
    ンクバンド用鋼板。
  3. 【請求項３】 化学成分として、重量％で、C：0.005％
    以下、Si：0.15％超1％以下、Mn：0.1％以上2.5％以
    下、P：0.15％以下、S：0.02％以下、sol．Al：0.08％
    以下、N：0.005％以下、Ti：0.02％以上0.06％以下、
    B：0.0003％以上0.005％以下を含み、焼きばめ後の状態
    で0.3Ｏｅの磁界における透磁率μと板厚t（mm）との積
    μ×tが380以上であることを特徴とするヒートシュリン
    クバンド用鋼板。
  4. 【請求項４】 請求項１記載の化学成分を有する鋼を熱
    間圧延し、引き続いて冷間圧延し、次いで、得られた鋼
    板を750℃以上900℃以下の温度域にて焼鈍する、あるい
    は、この焼鈍の後さらに圧延率0.5％以下の調質圧延を
    施す、ことを特徴とするヒートシュリンクバンド用鋼板
    の製造方法。
  5. 【請求項５】 請求項２あるいは請求項３記載の化学成
    分を有する鋼を熱間圧延し、引き続いて冷間圧延し、次
    いで、得られた鋼板を780℃以上900℃以下の温度域にて
    焼鈍する、あるいは、この焼鈍の後さらに圧延率0.5％
    以下の調質圧延を施す、ことを特徴とするヒートシュリ
    ンクバンド用鋼板の製造方法。
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