WO1999012173A1 - Ferrite de manganese/zinc - Google Patents

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WO1999012173A1
WO1999012173A1 PCT/JP1998/003763 JP9803763W WO9912173A1 WO 1999012173 A1 WO1999012173 A1 WO 1999012173A1 JP 9803763 W JP9803763 W JP 9803763W WO 9912173 A1 WO9912173 A1 WO 9912173A1
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manganese
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Osamu Takeda
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Tdk Corporation
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
    • C04B35/26—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on ferrites
    • C04B35/2658—Other ferrites containing manganese or zinc, e.g. Mn-Zn ferrites
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/34—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials non-metallic substances, e.g. ferrites
    • H01F1/342—Oxides
    • H01F1/344—Ferrites, e.g. having a cubic spinel structure (X2+O)(Y23+O3), e.g. magnetite Fe3O4

Definitions

  • the present invention relates to a manganese-zinc based ferrite excellent in DC superposition characteristics, and more particularly to a manganese-zinc based ferrite used in coil transformers of various communication devices, consumer appliances, etc. in which the DC superposition characteristics are considered.
  • Manganese-zinc based ferrite is used as a core material for coils and transformers in various communication equipment and consumer equipment. For such applications, especially for ferrite cores for communication equipment, high permeability characteristics are required at a relatively high frequency and in a wide band (about 100 to 500 kHz).
  • a manganese-zinc ferrite having a high initial magnetic permeability i in such a frequency band is disclosed, for example, in Japanese Unexamined Patent Publication No. Hei 6-2004 / 25 (Bi and Mo added, 100 kHz and 500 kHz). Initial magnetic permeability i force of 900 or more and 300 or more).
  • an object of the present invention is to provide a magnetic recording medium having an initial magnetic permeability / i of 500 or more and a core loss P cv Is to provide a manganese-zinc based ferrite having a manganese-zinc content of 400 kW / m 3 or less.
  • Another object of the present invention is to provide a manganese-zinc ferrite having a saturation magnetic flux density Bs of 50 OmT or more and excellent DC superimposition characteristics.
  • a manganese-zinc ferrite of (1) whose saturation magnetic flux density Bs at a frequency of 100 kHz and 25 ° C is 50 OmT or more.
  • subcomponent material is, S I_ ⁇ 2 and oxide Gay containing starting material 1 10 to 170 Hare m in terms of, C and calcium oxide raw material 100 ⁇ 25 Oppm in A_ ⁇ terms, S N_ ⁇ 2 translated at 50 0 and tin oxide raw material to 400 Oppm, and niobium oxide material of 50 to 35 Oppm in Nb 2 0 5 in terms, zirconium oxide material of 100 to 40 Oppm in Z R_ ⁇ 2 terms,
  • (6) subcomponent material is, S I_ ⁇ and 1 1 5 ⁇ 15 Oppm oxide Kei containing starting material with 2 equivalent, and calcium oxide raw material of 130 to 230 Hare m in C A_ ⁇ terms, 10 00 in S nO terms 3000 and tin oxide material of the Rabbit m, Nb, O s converted at 100 to 300 ppm of Niobium oxide raw material, Zr0 converted zirconium oxide raw material of 100 to 30 Oppm, Bi 2 ⁇ : Bismuth oxide raw material of 100 to 20 Oppm converted, ⁇ Mo ⁇ : 50 to 15 Oppm converted to i (5) A manganese-zinc ferrite containing the molybdenum oxide raw material.
  • Manganese-zinc ferrite with initial permeability i at frequency 100 kHz, 25, core loss P cv at 100 kHz, 200 mT, 40 ° C, and frequency 100 kHz, 25 Manganese-zinc based ferrite whose saturation magnetic flux density Bs at 25 ° C satisfies 7000 ⁇ i ⁇ Bs ZP cv.
  • main component material is, and from 6 to 54.4 mol% of oxide Cheorwon fee 53. 6 2 0 3 basis, and 13. 0-1 3.5 mole% of zinc oxide material in terms of ZnO, oxide Manganese-Zinc-based ferrite of (7) consisting of manganese raw material (remainder).
  • (1 0) subcomponent material is, S i 0 2 and 1 10 ⁇ 1 7 Oppm oxide Kei raw material in terms of a 1 00-250 Hare m calcium oxide material in C A_ ⁇ terms, S N_ ⁇ 2 equivalent a tin oxide material of 500 to 4000 ppm in the 50 to 350 ppm of niobium oxide material in Nb 2 0 5 in terms, zirconium oxide raw material 1 00 ⁇ 40 Oppm in Z R_ ⁇ 2 equivalent, B i 2 0; i (7) A manganese-zinc ferrite containing a bismuth oxide raw material of 50 to 20 ppm in conversion and a molybdenum oxide raw material of 50 to 200 ppm in Mo ⁇ : i .
  • (1 1) subcomponent material is, S 1 and 1. 5 to 1 50 ppm of oxidized Gay raw materials in I_ ⁇ 2 terms, and calcium oxide raw material 1 30 ⁇ 23 Oppm in C aO-terms, with S N_ ⁇ terms 1000 a tin oxide material of ⁇ 3000 ppm, and niobium oxide material of Nb O s 1 00 ⁇ 300 pp m in terms of a zirconium oxide raw material 1 00 ⁇ 30 Oppm in Z R_ ⁇ terms, with B i 2 0 :) terms Bismuth oxide raw material of 100 ⁇ 20 Oppm, Mo ⁇ : 1 (7) A manganese-zinc ferrite containing 50 to 150 m in conversion of a molybdenum oxide raw material. Action and effect
  • the manganese-zinc based ferrite of the present invention can improve the saturation magnetic flux density Bs while maintaining the initial magnetic permeability ⁇ i by defining the amount of the main component within the above range, and furthermore, has a DC superposition characteristic.
  • the saturation magnetic flux density B s can be increased to 50 OmT or more, so when used for a transformer core that requires DC superposition characteristics for communication equipment, etc., the number of turns of the transformer coil is reduced.
  • the size of the core or the transformer can be reduced.
  • the initial permeability / ii is particularly high at a frequency of 100 to 500 kHz, and the core loss P cv is low and saturation magnetic flux density B s is high.
  • Manganese-zinc ferrites for power transformers are required to improve core loss PcV in the high-frequency range of about 100 to 500 kHz, and various proposals have been made for this purpose.
  • some manganese-zinc based ferrites for power transformers have a saturation magnetic flux density B s of 50 OmT or more and take account of the DC bias characteristics, but the initial permeability / i was at most 2300 or less.
  • FIG. 1 is a graph showing DC superposition characteristics of core samples according to an example of the present invention and a comparative example.
  • the manganese-zinc-based ferrite of the present invention has magnetic properties such as an initial magnetic permeability ⁇ i at a frequency of 100 kHz and 25 ° C of 5000 or more, a saturation magnetic flux density Bs (25 ° C) of 50 OmT or more, and a frequency of 100 Core loss P c V at 40 ° C when applying a sinusoidal AC magnetic field of kHz and 200 mT is 400 kWZm : i or less.
  • the larger the initial magnetic permeability i the better, but the upper limit is currently about 6000.
  • the larger the saturation magnetic flux density Bs, the better, but the upper limit is currently about 54 OmT.
  • the smaller the core loss P c V is, the better, but at present the lower limit is about 270 kW / m 3 .
  • the value of i'Bs / Pcv is 7000 or more, preferably 7200 or more, and particularly preferably 8000 or more.
  • the upper limit is around 9500. If this value is 7000 or more, i ⁇ 5000, Bs (25 ° C) ⁇ 50 OmT and P cv ⁇ 400 kwZm : i are not necessarily required as described above.
  • the manganese-zinc ferrite of the present invention has improved DC bias characteristics.
  • the ratio between the residual magnetic flux density and the saturation magnetic flux density that is, the squareness ratio BrZBs, is preferably 0.1 to 0.3, particularly 0.1 to 0.2. Is preferred.
  • Manganese present invention -..
  • the main component material of zinc ferrite preferably 53.
  • 6-54 4 mol% particularly preferably 53.7 to 54 2 molar% iron oxide
  • a raw material preferably a zinc oxide raw material in an amount of 13.0 to 13.5 mol% in terms of Z ⁇ , particularly preferably a 13.1 to 13.4 mol%, and a manganese oxide raw material (remaining main component raw material) )
  • the composition of the main component material is out of the above range, it tends to be difficult to obtain a high saturation magnetic flux density Bs mainly.
  • the main component raw material ordinary iron oxide raw material, manganese oxide raw material and zinc oxide raw material, that is, oxides or various compounds that become oxides by firing may be used.
  • the auxiliary component raw materials include a silicon oxide raw material, a calcium oxide raw material, a tin oxide raw material, a niobium oxide raw material, a zirconium oxide raw material, a bismuth oxide raw material, and a molybdenum oxide raw material.
  • an oxide of each metal or a compound which becomes an oxide upon firing may be used.
  • a raw material for manganese oxide SiO 2 is preferable, and as a raw material for calcium oxide, CaCO 3 is used.
  • S N_ ⁇ 2 as a tin oxide material, preferably Nb 2 ⁇ 5 as niobium oxide material, preferably Z R_ ⁇ 2 as zirconium oxide raw material, as the bismuth oxide material B i ⁇ > O
  • the molybdenum oxide raw material is preferably ⁇ 0 : ⁇ .
  • the content of the silicon oxide raw material is preferably 110 to 170 ⁇ m in terms of SiO 2, particularly preferably 115 to 15 ppm. If the content is outside the above range, the initial magnetic permeability i tends to decrease and the core loss P c V tends to increase.
  • the content of the calcium oxide raw material is preferably from 100 to 250 m in Ca ⁇ , particularly preferably from 130 to 23 Oppm. If the content is outside the above range, the initial magnetic permeability i tends to decrease and the core loss P c V tends to increase.
  • the content of tin oxide raw material is preferably S N_ ⁇ 2 terms in 500-400 Oppm, particularly preferably 1000 ⁇ 300 Oppm. If the content is out of the above range, the initial magnetic permeability i tends to be low and the core loss P cv tends to be large, as in the case of the above components.
  • the content of niobium oxide raw material is preferably 50 to 350 ppm in N b 2 O 5 in terms of, particularly preferably 100 ⁇ 30 Oppm.
  • the core loss P cv tends to increase
  • the initial permeability i tends to decrease
  • the core loss P c V tends to increase.
  • the content of the zirconium oxide material is preferably Z R_ ⁇ 2 terms in 100 to 400 pm, particularly preferably 100 ⁇ 30 Oppm. If the content is out of the above range, the core loss P c V increases.
  • the content of molybdenum oxide raw material is preferably 50 to 200 ppm by M O_ ⁇ 3 basis, particularly preferably 50 ⁇ 15 Oppm.
  • the initial magnetic permeability ⁇ i decreases. If the content is too small, abnormal grain growth occurs during firing and the initial magnetic permeability i decreases. On the other hand, if the content is too high, the amount of sublimation or evaporation of Mo during sintering increases, so that when many compacts are sintered at the same time, the variation in magnetic properties increases.
  • the content of the subcomponent raw material is a ratio to the main component raw material.
  • Manganese one zinc ferrite in Bok of the present invention shows the above-mentioned is preferably a force for example Ta 2 0 more other is not possible to contain the secondary components,, V 2 0 5, I n, O: i, such as T i ⁇ 2 One or more may be contained. These contents are converted to Ti 0., 0 to 30 Oppm, Ta., ⁇ , V., ⁇ ",, In., ⁇ :, respectively. The total amount is preferably about 0 to 10 ppm.
  • a suitable binder for example, polypinyl alcohol, is added in an appropriate amount, for example, 0.1 to 1.0% by weight, to a mixture of the main component material and the auxiliary component material, and the particle size is about 80 to 200 m using a spray dryer or the like. After forming into granules, it is molded.
  • the compact is fired.
  • the temperature is gradually increased to a sintering temperature at a rate of about 50 to 300 ° CZhr, usually 1250 ° C or more, especially 1300 ° C or more.
  • the sintering is completed by holding at a predetermined temperature in the range of 1400 ° C for about 4 to 5 hours. After completion of sintering, it is preferable to cool at a cooling rate of about 50 to 300 ° C / hr in an atmosphere in which the oxygen concentration is controlled.
  • the oxygen partial pressure should be at least 25%, especially at least 30%, at least from the temperature of 1000 ° C or more when the temperature is raised to the temperature holding step, more preferably in the temperature range of 1000 ° C or more. It is preferably 30 to 100%.
  • a long holding time may be given at a high firing temperature. However, if the firing is performed at a high temperature for a long time, the life of the firing furnace is shortened or the productivity is reduced.
  • the above-described oxygen sintering enables the initial firing at 100 to 500 kHz even at a relatively low temperature and in a short time.
  • the magnetic permeability i can be increased.
  • sublimation or evaporation of Mo and Bi is suppressed, so that the variation of the initial permeability / ii is further reduced.
  • firing is preferably performed in a pusher furnace.
  • a pusher furnace a set of loaded multiple compacts is continuously introduced into the furnace, enabling continuous firing.
  • the composition after firing is usually as follows.
  • Main component is 53.6 to 54.4 mol% in terms of Fe 0 ;! , Preferably 53.7 to It contains 54.2 mol% of iron oxide and 13.0 to 13.5 mol% of zinc oxide in terms of Zn ⁇ , with the balance being manganese oxide.
  • Subcomponent material is, S I_ ⁇ 2 terms in S I_ ⁇ 2 terms in 1 10 ⁇ 17 Oppm, preferably 1 15-15 and oxidation gay elements of Oppm, C aO converted at 130 to 230 Rabbit m, favored properly 250 and calcium oxide ⁇ 35 Oppm, S N_ ⁇ 2 converted at 500-400 O pm, preferably a tin oxide 1000 to 3000 ppm, Nb 2 ⁇ 5 terms in 5 0 ⁇ 35 Oppm, preferably 100 to 30 Oppm and niobium oxide, Z R_ ⁇ 2 terms in 100 ⁇ 40 Oppm, preferably a zirconium oxide 100 ⁇ 300 ppm, B i 2 0 3 translated at 50 ⁇ 20 Oppm, preferably oxide bis mass 100 ⁇ 20 Oppm, MO0 3 translated at 50 ⁇ 20 Oppm, preferably 50: it includes a L 50 ppm of molybdenum oxide.
  • the amount of the subcomponent in the core may be larger than the amount of the subcomponent raw material added, because the subcomponent constituent element is often included as an impurity in the main component raw material.
  • the amount of subcomponents in the manganese-zinc based ferrite may be smaller than the amount of the subcomponent raw material added, because the subcomponent constituent elements may sublimate or evaporate during firing.
  • the average crystal grain size of the manganese-zinc ferrite of the present invention is preferably 5 to 50 zm. If the average crystal grain size is too large or too small, the high frequency characteristics of the initial magnetic permeability i will be reduced.
  • the average crystal grain size may be determined as an average of diameters of polycrystals observed with an optical microscope after the mirror-polished surface is subjected to acid etching and converted into a circle.
  • the manganese-zinc-based ferrite of the present invention produced as described above has, as magnetic properties, an initial magnetic permeability i at a frequency of 100 kHz, 5,000 or more, a saturation magnetic flux density Bs of 50 OmT or more, and a frequency of 100 kHz.
  • the core loss P c V at 40 ° C when a sine-wave AC magnetic field of 200 mT is applied can achieve all of 400 kW / m : i or less.
  • the value of ⁇ Bs (25 ° C) ZP cv (40 ° C) also achieved 7000 or more. Monkey
  • the shape can be a crucible type, a toroidal shape, EI, or the like.
  • the impedance can be adjusted by providing an air gap of 50 m or less in cores such as crucibles and EI.
  • the main ingredient, Mn ⁇ , 110 ⁇ ? 6 2 ⁇ : i and, S i ⁇ 2 is a subcomponent material, Sn_ ⁇ 2, Nb 2 0 5, Z r 0 2, B i 2 ⁇ : i, Mo_ ⁇ 3 and. a A mixture with CO 3 was prepared at the composition ratio shown in Table 1.
  • a binder was added to the mixture, and the mixture was granulated with a spray dryer to an average particle size of 15 ⁇ m and molded.
  • the compact was heated in an atmosphere in which the oxygen partial pressure was controlled, and sintered at 1350 ° C for 4 hours. Then, it was cooled in an atmosphere with controlled oxygen partial pressure to obtain a toroidal core sample with 31 outer diameter, 19 inner diameter, and 8 mm height.
  • a pusher furnace was used for firing. 343 compacts were loaded per set. The loading pattern is 7 x 7 per row, and the number of levels is 7. Each sample was measured with a fluorescent X-ray analyzer and found to be almost equivalent to the raw material composition. table 1
  • the sample whose content is out of the range of the present invention or replaced by another component at least one of the initial magnetic permeability i and the core loss PcV has decreased (as can be seen from Table 2).
  • both samples deteriorated in many comparative samples.
  • Example No. 2-1 an air gap with a width of about 0.8 mm was provided in the pot-shaped core of the components shown in Table 3 (Sample No. 2-1), and the AL-value was 1 000 ⁇ , / ⁇ ⁇ , A coil of 169 turns was used as the core sample of Example 2 (Sample No. 2-1).
  • core samples of comparative examples (sample Nos. 2-2 and 2-3) having the same composition as the above sample No. 2-1 were prepared with the component compositions shown in Table 3.
  • Example No. 2-1 The cores of these examples (Sample No. 2-1) and the cores of Comparative Examples (Sample Nos. 2-2 and 2-3) were subjected to a DC superposition characteristic under the condition that an AC magnetic field of 10 kHz was applied. Relationship between L (mH) and I de (mA)] was examined. Figure 1 shows the results. As can be seen from FIG. 1, the relationship between the inductance L and I ⁇ in both the core of the example and the core of the comparative example has a linear flat portion having a constant value from the low current side, and sharply decreases at a certain current value. However, in the core of the example (Sample No. 2-1), the current value improved as DC superposition characteristics (the current value where the inductance decreased by 10% from the linear flat part) Force The core of the comparative example (Sample Compared with Nos. 2-2 and 2-3-3), they improved by 20% and 50%, respectively.
  • the core of the above example (Sample No. 2-1) and the core of the comparative example (Sample Nos. 2-2 and 2-3) had a frequency of 100 kHz, an initial magnetic permeability i at 25 ° C, and a frequency of 100 kHz. , 200 mT, core loss P cv at 40 ° C, and saturation magnetic flux density B s at 25 ° C at a frequency of 100 kHz, and i ⁇ BsZP cv were calculated. Table 3 shows the results.

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Description

明 細 書
マンガン一亜鉛系フェライト 技術分野
本発明は、 直流重畳特性に優れたマンガン一亜鉛系フェライトに関し、 特に直 流重畳特性が考慮される各種通信機器、 民生用機器等のコィルゃトランスに用い られるマンガン一亜鉛系フェライトに関する。 背景技術
マンガン一亜鉛系フェライトは、 各種通信機器、 民生用機器等のコイルやトラ ンスに用いるコアの材料として使用されている。 このような用途、 特に通信機器 用のフェライトコアでは、 比較的高い周波数でしかも広帯域 （1 0 0〜 5 0 0 kH z 程度） で高透磁率特性が必要である。 このような周波数帯域において初透磁率 iの高いマンガン—亜鉛系フェライトは、 例えば特開平 6— 2 0 4 0 2 5号公 報 （B iおよび M o添加、 1 0 0 kHz および 5 0 0 kHz の初透磁率 i力 9 0 0 0以上および 3 0 0 0以上） に記載されている。 尚、 従来のこの用途のマンガン 一亜鉛系フェライトでは飽和磁束密度 B s、 直流重畳特性は考慮する必要はなか つ 1 。
しかし、 近年の携帯用コンピュータ端末等の携帯用通信機器および I S D Nの 普及に伴い、 これらの機器のより一層の小型化が要求され、 このような通信機器 用のマンガン一亜鉛系フェライ卜にあっても高飽和磁束密度化、 高直流重畳特性 化および低コアロス化の要求が高まってきた。 発明の開示
そこで、 本発明の目的は、 初透磁率/ iが 5 0 0 0以上、 かつコアロス P c v が 400 kW/m3 以下であるマンガン一亜鉛系フェライトを提供することであ る。
本発明の他の目的は、 さらに飽和磁束密度 B sが 50 OmT以上であって優れた 直流重畳特性のマンガン一亜鉛系フェライトを提供することである。
このような目的は、 下記 （1) 〜 （1 1) のいずれかの構成により達成される。
(1) マンガン一亜鉛系フェライトであって、 周波数 100 kHz、 25°Cで の初透磁率 iが 5000以上、 かつ周波数 100 kHz、 200mT、 40 °C でのコアロス P c Vが 400 kWZm:i 以下であるマンガン一亜鉛系フェライト。
(2) 周波数 100 kHz、 25°Cでの飽和磁束密度 Bsが 50 OmT以上であ る （1) のマンガン—亜鉛系フェライト。
(3) 主成分原料が、 6 2 〇3 換算で53. 6〜54. 4モル％の酸化鉄原 料と、 Zn〇換算で 13. 0〜13. 5モル％の酸化亜鉛原料と、 酸化マンガン 原料 （残部） とからなる （1) のマンガン一亜鉛系フェライト。
(4) 酸化鉄原料が、 主成分原料中、 F e2 〇:i 換算で 53. 7〜54. 2モ ル％である （3) のマンガン—亜鉛系フェライト。
(5) 副成分原料が、 S i〇2 換算で 1 10〜170卯 m の酸化ゲイ素原料と、 C a〇換算で 100〜25 Oppm の酸化カルシウム原料と、 S n〇2 換算で 50 0〜400 Oppm の酸化スズ原料と、 Nb2 05 換算で 50〜35 Oppm の酸化 ニオブ原料と、 Z r〇2 換算で 100〜40 Oppm の酸化ジルコニウム原料と、
B i , 03 換算で 50〜20 Oppm の酸化ビスマス原料と、 MoO:i 換算で 50 〜200叩!11 の酸化モリブデン原料とを含有する （1) のマンガン—亜鉛系フエ ライ卜。
(6) 副成分原料が、 S i〇2 換算で 1 1 5〜15 Oppm の酸化ケィ素原料と、 C a〇換算で 130〜230卯 m の酸化カルシウム原料と、 S nO 換算で 10 00〜3000卯 m の酸化スズ原料と、 Nb , Os 換算で 100〜 300 ppm の 酸化ニオブ原料と、 Z r 0 換算で 100〜30 Oppm の酸化ジルコニウム原料 と、 B i 2 〇:ί 換算で 1 00〜20 Oppm の酸化ビスマス原料と、 Mo〇:i 換算 で 50〜1 5 Oppm の酸化モリブデン原料とを含有する （5) のマンガン一亜鉛 系フェライト。
(7) マンガン—亜鉛系フェライトであって、 周波数 1 00 kH z、 2 5 で の初透磁率 i、 周波数 100 kHz、 200mT、 40 °Cでのコアロス P c v、 および周波数 1 00 k H z、 2 5 °Cでの飽和磁束密度 Bsが、 7000≤ i · Bs ZP c vを満足するマンガン一亜鉛系フェライト。
(8) 主成分原料が、 62 03 換算で53. 6〜54. 4モル％の酸化鉄原 料と、 ZnO換算で 13. 0-1 3. 5モル％の酸化亜鉛原料と、 酸化マンガン 原料 （残部） とからなる （7) のマンガン—亜鉛系フェライト。
(9) 酸化鉄原料が、 主成分原料中、 F e2 0:i 換算で 53. 7〜54. 2モ ル％である （7) のマンガン—亜鉛系フェライト。
(1 0) 副成分原料が、 S i 02 換算で 1 10〜 1 7 Oppm の酸化ケィ素原料 と、 C a〇換算で 1 00〜250卯 m の酸化カルシウム原料と、 S n〇2 換算で 500〜 4000 ppm の酸化スズ原料と、 Nb 2 05 換算で 50〜 350 ppm の 酸化ニオブ原料と、 Z r〇2 換算で 1 00〜40 Oppm の酸化ジルコニウム原料 と、 B i 2 0;i 換算で 50〜20 Oppm の酸化ビスマス原料と、 Mo〇:i 換算で 50〜200ppm の酸化モリブデン原料とを含有する （7) のマンガン—亜鉛系 フェライ卜。
(1 1) 副成分原料が、 S i〇2 換算で 1 1 5〜 1 50 ppm の酸化ゲイ素原料 と、 C aO換算で 1 30〜23 Oppm の酸化カルシウム原料と、 S n〇 換算で 1000〜 3000 ppm の酸化スズ原料と、 Nb Os 換算で 1 00〜 300 pp m の酸化ニオブ原料と、 Z r〇 換算で 1 00〜 30 Oppm の酸化ジルコニウム 原料と、 B i 2 0:) 換算で 1 00〜20 Oppm の酸化ビスマス原料と、 Mo〇:1 換算で 50〜150卯 m の酸化モリブデン原料とを含有する （7) のマンガン一 亜鉛系フェライト。 作用および効果
本発明のマンガン一亜鉛系フェライトは、 主成分量を上記の範囲に規定したこ とにより、 初透磁率^ iを維持したまま、 飽和磁束密度 B sを向上させることが でき、 しかも直流重畳特性も向上させることができた。 このため、 特に、 飽和磁 束密度 B sを 50 OmT以上とすることができるので、 通信機器等のための直流重 畳特性が要求されるトランス用コアに用いたとき、 トランスのコイルの巻数削減 又はコアないしトランスの小型化が可能となる。 しかも副成分として、 酸化ケィ 素、 酸化カルシウム、 酸化スズ、 酸化ニオブ、 酸化ジルコニウム、 酸化ビスマス および酸化モリブデンを所定量含有するため、 特に周波数 100〜500kHz に おいて初透磁率/ i iが高く、 コアロス P c vが低く、 しかも飽和磁束密度 B sが 高い。
なお、 電源トランス用マンガン—亜鉛系フェライトは、 100〜 500kHz 程 度の高周波領域で、 コアロス P c Vの改善が要求されており、 このための提案が 各種なされている。 例えば、 特開昭 60 _ 132302号公報には、 Sn〇2 、 Z r 02 および Nb2 〇5 を添加して、 100 kHz、 200mTの測定条件に おけるコアロスと磁気特性が改善されたマンガン一亜鉛系フェライトが記載され ている。 実際、 従来、 コアロス P c Vが 400kW/m:i 以下のフェライトコアがあ る。 しかし、 電源トランス用マンガン一亜鉛系フェライトでは、 飽和磁束密度 B sが 50 OmT以上で、 直流重畳特性も考慮されたものがあるが、 初透磁率/ iは 高々 2300以下であった。
また、 従来上記以外の卜ランス用マンガン一亜鉛系フェライ トとして、 コア口 ス P c Vが 400 kW/m:i 以下のものがあつたが、 飽和磁束密度 B sが高々 470 mT程度であり、 しかも直流重畳特性は考慮されたが満足できるものではなかった。 また、 発明者らの研究によれば、 上記 X i - Bs (25°C) /P c v (40°C) の値が 7000以上になれば、 直流重畳特性が向上することが判明したが、 本発 明のマンガン一亜鉛系フェライトはそれを満足している。 図面の簡単な説明
図 1は、 本発明の実施例および比較例によるコアのサンプルの直流重畳特性を 示すグラフ図である。 発明を実施するための最良の形態
以下、 本発明の具体的構成について詳細に説明する。
本発明のマンガン—亜鉛系フェライトは、 磁気特性として、 周波数 100 kH z、 25°Cでの初透磁率 μ iが 5000以上、 飽和磁束密度 Bs (25°C) が 50 OmT以上、 かつ周波数 100 kHz、 200 mTの正弦波交流磁界印加時の 4 0°Cでのコアロス P c Vが 400 kWZm:i 以下の全てを備えている。 上記初透 磁率 iは大きければ大きいほど望ましいが現在のところその上限値は 6000 程度であり、 上記飽和磁束密度 Bsは大きければ大きいほど望ましいが現在のとこ ろその上限値は 54 OmT程度であり、 そしてコアロス P c Vは小さければ小さ いほど望ましいが現在のところその下限値は 270 kW/m3 程度である。
また、 本発明のマンガン—亜鉛系フェライトにおいては、 i ' Bs/P c vの 値が 7000以上、 好ましくは 7200以上、 特に好ましくは 8000以上であ る。 また、 上限値は 9500程度である。 なお、 この値が 7000以上である場 合には、 必ずしも上記したように、 i≥5000、 Bs (25°C) ≥ 50 OmT および P c v≤ 400 kwZm:iでなくともよい。 これにより、 本発明のマンガ ン—亜鉛系フェライトは、 直流重畳特性が向上する。 また、 本発明のマンガン—亜鉛系フェライトにおいて、 残留磁束密度と飽和磁 束密度との比、 すなわち角形比 B rZB sは、 好ましくは 0. 1〜0. 3、 特に 0. 1〜0. 2が好ましい。
本発明のマンガン—亜鉛系フェライトの主成分原料としては、 好ましくは F e 2 〇3 換算で53. 6〜54. 4モル％、 特に好ましくは 53. 7〜54. 2モ ル％の酸化鉄原料と、 好ましくは Z ηθ換算で 1 3. 0〜1 3. 5モル％、 特に 好ましくは 1 3. 1〜1 3. 4モル％の酸化亜鉛原料と、 酸化マンガン原料 （主 成分原料の残部） とを用いる。 主成分原料の組成が上記範囲外であると、 主とし て高飽和磁束密度 B sが得られなくなる傾向がある。
主成分原料としては、 通常の酸化鉄原料、 酸化マンガン原料および酸化亜鉛原 料、 すなわち、 酸化物または焼成により酸化物となる各種化合物を用いればよい。 副成分原料は、 酸化ケィ素原料と、 酸化カルシウム原料と、 酸化スズ原料と、 酸化ニオブ原料と、 酸化ジルコニウム原料と、 酸化ビスマス原料と、 酸化モリブ デン原料とを含有する。 これら各原料としては、 各金属の酸化物または焼成によ り酸化物となる化合物を用いればよい力 酸化ゲイ素原料としては S i O, が好 ましく、 酸化カルシウム原料としては C a C03 が好ましく、 酸化スズ原料とし ては S n〇2 が好ましく、 酸化ニオブ原料としては Nb2 〇5 が好ましく、 酸化 ジルコニウム原料としては Z r〇2 が好ましく、 酸化ビスマス原料としては B i ■> O, が好ましく、 酸化モリブデン原料としては Μο 0:ί が好ましい。
酸化ケィ素原料の含有量は、 好ましくは S i O, 換算で 1 1 0〜 1 70卯 m 、 特に好ましくは 1 1 5〜1 5 Oppm である。 含有量が上記の範囲外であると、 と もに、 初透磁率 iが低くなり、 コアロス P c Vが大きくなる傾向がある。
酸化カルシウム原料の含有量は、 好ましくは C a〇換算で 1 00〜2 50卯 m , 特に好ましくは 1 30〜23 Oppm である。 含有量が上記の範囲外であると、 と もに、 初透磁率 iが低くなり、 コアロス P c Vが大きくなる傾向がある。 酸化スズ原料の含有量は、 好ましくは S n〇2 換算で 500〜400 Oppm 、 特に好ましくは 1000〜300 Oppmである。 含有量が上記の範囲外であると、 上記の成分の場合と同様、 ともに、 初透磁率 iが低くなり、 コアロス P c vが 大きくなる傾向がある。
酸化ニオブ原料の含有量は、 好ましくは N b 2 O 5 換算で 50〜 350 ppm 、 特に好ましくは 100〜 30 Oppmである。 含有量が少ない場合は、 コアロス P c vが大きくなり、 含有量が多い場合には、 初透磁率 iが低くなり、 コアロス P c Vが大きくなる傾向がある。
酸化ジルコニウム原料の含有量は、 好ましくは Z r〇2 換算で 100〜400 pm 、 特に好ましくは 100〜 30 Oppmである。 含有量が上記の範囲外である と、 ともに、 コアロス P c Vが大きくなる。
酸化ビスマス原料の含有量は、 B i 2 〇3 換算で 50〜20 Oppm 、 好ましく は 100〜200卯 mである。 含有量が上記の範囲外であると、 ともに、 初透磁 率 iが低くなる。
酸化モリブデン原料の含有量は、 好ましくは M o〇3 換算で 50〜 200 ppm 、 特に好ましくは 50〜 15 Oppmである。 含有量が上記の範囲外であると、 とも に、 初透磁率^ iが低くなる。 含有量が少なすぎると焼成時に異常粒成長が生じ、 初透磁率 iが低くなる。 一方、 含有量が多すぎると、 焼成時の Moの昇華ない し蒸発する量が多くなるため、 多数の成形体を同時に焼成した場合、 磁気特性の ばらつきが大きくなる。
上記副成分原料の含有量は、 主成分原料に対する比率である。
本発明のマンガン一亜鉛系フェライ 卜中には、 上記した副成分の他はなるべく 含有しないほうが好ましい力 例えば Ta2 0, 、 V2 05 、 I n, O :i , T i 〇2 等の 1種以上が含有されていてもよい。 これらの含有量は、 それぞれ T i 0 ., に換算して 0〜 30 Oppm 、 Ta., 〇 、 V., 〇「， 、 I n., 〇:， に換算して合 計 0〜 10 Oppm程度であることが好ましい。
主成分原料と副成分原料との混合物に、 適当なバインダー、 例えばポリピニル アルコール等を適当量、 例えば 0. 1〜1. 0重量％加え、 スプレードライヤ一 等を用いて粒径 80〜200 m程度の顆粒とした後、 成形する。
次いで、 成形体を焼成する。 焼成の際には、 例えば、 酸素濃度を制御した雰囲 気下において、 焼結温度まで 50〜300°CZh r程度の昇温速度で徐熱し、 通 常、 1250°C以上、 特に、 1300〜 1400°Cの範囲の所定温度に 4〜 5時 間程度保持することによって焼結を完了させる。 焼結完了後は、 酸素濃度を制御 した雰囲気中で、 降温速度 50〜300°C/h r程度で冷却することが好ましい。 このような焼成に際しては、 少なくとも昇温時 1000°C以上の温度から温度 保持工程まで、 より好ましくは 1000°C以上の温度範囲において、 酸素分圧を 25%以上、 特に 30%以上、 さらには 30〜 100 %とすることが好ましい。 一般に、 透磁率を高めるために比較的大粒径の結晶粒を得ようとする場合、 高い 焼成温度で長い保持時間を与えればよい。 しかし、 高温かつ長時間の焼成を行う と、 焼成炉の寿命が短くなつたり、 生産性が低下したりする。 し力、し、 酸化ビス マスと酸化モリブデンと酸化ニオブとを併用する組成系では、 上記のような酸素 焼成を行うことにより、 比較的低温かつ短時間で焼成した場合でも 100〜 50 0kHz における初透磁率 iを高めることができる。 また、 低温かつ短時間の焼 成では、 Moや B iの昇華ないし蒸発が抑えられるので、 初透磁率/ i iのばらつ きもより少なくなる。
焼成は、 通常、 プッシヤー炉で行うことが好ましい。 プッシヤー炉では、 複数 の成形体が積載されたセッ夕一が連続して炉内に導入され、 連続焼成が可能であ る。
上記した出発原料を用いたとき、 焼成後の組成は、 通常、 以下のようになる。 主成分が、 F e 0;! 換算で 53. 6〜 54. 4モル％、 好ましくは 53. 7〜 54. 2モル％の酸化鉄と、 Zn〇換算で 13. 0〜13. 5モル％の酸化亜鉛 成分とを含み、 残部が酸化マンガン成分である。
副成分原料が、 S i〇2 換算で S i〇2 換算で 1 10〜17 Oppm 、 好ましく は 1 15〜15 Oppm の酸化ゲイ素と、 C aO換算で 130〜230卯 m 、 好ま しくは 250〜35 Oppm の酸化カルシウムと、 S n〇2 換算で 500〜400 O pm 、 好ましくは 1000〜 3000 ppm の酸化スズと、 Nb2 〇5 換算で 5 0〜35 Oppm 、 好ましくは 100〜30 Oppm の酸化ニオブと、 Z r〇2 換算 で 100〜40 Oppm 、 好ましくは 100〜 300 ppm の酸化ジルコニウムと、 B i 2 03 換算で 50〜 20 Oppm 、 好ましくは 100〜 20 Oppm の酸化ビス マスと、 Mo03 換算で 50〜20 Oppm 、 好ましくは 50〜： L 50 ppm の酸化 モリブデンとを含む。 なお、 コア中の副成分が副成分原料の添加量よりも多くな ることがあるが、 これは、 副成分構成元素が主成分原料中に不純物として含まれ ることが多いためであり、 また、 マンガン一亜鉛系フェライト中の副成分が副成 分原料の添加量よりも少なくなることがあるが、 これは、 副成分構成元素が焼成 時に昇華ないし蒸発することがあるためである。
本発明のマンガン—亜鉛系フェライ卜の平均結晶粒径は、 5〜50 zm である ことが好ましい。 平均結晶粒径が大きすぎても小さすぎても初透磁率 iの高周 波特性が低下してしまう。 なお、 平均結晶粒径は、 鏡面研摩面を酸エッチング後、 光学顕微鏡にて観察される多結晶体を円換算した場合の直径の平均として求めれ ばよい。
上記のように製造された本発明のマンガン一亜鉛系フェライトは、 磁気特性と して、 周波数 100 kH zの初透磁率 iが 5000以上、 飽和磁束密度 Bsが 5 0 OmT以上、 かつ周波数 100 kH z、 200 mTの正弦波交流磁界印加時の 40°Cでのコアロス P c Vが 400 kW/m:i 以下の全てを達成することができ る。 また、 \ · Bs (25°C) ZP c v (40°C) の値も 7000以上を達成で さる。
本発明のマンガン一亜鉛系フェライ卜を用いてコアを作成する場合、 その形状 は、 つぼ型、 トロイダル形状、 E I等とすることができる。 また、 つぼ型、 E I 等のコアには、 50 m以下のエアギャップを設けてインピーダンスを調整する ことができる。
実施例
以下、 本発明の具体的実施例を示し、 本発明をさらに詳細に説明する。
実施例 1
主成分原料である Mn〇、 ∑110ぉょび？ 62 〇:i と、 副成分原料である S i 〇2 、 Sn〇2 、 Nb 2 05 、 Z r 02 、 B i 2 〇:i 、 Mo〇3 および。 a CO 3 との混合物を表 1に示す組成比で調製した。
この混合物にバインダを加え、 スプレードライヤーにて平均粒径 1 5 Ο ΠΙ に 顆粒化し、 成形した。 次いで、 酸素分圧を制御した雰囲気中で成形体を昇温し、 1350°Cにて 4時間保持して焼結した。 その後、 酸素分圧を制御した雰囲気で 冷却し、 外径 31匪、 内径 19匪、 高さ 8mmのトロイダル状のコアサンプルを得 た。 焼成にはプッシャ一炉を用いた。 成形体はセッ夕一ひとつあたり 343個積 載した。 積載パターンは、 1段あたり 7個 X 7個とし、 段数は 7段とした。 各サンプルを蛍光 X線分析装置により測定したところ、 ほぼ原料組成と同等で あった。 表 1
サンプル 主成分（モル0 /0) 副成分（ppm)
No. Fe203 MnO ZnO Si。2 CaO Sn02 Nb205 Zr02 B12O3 M0O3
1 (本発明） 53.9 32.8 13.3 134 160 2500 150 200 150 100
2 (比較） 53.3 33.4 13.3 134 160 2500 150 200 150 100
3 (比較） 53.9 32.2 13.8 134 160 2500 150 200 150 100
4 (本発明） 53.6 33.1 13.3 134 160 2500 150 200 150 100
5 (本発明） 54.3 32.4 13.3 134 160 2500 150 200 150 100
6 (比較） 54.7 32.0 13.3 134 160 2500 150 200 150 100
7 (比較） 53.9 33.4 12.7 134 160 2500 150 200 150 100
8 (比較） 53.9 32.8 13.3 100 160 2500 150 200 150 100
9 (比較） 53.9 32.8 13.3 180 160 2500 150 200 150 100
10 (比較） 53.9 32.8 13.3 134 90 2500 150 200 150 100
11 (比較） 53.9 32.8 13.3 134 280 2500 150 200 150 100
12 (比較） 53.9 32.8 13.3 134 160 400 150 200 150 100
13 (比較） 53.9 32.8 13.3 134 160 4200 150 200 150 100
14 (比較） 53.9 32.8 13.3 134 160 2500 30 200 150 100
15 (比較） 53.9 32.8 13.3 134 160 2500 400 200 150 100
16 (比較） 53.9 32.8 13.3 134 160 2500 150 80 150 100
17 (比蛟) 53.9 32.8 13.3 134 160 2500 150 450 150 100
18 (比較） 53.9 32.8 13.3 134 160 2500 150 200 30 100
19 (比較) 53.9 32.8 13.3 134 160 2500 150 200 250 100
20 (比較） 53.9 32.8 13.3 134 160 2500 150 200 150 80
21 (比較） 53.9 32.8 13.3 134 160 2500 150 200 150 230
29 (本発明） 53.9 32.8 13.3 134 160 1500 250 150 150 100
23 (本発明) 53.9 32.8 13.3 134 160 1000 200 150 150 100
24 (比較） 53.5 29.5 17.0 130 170 200 150 100
表 2
サンプル No. i Bs (mT) Pcv (kW/m3) W i X Bs (25°C )
2 5 °C 1 0 0 °C 4 0 °C P c v (40°C)
1 (本発明） 5502 526 397 328 8836
2 (比較） 4920 505 370 495 5019
3 (比較） 5240 498 607 4299
4 (本発明） 5290 528 395 382 7286
5 (本発明） 5610 5 3 in? 378 7888
6 (比較） 5400 532 401 650 4416
7 (比較） 5610 529 520 '5702
8 (比較） 5420 521 431 6552
9 (比較） 4850 442 5794
10 (比較) 5370 463 6043
1 1 (比較） 5010 526 449 5869
12 (比較) 4810 528 4719
13 (比較） 5670 522 401 542 5460
14 (比較） 5370 522 400 443 6257
1 5 (比較) 4870 521 397 564 4499
16 (比較） 5402 518 394 489 5722
17 (比較） 51 10 522 391 467 5712
18 (比較) 4810 51 1 378 421 5838
19 (比較） 4720 51 2 376 549 4402
20 (比較） 4980 518 380 452 5702
21 (比較) 4980 520 388 497 5210
22 (本発明) 5150 526 398 352 7680
23 (本発明) 5200 527 396 368 7431
24 (比較） 5380 470 338 370 681 5 各サンプルについて、 周波数 1 00kHz 、 25°Cにおける初透磁率 i iを測定 した。 結果を表 2に示す。
また、 各サンプルについて、 周波数 1 00kHz 、 20 OmT (最大値） 正弦波交 流磁界を印加し、 40°Cでのコアロス P c Vを測定した。 結果を表 2に示した。 さらに、 各サンプルについて、 周波数 1 00kHz で、 25°Cおよび 1 00°Cで の飽和磁束密度 B sを測定した。 結果を表 2に示した。
さらにまた、 各サンプルについて、 H ' Bs (25°C) ZP c v (40°C) の 値を求め表 2に示した。
表 2に示される結果から本発明の効果が明らかである。 すなわち、 副成分を本 発明範囲で一定としたサンプル （No. 1〜5) 中、 主成分中における F e2 O 3 および Z ηθの量が本発明範囲内にあるサンプル No. 1、 4および 5の場合 には、 飽和磁束密度 B sが高く、 含有量が範囲外のサンプル No. 2および 3の場 合には、 飽和磁束密度 B sが低くなつてしまった。
さらにまた、 各サンプルについて、 i ' Bs (25°C) ZP c v (40°C) の 値を求め、 表 2に示した。 実施例サンプルでは、 すべてのものが^ i · Bs (2 5°C) ZP c v (40°C) の値が 7000以上となった。
また、 サンプル No. 6〜24のうち、 副成分の全ての含有量が本発明範囲の ものは、 初透磁率; iが高く、 コアロス P c Vが小さかったが、 副成分の内、 1 つでもその含有量が本発明範囲から外れたり、 他の成分で置き換えられたサンプ ルでは、 初透磁率 iおよびコアロス P c Vの少なくともいずれか一方が低下し てしまった （表 2から分かるように、 多くの比較例のサンプルでは両者が劣化し てしまった） 。
実施例 2
実施例用として表 3 (サンプル No. 2— 1) に示した成分のつぼ型のコアに幅 約 0. 8 mmのエアギャップを設け、 AL— v a l u eを 1 000 ηΗ,/Ν^とし、 1 69ターンのコイルを巻いたものを実施例 2のコアのサンプル （サンプル No. 2 - 1) とした。 一方、 表 3に示す成分組成で、 上記サンプル No. 2— 1と同一 の構造の比較例のコアのサンプル （サンプル No. 2— 2および 2— 3) を作製し た。
表 3
(a)
主成分（モル％) 副成分（ppm)
サンプル Fe203 MnO ZnO Si02 CaO Sn02 Nb205 Zr02 M0O3 V2O5
No.
2-1(本発明） 54.0 32.7 13.3 130 150 2300 200 200 150 100
2-2(比較） 53.5 35.1 11.4 115 550 260 300
2-3(比較） 53.5 26.3 20.2 110 300 210 180
(b)
特性
サンプゾレ μ i Bs(mT) Pcv(kW/m3) i-Bs(25°C)/Pcv(40°C)
No. 40°C
2- l(本発明） 5900 520 320 9588
2-2(比较） 2300 500 470 2447
2-3(比較） 5500 430 510 4637
〇
これらの実施例のコア （サンプル No. 2 - 1 ) および比較例のコア （サンプル No. 2— 2および 2— 3) にっき、 10 kHzの交流磁界を印加した条件下で直 流重畳特性 [インダク夕ンス L (mH) と I de (mA) との関係] を調べた。 そ の結果を図 1に示した。 図 1から分かるように、 実施例のコアも比較例のコアも、 インダクタンス Lと I ^との関係は、 低電流側から一定の値の直線平坦部をもち、 ある電流値で急激に低下するが、 実施例のコア （サンプル No. 2- 1) では、 直 流重畳特性として改善される電流値 （インダク夕ンスが、 直線平坦部から 10% 低下した電流値） 力 比較例のコア （サンプル No. 2— 2および 2— 3) に比べ てそれぞれ 20 %および 50 %向上した。
また、 上記実施例のコア （サンプル No. 2— 1) および比較例のコア （サンプ ル No. 2— 2および 2— 3) にっき、 周波数 100kHz 、 25°Cにおける初透磁 率 i、 周波数 100kHz 、 200mT、 40 °Cでのコアロス P c v、 および周波 数 100kHz で、 25°Cでの飽和磁束密度 B sを測定し、 また i · BsZP c v を計算した。 結果を表 3に示した。
以上の実施例の結果から、 本発明の効果が明らかである。

Claims

請 求 の 範 囲
1. マンガン一亜鉛系フェライトであって、 周波数 100 kH z、 25°Cでの 初透磁率 iが 5000以上、 かつ周波数 100 kH z、 200mT、 40°Cで のコアロス P c vが 400 kW/m;i 以下であるマンガン一亜鉛系フェライト。
2. 周波数 100 kHz、 25°Cでの飽和磁束密度 Bsが 50 OmT以上である 請求の範囲第 1項のマンガン—亜鉛系フェライト。
3. 主成分原料が、 F e 2 O 3 換算で 53. 6〜 54. 4モル％の酸化鉄原料 と、 ZnO換算で 13. 0〜13. 5モル％の酸化亜鉛原料と、 酸化マンガン原 料 （残部） とからなる請求の範囲第 1項のマンガン—亜鉛系フェライト。
4. 酸化鉄原料が、 主成分原料中、 F e2 0:t 換算で 53. 7〜54. 2モ ル％である請求の範囲第 3項のマンガン一亜鉛系フヱライ卜。
5. 副成分原料が、 S i〇2 換算で 1 10〜17 Oppm の酸化ケィ素原料と、 C a〇換算で 100〜250卯 m の酸化カルシウム原料と、 S n〇2 換算で 50 0〜400 Oppm の酸化スズ原料と、 Nb2 Os 換算で 50〜35 Oppm の酸化 ニオブ原料と、 Z r〇2 換算で 100〜40 Oppm の酸化ジルコニウム原料と、 B i 2 〇:i 換算で 50〜 20 Oppm の酸化ビスマス原料と、 MoO:! 換算で 50 〜200卯 m の酸化モリブデン原料とを含有する請求の範囲第 1項のマンガン一 亜鉛系フェライト。
6. 副成分原料が、 S i〇2 換算で 1 15〜15 Oppm の酸化ケィ素原料と、 C aO換算で 130〜230卯 m の酸化カルシウム原料と、 S n〇2 換算で 10 00〜 3000 ppm の酸化スズ原料と、 N b：； 〇 5 換算で 100〜300ρρπι の 酸化ニオブ原料と、 Z r〇2 換算で 100〜30 O pm の酸化ジルコニウム原料 と、 B i , 0:i 換算で 100〜20 Oppm の酸化ビスマス原料と、 Mo〇:！ 換算 で 50〜15 Oppm の酸化モリブデン原料とを含有する請求の範囲第 5項のマン ガン—亜鉛系フェライト。
7. マンガン—亜鉛系フェライトであって、 周波数 100 kHz、 25°Cでの 初透磁率 i、 周波数 100 kHz、 200mT、 40°Cでのコアロス P c v、 および周波数 100 kHz, 25 °Cでの飽和磁束密度 Bsが、 7000≤ i · Bs ノ P c vを満足するマンガン一亜鉛系フェライト。
8. 主成分原料が、 F e2 〇3 換算で 53. 6〜54. 4モル％の酸化鉄原料 と、 Zn〇換算で 13. 0〜13. 5モル％の酸化亜鉛原料と、 酸化マンガン原 料 （残部） とからなる請求の範囲第 7項のマンガン一亜鉛系フェライト。
9. 酸化鉄原料が、 主成分原料中、 F e 2 03 換算で 53. 7〜54. 2モ ル％である請求の範囲第 7項のマンガン一亜鉛系フェライト。
10. 副成分原料が、 S i 02 換算で 1 10〜 17 Oppm の酸化ケィ素原料と、 C a〇換算で 100〜25 O pm の酸化カルシウム原料と、 S n〇2 換算で 50 0〜400 Oppm の酸化スズ原料と、 Nb2 〇5 換算で 50〜 35 Oppm の酸化 ニオブ原料と、 Z r〇2 換算で 100〜40 Oppm の酸化ジルコニウム原料と、 B i 2 O, 換算で 50〜 20 Oppm の酸化ビスマス原料と、 Mo03 換算で 50 〜20 O pm の酸化モリブデン原料とを含有する請求の範囲第 7項のマンガン一 亜鉛系フェライト。
1 1. 副成分原料が、 S i 02 換算で 1 15〜15 Oppm の酸化ケィ素原料と、 C aO換算で 130〜23 Oppm の酸化カルシウム原料と、 S n〇2 換算で 10 00〜3000卯 m の酸化スズ原料と、 Nb2 Os 換算で 100〜 300 ρ の 酸化ニオブ原料と、 Z r〇2 換算で 100〜 30 Oppm の酸化ジルコニウム原料 と、 B i 2 Q:i 換算で 100〜200卯 m の酸化ビスマス原料と、 MoO.( 換算 で 50〜1 5 Oppm の酸化モリブデン原料とを含有する請求の範囲第 7項のマン ガン—亜鉛系フェライト。
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