WO1993013313A1

WO1993013313A1 - Refrigerant gas guiding mechanism for piston type compressor

Info

Publication number: WO1993013313A1
Application number: PCT/JP1992/001679
Authority: WO
Inventors: Kazuya Kimura; Hiroaki Kayukawa; Masafumi Ito; Chuichi Kawamura; Shigeyuki Hidaka; Yoshihiro Fujisawa
Original assignee: Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho
Priority date: 1991-12-24
Filing date: 1992-12-22
Publication date: 1993-07-08
Also published as: US5368449A; DE4294541C2; DE4294541T1

Description

明細書

ビストン型圧縮機の冷媒ガス案內機構技術分野

本発明はビストン型圧箱機冷媒ガス案内機構に関する。背景技術

一般に、ピストン型圧縮機は複数のピストンを備え、回転軸の回転に、じて、各ビストンが同期して往復動される。それらビストンの往復動にともない、冷媒ガスが圧縮機内に吸入され、その内部で圧縮された後に外部へ吐出される。

従来、この種のビストン型圧縮機は、例えば、図 1 0に示すように、吸入室 5 0及び吐出室 5 1がそれぞれ区画形成されたハウジング 5 2を有する。シリンダプロック 5 4にはシリンダポア 5 3が形成されている。バルブプレート 5 5には吸入口 5 5 a及び吐出口 5 5 bが形成されている。吸入ブレート 5 6は吸入弁 5 6 aを有し、吐出プレート 5 7は吐出弁 5 7 aを有する。バルブプレー卜 5 5はシリンダブロック 5 4とハウジング 5 2との間に配設され、そのパルププレート 5 5の両側に吸入プレート 5 6及び吐出プレート 5 7が配設されている。

そして、回転軸 6 0の回転に伴い、. ビストン 5 8が図 1 0において左方に移動する際に、前記吸入弁 5 6 aが弾性変形して吸入口 5 5 aが開かれ、吸入室 5 0 の冷媒ガスがその吸入口 5 5 aを介してシリンダボア 5 3内の作動室 5 9に吸入される。吸入動作完了後、前記ピストン 5 8がお方に移動されると、前記吸入弁 5 6 aにより吸入口 5 5 aが閉じられる。その後、前記作動室 5 9內の圧力が所定以上となると、前記吐出弁 5 7 aが弾性 ¾ ^して、吐出口 5 5 bが開かれ、作動室 5 9内の圧縮冷媒ガスがその吐出口 5 5 bを通して吐出室 5 1に吐出される。ところが、一般に、圧縮機の冷媒ガス中には潤滑オイルが混入されており、このオイルが吸入弁 5 6 a等に付着する。そのため、吸入弁 5 6 aが弾性変形して吸入口 5 5 aを開口するとき、前記オイルにより吸入弁 5 6 aが吸入口 5 5 a力 > ら離間しにくくなつて吸入動作の応答性が悪くなるというおそれがある。

また、吸入弁は冷媒ガスの吸入圧の変化にともない、それ自身の弾性力に扰して吸入口を開放するようになっている。そのため、冷媒ガスの圧力を吸入弁の弾性力以上に高めねばならず、このことは圧箱機における圧力損失を増加させるという間題がある ·

さらには、吸入室は吐出窒と隣接しており吸入室の冷媒ガスは吐出室内の高温ガスの熱によって膨張する。作動室へ流入する前に、冷媒ガスの密度が低下すると、作動室における実質的な圧縮容量が低下し、 i¾t機の体積効率が低下する。本明は上 IEの問題を解消するためになされたものであって、その的は吸入弁の構造に起因する圧力損失の努生を抑制できると共に、体積効率を向上させることができ、しかもシール性に優れたビストン型圧縮機における冷媒ガス案内機構を «することにある，発明の開示

本努明のビストン型圧箱機では、回転軸の周囲に配列された複数のシ 1 ンダボァ内にそれぞれビストンが収容されている · .回転軸の回転に連 ®rして各ビストンが往復動されることにより冷媒ガスの吸入、圧箱及び吐出が行われる * またシリンダボアの近傍にはバルブ室が設けられている。そのバルブ収容室と各、ンリンダボアとを接練する複数のボートが設けられている。パルプ収容室にはビストンの往復動に同期して回転される口—タリ—パルブが収容されている。口— タリ一パルプには各シリンダポアに冷媒ガスを導入するため、そのロータリーバルブの回転に同期して各ポートに順次接続される吸入通路が形成されている。また、一タリーパルプにはそのロータリ一パルプの回転に同期して各ポートを順次 H鎧するシーノ域が設けられている。さらに、 π—タリ一バルブにはバルブ収容室とロータリーバルブとの間に進入する冷媒ガスを捕捉町能な溝が形成されている。図面の簡単な説明

図 1は本発明を具体化した第一実施例を示す圧縮機全体の側断面図である。図 2は図 1の A— A線断面図である。

図 3は図 1に示す圧縮機におけるロータリパルプの斜視図である。

図 4は図 1に示す圧縮機のビストンス卜 α—ク及び吸入ポートにおける冷媒ガス通過断面箱の変化を示すグラフである *

図 5はこの発明を揺動斜板式可変容量圧縮機に具体化した第二実施例を示す縦断面図である。

図 6は図 5に示す圧縮機におけるロータリパルプの斜視図である。

図 7は図 5に示す圧縮機における口一タリバルブの収容状態を示す横断面図で図 8はこの発明の第三実施例の圧箱機における π—タリパルプの斜視図である。図 9は図 8に示す圧縮機における口一タリバルブの組付構造を示す横断面図である。

図 1 0は従来の圧縮機における冷媒ガス案内機構を示す部分断面図である。発明を実施するための最良の形態

以下、本発明を可変容量型のピストン型（揺動斜板式）圧縮機に具体化した一実施例を図 1〜図 4に基づいて説明する，

シリンダブロック 1の前後にはフロントハウジング 2及びリャハウジング 3が固定されている。シリンダブ πック 1及びフロントハウジング 2には一対のペアリング 4 bにより回転軸 4が回転可能に支持されている。この回転軸 4には回転支持体 5が固着されている。回転支持体 5には回転駆動体 6が支持され、回転ま持体 5のアーム 5 a上の長孔 5 b ビン 7との係合により、その傾斜角を変更できるようになっている。回転軸 4上にはガイドスリーブ 8が摺動可能に支持され、その左右両側には軸ビン 8 aが突設ざれている。これらの軸ピン 8 aにより回転駆動体 6が回転軸 4上にて揺動可能に支持されている，回転驩動体 6上には揺動斜扳 9が相対回転可能に支持されている。

シリンダプロシク 1には回転軸 4の軸方向に沿って延びる複数のシリンダポア 1 a (本実施例では 6つ）が形成され、回転軸 4の周囲に等角度間隔を隔てて配列されている。各シリンダボア 1 a內にはビストン： L 0A1 , 10A2 , 1 OA 3 , 10 A4 , 10A5 , 10 A6が収容されている。'各ピストン 10 Αί ( j -1〜6) はビストンロット *10 aを介して揺動斜板 9に遮結されている. 回 S 軸 ⁴の回! ¾1動は回転支持体 5及び回転駆動体 6を介して揺動斜板 9の前後方向の往後摇動に変換される。それにより、ビストン 1 OAiがシリンダポア l a内を前後動する，

シリンダブロック 1とリャハウジング 3との間にはバルブプレート 11> 弁形成用プレート 12及びリテーナ形成用ブレート 13が挟持されている。リャハウジング 3内には吐出室 3 aが形成されている。各ビストン 10 Aiによって各シリンダポア 1 a內に区画形成される作動室 PI , P2 , P3 , P4 , P5 , P6 は、パルププレート 11によって吐出室 3 aと区分されている。パルブブレート 11上には吐出ポート 11 aが形成されている。弁形成用プレート 12上にはフラ yパ弁型の吐出弁 12aが形成され、リテーナ形成用ブレート 13上にはリテーナ 13 aが形成されている。吐出弁 12 aは吐出室 3 a側で吐出ポート 11 a を開閉し、リテーナ 13 aは吐出弁 12 aの撓み形量を規制する。

シリンダブ πック 1及ぴリャハウジング 3の互いに対向する端面の中心部には収容 ΒΠ郏 lb, 3bが形成されている。

1 b内に突出している。两収容凹部 1 b , 3 bは回転軸 4の軸線と同一の軸綠を有する円柱形状のパルプ収容室 3 Aを構成し、そのパルプ収容室 3 A内にはロータリパルブ 14が回転可能に収容されている。収容凹部 3 bの底面とロータリパルプ 14 の端面との間にはスラストべアリング 15が介在され、収容凹部 1 b側のロータリバルブ 14の端面にはカップリング 16が嵌入されている。収容凹部 1 b内に突出する回転軸 4の突出端部 4aはカヅブリング 16に嵌合され、口一タリノ' tルプ 14は回転軸 4と一体的に図 2の矢印 R方向に回転する。スラストペアリング 1 5はロータリバルブ 1 4に対するスラスト荷直を受け止める。

口一タリパルプ 1 4には、収容凹部 3 b側の端面から軸線方向に延びると ¾に、そのバルブ 1 4のほぽ中夬から放射方向に延びて、そのバルブ 1 4の周面にて開口される吸入通路 1 7が形成されている。リャハウジング 3の中心部にはスラストペアリング 1 5を莨通して収容凹部 3 bに接続される導入口 3 cが形成され、吸入通路 1 7の入口 1 7 aが港入口 3 cに速通している。

シリンダブロック 1には、作動室 P I 〜P 6 と同数の吸入ポート l c j ( j = 1〜6 ) が形成されている。各吸入ポート 1 c jはその内; ¾にてパルプ収容窒 3 Aに逑通し、バルブ収容室 3 Aから放射状に延びるとともに、等角度間隔を隔てて配列されている * 各吸入ポート 1 c j の外端は各作動室 ( j = 1〜6〉にそれぞれ連通している。ビストンの吸入行程に対応して、各吸入ポート l c j は吸入通路 1 7の出口 1 7 bに接続される，

図 1及び図 2に示す状態では、ビストン 1 0 A1 は上死点にあり、そのピストンから 1 8 0。離間した位置のビストン 1 0 A4は下死点にある。このようにピストンが配置された状態では、出口 1 7 bは吸入ポート 1 c 1 , 1 c に接続されることはない。そして、ビストン 1 0 A1が上死点から下死点に向かう吸入行程に移った時に、ロータリ一バルブ 1 4の吸入通路 1 7は作動室 P 1 に速通し、導入口 3 cから供給される冷媒ガスが吸入通路 1 7を籙由して作動室 P 1 に吸入される♦ このような冷媒ガスの吸入は他の作動室 P 2 〜P 6 においても同様に行われる。

図 3に示すように、ロータリバルブ 1 4の周面には洩れガス捕捉溝 1 8が形成されている，洩れガス捕捉溝 1 8は、口一タリパルプ 1 4の軸線と平行な排出溝 1 8 aと、ロータリーバルブ 1 4の周方向に沿って延びる一対の収拾溝 1 8 b , 1 8 cとから構成されている排出溝 1 8 aはロータリバルブ 1 4の回転に伴つて吸入ポート l c j に順次連通する。又、洩れガス捕捉溝 1 8によって包囲されているロータリバルブ 1 4のシール領域 Hは、口一タリパルプ 1 4の回転に伴つて吸入ポート 1 c i を順次閉塞し、ビストン 1 0 Aj が下死点から上死点に向かう圧箱行程に移ったときに、吸入通路 1 7と作動室 P j との連通が遮断される。作動室 P j 内へ吸入された冷媒ガスは、ピストンの下 ¾点から上死点への移動に伴って圧緖されつつ吐出室 3 aへ吐出される。ただし、この笑施例では、クランク室 2 a内の圧力と作動室 P j 內の吸入圧との差圧に応じて、ピストンのストロークが変ィ匕し、それに伴って、圧箱容量を左右する揺動斜板 9の傾斜角が変化する。クランク.室 2 a内の圧力制御は、吐出圧に相当する冷媒ガスをクランク室

2 aへ供給すること及び、図示しない制御弁機構によってクランク室 2 a內の冷媒ガスを吸入圧に相当する領域へ放出すること、によって行われる。

. フラツバ弁型の吸入弁を用いた従来装置では、潤滑油が吸入弁とその密接面との間の吸着力を増大させ、吸入弁の開放開始タイミングが前記吸着力によって遲れる。この遅れ並びに弾性を傭えた吸入弁による冷媒ガスに対する吸入抵抗及び吸入室内の冷媒ガスの »張が、圧縮機の'体積効率を低下させる。しかしながら、強制的に回転される口一タリバルブ 1 4を採用した本実; §g例では、潤滑油に起因する吸着力及び吸入弁による吸入抵抗の問題はない。作動室 P j 内が予め設定された吸入圧を僅かに下回れば、冷媒ガスが直ちに作動室 Ρ】' に流入する。又、外部冷凍回路から作動室 P i へ流入する冷媒ガスは、吐出室 3 aから比較的隔たつた π—タリバルブ 1 4内の吸入通路 1 7を経由するため、冷媒ガスの熱膨張も抑制される, 従って、ロータリーパルプ 1 4を採用した本実施例では、体積効率がプラッパ弁型の吸入弁を有する従杂例に比して、大幅に向上する- 図 4のグラフの曲線 Cはピストン 1 0 Α】· のスト —ク曲線を表し、縦軸はストローク Τを表す。横軸は回転軸 4の回転角度^を表す。 0 = 0。， 3 6 0 ° の時、ピストン 1 0 A1 は上死点 Y1にあり、 - 0 = 1 8 0。の時、ビストン 1 0 A1 は下死点 Υ2にある。なお、スト！ 3—ク Υはバルブプレート 1 1とピストン 1 O A j との対向端面間の距離で、表されている。

曲線 E1は吸入ポート l c ]' と吸入通路 1 7の出口 1 7 bとの接続に伴って、冷媒ガスが吸入ポート 1 c jを通過する断面積の変化を表し、曲線 E2 は吸入ポート 1 と排出溝 1 8 との接続に伴って、冷媒ガスが吸入ポート 1 c jを通過する断面積の変化を表す。縱軸は冷媒ガス通過断面積 Sを表す。 S1 は吸入ボート 1 c j の冷媒ガス通過断面積であり、 S2は吸入ポート 1 c j と排出溝 18 aとが完全に重り合った場合の冷媒ガス通過断面積である。なお、排出溝 18 a の幅は吸入ポート 1 c jの内径よりも小さいため、両者が重なり有った場合のガス通過断面積 S 2は吸入ポート単独の断面積 S 1よりも小さい，

回転軸 4の回転度が 0^β 〜180^β の範囲は、作動室 P1 に関しては吸入行程に相当し、回転角度が 180。〜360。の範囲は、作動室 P1に関して吐出行程に相当する。作動室 P1から 180。離間した作動室 Ρ4に関し、回転角度が 0。〜： 180' の範囲は吐出行程に相当し、回転角度が 180。〜360。の範囲は吸入行程となる。従ゥて、図 2に示す状態では、作動室 Ρ2 , Ρ3は吐出行程にあり、作動室 Ρ5 , Ρ6は吸入行程にある。又、作動室 P1は吐出完了状態にあり、作動室 Ρ4は吸入完了状態にある。

ここで、吐出完了状態の作動室 P1に注目する。図 2及び図 4から明らかなように、その作動室 Ρ 1に対応するビストン 10 A 1が上死点から下死点へ移動する間に、ロータリーバルブ 14における吸入通路 17の出口 17 aが吸入ポート 1 c 1に接続され、その移動期間のほぼ全体にわたって両者は接続状態に維持される。そして、ビストン 10 A1が下死点を通過した直後に排出溝 18 aが吸入ポート 1 clに接続される，

収拾溝 18 b, 18 cは出口 17 bの始端 17 blの近傍から終端 17 h2 の近傍にわたって周方向に延び、排出溝 18 aは終端 17 b2の近傍に位置する。図 2に示す W1はロータリパルプ 14の回転中心（即ち回転軸 4の回転中心）を中心とした吸入ポート 1 cjの形成範囲を角度で表したものであり、 W2は排出溝 18 aと終端 17 b2 との間の角度である。角度 W2は角度 W1 よりも大きく設定され、排出溝 18 aと出口 17 bとが吸入ボート 1 c j に同時に接繞されることはない。

図 2の状態では吐出行程にある作動室 P2 , P3の吸入ポート 1 c2 , 1 c3 がロータリーパルプ 14のシ一ノ^域 Hによって閉鎖されている。一方、収容凹部 lb， 3 b内においてータリパルプ 14を円滑に回転させるため、収容凹部 1 b, .3 bの內周面とロータリバルブ 14周面との間に適度なクリアランスが確保されている。作動室 P2 , P3内の高圧冷媒ガスはこのクリアランスを通って収容 03部 l b， 3 b栅へ抜け出ようとする。しかしながら、この実施例では、各吸入ボートの閉鎖時に、クリアランスから漏洩する冷媒ガスの大半は収拾溝 18 b. 18 c及び排出溝 18 aに入り这み、両溝に確実に捕捉される ·

口一タリーパルプ 14の排出溝 18 aは各吸入ポート 1 c j 〖こ順次接铳される。その時期は吐出行程開始直後、換言すれば、ピストンが下死点を通過した直後である。図 2の場合、排出溝 18 aは吐出行程開始直後の作動室 P4に逮通する吸入ポート 1 C4の手前にある。吐出行程開始直後の作動室 P 4内の圧力は吸入圧相当の ίΕΗである。そのため、排出溝 18 aと吸入ポート 1 c4 とが連通すれば、 fm p2 , P 3から洩れガス捕捉溝 18に洩れ出た冷媒ガスは作動室 P 4へ流入する。洩れガス捕捉寧 18から作動室 P4へ流入した冷媒ガスは、吸入通路 17を通って吸入された冷媒ガスと共に、作動室 P4から吐出される。

上記のように、洩れガス捕捉溝 18に捕捉された冷媒ガスはロータリパルプ 1 4の回転に伴って順次作動室 Pj に導入される，従って、その冷媒ガスが収容凹部 lb, 3bを籙由してクランク室 2a、導入口 3 c等の吸入圧相当の領域に還流することはない。そのため、洩れガス捕捉溝 18のない場合に比して漏れガスの量が低溪されて、作動窆' Pi から吐出される冷媒ガス量が確保され、 J¾機の効率が向上する。

次に、この発明を具体化じた第二実施例を、前記第一実施例との相違点を中心に、図 5〜図 7に従って説明する。この実施例では、 5つのボアシリンダ l aが設けられ、各ポアシリンダ 1 aにビストン lOAj (j =l〜5) が収容されている。各ボアシリンダ 1 aに対応して、吸入ポート 1 c j ϋ =1〜5) が設けられている。—方、ノルブ収容室 3Αに収容されたロータリバルブ 31の前 ί¾面には係合孔 32が形成され、その係合孔 32には回 » 4の後端面に形成した係佥凸部 33が嵌入されている。そして、两者 4、 31はキ一 34によって一体回転可能に違結されている。ス、口一タリバルブ 3 1の後端面は前記バルブ収容室 3 Aの内周面に形成した段差部 3 5によつて後方への移動を規制されている。前記ロータリバルブ 3 1には導入口 3 cと逮通する吸入通路 3 6が形成されている》この吸入通路 3 6はロータリ一バルブ 3 1の軸心部に形成された入口 3 6 aを備える。また、この吸入通路 3 6は、その入口 3 6 aの內端部に常時違通すると共に、パルプ 3 1の外爲面にて開口し、かつ吸入行程にある複数の吸入ポート 1 c jと連通可能な吸入案内溝 3 7を傭える。

そして、前記回転轴 4が回転されると、回転支持体 5、ビン 7及び回転駆動体 6を介して摇動斜板 9が前後に揺動される。すると、ピストン oシド 1 0 _aを介して複数のビストン 1 O A jが異なるタイミングで順次往復動される。一方、前記ロータリパルプ 3 1も回 W¾4により回転され、ビストン 1 O A jが吸入行程に移行した場合には、図 7においてバルブ回転方向の前方に位置する吸入案內溝 3 7の始嬙 3 7 aが吸入ポー卜 1 c jを開放する方向に通過する。この結果、導入口 3 cから口一タリパルプ 3 1の吸入通路 3 6及び吸入ポート 1 c jを通して、作動室 P j内に冷媒ガスが吸入される，

又、吸入行程の終了時には、パルプ回転方向の後方に位置する吸入案内溝 3 7 の終端 3 7 aが前記吸入ポート 1 c jを閉鎖する方向に通過して、作動室 P i内への冷媒ガスの吸入が停止される。引き続き、回転軸 4及びロータリバルブ 3 1 が回転されて、ビストン 1 O A jが吐出行程に移行される。すると、 D—タリバルプ 3 1の外周面によって前記吸入ポート 1 c jが閉鎖状態に保持されたまま、作動室 P j内で冷媒ガスが圧縮される，この冷媒ガスは吐出弁 1 2 aを動作させて吐出ポート 1 1 aを開放させ、その吐出ポート 1 1 aから吐出室 9へ吐出する。さて、前記口一タリバルブ 3 1の外周面において、吸入案内溝 3 7の両側にはパルプ 3 1の外周全体にわたる一対の貯留溝 3 8 , 3 9が形成されている。従つて、ロータリバルブ 3 1の回転状態において、導入口 3 cから尊入される冷媒ガスあるいはクランク室 2 aからペアリング 4 bの隙間を通つてパルプ収容室 3 A 内に進入した冷媒ガスに含まれるオイルは、 —タリバルブ 3 1の外周面とバル - - ブ収容室 3 A内周面との隙間を通して、貯留溝 3 8 , 3 9に進入する。そのオイルは貯留溝 3 8 , 3 9に貯留される。従って、口一タリバルブ 3 1とバルブ収容室 3 Aとの間における潤滑性が上するととも〖^ 圧縮機の速回転時におけるロータリバルブ 3 1の焼付きが防止される，

又、前記貯留溝 3 8 , 3 9内のオイルは、冷媒ガスがロータリパルブ 3 1とバルプ収容室 3 Aとの隙間を通つて高圧側から低圧側へリークすることを抑制し、両者 3 1 , 3 A間のシール性を向上させる。

次に、この発明の第 Ξ突旌例を! ¾8及び図 9に基づいて説明する。

この実施例においては、前記笫ニ繊例の两貯留溝 3 8， 3 9を連通溝 4 1により逑通したものである。この ¾ϋ溝 4 1は、前 ΪΒ吸入案內溝 3 7の終端 3 7 b に近接して形成されている。その他の構成は前記第二実施例と同一である。

従って、この »例ではロータ!;パルプ.3 1の回転に際し、吸入行程を終了して JE縮行程に移行した作動室 P jから、吸入圧よりも高い圧力の冷媒ガスが吸入ポート 1 c jを介して ¾1溝 4 1に導入される _β この冷媒ガスは両貯留溝 3 8， 3 9に流入することにより、両貯留溝 3 8 , 3 9に先に収容されていた冷媒ガス及びオイノレを押し出し、それらの流体を違通溝 4 1とは反対側へ回り込ませる。この流体の圧力により、ロータリバルブ 3 1の外周面の一部では、それが吸入行程中の吸入ポート 1 cと対応する部分であっても、バルブ収容室 3 Αの内周面から離間する方向への圧力を受ける。一方、 ^行哲中の作動室 P jと連通する吸入ポート 1 cを介してロータリパルプ 3 1の外周面に作用する圧力は高 JEである。これらの圧力は口一タリーバルブ 3 1の外周面に対して反対方向に作用するため、相殺される。従って、ロータリーバルブには局部的に荷重が加わることはなく、 π—タリバルブ 3 1の局部的な «を抑制することができる。

なお、この明は前記実施例に限定されるものではなく、次のように具体化することもできる。

(1 ) 貯留溝 3 8 , 3 9の幅を吸入案内溝 2 9が形成されたロータリ一パルプ外周面側ほど大きくする。それにより、ビストンの吸入行程時に D一タリ—パルブ 3 1の外周面をパルプ収容室 3 Αの內周面から離隔させる方向の圧力が大きくなり、口一タリーパルプに加わる荷重がより一層均等化される。

(2 ) 前記貯留溝 3 8 , 3 9を非違続的に形成したり、連通溝 4 1を複数箇所に形成したりすること _β

( 3 ) パルプ TO室 3 Αをシリンダブロック 1のみに形成したり、リャハウジング 3のみに形成したりすること。産業上の利用可能性

以上のように本発明のビストン型圧縮機の冷媒ガス桊內機構は、吸入弁の構造に起因する圧力損失の発生を抑制できると共に、体積効率を向上させることができ、しかもシール性に優れる。従ゥて、車両用エアコンディショナーや冷凍機に適用できる。

Claims

請求の範囲

1 . 回転軸の腐囲に配列された複数のシリンダポア内にそれぞれビストンが収容され、 ia回転軸の回転に連動して前記各ビストンが往後動されることにより、冷媒ガスの吸入、圧箱及び吐出が行われるビストン型圧縮機において、

前記シリンダポアの近傍に設けられたパルプ室と、

そのパルプ収容室と前記各シリンダボアとを接続する複数のポ一トと、前記パルプ収容室に収容され、前記ビストンの往復動に同期して回転される α 一タリーバズレブと、

前 ΪΒロータリ一パルプに設けられ、前記各シリンダポア〖こ冷媒ガスを導入するため、そのロータリ一パルプの回転に同期して前記各ポートに順次接铙される吸入通路と、

前記ロータリ一バルブに設けられ、そのロータリ一バルブの回転に同期して前記各ポートを順次閉鎖するシ一域と、 - 前記ロータリ一パルプに設けられ、前記パルプ収容室とロータリ一バルブとの間に進入する冷媒ガスを捕捉可能な溝と

を備えたビストン型圧箱機の冷媒ガス案內機構。

2 · 前記回転軸及び α—タリ一バルブはほぼ同一の軸線上に配設され、互いに対 ' 向する端部間において一体回転可能に連結されている請求の範囲第 1項に記載のピストン型機の冷媒ガス案内機構，

3 . 前記吸入通路は前記ロータリ一バルブの端面から中心に向かって軸線方向に延びる第"^分と、その第"^分に連通すると共に口—タリ—パルプの漏方向に延び、ータリ一ノレブの周面にて開口する第二部分とを傭える請求の範囲第 1項にのビストン型圧縮機の冷媒ガス案内機構。 93/13313 _{< ft} PC /JP92/01679

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4. 前記シール領域は前記吸入通路の第二部分とは反対側において前記ロータリ一パルプの周面に形成され、前記吸入通路の第二部分が吸入行程にあるポアシリンダのポートに接統されたとき、吐出行程にあるポアシリンダのポートが前記シール領域によって閉鎖される請求の範囲第 3項に記载のビストン型圧縮機の冷媒ガス案内機構。' （第一実施例）

5. 前記溝は前記吸入通路の第二部分を挟んでその両側にそれぞれ設けられている請求の範囲第 3項に記載のビストン型庄縮機の冷媒ガス案内機構。（笫ニ実施例）

6. 前記溝は前記ロータリ一バルブの周面上にてその軸線と平行に延びる違結溝によって連結され、その連結溝は、吸入行程から吐出行程に移行される時点の各ポアシリンダのポ一トに接続可能である請求の範囲第 5項に記載のビストン型圧縮機の冷媒ガス案内機構。（第一、第実施例）

7. 前記溝は前記ロータリ一パルプの周面全体にわたって設けられている請求の範囲第 6項に記載のビストン型圧縮機の冷媒ガス案内機構。（第実施例）