JPS584195B2 - カヘンヨウリヨウウオブルプレ−トコンプレツサ− - Google Patents

カヘンヨウリヨウウオブルプレ−トコンプレツサ−

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JPS584195B2
JPS584195B2 JP49031100A JP3110074A JPS584195B2 JP S584195 B2 JPS584195 B2 JP S584195B2 JP 49031100 A JP49031100 A JP 49031100A JP 3110074 A JP3110074 A JP 3110074A JP S584195 B2 JPS584195 B2 JP S584195B2
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swash plate
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swashplate
cylinder
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ラルフ・デイ・サル
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Description

【発明の詳細な説明】 本発明は全般的に回転斜板圧縮機に関し、更に詳しくは
斜板が駆動軸の軸線から半径方向に間隔をおかれてずら
された軸線の廻りに枢動されるようになされて、吐出量
を与える為に斜板により駆動されるピストンの往復運動
が無視出来る如き状態の時の斜板の位置即ち無ストロー
ク位置がピストンの上死点位置（ ｔｏｐ−ｄｅａｄ−
ｃｅｎｔｅｒ ｐｏ −ｓｉｔｉｏｎ）に移動される如
くなされている改良された圧縮機の斜板構造に関する。
斜板型圧縮機の利点はこの方面の技術分野ではよく認め
られている。
このような圧縮機（又は流体モーター）はピストンと協
働するプレートを使用して居り、このプレートの位置が
ピストンの移動方向に垂直な平面から外れるように運動
可能でこれによってピストンのストロークを変化可能と
なしこれによってこのような装置の吐出量即ち容量を変
化することが出来るようになっている。
実質的にはこのような圧縮機は大部分の質量が回転運動
を行い作動が円滑で静かになし得る点で回転装置と考え
ることが出来る。
他方に於で、ピストンは往復運動を行い、これによって
吐出量の制御及び有効なシール作用を便利に行い得る往
復ピストン装置の利点を有するのである。
斜板型圧縮機と通常の往復圧縮機との間の主な差は、通
常の往復ピストン装置のピストンが回転駆動機素の半径
方向に往復運動を行うのとは異なってピストンが回転駆
動機素の軸線と同じ方向に移動することである。
この方面の技術分野でよく知られるように、３個又はそ
れ以上の均等に間隔をおかれて軸線方向に往復運動を行
うピストンを有するものでは、発生するアンバランスは
回転偶力（ ｒｏ ｔ ａ ｔ ｉ ｎｇｃｏｕｐｌｅ
）である。
この偶力は回転軸に適当に配置された質量によってバラ
ンスをとらせることが出来、通常この型式の装置に於て
は傾斜された回転部材即ち斜板を適正に寸法決めするこ
とによって行われていた。
このような構造は遥かに円滑な振動の少い静かな作動を
行う装置を提供するものであって、１方ガス圧縮部材と
しての往復運動ピストンの能率を向上させるようになす
のである。
従来殆どの斜板は駆動軸の軸線上の点の廻りにみそすり
運動をするように構成されていた。
このことは流体圧作動ポンプ又はモーターに対しては満
足なものであるが、通常の炭化水素冷媒の如き流体を圧
縮することに関しては問題があった。
完全に無負荷即ち無ストロークの状態に於ては、ピスト
ンは上死点位置及び下死点位置の間の大体中間位置に位
置されるのである。
この型式の機構では全ストローク状態からストロークを
減小させる時には無ストロークの状態ではピストンが上
死点及び下死点位置の中間にある為にストロークの減小
につれてピストンが上死点位置から後退して相対的なす
きま容積（ピストンが上死点に来た時シリンダーの頭部
に残されたすきまの容積）が甚だ迅速に増大する。
大なる圧力比の場合このことは圧縮機の推進能力を極端
に減小させ零ストローク位置に達するよりも遥かに前に
流量を全く供給しなくなるのである。
本発明の目的は斜板が零能力に於でも又全能力範囲にわ
たってもすきま容積が最小限になさ孔るような点の廻り
に枢動される如くなされることによって上述の欠点を排
除した可変容量斜板圧縮機を提供することである。
本発明の圧縮機は上述の目的を達成する為に万能接手を
有する斜板を回転しないように抑止する装置と、ピスト
ン及び斜板に対じて与えられる力を部分的にバランスさ
せて運動部分に対する応力及び摩耗を減ずる如くなす装
置と、従来の総ての公知の容量制御装置に比較して部分
的負荷状態で圧縮機の損失を著しく減ずる改良された容
量制御装置とを含んでいる。
さて図面、特に第１及び２図を参照し、本発明の圧縮機
はハウジング１０を含み、このハウジングは第１の開放
端（第１図の左側）がポートプレート１２によって閉じ
られ、反対端がカバープレート１６によって包囲されて
いる。
ハウジング１０内にはその左側（第１図）にシリンダー
ブロック１８が受入れられていて、このシリンダーブロ
ックは円周方向に間隔をおかれた多数のシリンダー２０
を形成さ孔ている。
駆動軸２２は１端がニードルベアリング２６によってシ
リンダーブロック１８の孔２４内に支持され、反対端の
近辺がベアリング組立体２７によって保持されている。
この軸はベアリング２６及び反動リング８０の間を伸長
する長さ部分が矩形断面となっている。
駆動軸２２はキー３０及びねじカラー３１によって駆動
軸の右端（第２図）に固定されたプリー ２ ８によっ
て駆動される。
このプリーは少くも自動車の空気調和に応用される場合
には通常■ベルトによって自動車のエンジンから駆動さ
れる。
シール組立体３２が駆動軸を取巻いていて、カバープレ
ート１６の内面と協働して流体密の回転可能の連結を与
えている。
シリンダー２０内で往復運動するピストン３４は連結桿
３８を経て斜板３６に連結されるが、これらの連結桿は
夫々ピストンに連結される第１の球及びソケット嵌合部
４０及び斜板３６に連結される第２の球及びソケット嵌
合部４２を有する。
斜板３６は全体を４６で示される万能接手組立体によっ
て駆動軸２２の軸線の廻りに回転しないように保持され
ている。
この万能接手組立体は斜板３６のベアリング５１ ．５
２内に受入れられている対向して配置されるトラニオン
４９．５０を有するヨーク４８を含んでいる。
このヨーク４８はシリンダーブロック１８の補完的な孔
５５及び５６内に受入れられている１対の制御ピストン
５３．５４によってトラニオン４９，５０と直角な第１
図で符号８５を通る紙面と直角な軸線の廻りに回転運動
を行うように支持されている。
夫々の制御ピストンはヨークのベアリング５８内に受入
れられる枢支部５７を有し、ヨークが前述の軸線８５の
廻りに揺動されるのを可能とする。
駆動軸２２は駆動リング６０を支持し、この駆動リング
は円筒形の外面及び前方即ち第１図にて左方に伸長し、
駆動軸の細長い溝６６（第２図）を通って伸長するピン
６４によって夫々互に連結される１対の突起６２を有し
、これによって駆動リング６０を駆動軸２２と共に回転
させる。
駆動リング及び突起の対向する２つの内面は第２図及び
第３図に示される如く駆動軸２２の矩形部分の両側面と
滑動可能に係合している。
斜板３６はボールベアリング組立体７２によって駆動リ
ング上に回転可能に支持されにのボールベアリング組立
体は内側レース７４が駆動リングの外径に嵌合され、外
側レース７６が斜板３６の内面の環状凹部に嵌合されて
いる。
このことは勿論駆動リング６０が駆動軸と共に駆動軸の
軸線の廻りに回転し得るが斜板が前記軸線の廻りに非回
転状態を保つことを可能とする。
駆動リング及び後述するバランスリングが前記軸線に対
じて傾斜されると、斜板は駆動軸の回転によってみそす
り運動（ ｗｏｂｂｌ −ｉｎｇ ｍｏｔ ｉｏｎ）を
生じ、連結桿３８によって駆動．されるピストン３４の
軸線方向の往復運動を生ずる。
斜板が駆動軸２２に垂直になされると、通常のバランス
技術によって卓越せる回転バランス及び振動のない作動
が得られることは明らかである。
併し斜板が傾斜されると、遥かに複雑な状態が生ずる。
理想的なバランスを得るには、次の３つの条件を満足す
ることが必要である。
即ち（１）斜板組立体の回転部材の質量の大きさ及び分
布が往復運動するピストンによって生ずる回転偶力をバ
ランスさせなければならない。
幸いにしてこのことが或る角度の傾斜及び速度で達成さ
れると、このことは総ての組合せの速度及びストローク
に対して維持される。
（２）斜板組立体の回転部材の重心がピン６４の中心に
合致しなければならない。
（３）斜板相立体のみそすり運動をなす部材の重心がピ
ン６４の中心に合致しなければならない。
上述の条件（１）及び（２）を達成する為にはねじ１０
によって駆動リング６０の後側に取付けられたバランス
リング支持部６９の重量を出来るだけ小さくすることが
必要で、そのバランスリング支持部６９はアルミニウム
又はマグネシウムにより作られる。
バランスリング６８自体はピン６４に対してバランスリ
ング支持部６９と反対側に配置されて鉄又は鋼の如き重
い材科によって作られてねじ７１によって支持部６９に
取付けられるのである。
条件（３）を達成する為には６個の対抗重錘７３（第２
図にはその１つのみが示されている）がねじ１５によっ
て連結桿の中間の位置で斜板３６に取付けられるのであ
る。
バランスリング６８は又１対のリンク８２によって反動
リング８０に連結されるが、その為にこれらのリンク８
２は反動リング上で前方即ち第１図にて左方に伸長する
突起８４に枢動可能に取付けられ、バランスリングの枢
支点が第１図で見られる位置にて装置の上方左側の部分
に近い位置８５にあって駆動軸の軸線から間隔をおかれ
るようになされている。
斜板３６に対する主な軸線方向の荷重はベアリング７２
、バランスリング支持部６９、及びバランスリング６８
を経てリンク８２に伝えられる。
これによってリンクは軸線方向の力を反動リング８０に
伝え、次にベアリング組立体２７を経てハウジング１０
に伝える。
反動リング８０は駆動軸２２に圧入嵌合され、これによ
って駆動される。
本発明の重要な特徴はシリンダー２０の作動空間１２０
内の流体圧力によるピストン３４に働く反動力が連結杆
３８を介して斜板に与えられて斜板を上方の枢支点８５
の廻りに傾倒させるようになす作用を相殺するようにピ
ストンの作動空間１２０とは反対側にピストン３４とシ
リンダー２０との間を漏出するブローバイ流体によるハ
ウジング内の流体圧力を与えてバランスさせるようにな
す設計にある。
即ち本発明の構造に於ては従来のものと異なり斜板が完
全に傾斜さ孔た位置即ち全ストローク位置に押される傾
向が常にある。
このことは第１図で駆動軸２２の下側にあるシリンダー
内のピストンの運動に対抗する反動力によって生ずる、
斜板を第１図で駆動軸の上方にある枢支点８５の廻りに
傾倒させるトルクが残余のピストンによって生ずるトル
クより大きく、これによって斜板を前記枢支点８５の廻
りに傾斜させるように働くからである。
この作用を補償する為にクランクケース即ちハウジング
１０の内部空間をシール組立体３２により外部に対して
流体密に封止し、この内部の空所１５１に流体圧力を与
えて、これによって各ピストン３４の裏側即ち作動空間
１２０とは反対側に流体圧力が与えられるようになすの
が望ましい。
この点に関してハウジング１０内に保たれる圧力が常に
吸入圧力と排出圧力さの間の差の５−１０％になされな
ければならないことが見出されている。
例えば１４Ｋｇ／ｃｍ’（ ２ ０ ０ｐｓｉｇ）の排
出圧力及び２．１Ｋｇ／ｃｍ’（ ３ ０ ｐｓｉｇ）
の吸入圧力で作動する場合、クランクケースの圧力は２
．６ ９Ｋｇ／ｃｍ’（ ３ ８．５ ｐｓｉｇ ）及
び３．２ ９Ｋｇ／ｃｍ’（ ４ ７ ｐｓｉｇ ）の
間に制御されなければならない。
実際上ピストンのシールリングを吹抜けるブローバイガ
スが外部に対して流体密に封止されたハウジング１０即
ちクランクケース室即ち空所１５１を加圧するのに充分
である。
圧縮ばね９０が駆動軸２２を通って軸線方向に伸長する
盲孔９２内に設けられている。
このばねの１端は盲孔の底に当接し、反対端はピン６４
が通されて伸長している円筒形ガイド９４に係合してい
る。
このようにしてこのばねはピン６４及びこれに連結され
ている駆動リング６０を第１図に於て左方に押し、斜板
をリンク８２の自由端位置８５の廻りに時計方向に、駆
動軸に直角位置になるように押している。
このような零ストローク位置にある時には上述のブロー
バイガス流はなく、ばね９０はストロークを増すような
制御が行われる迄斜板にの直角位置に保持する。
上述の如く１この位置では斜板全体が位置８５の廻りに
枢動されて最大ストロークの時のピストンの上死点位置
に対応する位置にて駆動軸に直角になっているから、ピ
ストンのすきま容積が最小限となされて、従ってピスト
ンのストロークが小さくなった場合にも流量の精密な制
御が可能となされるのである。
斜板は油ポンプ１００の排出側からの高圧油によって液
圧作動的に制御されるが、その詳細は後述される。
第２図で見られる如く、シリンダーブロツク１８には中
空部１０２が形成されていて、この中空部は１端（第２
図で見て左方の）がポートプレート２に終っていて、他
端が既述の円筒形孔５５．５６及びベアリング２６を内
蔵する孔の伸長部である孔５９に終っている。
ピストン組立体１０６が中空部１０２によって形成され
る室１ ０ ８内に配置され、このピストン組立体は制
御桿ブリッジ１１０、夫々孔５５ ，５６内で滑動可能
の制御ピストン５３，５４及び孔５９内の中央に配置さ
れるピストン６１を含んでいる。
Ｏリングシール１１１が夫々のピストン５３，５４及び
６１を取巻いていて、室１０８に与えられる圧力をハウ
ジング１０即ちクランクヶース内の圧力から絶縁してい
る。
上述の如く、夫々のピストン５３，５４は万能接手組立
体のヨーク４８に軸支される枢支部５７を有する。
従って斜板が配置される角度はピストン組立体１０６及
び２つの制御ピストン５３．５４の位置によって制御さ
れ、ピストン５３．５４は万能接手のヨーク４８を前後
に押し、斜板及び駆動リング及びバランスリングの位置
を制御するのであって、これらは総て１つのユニットと
して共に枢支点の廻りに動くのである。
冷媒ガスはキャップねじ１５によってポートプレート１
２及びシリンダーブロック１８に固定されるヘッド１４
を経てガス作動空間１２０（シリンダー２０、ポートプ
レート１２及びピストン３４によって形成される）に導
入されにれから排出される。
第４図に最もよく示される如く、このヘッド１４は１対
の密接せる間隔の隔壁１２１，１２３を設けられ、これ
らはポートプレート１２と協働しでヘッドを外側吸引ガ
ス空間１２４及び内側排出ガス室１２６に分割している
。
吸引空間１２４及び排出ガス室１２６は吸引ガス連結部
即ち嵌合部及び排出ガス連結部即ち嵌合部（図示せず）
を設けられていて、これらに対して圧縮機に対するガス
導管が連結されている。
ポートプレート１２はガスが吸引空間１２４から作動空
間１２０に流ぎれる第１の系列の吸引ガスポート１２８
及び圧縮ガスが作動空間１２０から排出ガス室１２６に
流される第２の系列の排出ポート１３０を設けられてい
る。
吸引ポートは吸引弁１３４によって閉じられ、排出ポー
トは排出弁１３６によってポートプレート１２の吸引弁
１３４とは反対側で閉じられている。
油ポンプ１００は第１図にて装置の右方の端に配置され
ている。
このポンプは大体楕円形のローター２０２を含み、この
ローターは駆動軸２２に固定されてこれによって駆動さ
れ、このローターはステータ−２０６及び２つの間隔を
おかれた端部プレート２０８及び２１０によって形成さ
れる円筒形の推進室２０４内に配置されている。
ロークーの面に対して２つの対向するベーン２１２及び
２１４が係合し、これらのベーンはステーターから突出
してばねにより半径方向に内方に押されてローターの面
に対して滑動係合状態を保持する如くなっている。
ローター２０２及び推進室２０４は１対の推進空所２１
６，２１７形成し、これらは１方では通路２２０及び２
２２を経て油ポンプ装置系統の吸引側に連結され、又通
路（図示せず）を経て導管１５０に連結される通路２２
４及び２２６を経てポンプ装置系の排出側に連結されて
いる。
油は油溜め２３０を形成するハウジングの下部内に集め
られ、角度をなす通路２３２を経て推進空所２１６，２
１７に連通する吸引ポートに流入する。
加圧された油は以下に説明される適当な制御装置系統と
共にピストン組立体１０６によって圧縮機のストローク
を制御するのに利用される。
過剰の油は軸線方向に駆動軸の中央を通って例えばベア
リング２６及び２７の如き油の重要な部材に連通する種
々の通路に排出される。
適当な容量制御装置系統が第６図に概略的に示されてい
る。
前述せるクランクケースの油溜め２３０は導管２３２に
よって油ポンプ１００の入口側に連結される。
油の流れは導管１５０を通って室１０８に指向されてス
トローク制御ピストン組立体１０６を制御する。
油ポンプと並列に分岐導管１５２が設けられ、このもの
は安全弁１５４を含み、通常ハウジング１０即ちクラン
クケース圧力０より以上約２． １−４．２Ｋｇ／ｃｍ
（ ３ ０−６ ０ ｐｓｉｇ ）の圧力で開放される
ように設定されている。
安全弁１５４と並列に常開性のソレノイド弁１５６が設
けられ、これは導管１５７により安全弁１５４よりも下
流側で導管１５０に連結されている。
以下にその作動が詳述される零ストローク弁１６０は
導管１６２を経て導管１５０内の油の圧力によって作動
されるように連結されている。
弁１６０は或る条件で油の圧力に応答して導管１６４を
通ってハウジング１０即ちクランクケースから来るブロ
ーバイガスの流れを制御する。
主制御弁１６６は導管１６４及び導管１７０の間の流れ
を制御する弁機素１６８を含み、導管１７０は吸引ガス
導管１７２に連結されている。
零ストローク弁１６０はばね１７４に対抗して油圧力に
より作動されるが、このばねは油圧力がない時にはクラ
ンクケースから導管１６４を通って主制御弁にブローバ
イガスの流れるのを阻止する。
制御弁１６６はダイヤフラム１７６により吸引導管１７
２内で感知される圧力（最終的に制御される変数である
）に応答して制御されるが、このダイヤフラムはこれを
圧力による押圧方向とは反対方向に押すばね１７７と協
働して導管１７０及び１７１を通る吸引圧力を感知する
ようになっている。
機素１６８の位置はクランクケースから導管１６４、制
御弁本体及び導管１７０を通って流れるガスの流れを制
御する。
作動 本発明の上述の装置の作動は、全ストローク（斜板が第
１図の位置にて示される時の）から零ストローク（斜板
が第２図に示される位置）に能力を変化する関係を示し
て説明される。
■ベルト（図示せず）からの駆動力がプリー２ ８に与
えられてプリーは駆動軸２２に連結されているので駆動
軸２２を回転させる。
このようにしてトルクが駆動軸の平らな部分と駆動リン
グ６０の対応する面との係合により駆動リング６０に伝
達される。
駆動リングが回転すると、斜板が駆動リング６０のみそ
すり運動路に追従して運動し、連結桿３８によりピスト
ン３４を駆動する。
ガスはポートプレート１２の吸引弁１３４（第４図参照
）を経て作動空間１２０に導入される。
夫々のシリンダーの排出ストロークにてガスは排出弁１
３６を経て排出室１２６内に強制される。
圧縮機の全能力が要求される限り（即ち導管１７２内の
吸引圧力が約２．１ Ｋｇ／ｃｍ’（ ３ ０ ｐ ｓ
ｉ ｇ ）の制御圧力以上である限り）ピストン３４
に対するガス圧力の荷重は既述のように斜板組立体を最
大傾斜角に保持する。
圧縮ストロークの間、高圧ガスがシリンダー２０とピス
トン３４とのすきまを通ってブローパイ即ち吹抜けて吸
引側に流通するハウジング１０即ちクランクケースの空
所１５１内に漏洩する。
第６図に概略的に示される制御装置はクランクケースか
ら吸引側にガスが吹抜けて逃げる量を調節することを基
礎とするもので、このことは吸引圧力からの信号に応答
してクランクケース圧力を上昇又は低下させて以下のよ
うに圧縮機吐出量を増減させるのである。
空気調和装置系統が作動している時、常開性ソレノイド
弁１５６は附勢されて閉鎖状態に保持される。
ポンプ１００は油を溜め２３０から引出しでその圧力を
安全弁１５４にて設定された圧力に上昇させる。
この圧力は導管１５０を経て室１０８及びピストン組立
体１０６に伝達し、圧縮機のストロークを行わせるよう
に強制し、導管１５０及び１６２を経て零ストローク弁
１６０内の機素１５３の環状ピストン面積部分に連通す
る。
機素１５３はばね１７４の作用に抗して上方に保持され
、導管１６４を開いてブローバイガスをハウジング１０
即ちクランクケースから導管１６４、制御弁１６６及び
導管１７０を経て吸引導管１７２に流通させる。
導管１７２内の吸引圧力が制御圧力（導管１１０及び１
１１を経てダイヤフラム１７６の後側にて感知される）
より低くなると、ばね１７７はダイヤフラム１７６及び
弁１６８を下方に動かし、これによってクランクケース
内の空所１５１と吸引導管１７２との間の連通を制限す
る。
シリンダーとピストンとのすきまを通ってクランクケー
スに入るガスの漏洩は引続いているから、弁１６６の本
体内のこの制限は圧縮機のクランクケース内空所１５１
内の圧力の上昇を生ぜしめる。
ピストン３４の連結杆３８のある側に働くこのブローバ
イガス圧力の上昇は斜板機構の角度を減小させ、これに
従ってピストンストローク及び圧縮機の吐出量の減少を
生ぜしめる。
同様にしで圧縮機が最小ストローク以下の状態の時に導
管１７２内の圧力の上昇が弁機素１６８を上方に動かし
てクランクケース内空間１５１及び吸引導管１７２の間
の導管１６４を通る流量の制限を減少させることが判る
。
このことはクランクケース内のブローバイガスの排出流
量を増し、クランクケース内空所のブローバイガス圧力
を減じて斜板３６の傾倒を生じさせ、圧縮機の吐出量が
増し、導管１７２内の吸引圧力を低減させるのを可能に
する。
上述の如く構成され作動される圧縮機より得られた試験
の測定結果はハウジング１０即ちクランクケース内ブロ
ーバイガス圧力が通常吸引及び排出圧力の間の差の５％
乃至１０％の間にあることを示した。
装置が停止されると、常開性ソレノイド弁１５６が滅勢
されて開放され、溜め２３０への油の自由な戻り循環を
可能とする。
このことは室１０８内のピストン組立体１０６に働く油
圧力及び零ストローク弁１６０の可動機素１５３の環状
ピストンの下方の油圧力を減小させる。
ばね１７４は可動機素１５３を下方に押して通路１６４
を閉じる。
捕促されたブローバイガスは迅速にクランクケース圧力
ガスに混合され充分斜板を零ストローク状態に戻すよう
になされるのである。
【図面の簡単な説明】
第１図は斜板が全能力位置にで示されている本発明の原
理によって構成された圧縮機の断面図。 第２図は斜板が零能力位置に動かされて駆動軸の軸線に
垂直な平面内で回転する如く示されている第１図の線２
−２の平面に犬体沿う断面図。 第３図は第１図の線３−３の平面に沿う断面図。 第４図は第１図の線４−４の平面に沿う断面図。 第５図は第１図の線５−５の平面に沿う断面図。 第６図は能力制御装置系の概略的回路図。 １０・・・・・・ハウジング、１２・・・・・・ポート
プレート、１４・・・・・・ヘッド、１６・・・・・・
カバープレート、１８・・・−・・シリンダーブロック
、２０・・・・・・シリンダー、２２・・・・・・駆動
軸、２６・・・・・・ニ一ドルベアリング、２γ・・・
・・・ベアリング組立体、３２・・・・・ウール組立体
、３４・・・・・・ピストン、３６・・・・・・斜板、
３８・・・・・・連結桿、４０・・・・・・第１の球及
びソケット嵌合部、４２・・・・・・第２の球及びソケ
ット嵌合部、４６・・・・・・万能接手組立体、４８・
・・・・・ヨーク、４９．５０・・・・・・トラニオン
、５１．５２・・・・・・ベアリング、５３，５４・・
・・・・制御ピストン、５５，５６・・・・・・補完的
孔、５７・・・・・・枢支部、５８・・・・・・ベアリ
ング、５９・・・・・・れ、６０・・・・・・駆動リン
グ、６１・・・・・・ピストン、６４・・・・・・ピン
、６８・・・・・・バランスリング、６９・・・・・・
バランスリング支持部、７２・・・・・・ボールベアリ
ング組立体、７３・・・・・・対抗重錘、８０・・・・
・・反動リング、８２・・・・・・リンク、９０・・・
・・・圧縮ばね、９４・・・・・・円筒形ガイド、１０
０・・・・・・油ポンプ、１０６・・・・・・ピストン
組立体、１１０・・・・・・制御桿ブリッジ、１２０・
・・・・・ガス作動空間、１２１，１２３・・・・・・
隔壁、１２４・・・・・・外側吸引ガス空間、１２６・
・・・・・内側排出ガス室、１２８・・・・・・第１の
系列の吸引ガスポート、１３０・・・・・・第２の系列
の排出ガスポート、１３４・・・・・・吸引弁、１３６
・・・・・・排出弁、１５１・・・・・・クランクケー
スの空所、１５４・・・・・・安全弁、１５６・・・・
・・常開性ソレノイド弁、１６０・・・・・・零ストロ
ーク弁、１６６・・・・・・主制御弁、１７４・・・・
・・ばね、１７６・・・・・・ダイヤフラム、１Ｔ７・
・・・・・ばね、２０２・・・・・・楕円形ローター、
２０４・・・・・・円筒形ポンプ室、２０６・・・・・
・ステーター、２０８，２１０・・・・・・端部プレー
ト、２１２，２１４・・・・・・対向ベーン、２１６，
２１７・・・・・・ポンプ空所、２３０・・・・・・油
溜め。

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. １ 夫々シリンダー２０内に滑動嵌合し、吸引ポート１
    ２８及び排出ポート１３０と協働して多数のガス作動空
    間１２０を形成し、内部の流体を圧縮するようになす多
    数のピストン３４と、前記ピストンと平行な駆動軸２２
    と、前記駆動軸によって駆動される斜板３６と、前記斜
    板及び個々のピストンの間に作動的に連結されて前記ピ
    ストンに往復駆動力を与え、そのストロークを前記斜板
    が前記駆動軸の軸線に対して粕対的に支持される角度の
    関数となす装置３８と、前記ピストン、前記シリンダー
    、前記駆動軸及び前記斜板を包囲するハウジング１０と
    を含み、前記ピストンの前記ガス作動空間側とは反対側
    の前記ハウジング内の内部空間１５１が外部に対して流
    体密に封止されている圧縮機に於で、前記斜板３６を前
    記駆動軸の軸線から間隔をおか孔た点に於で枢支する枢
    動装置８２を有し、これにより前記軸線に対して前記点
    とは反対側にあるピストンに与えられる流体の反動力に
    より生ずる斜板を前記点の廻りに枢動させるトルクが残
    余のピストンに与えられる反動力により生ずるトルクよ
    り大きく、これによって前記斜板を前記点の廻りに枢動
    させるように働くことによって前記斜板が前記駆動軸の
    軸線に垂直な平面に対して相対的に傾斜されるのを可能
    となすと共に、前記斜板が前記垂直な平面内に位置する
    時に前記ピストン３４が前記ガス作動空間１２０内で上
    死点位置に位置決めされる如くなされており、各ピスト
    ン及びシリンダーの間の間隙を漏洩して前記内部空間１
    ５１内に流入するブローバイ流体が流体圧力を前記ガス
    作動空間１２０とは反対側の各ピストンの側に与えで、
    これによって前記斜板を前記垂直な平面に向って押圧さ
    せる如くなされていることを特徴とする可変容量斜板圧
    縮機。
JP49031100A 1973-04-04 1974-03-20 カヘンヨウリヨウウオブルプレ−トコンプレツサ− Expired JPS584195B2 (ja)

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