WO1992021784A1

WO1992021784A1 - High-yield-ratio hot-rolled high-strength steel sheet excellent in formability or in both of formability and spot weldability, and production thereof

Info

Publication number: WO1992021784A1
Application number: PCT/JP1992/000698
Authority: WO
Inventors: Osamu Kawano; Junichi Wakita; Kazuyoshi Esaka; Norio Ikenaga; Hiroshi Abe
Original assignee: Nippon Steel Corporation
Priority date: 1991-05-30
Filing date: 1992-05-28
Publication date: 1992-12-10
Also published as: EP0881308B1; DE69232036T2; DE69232036D1; US5505796A; KR970005202B1; EP0881308A1; EP0586704B1; EP0586704A1; DE69228604T2; DE69228604D1; JPH05171345A; JP2952624B2; EP0586704A4

Description

明 ' 害

発明の名称

成形性あるいは成形性とスポット溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板とその製造方法

技術分野

この発明は自動車、産業用機械等に使用することを目的とした高延性を有する成形性あるいは成形性とスポット溶接性に優れた熱延高強度鋼板、およびそれらの製造方法に関するものである。

背景技術

(従来の技術）

自動車用鋼板の軽量化と衝突時の安全確保を主な背景として鋼板の高強度化の要請は強い。しかし、高強度鋼板といえどもその加工性に対する要求は高：、強度と加ェ性を両立させる鋼板が必要とさている：従来、良好な延性を必要とする用途に供される延鋼 Kとして、 ― エラィトとマ儿テンサイトにより構成される D u a 1 p h a s e鐧（以下 D P鋼と称す）がある。この D P鐧は固溶強化型高強度鋼板、析出強化型高強度鋼板よりすぐれた強度 ' 延性バランスを示すことが知られている。しかし、その強度 . 延性バランスの限界は T S X T. E 1 ≤ 2 0 0 0であり、より厳しい要求には耐えられないのが現状である。

この現状を打破して T S X T. E l > 2 0 0 0が得られるシ一ズとして残留オーステナイトの利用がある。その一例として A r _; 〜 A r ₃ + 5 0。(：で熱間圧延後、網板を 4 5 0 〜 6 5 0での温度範囲で 4 〜 2 0秒保持し、次いで 3 5 0 °C以下で巻取り、残留オース ÷ィトを有する鋼板を製造する方法が特開昭 6 0 - 4 3 4 2 5号公

5 報に、更に他の例として仕上温度 8 5 0で以上で全圧下率 8 0 %以上かつ最終 3パスの合計圧下率 6 0 %以上、最終パス圧下率 2 0 %以上の大圧下圧延を行い、続いて 5 0 / s以上の冷却速度で 3 0 0で以下まで冷却し、残留オーステナイトを有する鐧板を製造する方法が特^

10 昭 6 0 — 1 6 5 3 2 0号公報に示されて、 'る：

しかしながら、省ニネ ^ギー、生産性上点ると、冷却途中、 4 5 C' 〜 e 5 C て："：〜二 ': ^ / 持、および 3 5 0で以下の低温巻取あるいは大下圧延等を必要とする従来方法は操業上好ま：いそれに l r もかかわらず、これらの方法にて得 ^ ^

ェ性は T S > 丁. Ε 1 く 2 4 して一. ^ て '一使用者側の要求レベルをすベて満たしてぃミこは言い數い。より高い T S X Τ . Ε 1 値（望ま：は 2 4 0 0 . 上）を持つ鐧扳、およびより生産性の高いその製造方法 0 が求められていた。一方、実成形を考えた場合、強度一

延性バランスが良いだけでなく、それとともに優れた一様伸び（張り出し性）、穴拡げ性（伸びフランジ性、曲げ性、 2次加工性、靭性を有することが必要である _c また、この種鋼板の使用分野においてはスボット溶接の 5 適用率が増大し、スポット溶接にも優れていることが望まれいる。さらには強度保証という観: からい引張強さはもとより、高い降伏比（高い降伏強度）も望まれてレ、 o。

すなわち、上記した複合特性を両立させることによつて、実使用に供せられる用途が格段に広がるのである

(解決しょうとする課題）

本発明は従来技術の限界を越えて T S X T. E 1 ≥ 2 0 0 0を得る残留オーステナイトを含有する加工性に優れた熱延高強度鋼板と、その製造方法を提供するものてあ、更に、優れた成形性（強度一延性バランス、一様伸、穴拡げ性、曲げ性、 2次加工性、靭性；、高い降伏比、優れたスポット溶接性を合わせ持つ熱延高強度板とその製造方法を提供するものであるお

発明 O 開示

上記問題点を解決するため、本発明は下 C ： 1 〜

： 0 ) の手段を採用する：

1 ) 化学成分として、

C = 0. 0 5〜 0. 1 6重量％未満、

S i = 0. 5〜 3. 0重量％、

M n = 0. 5〜 3 , 0重量％、

S i +Mn = l . 5超〜 6. 0重量％、

P≤ 0. 0 2重量％、

S≤ 0. 0 1重量、

A 1 = 0. 0 0 5〜 0. 1 0重量％、

および F eを主成分として含み、ミクロ組織としてフエライト、ベイナイト、残留オーステナイトの 3相で構成され、かつフヱライト粒径（ d _F ) が 5 m 下、フ二ライト占積率（V_F ) とフヱライト粒径 ( d _? ) の比 ( V_F / d F ) が 2 0以上で 2 〃 m以下の残留オーステナイト占積率が 5 9' 以上であり、特性として、降伏比

( YR) ≥ 6 0 %、強度—延性バランス（引張強さ全伸び） ≥ 2 0 0 0 ( k g f Xmm ^L ' :）、穴拡げ比 ( dノ d。） ≥ 1 . 4、一様伸び≥ 1 5 を具備ォる二とを特徴とする成形性とスポト溶接性に優れた高降 ί⁴: 比型熱延高強度鋼板。

( 2 ) 化学成分として、

C = (' . 0 5〜 I 6重量：： ¾

S i = 0. 5〜 S . 0重量 ^c:、

M n = 0. 5〜 3. 0重量二：、

S i — M n = に 5 fe〜 '； . 01L ^:： ,

P ≤ 0. 0 2重量-^:、

S ≤ 0. 0 1 重量 9G、

A 1 = 0. 0 0 5 〜 0. 1 0重量 ^c'c、

C a = 0. 0 0 0 5〜 0. 0 1 重量または R E M = 0. 0 0 5〜 0. 0 5重量

を含み、残部は F eおよび不可避的元素からなり、ミク口組織としてフェライト、ペイナイト、残留ォ一スニナイトの 3相で構成され、かつフェライト粒径 ( G F ) 力、； 5 〃 m以下、フェライト占積率（ V _F ；) とフェライト粒径（ d _F ) の比（ V_F ノ d _F ) が 2 0以上で 2 ' HI以下残留オーステナィレ占積率がてあり、性として、降伏比（ YR) ≥ 6 0 %、強度一延性バランス (引張強さ X全伸び） ≥ 2 0 0 0 ( k g f /'mm ^: · %) 、穴拡げ比（ d Z d。） ≥ 1 . 4、一様伸び≥ 1 5 %を具備することを特徴とする成形性とスボット溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板。

( 3 ) 化学成分として、

C = 0. 0 5〜 0. 1 6重量％未満、

S i 二 0. 5〜 3 , 0重量％、

n = 0. 5〜 3. 0重量 9¾、

S i + M n二に 5超〜 6. 0重量^、

P≤ 0. 0 2重量 9て:、

S ≤ 0. 0 1 重量％、

A 1 = 0. 0 0 5〜 0. 1 0重量⁰:.、

および F eを主成分として含む鋼を銬造して得た網片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≥ 8 〔' 、最終パスのひみ速度≥ 3 0 /秒、終了温度 = A r _:: ± 5 0 °Cで実施し、ホットランテーブルでの冷却を 3 0 °C /秒以上で実施し、巻取を 3 5 0 °C超 5 0 0 °C以下で実施することを特徴とする降伏比（Y R) ≥ 6 0 %、強度一延性バランス（引張強さ X全伸び） ≥ 2 0 0 0 ( k g f /mm ² · %) 、穴拡げ比（ d / d。） ≥ 1 . 4、一様伸び≥ 1 5 %を具備する成形性とスポット溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。

( 4 ) 化学成分として、 C = 0. 0 5〜 0. 1 6重量％未満、

S i = 0. 5〜 3. 0重量％、

M n = 0. 5〜 3. 0重量、

S i + M n = 1 . 5超〜 6. 0重量、

P≤ Q . 0 2重量、

S ≤ 0. 0 1重量、

A 1 = 0. 0 0 5〜 0. 1 0重量％、

C a = 0. 0 0 0 5〜 0. 0 1 重量 oまたは R E M二 0. 0 0 5〜 0. 0 5重量 9 c

を含み、残部は F eおよび不可避的元素からる鋼を銬造して得た鋼片を用いて仕上げ圧延を全下率≥ 8 0 最終パスのひずみ速度≥ S 0 /秒、終了温度二 A r ：二 5 0でで実施し、ホットランテ一ブルての冶却を S 0てノ秒以上で実施し、巻取を 3 δ 0 °C © 5 0 πて以てで实施することを特徴とする降伏比（Y R ^ e f' 、強度一延性バランス引張強さ全伸； ≥ :· い - I： ΐ f /mm ² · %..' 、穴拡, '十比（ dノ d ノ ≥ , - 様伸び≥ 1 5 %を具備する成形性とスポッ卜溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法- ( 5 ) 化学成分として、

C = 0. 0 5〜 0. 1 6重量％未満、

S i = 0. 5〜 3. 0重量、

Mn = 0. 5〜 3. 0重量％、

S i +Mn = 1 . 5超〜 6 . 0重量、

P≤ 0. 0 2重量、 £ ≤ 0. 0 1 重量、

A 1 = 0. 0 0 5〜 0. 1 0重量％、

および F eを主成分として含む鋼を铸造して得た鐧片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≥ 8 0 %、最終パスのひずみ速度≥ 3 0 /秒、終了温度≥ A r ₃ - 5 0でで実施し、ホットランテーブルでの冷却を A r _s 以下 A r , 超の温度 Τ , までは 3 0で/秒未満で、 Τ , 以降では 3 0 V/ 秒以上で実施し、巻取を 3 5 0て超 5 0 0 以下で実施することを特徵とする降伏比（ Y R ) ≥ 6 0 9'₀、強度一延性バランス（引張強さ X全伸び） ≥ 2 0 〔） 0 ( k g f /mm ² · %) 、穴拡げ比（ d zZ d。） ≥ L 4、一様伸び≥ 1 5 %を具備する成形性とスポ ·· ト溶接性に優た高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法：

( 6 ) 化学成分として、

C = 0. 0 5〜 0. 1 6重量未満、

S i = 0. 5〜 3. 0重量、

M n = 0. 5〜 3. 0重量、

S i + M n = 1 . 5超〜 6. 0重量 .、

P≤ 0. 0 2重量、

S≤ 0. 0 1 重量％、

A 1 = 0. 0 0 5〜 0. 1 0重量％、

C a = 0. 0 0 0 5〜 0. 0 1 重量％または1¾ £ ^1 = 0. 0 0 5〜 0. 0 5重量％

を含み、残部は F eおよび不可避的元素からなる鋼を铸造して得た鐦片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≥ 8 0 %、最終パスのひずみ速度≥ 3 0 Z秒、終了温度≥ A r ： - 5 0てで実施し、ホットランテーブルでの^却を A r ：以下 A 超の温度 T , までは 3 0て秒未満て、丁 . 以降では 3 0 °CZ秒以上で実施し、巻取を 3 5 0て超 5 0 0で以下で実施することを特徴とする降伏比（ '

≥ 6 0 %、強度一延性バランス（引張強さ X全伸び .' ≥ 2 0 0 0 ( k g f /mm ² · ¾：: ) 、穴 ¾げ比（ d Z d , ≥ 1 . 4、一様伸び^ 1 5 ¾を具備する成形性とスポ -- ト溶接性に優れた高降代比型熱延高強度網^の製造方 ( 7 ) 化学成分として、

C = 0. 0 5〜 0. 】 S重量し未^-.

S i 二（ 5〜 S: . 0 重量し、

M n = 0. 5〜 3. 0重量、

S i + M n = 1 . 5赶〜 6. 0 £ ^:： ,

P≤ C . 0 2重量、

S≤ C . 0 I 重量：、

A I = 0. 0 0 5〜 C . 1 0重量：. 、

および F eを主成分として含む鋼を铸造して得た鎖片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≥ S 0 9。、最終パス Oひ f み速度≥ 3 0 秒、終了温度≥ A r _; - 5 0 'てで実施し、ホットランテーブルでの冷却を A r ：下 A r ：超 O温度 T ! までは 3 0 °CZ秒以上で、以降ては 3 0 CZ 秒未満で、さらに T , 以下 A r , 超の温度丁：以降ては 3 0で Z秒以上で実施し、巻取を 3 5 0で超 5 0 0 V Ό, 下で実施することを特徵とする降伏比（Y R ) ≥ 6 0 9 , 強度 -- バンス（引張^さ .'全 ί由） ≥： ? π 0 C ( k g f /mm² - % ) 、穴拡げ比（ d / d。） ≥ に 4、一様伸び≥ 1 5 %を具備する成形性とスポット溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。

( 8 ) 化学成分として、

( = 0. 0 5〜 0. 1 6重量％未満、

S i = 0. 5〜 3. 0重量％、

M n = 0. 5〜 3. 0重量％、

S i + M n = 1 . 5超〜 6. 0重量 ¾、

P≤ 0. 0 2重量％、

S ≤ 0. 0 1 重量、一

A 1 = 0. 0 0 5〜（ 1 0重星 ― 0,：、

C a = 0. 0 0 0 5〜 0. 0 1 重量？ όまたは R E M二 0. 0 0 5〜 0. 0 5重量％

を含み、残部は F eおよび不可避的元素からなる鐧を ½ 造して得た鋼片を ffiいて仕上;十 EE延を全 E下率≥ & 「' 最終パスのひずみ速度≥ 3 0./秒、終了温度≥ A r ： - 5 0 °Cで実施し、ホットランテ一ブ几での冷却を A r ；以下 A r , 超の温度 T , までは 3 0て秒以上て、丁，以降では 3 0 °C Z秒未満て、さらに T _; 以下 A r , 超の温度 T₂ 以降では 3 0てノ秒以上で実施し、巻取を 3 5 0て超 5 0 0 °C以下で実施することを特徴とする降伏比 ( Y R) ≥ 6 0 %、強度一延性バランス（引張強さ X全伸び） ≥ 2 0 0 0 ( k g f /mm ² ■ % ) 、穴拡げ比 ( d / d。） ≥ 1 . 4、一様伸び≥ 1 5 %を具備する成形性とスポット溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度鐧板の製造方法。

( 9 ) 化学成分として、

C = 0. 1 6〜 0. 3 0重量％'未満、

S i = 0. 5〜 3. 0重量、

M n = 0. 5〜 3. 0重量％、

S i + M n = 1 . 5超〜 6. 0重量 '、

P≤ 0. 0 2重量％、

S≤ 0. 0 1重量％、

A l = 0. 0 0 5〜 [！ . 1 0重量、

および F eを主成分として含み、ミク c組锆として二ライト、ペイナイト、残留オースチノ '- Z- 3拒で構され、かつフェライト粒径 t d F ) 5 m ¾下、一二ライト占積率 ( V F ' とフエ；ィ hliiE '. d F Cit ( V _P / d P ) 7以上て： mi^下 O残留て一フニ— ィト占積率が 5 % 上てぁ -、特性とて、降^比 '： Y R ) ≥ 6 0 、強度一延性バランス（引張強さ ' 全^ び） ≥ 2 0 0 0 ( k g f / m m ² D 、穴拉げ比（ d ノ d。） ≥ 1 . 1 、一様伸び≥ 1 0 %を具備することを特徵とする成形性に優れた高降伏比型熟延高強度鋼板。

( 1 0 ) 化学成分として、

C = 0. 1 6〜 0. 3 0重量％未満、

S i = 0. 5〜 3. 0重量％、

M n = 0. 5〜 3. 0重量％、

S i + M n = 1 . 5超〜 6. 0重量％、 F ≤ 0 . 0 2重量％、

S ≤ 0. 0 1 重量％、

A 1 = 0. 0 0 5 〜 0 . 1 0重量％、

C a = 0. 0 0 0 5〜 0. 0 1 重量％またはR E M = 0 . 0 0 5〜 0 . 0 5重量％

を含み、残部は F eおよび不可避的元素からなり、ミク口組織としてフェライト、ペイナイト、残留オーステナイトの 3相で構成され、かつフヱライト粒径 ( d _F 力、' 5 . m以下、フヱライト占積率（ V _F ) とフヱライトお': 径 ( d F ) の比（ V _F / d F ) が 7以上て 2 /( m 下の残留オーステナイト占積率が 5 %以上であり、特性と 1して、降伏比（ Y R ) ≥ 6 0 %、強度一延性バランス；、 5 張強さ X全伸び） ≥ 2 0 0 0 ( k g f /' m m ² · ?'ό :) 、穴拡げ比（ d / d _Ρ 1 、一様伸ひ≥ j n を具備することを特徵とする成形性に優れ高降伏比型熱延高強度鋼板。

( 1 1 ) 化学成分として、

C = 0 . 1 6〜 0 . 3 0重量％未満、

S i = 0. 5〜 3. 0重量％、

M n = 0. 5〜 3 . 0重量％、

S i + M n = し 5超〜 6 . 0重量、

P ≤ 0 . 0 2重量、

S ≤ 0. 0 1 重量％、

A 1 = 0. 0 0 5〜 0 . 1 0重量％、

および F e を主成分として含む鋼を铸造して得た鋼片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≥ 8 0 %、最終パス Cひすみ速度≥ 3 0 /秒、終了温度 = A r ：二 5 Gてで実施し、ホットランテーブルでの冷却を 3 0 °C/秒以上て実施し、巻取を 3 5 0 °C超 5 0 0て以下で実施することを特徴とする降伏比（ Y R ) ≥ 6 0 ¾ , 強度—延性バニンス（引張強さ X全伸び） ≥ 2 0 0 0 ( k g f /' m m ² ' 、穴拡げ比（ d Z d。） ≥ 1 . し一様伸び≥ 1 0 %を具備する成形性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。

( 1 2；化学成分として、

C = 0 . 1 6〜 0 . 3 0重量：：未満、

S i = 0 . 5 〜 c .

M n = 0. 5 〜 3. 0重量、

S i -r M n = 1 . 5超〜 6 . π重量、

Ρ ≤ 0 . 0 2重量、

S ≤ (J . 0 1 重量 ^c 、

A I = 0 . 0 0 5 〜 G . 1 0重量、

C a = 0. G 0 0 5〜 G . 0 1 重量？。または； E M = 0. 0 0 5〜 0 , 0 5重量

を含み、残部は F eおよび不可避的元素からなる網を銬造して得た鐧片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≥ 8 0 ic、最終パスのひずみ速度≥ 3 0 /秒、終了温度二 A r ：二 5 0でで実施し、ホットランテープ几での冷却を 3 0 °C 秒以上で実施し、巻取を 3 5 0 °C超 5 0 0で以下で実施することを特徵とする降伏比（Y R ≥ 6 0 、強度 —延性バランス（引張強さ X全伸びヽ？ π 0 0 k g f /mm ² · %) 、穴拡げ比（dZd。） ≥ l . し一様伸び≥ 1 0 %を具備する成形性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。

( 1 3 ) 化学成分として、

C = 0. 1 6〜 0. 3 0重量％未満、

S i = 0. 5〜 3. 0重量、

M n = 0. 5〜 3. 0重量％、

S i + M n = 1 . 5超〜 6. 0重量 9'₀、

P≤ 0. 0 2重量％、

S ≤ 0. 0 1 重量％、

A 1 = 0. 0 0 5〜 C' . 1 0重量、

および F eを主成分として含む鋼を銹造して得た鋼片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≥ 8 0 ¾\ 最終パスのひすみ速度 ^ 3 0 Z秒、終了温度≥ A r ： - 5 てで実施、ホットランテーブルでの冶却を A ：' ：下 A :· ：超〇度 T , までは 3 0 °CZ秒未満て、 T：以降ては 3 0 r ,· 秒以上で実施し、巻取を 3 5 0で超 5 0 0 °C以下で実施することを特徵とする降伏比（ Y R ) ≥ 6 0 %、強度一延性バランス（引張強さ X全伸び） ≥ 2 0 0 0 ( k g f /mm ² · %) 、穴拡げ比（ 0 （3。） ≥ 1 . 1 、一様伸び≥ 1 0 %を具備する成形性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。

( 1 4 ) 化学成分として、

C = 0. 1 6〜 0. 3 0重量％未満、 S i = 0. 5〜 3. 0重量％、

M n = 0. 5〜 3. 0重量、

S i + M n = 1 . 5超〜 6. 0重量、

P≤ 0. 0 2重量％、

S ≤ 0. 0 1 重量、

A 1 = 0. 0 0 5〜 0. 1 0重量 9t、

C a = 0. 0 0 0 5〜 0. 0 1 重量 ¾または R E M二 0. 0 0 5 ~ 0. 0 5重量？ c:

を含み、残部は F eおよび不可避的元素からなるを跨(' 造して得た鋼片を用いて仕上げ圧延を全 E下 S ：、最終パスのひずみ速度≥ S C z .、 ^了^ Λ r ：一 5 0でで実施し、ホ ... r ランーブ -:て C'^ を. r ：以下 A r ！超の温度 T _: までは 3 0て . 未満て、丁：以降では 3 0て Z秒上で実施し、卷を ί c 0 °C © rΐ 0 (TC以下て実施することを特ごる降^ ;

≥ 6 0 ^cc、強度一延性バラ、ノ ― (弓 ί張^さ全俾ご = 2 0 0 0 ( k g f / mm ^: ' ' 、穴比 d Z d . ) ≥ I . 1 、一様伸び 1 0 %を具備する成形性に優た高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。

0 ( 1 5 ) 化学成分として、

C = 0. 1 6〜 0. 3 0重量％未満、

S i = 0. 5〜 3. 0重量％、

M n = 0. 5〜 3. 0重量％、

S i + M n = 1 . 5超〜 6. 0重量、

P ≤ 0. 0 2重量％、 S ≤ 0. 0 1 重量、

A 1 = 0. 0 0 5〜 0. 1 0重量％、

および F eを主成分として含む鋼を铸造して得た鋼片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≥ 8 0 9'0、最終パスのひずみ速度≥ 3 0 /秒、終了温度≥ A r ₃ - 5 0 °Cで実施し、ホットランテーブルでの冷却を A r _s 以下 A r _: 超の温度 T , までは 3 0て秒以上で、 T , 以降ては 3 0 °CZ 秒未満で、さらに T , 以下 A r , 超の温度 T ₂ 以降では 3 0 °CZ秒以上で実施し、巻取を 3 5 Π て超 5 0 0 °C ' 下で実施することを特徴とする降伏比（Y F ≥ 6 0 ' . 強度一延性バランス（引張強さ >'全伸ひ ^ 2 0 0

( k g f ./ m m ² ' 9t ) 、穴拡比 d - d , ： ≥ i . 1 、一様伸び≥ 1 0 %を具備する成形性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法 _c

( 1 6 ) 化学成分として、

C = 0. 1 6〜 0. 3 0重量 5¾未満、

S i = 0. 5〜 3. 0重量％、

n = 0. 5〜 3. 0重量％、

S i +M n = l . 5超〜 6. 0重量、

P≤ 0. 0 2重量％、

S≤ 0. 0 1 重量％、

A 1 = 0. 0 0 5〜 0. 1 0重量％、

C a = 0. 0 0 0 5〜 Q . 0 1 重量％または R E M = 0. 0 0 5〜 0. 0 5重量％

を含み、残部は F eおよび不可避的元素からなる鋼を铸造して得た鐧片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≥ 8 0 最終パスのひずみ速度≥ 3 0ノ秒、終了温度≥ A r ₂ ― 5 0 °Cで実施し、ホットランテーブルでの冷却を A r _: 以下 A r , 超の温度 Τ , までは 3 0で Ζ秒以上て、 Τ ! 以降では 3 0て/秒未満て、さらに Τ：以下 A r '：超 ( 温度 T ₂ 以降では 3 0 °CZ秒以上で実施し、巻取を 3 5 0で超 5 0 0 °C以下で実施することを特徵とする降伏比 ( Y R ) ≥ 6 0 %、強度一延性バランス（引張強さ全伸び） ≥ 2 0 0 0 ( k g f Xmm - ) 、穴拡比 ( ά / ά ) ≥ I . I s 一様伸び≥ 1 0 ¾を具備する形性に優れた高降伏比型熱延高強度鉅^ o 造方法： ( 1 7 ) 前記鋼の熟間仕上圧延開始温度を A r ： — ： 0 0て以下とすることを特徴とする前記 · 3 ！〜（ 8 のいずれかの成形性とスポ：.' ト溶接性に優..た高降代比型熱延高強度網板の製造方法 ₌

( 1 8 ) 前記巻取後に前記鑕^を C X . r ^.^ :. 冶却速度で 2 0 0 °C以下まで冶却ることを特街ご了る前記（ 3 ) 〜（ 8 ) のいずれ、の成形性とスポット溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。

( 1 9 ) 前記鋼の熱間仕上圧延開始温度を A r ： — I

0 0で以下とすることを特徵とする前記（ 1 1 ) 〜（ I 6 ) のいずれかの成形性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。

( 2 0 ) 前記巻取後に前記鐧扳を 3 0 °CZh r以上の冷却速度で 2 0 0 °C以下まで冷却することを特徵とする前 ^r 1 1 〜（ 1 6 ) のいずれか〇成^性に優れた事降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。

(作用）

本発明者らは種々の実験検討を重ねた結果、従来技術が持つ問題点を解消し、優れた成形性、高い降伏比、優れたスポット溶接性を合わせ持つ熱延高強度鋼板とその製造方法を発明した。

第 1 に、優れた成形性と高い降伏比を両立させるための鋼板ミクロ組織は、 2 ミクロン以下の残留オース十ィトを 5 %以上の占積率で含有し、フヱライ卜拉 '、 d _F ) が 5 〃 m以下、 Y _F / d F ヽ： ― ェライ占稻率； ¾、 d F ：フェライト K径：ミン：：； ': ^上 ( Cが 0 . 1 6 %以上〔に 3 %未満の場合は、残留ォ— ス千ナイトが微細に生成しすい Oて T '、上てよ、てあるフェライト十べィナイト τ残留卞ースモーィト 3 3 相よりな組核め -s：

表 1 にその関係を示すように、ボイ： ί'は下の：！'〜 ③である。

oは強い η

(T 残留寸ーステ十ィレ Ο増 i 'i Ψ.度一乙 fiバン广向上、一様伸びの向上に寄与し、その効果は残留オーステナイトの微細化により高まる。一方、残留オースチナイトを微細化することにより穴拡げ性、曲げ性、 2次加ェ性、靭性は優れたレベルを維持することが可能となる c すなわち、残留オーステナイトを 5 %以上含有させ、力、つ、そのサイズを 2 〃 m以下とすることにより、はじめて、優れた強度—延性バランス、優れた一様伸ひ、優れた穴拡げ性、優れた曲げ性、優れた 2次加工性、優れた靭性を両立させることができるのてある：

(2 V_F d P の増加はフヱライト占積率 O増加、 ― ェニノト粒の微細化（ d ≤ 5 m ' を通して： ^次 ¾ェ性の向上、靭性の向上、降伏比の増加に寄与する

(£ ミク口組織を構成する相を二ノト一、ィナイト残留オーステナイト〇 3梠とするここによリ、丁：： v. ち、パーライト、マノ：テ： -.サイ i o¾在を回避ことにより、穴拡げ性、曲げ性、 2次加工性、靭性は優れレベルを維持することか可能となる _c また、それにより、高降伏比の維持も可能となる。

第 2に、残留オーステナイトを 5 %以上の占積率で含有するためには、図 1 、 2 に示すごとく、 Cが 0. 0 5 〜 0. 1 6重量％未満の場合は S i を 0. 5〜 3. 0重量。、 Mnを 0. 5〜 3. 0重量、 S i +M nを 1 . 5超〜 6. 0重量％と制御したうえで、 Y _F / d F を 2 0以上、また Cが 0. 1 6〜 0. 3 0 %未満の場合は S i を 0 . 5〜 3. 0 %、 M nを C' . 5〜 3 . 0 ^c c , S i —M nを 1 . 5超〜 6. 0 'c と制御したうえて W d p を 7以上とすればよい。さらに、残留す一ス ^ " ノ：を 2 m以下とするためには、図 3に示すごと：、仕上

5 け'圧延最終パス Oひずみ速度≥ S 0 /' ' bてれは良 .

第 3に、図 4 に示すごと最良スポ · ト溶接性 (ナゲット内破断 = 0 ) を得るめには C くに 1 6重量、 S i 十 M n ≤ 6 、 S i 、 M n ≤ S . (:' '-:、 P = 0. 0 2 %とする- K 第 4 に、非常に厳格表面性状が要求さる場 έ、 t 熟温度≤ ！】 7 Cなは S i 二！ . ^Γ 〜二 . - ■ 規制有 ¾てあ：

第 5 に、図 5に示 Τこと：、 i :： ¾ c 1 . ') を得るに -- '".. 1 r f： f ·；：: 、 S έ' '： . ΙΪ (■ i ΙΪΒΐ -、とこご : ¾·, - : 、 '一 ^ . ：- 二

M添 ¾ 'も有 ttであミ：ま .こ ^?: ^ 一： α： ^ ί . ' ί ；こ；、つ ''こ ^ < - . - い JL - とすることか'必要である：

すなわち、本発明の厳格な成分制御およひ厳格組： 0 制御によって、はじめて、熱延高強度鐧扳に要求さる種々の複合特性を満足しうる C

さらに、前記ミク口組織を達成する熱延条件を検討し、その製造方法を発明した。

以下、まず成分規制の値とその制限理由を説明する： 5 Cは留オーステナイ！、 f以下、残留と称す - 、確保のために、 0. 0 5重量％以上添加するが、溶接部の脆化を防止して最良なスボット溶接性を得、さらに d Z d。 ≥ 1. 4以上の優れた穴拡げ性を得るために、その添加上限を 0. 1 6重量％未満とする。さらに d Zd

0 ≥ I . 5以上の最良の穴拡げ性が要求される場合は、その上限を 0. 1 0重量％未満とする。なお、 Cは強化元素でもあり、 Cの増加とともに引張強さが増加するが、それとともに dZd。が低下し、スボ '：' ト溶接性に不利となるのは避けられない。

S i、 M nは強化元素である _c また、 S i はフニィト（以下、ひと称する）〇生成を促進し、炭化物の生成を抑制することにより、残留 7を確保する作用があり、 M nは？"を安定化して残留 7 を確保する作用がある S i と Mnのその作用を十分に発揮する rこめに、 S i 、

M nの各々単独の添加下限量の規制を行 ^ ごご ί に、 S

1 + nの添加下限量を規制することが必要てある。すなわち、 S i、 M nの各々単独の添加下限量は〔' . 5重量％以上、 S i +Mnの添加下限量は 1 . 5重量％超とする必要がある。ただし、 S i、 M nを過度に添加しても上記効果は飽和し、かえって溶接性劣化、銹片割れを生ずるため、 S i、 M nの各々単独の添加上限量は 3. 0重量％以下、 S i + M nの添加上限量は 6. 0重量％以下とする必要がある。また、特に優れた表面性状が要求される場合は S i = l . 0〜 2. 0重量％が望ましい。 Pは残留ァの確保に効果があるが、本発明では 2次加ェ性、靱性、溶接性を最良に保っため、上限量を 0 . 0 2重量％としている c これら特性の要求が厳格でない場合は、残留ァの増加を助けるため、 0 . 2 %まで添加し v. t ' c

Sは硫化物系介在物により穴拭げ性が劣化するのを K ぐため、その上限量を 0 . 0 1 重量％とする c

A 1 は脱酸と A I Nによる 7 Ο钿粒化を経 a 占秸の増加、ひの細粒化、残留 "の増 ¾「：、細粒化を目的に C . 0 0 5重量％以上添加する力、、その効果の ^？：: ：： . 1 0重量を添加上限とする。なお、残留 O増¹ ΙΠを ¾ るため、 A I を？ ^e:まて添して ^よい：

C aは硫化物系介在物 O形状制御（球 -化）により、穴拡性をより向上させるために C' . 0 G 5重量上添 ¾: る、果の：、さらには介在牧こ增：': - る逆効买；穴 ίέΊま c劣化 G点:：そニ ί¾を、 .

1 重量とする- また、 R E Mも同様の理由^らそ ^ 加量を C' . 0 0 5〜 0 . 0 5重量とする c

以上が主たる成分の添加理由であるか'、強度確保、 ¾E 粒化を目的に特性を劣化させない範囲で N b、 T i、 C r、 C u、 N i、 V、 B、 M oを 1 種または 2種以上添加してもよい。

次に、前記したミクロ組織を如何に達成する：:'という観点から加熱規制、圧延規制、冷却規制、卷取規制等 G 値とその制限理由を説明する。上げ廷〇^了温度^下限は加工^織（加工ひ）出現による加工性の劣化、特に強度一延性バランスの劣化（伸びの劣化）を防ぐため、 A r ： — 5 0 °Cとする - また、仕上げ圧延の終了温度の上限は 1 段冷却（図 6 ) の場合、 α占積率の増加効果、 αの紬拉化効果、細粒残留 7の増加効果を圧延工程で確保するために A r ； — 5 0 ^eCとする。 2段冷却、 3段冷却（図 6 の場合は後迕するごとく冷却工程でひ占積率の増加効果、ひの紬粒化効果、細粒残留 7"の増加効果が期待できる、特に仕上圧延の終了温度〇上限を定める必要はない；^、前記効果をより高めるために好まし '、は上限を A r ： — 5 「' でとする

仕上げ圧延の全圧下率は α占積率の増加効果、ひの ¾ 粒化効果、紬粒残留 7 の増加効果を確:保すミために S '：上とする。好：は前段 4 ハス〇各を ₄ i 上とする c

仕上げ圧延の最終パスひずみ速度はひ CD細粒化効果、細粒残留ァの増加効果を確保するため 3 0 /秒以上とす

図 6 に示す 1 段冷却の冷却速度はパーライ卜の生成防止のため、下限を 3 0 °C Z秒とする。

図 6 に示す 2段冷却においては、初段の冷却は占積率の増加効果、細粒残留 7の増加効果を得るため、 3 0 て Z秒未満の冷却速度で A r 3 以下まで降温させるが、バーライトの生成を避けるため、 A r , 超から 2段目の冷却を 3 0 °CZ秒以上の冷却速度で開始する：な^、 A

5 r 3 以下〜 A r ！超で等温保持してもさしつかえない _c ただし、広範囲の歪領域にわたて丁 R I P現象を維持し、優れた特性を得るためには初段の冷却速度は 5〜：

5 0 °CZ秒とすることが望ましい

M 6に示す 3段洽却においては、初段〇 ^却は 0¾] 粒化のため、 3 0て秒以上で A r _s ϋ.下まで^却 Τる： 2段目の冷却はひ占積率の増加効果、钿拉残留？ Ο増効果を得るため、 3 0。C Ζ秒未満とする、パーニノ ''

10 O生成を避けるため、 A r : 超 r- ό 5:段目 O冶却を & (' て /秒上の冶却速度て開始 ξ : ^ , A r ： '^"〜 A r ：超で等温保持してさ一えな：：一範囲の歪領域にわたって丁 R I P現象を維持し、優特性を得るために 2段目速度は X

^ レス — ：^ 、，

ま、 1 段^ ¾：、段去:: ：- ^≤：： ' - て . においても占積率 O增 ¾¾果、 0 O紬 ½化 it: 、残留ァの増加効果、さらには冶却ニーフ長 Ο低 ¾をつて、圧延直後急冶を行てもよい

巻取温度はマルテンサイトの生成を防止して残留 7を確保するため、そ O下限を 3 5 0 °C超とする：そ G上限はパーライ卜の生成を防止しつつ、過度のへィノ卜変態を抑制して残留ァを確保するため、 5 0 0 °C未満と o

以上が本発明の製造方法の規制理由であるか、 Q占 ¾ 率の増加効果、ひの柚粒化効果、 ^ ' 留 7 增加効果を高めるため、 ①加熱温度上限を 1 1 7 0 °Cとする、（2 仕上げ圧延の開始温度を仕上げ延終了温度一 1 0 0 °C 以下とする等の手段を単独ないしは複合で行ってもよい c また、最良な表面性状の確保のために加熱温度上限を 1 1 7 0 °Cとしてもよい。

さらに、巻取後の冷却は放冷を行ってもよいし、強制冷却でもよい。過度のペイナイト変態を抑制して残留ァを確保する効果を高めるため、 2 0 0 °C未満まで 3 0 て /時以上で冷却してもよい。上記の加熱温度規制、仕上げ圧延開始温度規制と組み合わせて ί よい：

なお、圧延に供する鐧片はいわる片再加、 H C R、 H D Rのいずれであってもかまわない。また、いわゆる薄肉連続铸造による鋼片であてもかまわない c

また、本発明による熱延鋼 ¾をめき原ごして t o

図面の簡単な説

図 1 は、残留 7を 5 %以上得るための条件を示す図てめ o

図 2 は、残留 7を 5 %以上得るための条件を示す図であ 0

図 3 は、 2 ミクロン以下の残留 7 を 5 9 以上得るための条件を示す図である。

図 4 は、スポット溶接性を向上させる条件を示す図である。図 5 は、穴拡げ比を向上させるための条件を示す図で o め ₀

図 6は、冷却テープ几ての冷却方;まを示すてある-

発明を実施するための最良形態

以下に実施例を示す。

供試鋼の F e以外の化学成分を表 2 に示て - -

r

010 Ό ί Γ00Ο '0 i 600 '0 8 'Ζ i 8 Ζ£ Ό I S V V οεο Ό I ιοοο Ό I ΟΪΟ ·ο 8 '2 ； 8 'S 82 Ό I 6 VV

0200 ·0 ! 910 ·0 I οΟΟΟ Ό I 020 '0 ο 'ε . ΟΈ iO Ό I ΐ VV

810 Ό I 2000 Ό！ ίΐθ Ό SI '01 3 V

0800 Ό I SIO'O I雇 ·0 Ι 8Ι0'0 9'ΐ ¹ S'l ： OS Ό I av

£o00 Ό I 910 Ό ¹ SOOO'O 1 OSO '0 ； 0' 0 i.0 Ό I VV

OSOO Ό I :ιο Ό ： εοοο Ό Ι 8ΐ0'0 I SI ' 0 ' Η I Ζ iSOO "0 ' ί-ΙΟ Ό 1000 Ό ¹810 Ό ¹ S 'I ' S 'I ' SO '0 ! Λ

： ίθ'0 00 Ό ί-ΙΟΌ I ίΐ ·0

:'·υο·ο oso.o ί-οοο Ό； i.io'0 , s'i ς 'ί ι Ό

^ΪΟ .0 00 Ό ¹ S10 Ό ' S Ί Οϊ Ό

^00 Ό ί ΙΐΟ Ό CI 8 Ί Π Ό

：リ 'ΰ=！丄 0S0 Ό 100 "0 i 610 Ό ！ Γΐ 03 ! Οΐ Ό ι 丄 o Ό= a iIO'0 Ό！ SIO'O I Π 9 ： Π Ό i s

:0 ·0= \ 8Ϊ0Ό SOO'O · SIO'O S' S'i ' 01 '0 H

¾;ο·ο m Ό ' ¾io'o ！ o o o [ s【'o ' 0

I ZQ Ό SOO Ό ¹600 "0 S Ί S'l ； Ό d

ΪΪ0 i 100 Ό I ΙίΟ'Ο ΓΙ 0' 01 Ό 0

SIO'O I oOOO "0 I SIO'O i S'I i OT ¹ ΗΌ I

030 Ό ' COOO Ό！ 810.0 ¹ S'I [ 01.0

"0 = ^ 810 Ό ！ oOOO Ό 1 SIO'O I Π .8 80 Ό eo -o= \ I GOOO Ό I 020Ό I 9 Π ^: SO "0！ H OOO '0= d SIO 'O ： GOOO "0 I ΟΙΟ Ό ! S'l S 'I ι 0 Ό I f

CO Ό=!1 510 '0 ： COOO Ό 020 "0 i S'i Ί ! 90Ό I I

"0 = J3 f-SO '0 ¹3000 '0 910 ·0 I 9 I 9Ί !■0 Ό H iCO Ό = 'Ν οΐΟ'Ο '： 0000 Ό I SIO'O 3 . S.[ 80 Ό 0

010 ·0 910 ·0 i eOOO '0 ί 800 Ό I Γ2 : 6 '0 ； 60 "0 ά

OSOO ¹0000 Ό！ 010 Ό | ΐ 'ΐ Q 'Z | 60 Ό I 3

8S0 Ό ί ΐΟΟΟ Ό I SIO'O | S'I \ \'Ζ ≤0 "0！

0200.0 ¹ SSO ·0 I 画 Ό！ 8Ι0 ·0 ,'ΐ 9Τ ！ 60 "0 3

ΗΟΌ i S000 Ό I SIO'O ； 6Ί 6 Ό ： 60 Ό 1 3

Ϊ20 Ό , οΟΟΟ Ό I 020 Ό ί 5'ΐ S'I ！ SO '0 V

Ί IS ¾3 IV 'S 3 m m

L Z

/r)d LWZ OM 本発明例および比較例の熱延鐧柜を表 3 4 に示す： (表 3 )

本発明 - 1 A 88 4.00 22.0 i 0 ≤ 2〃

// 9 B TO r

3.24 21.6 o ≤ 2 a r.

// o

0 C 84 3.59 23.4 】 P 0 ≤ 2 urn

〃 4 D 84 3.49 24.1 Γ \

D E . 84 3.3d 23.4 6 & 0 ≤ 2 ir.

〃 ^: 6 F 3.33 91 Q \- 1 Γ. Γ, ≤2 m

M 68 '

/,

； 8 X 60 2.99 0 ( ≤ '2 ' .

9 0 75 リ, c :.

'- 1' Ρ

1 Q 丁 ί -.―

/-' - 12 w 78 3.45 丄 Γ ≤ ί .7 Γ.1

/' ― ：

13 Y 8

7 * フ 63

A A ₌ ：二 *L AE 2.8'

A A：

IS AA2 i ' 3.0C 13. 13

體 19 AC 6! 2.9: 2I.C 0

120 Z 80 3.76 21.3 0 ≤ u ΐΓ-

〃 21 B 13 3.46 21 δ 2 8 ≤ 2 u ir.

Z 80 3. t 15 Γ) 0 > 2 m

〃 o

23 AA3 ； 2 ¹ 3.00 8.0 10 61 0 鋼板性

T ^T. El d/d„ スポッ卜 2 次籠表而 rtliげ性溶接†1: 加工性性状

2210 1.71 L 〇〇〇 ◎ 〇

2230 1.55 〇 Ο 〇〇 ϋ

2620 1.58 0 〇〇 ◎ 〇

2530 1.68 〇〇〇〇〇

2f)90 1. 5 0 〇〇 ◎ ο

2280 1.58 〇〇〇〇〇

2200 1.50 o 〇〇 (g)

2190 L'lG C) 〇 ο (ο) 〇

2520 1.Γ)0 ) ( ) 〇 ◎ し）

2600 1.46 0 し）〇 ο

2760 1.48 し）し） ( ) ◎ 〇

2510 1.53 C ) い ( ) ◎

23(50 1.73 ( ) ( ) (.) ◎ し） Π0 し"； ) ( ) )

2YM) 1.02 ( ) (―) (0) ( )

2'M) 1.34 Λ ( ) (し:¹) ( ) 10 1.42 ) ( ) ( ) 120 1.2 ( ) ( ( )

1700 I.'IH ( ) ( ) ！ ( )

1700 Ι.:ΐΗ ( ) X ')

1900 1.22 ) ((ノ）

1749 \.2⁽.) ！ y (;:>) y

:'「>:', 1 1.0^r) ( ) ) ( )

N o. 1〜 1 8は本発明例であり、優れた成形性、優一れたスボ、：. ' ト溶接性を合わせ持つ高降伏比型熱延高強度網板が得られている：ただし、 N o . 1 e、 I Sは C 高いためスポット溶接性は他に比べ幾分劣る c しかし成形性は良好である。

また、表面性状も良好である c N 0. ί、 3、 5、 7 〜 1 6は S i = 1. 0〜 2. 0重量％であるため、特に優れた表面性状が得られている

N o. I 9〜 3は比較例である。 N 0 . 1 Itm S i含有量および S i τΜη含有量が下限を下つているめ、残留ァが得られず、強度一延性 " ' - ノス、一様伸び劣化している X c . 2 0 一二、残留 7が 59 を下叵つているめ、強度一延性ハニンス、一様伸び、穴拡げ性、曲. H 2次加工性.. ?5性劣 ζ

X c - ア 5 を下てる、度一延 fe ' -—— ：ス，一様伸、穴拡げ性、 ¾:ょ性、 2次 ¾ェ性、 Κ'ίΞ · 劣さらに、降伏比が S 0 _Gを下回っている- Ν 0 . 2 ϋ 残留 7量は 5 %を確保しているもののそのサイズ:：； 20 mを越えているため、強度一延性バランス、一様伸び、穴拡げ性、曲げ性、 2次加工性、靭性が劣化している _c N o. 2 3は鋼の C量が上限を越えているためスポット溶接性、穴拡げ性が劣化している。

なお、表 2の鐧種 G〜 L、 R〜 V、 Xにおいても優れた成形性、優れたスポット溶接性を合わせ持つ高降伏比型熱延高強度鋼板くられその表面性状 t良 fてあた。本発明例および比較例の熱延鋼板の製造方法を表 5

1 0 に示す。

(表 5 )

離

1段冷去 Πの実施^

造件区

仕冷

i¾iに

分

度^ l 十

c C ^cc °0 、 ft

本発明例 24 c 1170 905 800 93 20ό 40 36「'

_ 1100 895 790 88 】8

，' 2D 1200 860 800 8^C'

105'·· 920 85':' κ : 8 1150 900 8K 9

* ：前段 4パスを 4 0？ J以上とした：

* *：直後急冷を実施。 / Sas >oze6 OAVdf/J£

' ¾ .1 111/ ：：

(； t* if i i' a

( j

1

I V V ()[；

(

( ) Z ΐ ) LZ

C4 ( )

CO

( ) 〃 z

( ) ]/?,

0 z M ½

2 {¾冷却の実施例 l Nf). m 分 I'M 1 、 V

本 ¾明例：«) B 11 GO 91 Γ,

.1/ 1175 900

〃：]8 ft 1150 Π(;0

〃： !Π 〃 1180 94η

10 〃 1熟2加温00 950

〃 ■11 Λ Λ 1 9 Π 始温度開

1" H 800 !：¾ 1190 9：10

11 〃 ! 180 9ί)0 in 1170 Γ.0

1(; 1160 94. ^Γ,

〃 17 1200 970

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、ft .P ^AV

Μ A <IA/つSL d HI // ]

i 1 Ί /

3段冷却の ¾施

11- . . ]

加

熟

： π

分

度

"(：

本 ¾明例 48 ΛΛ 1170

〃 49 1190

〃 50 C 1200

51 〃 1180

〃 Π2 〃 linn

〃 5：5 ΛΛ 1 118^Γ)

比校例 54 C 1 ;:()()

〃 55 ΙΙΓ,Π

f)G !：!()()

〃 Γ)7 11 HO

*： \ l^: 1 ' ' · 1 () 'ΌΠ -.とし i

036M卜/eA 8600zdrG9d

CD CO

o

1 {

表 5、 e は冷却テープての却図 e に示す i ^；却の場合の本発明例および比較例の熱延鋼板製造方法での O o

N o . 2 4 〜 3 0 は本発明例であり、優れた成形性、優れたスポット溶接性を合わせ持つ高降伏比型熱延高強度鋼板が得られ、その表面性状も良好である。

N o . 3 1 〜 3 5 は比較例である。 N 0 . 3 1 は圧延終了温度が下限を下回り、巻取温度が上限を越えているため、加工組織（加工ひ）、パ一ライトを生成し、 2 a m以下の残留？ "を 5 %以上得ることができす、その結果、強度—延性バランス、一様伸び、穴拡げ性、曲げ性、 2 次加工性、靭性が劣化している。 K 0 . 3 2 は仕上（十最終パスのひずみ速度が下限を下回っており、冷却速度が下限を下回っているため、バーライトを生成し、 2 〃 m 以下の残留 7" を 5 。D'以上得ることがてきす、その結果、強度一延性バランス、一様伸ひ、穴拡：" ^性、曲性、次加工性、靭性が劣化している。 N o . 3 3 は巻取温度が上限を越えているため、パーライトを生成し、 2 〃 m 以下の残留 7を 5 %以上得ることができず、その結果、強度一延性バランス、一様伸び、穴拡げ性、曲げ性、 2 次加工性、靭性が劣化している。 N o . 3 4 は卷取温度が下限を下回っているため、マルテンサイトを生成し、 2 〃 m以下の残留ァを 5 %以上得ることができず、その結果、強度一延性バランス、一様伸び、穴拡げ性、曲げ性、 2次加工性、靭性が劣化しており、降伏比も 6 0 % を下回っている。 N o . 3 5 は延終了温度が上限を越えており、仕上げ最終パスのひずみ速度が下限を下回つているため、 V _F / d _F ≥ 2 0 に到達せず、 2 m Jt二'下の残留ァを 5 %以上得ることができず、その結果、強度 —延性バランス、一様伸び、 2次加工性、靭性が劣化した。

表 7、 8は冷却テーブルでの^却が図 6 に示す 2段冶却の場合の本発明例および比較例の熱延鋼板製造方法てあ。

N 0 . 3 6〜 4 1 は本発明例てあり、優れ成形性、優れたスボット溶接性を合わせ持つ高降伏比型熱延高強度鐦板が得られ、その表面性良好てぁ：

N o . 4 2〜 4 7は比較例である _c N 0 . 4 2は圧延終了温度が下限を下回り、巻取温度か上限を越えているため、加工組锘（加工 D 、ハ一二ノトを生成、 ' m i :下の残留ァを δ ^ci ^上得ミこと: てき、そ G結、強度一延性バランス、一様伸ひ、穴拡げ性、曲，、次加工性、靭性が劣化している _c N o . 4 3は仕上げ圧延の全圧下率が下限を下回っているため、 V _F / d F ≥ 2 0に到達せず、 2 m以下の残留？ "を 5 ¾以上得ることができず、その結果、強度一延性バランス、一様伸び、 2次加工性、靭性が劣化している。 N 0 . 4 4 は第 1 段目の冷却速度が上限を越えているため、 V _F / d F ≥ 2 0 に到達せず、 2 m以下の残留ァを 5 %以上得ることができず、その結果、強度一延性バランス、一様伸び、 '：加工'！ ΐ、靭性が劣 t. ていろ： X . 4 第 2 ¾ 目の冷却速度が下限を下回っているため、パーライトを生成し、 2 〃 m以下の残留 ₇' を 5 9ό以上得ことてきず、その結果、強度一延性バランス、一様伸び、穴拡げ性、曲げ性、 2次加工性、靭性が劣化している： Κ 0 .

4 6 は仕上げ最終パスのひずみ速度が下限を下回っており巻取温度が上限を越えているため、パーライトを生成し、 2 以下の残留 7を 5 %以上得ることができず、その結果、強度一延性バランス、一様伸、穴拡性、曲げ性、 2次加工性、靭性が劣化し： K G . 4 7 ϋ 1 段目の冷却終了温度（冷却速度変更温度丁：上 ί ' を越えているため、 V _F ' d r ≥ 2 0 到達、：· · . m以下の残留 7を 5 %以上得ることかてきず、そ O結果、強度一延性バランス、一様伸ひ、 2次 ;:二'!王、 ^性^ ^ 化している _c

¾ 9 、 1 0 は冷却千一— ノしての去:: E '：二 ^ I ; 冷却 O場合の本発明例および比較例延鋼 f5製造方 c の o ₀

N o . 4 8 〜 5 3 は本発明例てあり、優れた成形性、優れたスポット溶接性を合わせ持つ高降仕比型熱延高強度鋼板が得られ、その表面性状も良好である。

N o . 5 4 〜 5 6 は比較例である _c 1\' 0 , 5 4 は第二' 段目の冷却速度が上限を越えているため、 V _F , '" d p ≥ 2 0 に到達せず、 2 〃 m以下の残留 7 を 5 9。 Π上得ることができず、その結果、強度一延性バランス、一様伸ひ、 2次加工性、靭性が劣化していミ：： \' c . 「は^ 3 R 目の冷却速度が下限を下回っているため、パ一ライトを生成し、 2 〃 mi 下の残留？'を 5 ' J二'上得ミこと力；てきず、その結果、強度—延性バランス、一様伸び、穴

5 性、曲げ性、 2次力：!ェ性、靭性劣化してい X c- .

5 6は第 1 段目および第 2段目の冶却柊了温度（冷却迚度変更温度 Τ : 、 Τ : ：) が上限を越えているため、 W / d 2 0 に到達せず、 2 〃 m Π下〇残留つ.' を 5 ■： V 上得ることができず、その結果、強度一延生二ス、 1 一様伸ひ、 2次加工性、靭性が劣化している。 X c . 5

7は仕上げ最柊パス 0ひずみ速度::'下限を下回て . るめ、 V, ,. d ' ≥ 2 に？:達せす . ： a πι；.； ~ O ¾ ¾：ァを 5 以上得ることができす、その結果、強度一延性バランス、一様伸ひ、 2次 ¾ェ性、革王^劣て、：

I？お、表 20鎖種 G〜 L、 F.〜 -、:、 Xに . て：— U

-っ製造方法によ '優？；た^ 、 if.r. -: -. - - S¾：.: を合わせ持ち、表面性状良好な高代熱延高強 ' 鎖板が得られた- 以上より明らかなごと：、実使 ¾上 o種 oレース ■ 部品を想定した場合、複合特性を備え Γこ本発によってはじめて実用化が可能となるといえる：

なお、特性評価は以下の方法で実施した。

引張試験は J I S 5号にて実施し、引張強度（丁 S :; 、降伏強度（ Y P ) 、降伏比（ Y R = 1 0 0 Y P /丁

5 S .) 、全伸び（ T . E L ) 、一様伸び（ I： . E L ) 、強度一延性バランス（T S x T. E L、. 'i ΐ - - .

穴拡げ性は 2 0 m mの打ち抜き穴をバリのない面から 3 0度円錐ポンチで押し拡げ、クラックが柜厚を貫通した時点での穴径（ d ) と初期穴径（ d。、 2 0 mm ) との穴拡げ比（ d / d。）で示す _c

曲げ性は 3 5 mm X 7 0 m mの試験片をバリを外側にして、先端 0. 5 Rの 9 0度 V曲げ（曲げ軸は圧延方向）を行い、 1 mm以上のクラックが無いときは〇で有るときは Xで示す。

2次加工性は 9 O mm 0の打ち抜き板を絞り比 1 . で力ップ成形したものを一 5 0てて圧壊し、割れ無いときは〇で有るときはで示す：

靭性は遷移温度が - 1 2 0て以下を満足するときは O で満足しないときは >:て示す c

スボット溶接性はスボ '' ト溶接試 ^片を： -てしたときのナゲット〔スト溶接時にそ〇凝固した部分）内の破断が無いときは二て有るき > で示す。

また、表面性状は目視で非常に良好な場合て、良好な場合〇で示す。産業上の利用可能性

本発明により従来にない複合特性を合わせ持つ熱延高強度鋼板、すなわち成形性、高い降伏比、優れたスボ ':· ト溶接性を合わせ持つ熱延高強度鐧板を低コストかつ安定的に製造することが可能となるため、使用迮 ■ 使用条件が格段に拡がる-

0

D

Claims

. ^ o m

( 1 ：) 化学成分として、

C = 0. 0 5 〜 1 6 重量％未満、

S i = 0 . 5 〜 3 . 0重量％、

M n = 0 . 5〜 3. 0重量？、

S i + M n = 1 . 5超〜 6 . 0重量

P ≤ 0 . 0 2重量、

S ≤ 0. 0 1 重量％、

A 1 = 0 . 0 0 5〜 0 . 1 0 、

および F eを主成分として含み、ミクロ組織としてフエライト、ペイナイト、残留オーステふ O 3梠て構成さ、かつ " ヱラノト粒径 d ； ό m U下、 — 二ライト占積率（ Y _F ) と二ライト粒：. d ) CD比 (λ' , / d F ) が 2 0以上で 2 m 下 O残留 +―ス二ナ卜占積率 5 以上てあり、特性ご -て、降代

( Y R ) ≥ 6 0 ^c , 強度—延性 ' 二： - ' 張強 ' 全伸び， ≥ 2 0 0 (| ( k g f /' m m ^: ' ' 、穴お: 比 ( d Z d。：） ≥ 1 . 4 、一様伸ひ≥ 1 5 ^cc.を具備することを特徴とする成形性とスポット溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板。

( 2 ) 化学成分として、

C = 0. 0 5〜 0. 1 6重量％未満、

S i = 0 . 5〜 3. 0重量％、

M n = 0. 5 〜 3. 0重量％、

S i + M n = 1 . 5超〜 6 . 0重量、？≤ 0. 0 2重量^、

S≤ 0. 0 1 重量 So、

A 】 = 0. 0 0 5〜 0. 1 0重量、

C a = 0. 0 0 0 5〜 0. 0 1 重量¾または1^ £ = 0 . 0 0 5〜 0 . 0 5重量 ^c

を含み、残部は F eおよび不可避的元素らな、ミク口組織としてフェライト、ペイイト、残留オース二— ィト 03相で構成され、 t、つつライト '： δ m以下、フニライ卜占積率 \ヽ：こ — 二ノ '" ii ii ( d = ：) の比（ V F /' ά Γ ：' ^ 2 0 て - m；ノ' の残留す一スナイト占積率 ^ :上てあ (：、特：二て、降代比 ( γ R ≥ e ':' :. 、強度ー ¾ - 二：

(引張強さ全伸び ) ≥ 2 0 0 0 ( k g f -' m π: · ' 、穴拡比 c d ) ≥ ί . 4 、一様伸 ≥ ： r を具備こごを特ごる C性二ナさに優れた高降比 ^¾高¾度^ :

3 、化学成分こして、

C = 0 . 0 5〜 0 . 1 6重量未 j¾、

S i = 0. 5〜 3. 0重量、

M n = 0. 5〜 S . 0重量、

S i + M n = 1 . 5超〜 6. 0重量 ^c (：、

P≤ 0. 0 2重量％、

S≤ 0. 0 1 重量％、

A 1 = 0. 0 0 5〜 0 . 1 0重量 9も、

Β および F eを主成分として含む鋼を銃造して得た鐧片を用いて仕上'： £延を全 Hiて率：^ ε 0 ^終パスのひずみ速度≥ 3 0ノ秒、終了温度二 A r ₃ ± 5 0 °Cで実施し、ホットランテーブルでの冷却を 3 0 て. /秒以上で実施し、巻取を 3 5 0 °C超 5 0 0 °C以下で実施することを特徴とする降伏比（ Y R ) ≥ 6 0 %、強度一延性バランス（引張強さ X全伸び） ≥ 2 0 0 0 ( k g f ノ m m ² · 9c：) 、穴拡げ比（ d d 。） ≥ 1 . 4、一様伸び≥ 1 5 を具備する成形性とスボット溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法 c

( 4 ) 化学成分として、

C = 0 . 0 5 〜 0 . 1 6重量未満、

S i = 0 . 5 〜 3 . 0重量、

M n = 0 . 5 〜 3 . 0重量％、

S i + M n = 1 . 5超〜 6 . 0重量 ^c'。、

p≤ 0 . 0 2重量 :.、

S ^ 0 . 0 1 重量、

A 1 = 0 . 0 0 5 〜 1 0重量、

C a = 0 . 0 0 0 5 〜 0 . 0 1 重量 'または R E M 二 0 . 0 0 5 〜 0 . 0 5重量⁰

を含み、残部は F e および不可避的元素力、らなる鐧を铸造して得た鐧片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≥ 8 0 。o 、最終パスのひずみ速度≥ 3 0 Z秒、終了温度二 A r _: 二 5 0 °Cで実施し、ホットランテーブルでの冷却を 3 0 V /秒以上で実施し、巻取を 3 5 0 °C超 5 0 0て以下で実施することを特徴とする降伏比（ Y R ) ≥ 6 0 %、強度一延性バランス（引張強さ X全伸び） ≥ 2 0 0 C' - k g f Xmm² ■ % ') 、穴拡げ比（ d Z d ) ≥ ： . 4 様伸び≥ 1 5 %を具備する成形性とスボッ卜溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。

( 5 ) 化学成分として、

C = 0. 0 5 0. 1 6重量％未満、

S i = 0. 5 3. 0重量、

M n = 0. 5 3. 0重量、

S i + M n = i . 5超〜 6. 0重量、

P ≤ 0. 0 2重量、

S ≤ G . 0 1 重量 ¾、

A 1 = 0 . ^{f r}: 5〜； C 重量：：、

および F eを主成分として含む鐧を鐯造て得網片を吊いて仕上げ圧延を全圧下率≥ ί 0 ' ォ、み速度≥ S 0 Z秒、終了温度≥ Λ r ； - ^ ^Zt ^ ツトラ：.. ―ブてつを A r ： ί'. '

度丁：までは 0て秒未満て、丁；以降では δ X. 秒以上で実施し、巻取を 3 5 0て超 δ 0 0て^丁て実 ½ することを特徴とする降伏比（Y R ) ≥ 6 0 c：、強度一延性バランス（引張強さ > '全伸び ≥ 2 0 G ； ( k g f /mm ² · 、穴拡げ比（ d Z d。） ≥ 1 . 4、一様伸び≥ 1 5 %を具備する成形性とスポ '；' ト溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。

( 6 ) 化学成分として、

C = 0. 0 5 0. 1 6重量％未満、 c 0重 fi<¾

- 1 5 Μ η = 0. 5〜 3. 0重量％、

S i + Μ η = 1 . 5超〜 6. 0重量 9ο、

Ρ≤ 0. 0 2重量％、

S ≤ 0. 0 1 重量％、

A 1 = 0. 0 0 5〜ひ . 1 0重量 9'6、

C a = 0. 0 0 0 5〜 0. 0 1 重量 ⁰δまたは R E M = 0. 0 0 5〜 0. 0 5重量

を含み、残部は F eおよび不可避的元素からなる網を铸

10 造して得た鋼片を用いて仕上げ圧延を全圧下率 ^ 8 0 o 最終パスのひずみ速度≥ 3 0 Z秒、終了温度≥ A r ： — 5 0 °Cで実施し、ホッ卜ン ^ "—ブで C；台却を A r ：以下 A r , 超の温度 T：までは 3 0て Ζ秒未満て、丁：以降では 3 0 °C Z秒以上で実施し、巻取を 3 5 0て超 5 0 0て以下で実施することを特と Tる降代比 ' Y R ' ≥ 6 0 、強度一延性バラス（引張 ^さ . 全伸：； ' - 2 0 0 0 ( k g f /mm ^: · ；、穴比 d . d , ') ≥ 1 . 4、一様伸び≥ 1 5 %を具備する成形性とスボット溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方

20 法

( 7 ) 化学成分として、

C = 0. 0 5〜 0. 1 6重量未満、

S i = 0. 5〜 3. 0重量、

n = 0. 5〜 3. 0重量％、

25 S i + M n = 1 . 5超〜 6. 0重量 ¾、 P ≤ 0. 0 2重量、

S ≤ 0. 0 1 重量 ¾、

A 1 = 0. 0 0 5〜 0. 1 0重量、

および F eを主成分として含む鋼を铸造して得た網片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≥ S 0 、最^バス Gひずみ速度≥ 3 0./秒、終了温度≥ A r - 5 0てで実施しホットランテープ几での冶却を A r s 以下 A r ： ?1 度 Τ : までは 3 0 °CZ秒以上て、 T : 以降ては「' て. 秒未満で、さらに T : 以下 A r ：超の温度 T : 以降て

3 0 °Cノ秒以上で実施し、巻取を 3 5 Gて超 G } ：下で実施することを特徴とする降伏比 ≥ r. . 強度—延性バランス引張強さ > 全：；；

( k g f /mm ² · o ) 、穴拭げ比（ d -- d .：： ≥ 1 .

4、一様伸び≥ 1 5 を具備する成形性とス ·；■ ト溶接性に優れた高降伏比型延高強度鋼^::製造方法：

8 ：. 化学成分とて、

c = 0 . 0 5〜 0 . 1 e重量未潢、

S i = 0. 5〜 3. 0重量 9c、

M n = 0. 5〜 3. 0重量 ¾、

S i 十 M n二 1 . 5超〜 6. 0重量、

P≤ 0. 0 2重量％、

S ≤ 0. 0 1 重量、

A ] = 0. 0 0 5〜 0. 1 0重量、

C a = 0. 0 0 0 5〜 0. 0 1 重量¾または1¾ £ ^ = 0. 0 0 5〜 0. 0 5重量％を含み、 ¾部は F Ξおよび不可避的元素ら: ミ.鋼を^ 造して得た鐦片を用いて仕上げ Ε延を全圧下率≥ 8 0 9c:、最終パスのひずみ速度 ^ 3 0 秒、終了温度≥ A r , 一 5 0 °Cで実施し、ホットランテ一ブルでの冷却を A r 2 以下 A r , 超の温度 T , までは 3 0て/秒以上て、 T：以降では 3 0で /秒未満て、さらに T , 以下 A r , 超の温度 T ₂ 以降では 3 0 °CZ秒以上で実施し、卷取を 3 5 0 °C超 5 0 0 °C以下で実施することを特徴とする降伏比 ( Y R ) ≥ 6 0 %、強度—延性バランス（引張強さ >:全伸び） ≥ 2 0 0 〔| ( k g ί Zmm ² · % ) 、穴拡げ比

( d / d 0 ) ≥ I . 4、一様伸ぴ≥ 1 5 %を具備する成形性とスポット溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度^ 板の製造方法。

( 9 ) 化学成分として、

C = 0. 1 6 〜 0. 3 0重量未満、

S i = C . 5〜 S . 0 £ M s

M n = 0. 5〜 3. 0重量？て、

S i + M n = 1 . 5超〜 6. 0重量、

P≤ 0. 0 2重量％、

S ≤ 0. 0 1 重量％、

A 1 = 0. 0 0 5〜 0. 1 0重量お、

および F eを主成分として含み、ミクロ組織としてフエライト、ペイナイト、残留オーステナイ卜の 3相で構成され、かつフヱライト粒径（ d _F ) が 5 / m以下、フエライト占積率（v_F ) とフヱライト粒径（ d _F ：) の比 ( V_F / ά P ) が 7以上で 2 m以下 O残 τ—ス + ィト占積率が 5 %以上であり、特性として、降伏比 '： Υ R ) ≥ 6 0 、強度一延性バランス（引張強さ - 全び;） ^ 2 0 0 0 ( k g f /mm · % ) , 穴挖比（ d / d o ：) ≥ I . 1 、一様伸ひ≥ ： - ^c: を具偶てこごを特徴とする成形性に優れた高降代比型熟延高強度網^: ( 1 0；) 化学成分として、

C = 0. 1 6〜 0. 3 0重量未満、

S i = 0. 5〜 3. 0重量、

M n = (' . 5〜 S . 〔—'重直：こ、

S i — M n = i , 5超〜 e . 0重量、

P≤ 0. 0 2重量：：、

S≤ 0. 0 1 重量、

A 】 = 〔 0 0 5〜 0. 】 0重量' ^:： >

C a 二〔' . 0 0 ' δ〜！:.. ('+ I 重 ΙΪ ^:. ま.—こ R Ε = 「 - G (:' 〜 C 5直更：：

を含み、残 ¾は F eおよび可避的元素"： ^: '」、 - 口組織としてフェライト、ベイナイト、残留 τ—スニーイトの 3相で構成され、かつフ二ィ卜粒 G ：、 5 m以下、フヱライト占積率、 V _? ごフヱニノ径（ d _F ) の比（ V _F / d F .) 力〈 7 ^上て 2 m以下残留オーステナイト占積率が 5 ニ:上てあ、特性こて、降伏比（ YR) ≥ 6 0 %、強度一延性バニス（引張強さ X全伸び） ≥ 2 0 0 0 ( k g f / mm ^: · H；' 、穴拡げ比（ d Z d。） ≥ 1 . 1 、一様伸び≥ 1 0 'を具 PCT/J P92/00698

5 1

備することを特徴とする或 ¾ 二^: Γ.た高降伏比型熱延高強度鋼板。

( 1 1 ) 化学成分として、

C = 0. 1 6〜 0. 3 0重量％未満、

S i = 0. 5〜 3. 0重量 ½、

M n = 0. 5〜 3. 0重量％、

S i + M n = 1 . 5超〜 6. 0重量 9 、

P≤ 0. 0 2重量％、

S≤ 0. 0 1 重量％、

A 1 二 0. 0 0 5〜 0. 1 0重量 9。、

および F eを主成分として含む鋼を铸造して得た鋼片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≥ 8 0 、最終パスのひずみ速度≥ 3 0 秒、終了温度二 A r ₃ 二 5 0 °Cで実施し、ホットランテーブルでの冷却を 3 0。C 秒以上で実施し、巻取を 3 5 0 °C超 5 0 0て以下て実施 Tることを特 ί¾こする降伏比（ Y R ) ≥ 6 0 ^co 強度一延性 '、二：ス '：張強さ X全伸び） ≥ 2 0 0 0 ( g ί / m 0 穴拡げ比（ d Z d。） ≥ 1 . 1 、一様伸び≥ 1 0 %を具備する成形性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。

( 1 2 ) 化学成分として、

C = 0. 1 6〜 0. 3 0重量％未満、

S i = 0. 5〜 3. 0重量％、

M n = 0. 5〜 3. 0重量％、

S i + M n = し 5超〜 6. 0重量、 P ≤ 0. 0 2重量、

S ≤ 0. 0 1 重量 o、

A 1 = 0. 0 0 5 〜 0. 1 0重量 ^cc、

C a = 0. 0 0 0 5〜 0. 0 1 重量％または R E M =

0. 0 0 5〜〔に 0 5重量 :

を含み、残部は F eおよび不可避的元素からなる網を鎵造して得た鋼片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≥ δ 「' 最終パスのひずみ速度≥ 3 0 Ζ秒、終了温度 = A r : 二 5 0 °Cで実施し、ホットランテ一ブての冷却を i: f ^CC( z秒以上で実施し、巻取を 3 δ o e 5 ί 0て ' で^ 施することを特徴とする降伏比 ≥ e 0 , 強度 -延性バラス (引張強さ '全 ^: i ( ： f Xmm ² · ¾ ) 、穴拡げ比（ d , d ^ 丄一様伸び≥ 1 0 を具備する成形性に優高代比型 ~ 延高強度鋼板 O製造方

！ S ^ 化学成分ごて、

c = 0. 1 e；〜 0. s 重量：：未潢、

S i = 0. 5 〜 3. 0重量、

M n = 0. 5〜 3. 0重量 9'。、

0 S i 十 M n = 1 . 5超〜 6 . 0重量 ^cc、

P≤ 0. 0 2重量、

S≤ 0. 0 1 重量、

A 】 = 0. 0 0 5〜 0. 1 0重量 9o、

および F eを主成分として含む鐧を铸造して得た鍋片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≥ 8 0 %、最終パスのひずみ ¾度≥ 3 0 / 、終了温度≥ A : - ί o rで実施し、ホッ卜ランテーブルでの冷却を A r _s 以下 A r ；超の温度丁，までは 3 0 °Cノ秒未満て、 T：以降ては 3 0 °C / 秒以上で実施し、巻取を 3 5 0 °C超 5 0 0 °C以下で実施することを特徴とする降伏比（ Y R ) ≥ 6 0 h、強度— 延性バランス（引張強さ X全伸び ≥ 2 0 0 0 ( k g f /mm ² · %) 、穴拡げ比（ d Z d。） ≥ に 1 、一様伸び≥ 1 0 %を具備する成形性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。

( 1 4 ) 化学成分として、

C = 0 .. 1 6〜 0 . 3 0重量 .未満、

S i = 0 . 5 〜 S . 0重量 ^c:、

M n = 0 . 5〜 3. 0重量％、

S i + M n 二 1 . 5超〜 6 . 0重量 ^c: .

P 0 . 0 2重量、

S ( . (I 1 重量、

A 1 = 0 . 0 0 5 〜 0 . 1 0 重量、

C a = 0 . 0 0 0 5 〜 0 . 0 1 重量または R E M = 0. 0 0 5〜 0. 0 5重量 ¾

を含み、残部は F e および不可避的元素らなる鋼を铸造して得た鋼片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≥ 8 0 %、最終パスのひずみ速度≥ 3 0 /秒、終了温度≥ A r _; — 5 0 'Cで実施し、ホットランチ一ブ儿での冷却を A r _s 以下 A r , 超の温度 T , までは 3 0 °CZ秒未満で、 T , 以降では 3 0 ノ秒以上で実施し、巻取を 3 5 0 て超 5 0 0 °C以下で実施することを特徵とする降伏比（ Y R ' i

≥ 6 0 %、強度一延性バランス（引張強さ > 全伸こ' ≥ 2 0 0 0 ( k g f / m m ² · で）、穴拡比（ c . c , ) ≥ 1 . 1 、一様伸び≥ 1 0 %を具備する成形性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法： ( 1 5.) 化学成分として、

C = 0. 1 6〜 0. 3 0重量％未満、

S i = 0. 5〜 3. 0重量、 λί n = 0. 5〜 3. 0重量、

10 S i + M n = 1 . 5超〜 6 . 0重: P≤ 0. 0 2重量、 S≤ 0. 0 1 重量、 A 】 = 0. 0 0 5 〜 1 0重および F eを主成分とて含む鋼を^造て得網を用いて上圧延を全 £下¥≤ S 0 、 "~ み速度 S 0 z 、終了温度 A r ：一 z ··· て実 '- - トランテーブで G冶却を A r ： Τ Λ r ： ¾ 度丁：までは 3 0て Z秒以上て、丁：以降ては ί 〔秒未満て、さらに Τ：以下 A r _: 超の温度丁：以降ては 3 0てノ秒以上で実施し、巻取を 3 δ 0 °C超 δ (' 0て : 下で実施することを特徴とする降伏比（Y R ; ≥ 6 0 ο , 強度—延性バランス（引張強さ > 全伸び） ≥ 2 0 0 f ( k g f /mm ² · 、穴拡げ比（ d Z d ,； ' ≥ 1 . 1 、一様伸び≥ 1 0 %を具備する成形性に優れ高降伏 δ 比型熱延高強度鋼板の製造方法。〔： e ^ 化学^分として，

C = 0. 1 6〜 0. 3 0重量％未満、

S i = 0. 5〜 3. 0重量％、

M n = 0. 5〜 3. 0重量％'、

S i + M n = 1 . 5超〜 6. 0重量 '、

P ≤ Q . 0 2重量％、

S ≤ 0. 0 1 重量、

A 1 = 0. 0 0 5〜 0. 1 0重量％、

C a = 0. 0 0 0 5〜 0. 0 1 重量％または R E M二 0. 0 0 5〜 0. 0 5重量 ¾；

を含み、残部は F eおよび不可避的元素：：らなる鋼を鍩造して得た鋼片を用いて仕上げ延を全 E下^ ^ 8 ' ^cc 、最終パスのひずみ速度≥ 3 0 Z秒、終了温度≥ A r ： - 5 (Ί "Cで実施し、ホットランテ一ブ ) て > 却を A r c 以下 A r : 超の温度 T _: までは 3 0 °Cノ秒し'上て、丁：以降では 3 0て z秒未満て、さらに丁： :下ハ： · ：超 C 温度 T ₂ 以降では 3 0て/秒以上で実施し、巻取を S 5 0で超 5 0 0 °C以下で実施することを特徴とする降伏比 (Y R) ≥ 6 0 %、強度一延性バランス（引張強さ X全伸び.） ≥ 2 0 0 0 ( k g ί /mm ² · % ) 、穴拡げ比

( d Z d。） ≥ 1 . 1、一様伸び≥ 1 0 %を具備する成形性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。

( 1 7；) 前記鋼の熱間仕上圧延開始温度を A r _s + 1 0 0 °C以下とすることを特徵とする請求項 3〜 8のいずれか記載の成形性とスポット溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度網板の製造方法。

一 ( 1 8 ) 前記巻取後に前記鋼板を 3 0 /h r以上 C'

冷却速度で 2 0 0 °C以下まで冷却することを特徴とする請求項 3〜 8のいずれか記載の成形性とスボット溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法：

( 1 9 ) 前記鋼の熱間仕上圧延開始温度を A r ：二】 0 0 °C以下とすることを特徼とする請求項 1 1 〜 1 6 C' いずれか記載の成形性に優れた高降伏比型熱延高強度網板の製造方法。

0 ( 2 0 ) 前記巻取後に前記鋼板を 3 0て h r以上 C

冶却速度で 2 0 0 °C以下まで冷却することを特とる請求項 1 1 〜 1 6 Oいずれ;、記載の成^性に優た高^ 伏比型熱延高強度鋼板の製造方法-