JPS62202048A - 高強度熱間圧延鋼板及びその製造法 - Google Patents
高強度熱間圧延鋼板及びその製造法Info
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- JPS62202048A JPS62202048A JP29854285A JP29854285A JPS62202048A JP S62202048 A JPS62202048 A JP S62202048A JP 29854285 A JP29854285 A JP 29854285A JP 29854285 A JP29854285 A JP 29854285A JP S62202048 A JPS62202048 A JP S62202048A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は加工性の優れた高強度熱間圧延鋼板とその製造
法に関する。 （従来の技術及び解決しようとする問題点）近年、各種
構造物を軽量化するために、特に引張強度を高めた高強
度熱間圧延鋼板を使用することが要求されてきており、
そのための研究開発が種々検討されている。例えば、特
開昭５７−１０１６４９号公報に示されているように、
Ｎｂを０゜０１〜０３０８％（重量％、以下同じ）及び
Ｔｉを０゜０１〜０．０８％含む鋼についてフェライト
及びベイナイトの面積比率を適当に制御することにより
、引張強度が５０ ｋｇｆ ／ ｍｍ”以上、 ７０ｋ
ｇｆ／＋ａｍ”未満で加工性のよい高強度熱間圧延鋼板
を得ることができるとされている。 しかし、最近になって、更に引張強度の高い、すなわち
７０ ｋｇｆ ／ ｍｎ＋２以上の引張強度をもち、し
かも延性及びその他の加工性の良好な高強度熱間圧延鋼
板の開発が望まれるようになり、従来の高強度熱間圧延
鋼板では対処できなくなった。例えば、前述のＮｂ：０
．Ｏ１〜０．０８％及びＴｉ： ０ 。 ０１〜０．０８％を含む鋼の場合、Ｎｂ、Ｔｉがその範
囲内ではベイナイト面積率の制御が困難となるため、高
強度化につれて延性その他の加工性が大きく劣化してし
まうという欠点がある。 本発明は、上記従来技術の欠点を解消し、優九た加工性
を保持しながら７０ ｋｇｆ ／ ｍｍ”以上の引張強
度を有する熱間圧延鋼板を提供し、またか＼る熱間圧延
鋼板を容易に製造し得る方法を提供することを目的とす
るものである。 （問題点を解決するための手段） 上記目的を達成するため１本発明者らは、先に例示した
Ｎｂ、Ｔｉ含有鋼からなる高強度熱間圧延鋼板の製造に
ついて高強度化に伴い加工性の劣化をもたらす原因究明
に努め、新たな方策について種々検討した結果、特にＮ
ｂ及びＴｉの添加量を更に厳密に規制すると共に、得ら
れる組織をボリゴナルフェライト＋ベイナイトの二相型
とし、かつその両相の面積比率を適切に制御することに
より。 加工性の優れた引張強度７０ ｋＨｆ ／ ｎ＋ｍ２以
上の高強度熱間圧延鋼板を得ることができることを見い
出し、またそのための適切な製造条件を見い出した。 すなわち、一般に上記のような鋼においてＮｂを析出強
化のために添加していくと延性が急激に劣化するが、こ
の挙動を詳細に調査したところ、第１図に示すように、
Ｎｂ：０．０２〜０．０４％の範囲で最も良好なＴ、Ｓ
、ＸＥＱ、バランス（但し。 Ｔ、ｓ、：引張強さくｋｇｆ ／ ｍｎ＋” ）、ＥＱ
：伸び（％））を有することを見い出した。これはＮｂ
＜０．０２％ではＮｂの添加効果を十分引き出すことが
できないために強度が低くなり、逆にＮｂ＞０．０４％
では、ベイナイト量を面積率で６０％以下に制御するこ
とが困難となったため、延性が劣化したことによるもの
と考えられる。 そこで、Ｎｂ添加量を０．０２〜０．０４％の範囲で規
制し、強度不足分を延性の劣化の少ないＴｉで補償する
ことにより、ＥＱ、及び伸びフランジ性等の加工性の優
れた引張強度７０ ｋｇｆ ／ ｍｍ２以上の高強度熱
間圧延鋼板を得る技術を確立したものであり、いわば、
本発明鋼はベイナイトによる組織強化とＮｂ及びＴｉに
よる析出強化による複合強化鋼であって、就中、Ｎｂ及
びＴｉの添加量を適当に厳しく調整することによって優
れた加工性を保持しながら７０ ｋｇｆ ／ ｍ＋ｉ”
以上の高強度を得ることに成功したのである。勿論、併
わせで、か＼る高強度熱間圧延鋼板を得るうえでの他の
成分及びその範囲並びに製造条件等についても詳細に検
討し、規制すべき要件を見い出した。 すなわち、本発明の要旨とするところは、Ｃ：０．０５
〜０．２％、Ｓｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．８
〜１．８％、Ｓ：０．０１％以下、Ｐ：０．０３％以下
、Ａｌ：０．０１〜０．０８％、Ｎｂ：０．０２〜０．
０４％、Ｔｉ：０．１〜０．１５％、Ｎ：０．０１％以
下を含み、必要に応じて更にＣａ：０．０００５〜０．
０１％及びＲＥＭ：０．００５〜０．１％からなる群か
ら選ばれた少なくとも１種を含み、残部が鉄及び不可避
的不純物からなり、面積率で４０〜９５％のポリゴナル
フェライトと５〜６０％のベイナイトとの混合組織を有
することを特徴とする加工性の優れた高強度熱間圧延鋼
板であり、また上記化学成分を有する鋼を１２００℃以
上に加熱して熱間圧延を行った後、５７５℃以下で巻き
取ることにより、上記混合組織を得ることを特徴とする
加工性の優れた高強度熱間圧延鋼板の製造法である。な
お１本発明に云うベイナイト組織とは、いわゆるベイナ
イト相のほか、アシキュラーフェライトと称せられる組
織など、金属組織学的にベイナイトと明確な区別がなく
、ベイナイトと実質的に同じ組織とみなし得る組織の総
称である。 以下に本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。 まず１本発明による鋼の化学成分の限定理由について以
下に説明する。 Ｃは、鋼の強化及び焼き入れ性を高めるために添加され
、か−る効果を有効に発揮させるために、少なくとも０
．０５％を添加することが必要である。しかし、過多に
添加すると延性及び伸びフランジ性が劣化するので、添
加量の上限を０．２％とする。 Ｓｉは、ポリゴナルフェライ１−の生成を促
法に関する。 （従来の技術及び解決しようとする問題点）近年、各種
構造物を軽量化するために、特に引張強度を高めた高強
度熱間圧延鋼板を使用することが要求されてきており、
そのための研究開発が種々検討されている。例えば、特
開昭５７−１０１６４９号公報に示されているように、
Ｎｂを０゜０１〜０３０８％（重量％、以下同じ）及び
Ｔｉを０゜０１〜０．０８％含む鋼についてフェライト
及びベイナイトの面積比率を適当に制御することにより
、引張強度が５０ ｋｇｆ ／ ｍｍ”以上、 ７０ｋ
ｇｆ／＋ａｍ”未満で加工性のよい高強度熱間圧延鋼板
を得ることができるとされている。 しかし、最近になって、更に引張強度の高い、すなわち
７０ ｋｇｆ ／ ｍｎ＋２以上の引張強度をもち、し
かも延性及びその他の加工性の良好な高強度熱間圧延鋼
板の開発が望まれるようになり、従来の高強度熱間圧延
鋼板では対処できなくなった。例えば、前述のＮｂ：０
．Ｏ１〜０．０８％及びＴｉ： ０ 。 ０１〜０．０８％を含む鋼の場合、Ｎｂ、Ｔｉがその範
囲内ではベイナイト面積率の制御が困難となるため、高
強度化につれて延性その他の加工性が大きく劣化してし
まうという欠点がある。 本発明は、上記従来技術の欠点を解消し、優九た加工性
を保持しながら７０ ｋｇｆ ／ ｍｍ”以上の引張強
度を有する熱間圧延鋼板を提供し、またか＼る熱間圧延
鋼板を容易に製造し得る方法を提供することを目的とす
るものである。 （問題点を解決するための手段） 上記目的を達成するため１本発明者らは、先に例示した
Ｎｂ、Ｔｉ含有鋼からなる高強度熱間圧延鋼板の製造に
ついて高強度化に伴い加工性の劣化をもたらす原因究明
に努め、新たな方策について種々検討した結果、特にＮ
ｂ及びＴｉの添加量を更に厳密に規制すると共に、得ら
れる組織をボリゴナルフェライト＋ベイナイトの二相型
とし、かつその両相の面積比率を適切に制御することに
より。 加工性の優れた引張強度７０ ｋＨｆ ／ ｎ＋ｍ２以
上の高強度熱間圧延鋼板を得ることができることを見い
出し、またそのための適切な製造条件を見い出した。 すなわち、一般に上記のような鋼においてＮｂを析出強
化のために添加していくと延性が急激に劣化するが、こ
の挙動を詳細に調査したところ、第１図に示すように、
Ｎｂ：０．０２〜０．０４％の範囲で最も良好なＴ、Ｓ
、ＸＥＱ、バランス（但し。 Ｔ、ｓ、：引張強さくｋｇｆ ／ ｍｎ＋” ）、ＥＱ
：伸び（％））を有することを見い出した。これはＮｂ
＜０．０２％ではＮｂの添加効果を十分引き出すことが
できないために強度が低くなり、逆にＮｂ＞０．０４％
では、ベイナイト量を面積率で６０％以下に制御するこ
とが困難となったため、延性が劣化したことによるもの
と考えられる。 そこで、Ｎｂ添加量を０．０２〜０．０４％の範囲で規
制し、強度不足分を延性の劣化の少ないＴｉで補償する
ことにより、ＥＱ、及び伸びフランジ性等の加工性の優
れた引張強度７０ ｋｇｆ ／ ｍｍ２以上の高強度熱
間圧延鋼板を得る技術を確立したものであり、いわば、
本発明鋼はベイナイトによる組織強化とＮｂ及びＴｉに
よる析出強化による複合強化鋼であって、就中、Ｎｂ及
びＴｉの添加量を適当に厳しく調整することによって優
れた加工性を保持しながら７０ ｋｇｆ ／ ｍ＋ｉ”
以上の高強度を得ることに成功したのである。勿論、併
わせで、か＼る高強度熱間圧延鋼板を得るうえでの他の
成分及びその範囲並びに製造条件等についても詳細に検
討し、規制すべき要件を見い出した。 すなわち、本発明の要旨とするところは、Ｃ：０．０５
〜０．２％、Ｓｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．８
〜１．８％、Ｓ：０．０１％以下、Ｐ：０．０３％以下
、Ａｌ：０．０１〜０．０８％、Ｎｂ：０．０２〜０．
０４％、Ｔｉ：０．１〜０．１５％、Ｎ：０．０１％以
下を含み、必要に応じて更にＣａ：０．０００５〜０．
０１％及びＲＥＭ：０．００５〜０．１％からなる群か
ら選ばれた少なくとも１種を含み、残部が鉄及び不可避
的不純物からなり、面積率で４０〜９５％のポリゴナル
フェライトと５〜６０％のベイナイトとの混合組織を有
することを特徴とする加工性の優れた高強度熱間圧延鋼
板であり、また上記化学成分を有する鋼を１２００℃以
上に加熱して熱間圧延を行った後、５７５℃以下で巻き
取ることにより、上記混合組織を得ることを特徴とする
加工性の優れた高強度熱間圧延鋼板の製造法である。な
お１本発明に云うベイナイト組織とは、いわゆるベイナ
イト相のほか、アシキュラーフェライトと称せられる組
織など、金属組織学的にベイナイトと明確な区別がなく
、ベイナイトと実質的に同じ組織とみなし得る組織の総
称である。 以下に本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。 まず１本発明による鋼の化学成分の限定理由について以
下に説明する。 Ｃは、鋼の強化及び焼き入れ性を高めるために添加され
、か−る効果を有効に発揮させるために、少なくとも０
．０５％を添加することが必要である。しかし、過多に
添加すると延性及び伸びフランジ性が劣化するので、添
加量の上限を０．２％とする。 Ｓｉは、ポリゴナルフェライ１−の生成を促
【ノ、本発
明による混合組織を得るために有効な元素であり、更に
１強度及び延性を高めるのに好適な元素である。このた
め、０．０１％以上の添加を必要とする。但し、過多に
添加すればスケール疵により表面性状を劣化させるので
、本発明においては、Ｓｊ、の添加量は０．０１％以上
、０．５％以下とする。 Ｍｎは、低Ｃ化による強度低下の補償、及び鋼の焼き入
れ性を高め未変態のオーステナイトをベイナイトに変態
させるのに必要であり、少なくとも０．８％の添加を必
要とする。しかし、１．８％を超えて多量に添加するこ
とは、帯状組織を生成させ、圧延直角方向の延性を劣化
させる。したがって、本発明においては、Ｍｎは０．８
〜１．８％の範囲で添加される。 Ｐは、これを０．０３％を超えて多量に含有させると、
絞り加工後の遷移温度を上昇させるので、０．０３％以
下の範囲とする。 Ｓは、これをｏ、ｏｉ％を超えて多量に含有させると伸
びフランジ性を劣化させるので、０．０１％以下の範囲
とする。 Ａｌは、鋼の溶製時の脱酸剤として添加され、その範囲
は、０．０１〜０．０８％である。 Ｎｂは、熱間圧延後の変態挙動に影響を与え、ベイナイ
ト組織を生成させるのに有効である。更に、析出強化の
作用も有し、鋼を高強度化するのに有効である。このた
め、０．０２％以上の添加を必要とする。しかし、過多
に添加すると延性が急激に劣化するので、添加量の上限
を０．０４％とする。Ｎｂをこの範囲（０，０２〜０．
０４％）に規制するとＴ、Ｓ、ＸＥＱ、バランスが最も
良好となり、後述のＴｉ添加効果を十分に発揮させるこ
とができ、Ｎｂ及びＴｉの相乗効果をもたらす。 Ｔｉは、析出強化の作用を有し、鋼を高強度化するのに
有効であり、所要の強度を得るためには。 Ｎｂ０．０２〜０．０４％のもとで、０．１％以上の添
加が必要である。しかし、過多に添加すると、延性が劣
化すると共に上記効果が飽和して経済的にも不利である
ので、添加量の上限は０．１５％とする。 Ｎは、多量に含有させると、加工性が劣化するため、０
．０１％以下とする。 更に、本発明においては、Ｃａ及びＲＥＭ（希土類元素
）よりなる群から選ばれた少なくとも１種の元素を必要
に応じて添加することができる。これらの元素は、硫化
物の形態を制御し、介在物を無害化して、成形性を高め
る効果がある。このような効果を有効に発揮させるには
、Ｃａについては少なくとも０．０００５％、ＲＥＭに
ついては少なくともｏ、ｏ ｏ ｓ％を添加することが
必要である。添加量の上限は、通常、Ｃａについては０
゜０１％、ＲＥＭについては０．１％である。 次に、上記化学成分を有する鋼を製造するに当っては、
Ｎｂ及びＴｉの溶体化のために１２００℃以上の温度に
加熱し、通常の方法に従って熱間圧延した後、必要とす
るベイナイト面積率（５〜６０％）を得るために５７５
℃以下の温度まで冷却して巻き取る必要がある。 なお、本発明において、ボリゴナルフェライト＋ベイナ
イトの二相混合組織におけるベイナイト面積率を５〜６
５％に規制するのは、Ｔ、Ｓ、ＸＥＱ、バランスを最も
良好な状態に保ち、所要の高強度と優れた加工性（延性
、伸びフランジ性等々）を確保するためである。 （実施例） 第１表に示す化学成分を有する鋼を溶製し、第２表及び
第３表に示す熱延条件で熱間圧延して巻き取り、熱間圧
延鋼板を製造した。なお、第１表において供試鋼Ｎ１１
１．２及び５は本発明鋼であり、他の供試鋼はいずれも
本発明の化学成分範囲外のものであって、Ｎα３及び４
はＮｂ量が、Ｎα６及び７はＴｉ量がそれぞれ本発明範
囲外であるが、全供試鋼ともＮ量は０．０１％以下であ
る。また、第２表に示した熱延条件は本発明の範囲内の
条件であるが、第３表に示した熱延条件は本発明範囲外
の条件である。 得られた各熱間圧延鋼板について、ベイナイト面積率を
調べると共に引張特性及び孔拡げ率λを求め、また強度
−伸びバランス（Ｔ、Ｓ、Ｘ Ｅ Ｑ 、）を求めた。 これらを第２表及び第３表に併記する。 【以下余白】 第２表から５本発明範囲内の熱延条件で得られた本発明
鋼（試験例Ｎα１．２．５）は、本発明範囲内のベイナ
イト面積率を有し、かつ、強度−伸びバランス（Ｔ、Ｓ
、Ｘ Ｅ Ｑ 、）が１７００以上と優れているのに対
して、比較鋼（試験例Ｎα３．４．６．７）では本発明
範囲内の熱延条件であっても、いずれも強度−伸びバラ
ンスが１６００前後以下の低いレベルにとゾまっている
。 また、孔拡げ性についても１本発明鋼の方が比較鋼に比
べて優れている。このことは、単にベイナイトによって
だけでは伸びフランジ性が改善されなく、Ｔｉ、 Ｎｂ
１ｌによって影響を受けることがわかる。供試鋼Ｎα３
．６は、Ｎｂ、Ｔｉの適正範囲の下限をきっていること
から引張強度Ｔ、Ｓ、が７０ｋｇｆ／ｍｍ”以下となっ
ている。 また、第３表から、加熱温度が本発明範囲の下限をきっ
た低温加熱をすると、試験例＆１１〜１３かられかるよ
うに、本発明鋼であっても、Ｔ。 Ｓ、は７０ｋｇｆ／ｍｍ”以下と低い。これは、 Ｎｂ
、Ｔｉの溶体化が十分なされなかったものと考えられる
。 巻取温度が本発明範囲の上限を超えると、試験例島１４
〜１６かられかるように、ベイナイト率が０％、すなわ
ちフェライト＋パーライト組織となることから、Ｔ、Ｓ
、ＸＥＱ、バランスは良いが伸びフランジ性が劣化して
いる。また、Ｔ、Ｓ、レベルも７０ｋｇｆ／ｍｍ”以下
となっている。 一方、巻取温度が過度に低くかつ急冷したためベイナイ
ト面積率が本発明範囲より大きくなると、試験例Ｈａ
１７〜１９が示すように、より強度は上昇するが、Ｔ、
Ｓ、ＸＥＱ、バランスが劣化し、かつ伸びフランジ性も
低いレベルとなっている。 （発明の効果） 以上の説明から明らかなように、本発明に係るＮｂ、Ｔ
ｉを複合添加したポリゴナルフェライト＋ベイナイトニ
相鋼は、強度−延性バランスが優れており、したがって
、優れた加工性を維持しながら７０ ｋｇｆ ／ ｍｍ
”以上の引張強度を有するので、通常の冷間加工のみな
らず高加工を伴うプレス用途にも十分適用できる。また
、低炭素当量であるこ２から、スポット溶接、フラッシ
ュバット溶接、アーク溶接などの各種溶接性も優れてお
り、工業的に優れた鋼板である。更に、このように優れ
た特性を有する高強度熱間圧延鋼板を容易に製造できる
ので、高強度で加工性が良好な熱間圧延鋼板の要請に十
分応えることができる。
明による混合組織を得るために有効な元素であり、更に
１強度及び延性を高めるのに好適な元素である。このた
め、０．０１％以上の添加を必要とする。但し、過多に
添加すればスケール疵により表面性状を劣化させるので
、本発明においては、Ｓｊ、の添加量は０．０１％以上
、０．５％以下とする。 Ｍｎは、低Ｃ化による強度低下の補償、及び鋼の焼き入
れ性を高め未変態のオーステナイトをベイナイトに変態
させるのに必要であり、少なくとも０．８％の添加を必
要とする。しかし、１．８％を超えて多量に添加するこ
とは、帯状組織を生成させ、圧延直角方向の延性を劣化
させる。したがって、本発明においては、Ｍｎは０．８
〜１．８％の範囲で添加される。 Ｐは、これを０．０３％を超えて多量に含有させると、
絞り加工後の遷移温度を上昇させるので、０．０３％以
下の範囲とする。 Ｓは、これをｏ、ｏｉ％を超えて多量に含有させると伸
びフランジ性を劣化させるので、０．０１％以下の範囲
とする。 Ａｌは、鋼の溶製時の脱酸剤として添加され、その範囲
は、０．０１〜０．０８％である。 Ｎｂは、熱間圧延後の変態挙動に影響を与え、ベイナイ
ト組織を生成させるのに有効である。更に、析出強化の
作用も有し、鋼を高強度化するのに有効である。このた
め、０．０２％以上の添加を必要とする。しかし、過多
に添加すると延性が急激に劣化するので、添加量の上限
を０．０４％とする。Ｎｂをこの範囲（０，０２〜０．
０４％）に規制するとＴ、Ｓ、ＸＥＱ、バランスが最も
良好となり、後述のＴｉ添加効果を十分に発揮させるこ
とができ、Ｎｂ及びＴｉの相乗効果をもたらす。 Ｔｉは、析出強化の作用を有し、鋼を高強度化するのに
有効であり、所要の強度を得るためには。 Ｎｂ０．０２〜０．０４％のもとで、０．１％以上の添
加が必要である。しかし、過多に添加すると、延性が劣
化すると共に上記効果が飽和して経済的にも不利である
ので、添加量の上限は０．１５％とする。 Ｎは、多量に含有させると、加工性が劣化するため、０
．０１％以下とする。 更に、本発明においては、Ｃａ及びＲＥＭ（希土類元素
）よりなる群から選ばれた少なくとも１種の元素を必要
に応じて添加することができる。これらの元素は、硫化
物の形態を制御し、介在物を無害化して、成形性を高め
る効果がある。このような効果を有効に発揮させるには
、Ｃａについては少なくとも０．０００５％、ＲＥＭに
ついては少なくともｏ、ｏ ｏ ｓ％を添加することが
必要である。添加量の上限は、通常、Ｃａについては０
゜０１％、ＲＥＭについては０．１％である。 次に、上記化学成分を有する鋼を製造するに当っては、
Ｎｂ及びＴｉの溶体化のために１２００℃以上の温度に
加熱し、通常の方法に従って熱間圧延した後、必要とす
るベイナイト面積率（５〜６０％）を得るために５７５
℃以下の温度まで冷却して巻き取る必要がある。 なお、本発明において、ボリゴナルフェライト＋ベイナ
イトの二相混合組織におけるベイナイト面積率を５〜６
５％に規制するのは、Ｔ、Ｓ、ＸＥＱ、バランスを最も
良好な状態に保ち、所要の高強度と優れた加工性（延性
、伸びフランジ性等々）を確保するためである。 （実施例） 第１表に示す化学成分を有する鋼を溶製し、第２表及び
第３表に示す熱延条件で熱間圧延して巻き取り、熱間圧
延鋼板を製造した。なお、第１表において供試鋼Ｎ１１
１．２及び５は本発明鋼であり、他の供試鋼はいずれも
本発明の化学成分範囲外のものであって、Ｎα３及び４
はＮｂ量が、Ｎα６及び７はＴｉ量がそれぞれ本発明範
囲外であるが、全供試鋼ともＮ量は０．０１％以下であ
る。また、第２表に示した熱延条件は本発明の範囲内の
条件であるが、第３表に示した熱延条件は本発明範囲外
の条件である。 得られた各熱間圧延鋼板について、ベイナイト面積率を
調べると共に引張特性及び孔拡げ率λを求め、また強度
−伸びバランス（Ｔ、Ｓ、Ｘ Ｅ Ｑ 、）を求めた。 これらを第２表及び第３表に併記する。 【以下余白】 第２表から５本発明範囲内の熱延条件で得られた本発明
鋼（試験例Ｎα１．２．５）は、本発明範囲内のベイナ
イト面積率を有し、かつ、強度−伸びバランス（Ｔ、Ｓ
、Ｘ Ｅ Ｑ 、）が１７００以上と優れているのに対
して、比較鋼（試験例Ｎα３．４．６．７）では本発明
範囲内の熱延条件であっても、いずれも強度−伸びバラ
ンスが１６００前後以下の低いレベルにとゾまっている
。 また、孔拡げ性についても１本発明鋼の方が比較鋼に比
べて優れている。このことは、単にベイナイトによって
だけでは伸びフランジ性が改善されなく、Ｔｉ、 Ｎｂ
１ｌによって影響を受けることがわかる。供試鋼Ｎα３
．６は、Ｎｂ、Ｔｉの適正範囲の下限をきっていること
から引張強度Ｔ、Ｓ、が７０ｋｇｆ／ｍｍ”以下となっ
ている。 また、第３表から、加熱温度が本発明範囲の下限をきっ
た低温加熱をすると、試験例＆１１〜１３かられかるよ
うに、本発明鋼であっても、Ｔ。 Ｓ、は７０ｋｇｆ／ｍｍ”以下と低い。これは、 Ｎｂ
、Ｔｉの溶体化が十分なされなかったものと考えられる
。 巻取温度が本発明範囲の上限を超えると、試験例島１４
〜１６かられかるように、ベイナイト率が０％、すなわ
ちフェライト＋パーライト組織となることから、Ｔ、Ｓ
、ＸＥＱ、バランスは良いが伸びフランジ性が劣化して
いる。また、Ｔ、Ｓ、レベルも７０ｋｇｆ／ｍｍ”以下
となっている。 一方、巻取温度が過度に低くかつ急冷したためベイナイ
ト面積率が本発明範囲より大きくなると、試験例Ｈａ
１７〜１９が示すように、より強度は上昇するが、Ｔ、
Ｓ、ＸＥＱ、バランスが劣化し、かつ伸びフランジ性も
低いレベルとなっている。 （発明の効果） 以上の説明から明らかなように、本発明に係るＮｂ、Ｔ
ｉを複合添加したポリゴナルフェライト＋ベイナイトニ
相鋼は、強度−延性バランスが優れており、したがって
、優れた加工性を維持しながら７０ ｋｇｆ ／ ｍｍ
”以上の引張強度を有するので、通常の冷間加工のみな
らず高加工を伴うプレス用途にも十分適用できる。また
、低炭素当量であるこ２から、スポット溶接、フラッシ
ュバット溶接、アーク溶接などの各種溶接性も優れてお
り、工業的に優れた鋼板である。更に、このように優れ
た特性を有する高強度熱間圧延鋼板を容易に製造できる
ので、高強度で加工性が良好な熱間圧延鋼板の要請に十
分応えることができる。
第１図はＮｂ添加量がＴ、Ｓ、ＸＥＱ、バランスに及ぼ
す影響を示したグラフである。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所 代理人弁理士 中 村 尚 第１図 Ｎｂ ４ （ｗ七−≦′）
す影響を示したグラフである。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所 代理人弁理士 中 村 尚 第１図 Ｎｂ ４ （ｗ七−≦′）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２％、Ｓｉ：０．０
１〜０．５％、Ｍｎ：０．８〜１．８％、Ｓ：０．０１
％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ａｌ：０．０１〜０．０
８％、Ｎｂ：０．０２〜０．０４％、Ｔｉ：０．１〜０
．１５％、Ｎ：０．０１％以下、残部が鉄及び不可避的
不純物からなり、面積率で４０〜９５％のポリゴナルフ
ェライトと５〜６０％のベイナイトとの混合組織を有す
ることを特徴とする加工性の優れた高強度熱間圧延鋼板
。 ２ 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２％、Ｓｉ：０．０
１〜０．５％、Ｍｎ：０．８〜１．８％、Ｓ：０．０１
％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ａｌ：０．０１〜０．０
８％、Ｎｂ：０．０２〜０．０４％、Ｔｉ：０．１〜０
．１５％、Ｎ：０．０１％以下を含み、更にＣａ：０．
０００５〜０．０１％及びＲＥＭ：０．００５〜０．１
％からなる群から選ばれた少なくとも１種を含み、残部
が鉄及び不可避的不純物からなり、面積率で４０〜９５
％のポリゴナルフェライトと５〜６０％のベイナイトと
の混合組織を有することを特徴とする加工性の優れた高
強度熱間圧延鋼板。 ３ 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２％、Ｓｉ：０．０
１〜０．５％、Ｍｎ：０．８〜１．８％、Ｓ：０．０１
％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ａｌ：０．０１〜０．０
８％、Ｎｂ：０．０２〜０．０４％、Ｔｉ：０．１〜０
．１５％、Ｎ：０．０１％以下を含み、必要に応じて更
にＣａ：０．０００５〜０．０１％及びＲＥＭ：０．０
０５〜０．１％からなる群から選ばれた少なくとも１種
を含み、残部が鉄及び不可避的不純物からなる鋼を１２
００℃以上に加熱して熱間圧延を行った後、５７５℃以
下で巻き取ることにより、面積率で４０〜９５％のポリ
ゴナルフェライトと５〜６０％のベイナイトとの混合組
織を得ることを特徴とする加工性の優れた高強度熱間圧
延鋼板の製造法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60-266478 | 1985-11-26 | ||
| JP26647885 | 1985-11-26 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16539992A Division JPH0768601B2 (ja) | 1992-06-01 | 1992-06-01 | 高強度熱間圧延鋼板及びその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62202048A true JPS62202048A (ja) | 1987-09-05 |
| JPH0524221B2 JPH0524221B2 (ja) | 1993-04-07 |
Family
ID=17431485
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29854285A Granted JPS62202048A (ja) | 1985-11-26 | 1985-12-29 | 高強度熱間圧延鋼板及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62202048A (ja) |
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-
1985
- 1985-12-29 JP JP29854285A patent/JPS62202048A/ja active Granted
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| KR20030023995A (ko) * | 2001-09-14 | 2003-03-26 | 현대자동차주식회사 | 초고강도 강판 및 그 제조방법 |
| KR100723205B1 (ko) | 2005-12-06 | 2007-05-29 | 주식회사 포스코 | 자동차용 구조용 초고강도 열연강판 및 그 제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0524221B2 (ja) | 1993-04-07 |
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