JPS58136719A - 高強度熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
高強度熱延鋼板の製造方法Info
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- JPS58136719A JPS58136719A JP1632982A JP1632982A JPS58136719A JP S58136719 A JPS58136719 A JP S58136719A JP 1632982 A JP1632982 A JP 1632982A JP 1632982 A JP1632982 A JP 1632982A JP S58136719 A JPS58136719 A JP S58136719A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明に高強度熱延鋼板の製造方法に係り、近時におけ
る発電機の高性能化に即応せしめ降伏点７０ Ｋｔ／−
以上、引張類さ８０ ｋ４／−以上の高強度熱延鋼板を
適切に製造することのできる方法′ｆｒ提供しようとす
るものである。
る発電機の高性能化に即応せしめ降伏点７０ Ｋｔ／−
以上、引張類さ８０ ｋ４／−以上の高強度熱延鋼板を
適切に製造することのできる方法′ｆｒ提供しようとす
るものである。
近年における石油危機に端を発して世界的に脱石油エネ
ルギーの傾向が強１っているが電力についても水力発電
が児直さ扛る傾向にあり、ｃｎｖｃ伴って発電能力の向
上が費求さｎる工うになり、発電機の高回転、高出力化
が進めら扛てお９、この工うな背景のものに回転子の一
部であるローメーリムやヨークに使用される鋼板につい
てもエリ強度の高いものが必要とされる工うになった。
ルギーの傾向が強１っているが電力についても水力発電
が児直さ扛る傾向にあり、ｃｎｖｃ伴って発電能力の向
上が費求さｎる工うになり、発電機の高回転、高出力化
が進めら扛てお９、この工うな背景のものに回転子の一
部であるローメーリムやヨークに使用される鋼板につい
てもエリ強度の高いものが必要とされる工うになった。
即ち通常回転子には直径が４．５ｍ以下で持ち運びの便
利な場所での組立てには２５−位の厚鋼板をドーナツ形
に切って積層したリングリムが用いられているが、これ
エリ人＠なＩｊｆ径のものや持ち運びの不便な場所では
板厚が２〜６ｍの熱延鋼板を扇形に打ち抜いて、ｂ、
３／２ ＆づつずらして積層するセクターリムが採用さ
ｎｌいる。
利な場所での組立てには２５−位の厚鋼板をドーナツ形
に切って積層したリングリムが用いられているが、これ
エリ人＠なＩｊｆ径のものや持ち運びの不便な場所では
板厚が２〜６ｍの熱延鋼板を扇形に打ち抜いて、ｂ、
３／２ ＆づつずらして積層するセクターリムが採用さ
ｎｌいる。
然して従来この用途に用いられる熱延鋼板の強度レベル
は降伏点７０匂／−以下、引張強さ８０に／−以下のも
のであるが、上記した工うな発電機の＾性能化に伴い＾
速Ｎ転でも磁極を保持でさるように降伏点、引張強さの
何ｎもがＬり高いものとすることが要求さｎている。即
ち上記のような熱地鋼板は何枚もが積層して使用さｎる
のでフラットな板形状とする必要があり、優扛た板形状
を保持した上で高強度化を図ることがＨａであって、従
来この工つな要望に適切に即応し得るものは見当らない
。
は降伏点７０匂／−以下、引張強さ８０に／−以下のも
のであるが、上記した工うな発電機の＾性能化に伴い＾
速Ｎ転でも磁極を保持でさるように降伏点、引張強さの
何ｎもがＬり高いものとすることが要求さｎている。即
ち上記のような熱地鋼板は何枚もが積層して使用さｎる
のでフラットな板形状とする必要があり、優扛た板形状
を保持した上で高強度化を図ることがＨａであって、従
来この工つな要望に適切に即応し得るものは見当らない
。
本発明は上記した工うな実情に鑑み検討を重ねて創案さ
ｎたものであって、板形状の優ｒｔた発電機回転子用の
如きに適した熱地鋼板において降伏点が７０〜１１０Ｋ
ｆ／ｊ、引張強さが８０〜１２０Ｋｆ／−のような高い
強度を有するものを的確に製造し得るＬうにしたもので
ある。
ｎたものであって、板形状の優ｒｔた発電機回転子用の
如きに適した熱地鋼板において降伏点が７０〜１１０Ｋ
ｆ／ｊ、引張強さが８０〜１２０Ｋｆ／−のような高い
強度を有するものを的確に製造し得るＬうにしたもので
ある。
即ち本発明ｙｃ ｘ ルものはＣ： ０．０５〜０．２
０％。
０％。
Ｓｔ ： ０．１０〜１．０％、 ｋＡｎ ： １．０
〜３．０９＆、 Ｐ ： ０．０２０％以下、 ８ ：
０．０１０％以Ｆ 、 Ｎ ： ０．００４０−０．
０１００（３７ ％ 、 ｓｏｂ、 Ａ／ ： ０．０１０％以上で、Ｎ
ｂ ： ０．Ｕｌ −０，１０％、 ７′４： ０．０
３〜０．２０％、 Ｖ ： ｔｌ、ｆＪ１〜０．２０％
の２柚以上全−８−計２０ （（３Ｎｂ ＋ａ Ｔｉ＋
１．５ＶＩＸＩＯ”（７０となるように含有し、更にＣ
ｒ 。
〜３．０９＆、 Ｐ ： ０．０２０％以下、 ８ ：
０．０１０％以Ｆ 、 Ｎ ： ０．００４０−０．
０１００（３７ ％ 、 ｓｏｂ、 Ａ／ ： ０．０１０％以上で、Ｎ
ｂ ： ０．Ｕｌ −０，１０％、 ７′４： ０．０
３〜０．２０％、 Ｖ ： ｔｌ、ｆＪ１〜０．２０％
の２柚以上全−８−計２０ （（３Ｎｂ ＋ａ Ｔｉ＋
１．５ＶＩＸＩＯ”（７０となるように含有し、更にＣ
ｒ 。
Ｍｏ、 Ｃｕ ｆそれぞｎｏ、１０〜１．０％の範囲で
１柚以上０，１０〜４．０％含Ｍぜしめ残部がノ・ｊお
工び不可避不純物エリなる鋼を熱砥仕土温度９（）０℃
以下、ランナウトチーグル上での冷却速度１０〜７０℃
／（８）、捲取温度５００〜６５０℃ の各条件で製造
することを特徴とする高強度熱地鋼板の裏道方法に関す
るものであって、上記したような降伏点７０・〜１１０
Ｋ９／ａ＋ｊ ＋引張強さ８０〜１２０Ｋｆ／−とい
う超高強度’を板形状′に損うことなく達成することに
％負を有している。
１柚以上０，１０〜４．０％含Ｍぜしめ残部がノ・ｊお
工び不可避不純物エリなる鋼を熱砥仕土温度９（）０℃
以下、ランナウトチーグル上での冷却速度１０〜７０℃
／（８）、捲取温度５００〜６５０℃ の各条件で製造
することを特徴とする高強度熱地鋼板の裏道方法に関す
るものであって、上記したような降伏点７０・〜１１０
Ｋ９／ａ＋ｊ ＋引張強さ８０〜１２０Ｋｆ／−とい
う超高強度’を板形状′に損うことなく達成することに
％負を有している。
このような本発明について更に説明すると、熱延鋼板の
板形状は通常剪断ラインｒＣて剪断し罠シートをフラッ
トな定盤の上に米せて検査したときの板の歪程度で評価
さ′ｎるもので、熱ａｗ４板の板形状はランナウトチー
グル上での冷却速度が速くなる程、又庵取妃度が低く（
・ＩＪ なる程悪くなる現象が認めらｎている。然して前記した
工う１発電機の回転子用高張力熱地鋼板における許容形
状は板の歪によって生ずる定盤との隙間が一般に１５■
程度以下と厳しいものであり、こ扛までの各稲熱延鋼板
の操業実績からして本発明省等は、このような優ｎた板
形状を確保するにはランナウトテーブル上の冷却速度が
平均１０〜ｂ で、ｍ取温度が５００℃以上とする必要があること全見
出した。ところでこのような板形状を優先した熱Ｉ＃、
粂件で高強度を達成するためには種々の強化機構を組合
わせる必要があるが、敞も効果的なものとしてはＴｔ、
Ｎｂ、Ｖ７にどの炭窒化物の微細析出による強化である
。
板形状は通常剪断ラインｒＣて剪断し罠シートをフラッ
トな定盤の上に米せて検査したときの板の歪程度で評価
さ′ｎるもので、熱ａｗ４板の板形状はランナウトチー
グル上での冷却速度が速くなる程、又庵取妃度が低く（
・ＩＪ なる程悪くなる現象が認めらｎている。然して前記した
工う１発電機の回転子用高張力熱地鋼板における許容形
状は板の歪によって生ずる定盤との隙間が一般に１５■
程度以下と厳しいものであり、こ扛までの各稲熱延鋼板
の操業実績からして本発明省等は、このような優ｎた板
形状を確保するにはランナウトテーブル上の冷却速度が
平均１０〜ｂ で、ｍ取温度が５００℃以上とする必要があること全見
出した。ところでこのような板形状を優先した熱Ｉ＃、
粂件で高強度を達成するためには種々の強化機構を組合
わせる必要があるが、敞も効果的なものとしてはＴｔ、
Ｎｂ、Ｖ７にどの炭窒化物の微細析出による強化である
。
そこで本発明ではこの析出強化を最大限に利用するもの
であり、部ちＮｂ 、 Ｔｉ、 、 Ｖ による析出強
化童は降伏点、引張強さとも２０〜７０ｖ−に達してい
る。又肖然のことながら降伏点７０〜１１０Ｋｆ／ｓｊ
、引張強さ８０〜１２０１１／ｊを得るには、この析
出強化たけでは無理であって、ＳＱＬ 、 ｋｈ 、
Ｃｒ 、 ＭＯ，Ｎｌ 、 Ｃｕを適宜ＶＣ碓加し、固
溶体強化やｆｌ！を組織強化をも組み合わせる必要があ
る。このように本発明は限定された熱延条件でも各種元
素［よる強化症全適切に組与曾わせることにより板形状
を損うことｌく所足の高強度を有する＃＆延鋼板をＩｉ
Ｉ造するようにしたものである。
であり、部ちＮｂ 、 Ｔｉ、 、 Ｖ による析出強
化童は降伏点、引張強さとも２０〜７０ｖ−に達してい
る。又肖然のことながら降伏点７０〜１１０Ｋｆ／ｓｊ
、引張強さ８０〜１２０１１／ｊを得るには、この析
出強化たけでは無理であって、ＳＱＬ 、 ｋｈ 、
Ｃｒ 、 ＭＯ，Ｎｌ 、 Ｃｕを適宜ＶＣ碓加し、固
溶体強化やｆｌ！を組織強化をも組み合わせる必要があ
る。このように本発明は限定された熱延条件でも各種元
素［よる強化症全適切に組与曾わせることにより板形状
を損うことｌく所足の高強度を有する＃＆延鋼板をＩｉ
Ｉ造するようにしたものである。
本発明において用いる鋼の成分範囲駆足理由について説
明すると以−Ｆの通りである。
明すると以−Ｆの通りである。
Ｃは、重要な強化元素であり、Ｃ： ０．０５％は強度
を確保する上において必要なレベルである。又Ｃ： ０
．２０％を超えると鋼が脆化し靭性が劣化する。従って
Ｃは０．０５〜０．２０％ の範Ｖ３３内に限足さ扛る
ことが必要である。
を確保する上において必要なレベルである。又Ｃ： ０
．２０％を超えると鋼が脆化し靭性が劣化する。従って
Ｃは０．０５〜０．２０％ の範Ｖ３３内に限足さ扛る
ことが必要である。
＆は、固溶体強化に工９鋼を強化する元素であって、少
くとも０．１０％以上の添加が強度確保のため必要であ
るが、又１．０％以上となるとｍを脆くし、靭性を劣化
するので、０．１〜ｉ、 ｏ％に限定さ扛る。
くとも０．１０％以上の添加が強度確保のため必要であ
るが、又１．０％以上となるとｍを脆くし、靭性を劣化
するので、０．１〜ｉ、 ｏ％に限定さ扛る。
廟は、固溶体強化およびベイナイトなどの変態組織に工
ｖｍを強化するのに必要な元素であって、１．０％以下
ではその効果が小さく、又３． Ｏ１以上では鋼が脆化
し、靭性が劣化するので、１．０〜３．０％に限定した
。
ｖｍを強化するのに必要な元素であって、１．０％以下
ではその効果が小さく、又３． Ｏ１以上では鋼が脆化
し、靭性が劣化するので、１．０〜３．０％に限定した
。
Ｐ、Ｓは、伺扛も不純物元素であって、鋼の延性や靭性
を害するから少いほど好筐しいもので、Ｐば０．０２０
％以丁、Ｓは０．０１０％以Ｆにする必要がある。
を害するから少いほど好筐しいもので、Ｐば０．０２０
％以丁、Ｓは０．０１０％以Ｆにする必要がある。
次にＮは、■を添加し、ＶＮ Ｋよる析出強化を得る場
合に必！！な元素であるため０．００３０チ以上を含有
することが必要とするが、このＮが多過ぎるとｎ、Ｎｂ
と結合し強化に余り寄与し７１ ｖｓ ７４Ｎ 、
ＮｂＮの大型析出物を生成し、ＴＬ、 Ｎｂ （７）
添加＠ Ｋ：対するＴｉｃ、 ＮｂＣ（７Ｊ強度上昇量
が減少することとなるので、上限をｏ、ｏｉｏ％ に制
限さｎる。
合に必！！な元素であるため０．００３０チ以上を含有
することが必要とするが、このＮが多過ぎるとｎ、Ｎｂ
と結合し強化に余り寄与し７１ ｖｓ ７４Ｎ 、
ＮｂＮの大型析出物を生成し、ＴＬ、 Ｎｂ （７）
添加＠ Ｋ：対するＴｉｃ、 ＮｂＣ（７Ｊ強度上昇量
が減少することとなるので、上限をｏ、ｏｉｏ％ に制
限さｎる。
Ｍは、脱酸のために添加するが、ｔ＊ｏＬ、Ａｌで０．
０１０％ 以上添〃口しないと＆０．系介在物が残留し
、延性を低丁させる。
０１０％ 以上添〃口しないと＆０．系介在物が残留し
、延性を低丁させる。
Ｎｂ、７′４．、Ｖは、そｎぞｎＮｂｃ、７″ｔｃ、Ｖ
Ｎ（Ｄ微細な炭化物、窒化物による析出強化に工っで鋼
を強化するために添加するものであジ、Ｎｂ ハ０．０
１ ％当ｖ３ ｌｉｅ／−程度、ｎ ハ０．０１ ％
当９３ Ｋｖ’ｄ程度、Ｖ ハ０．０１％ 当Ｄ Ｌ
５ Ｋｅ／ｄ ４度の降伏点、引張強さを上昇させる能
力があることからＮｂ 、几、■の添加による合計の強
化量は（３Ｎｂ ＋ ３ Ｔｉ、 ＋１．５ Ｖ ）
Ｘ １０” ’ｆ／ｊで表わさｎる。然して本発明の特
徴とする高強度ｔ−運成するには少くとも析出強化で２
０（−以上を得ることが必要であり、又７０ψ一以上の
析出強化は鋼の靭性を着しく吾するのテｔｉ 記（３Ｎ
ｂ ＋３７４＋１−５ Ｖ Ｉ Ｘ １０２テ、２０〜
７０とすることが最適である。
Ｎ（Ｄ微細な炭化物、窒化物による析出強化に工っで鋼
を強化するために添加するものであジ、Ｎｂ ハ０．０
１ ％当ｖ３ ｌｉｅ／−程度、ｎ ハ０．０１ ％
当９３ Ｋｖ’ｄ程度、Ｖ ハ０．０１％ 当Ｄ Ｌ
５ Ｋｅ／ｄ ４度の降伏点、引張強さを上昇させる能
力があることからＮｂ 、几、■の添加による合計の強
化量は（３Ｎｂ ＋ ３ Ｔｉ、 ＋１．５ Ｖ ）
Ｘ １０” ’ｆ／ｊで表わさｎる。然して本発明の特
徴とする高強度ｔ−運成するには少くとも析出強化で２
０（−以上を得ることが必要であり、又７０ψ一以上の
析出強化は鋼の靭性を着しく吾するのテｔｉ 記（３Ｎ
ｂ ＋３７４＋１−５ Ｖ Ｉ Ｘ １０２テ、２０〜
７０とすることが最適である。
ｆｉ オＣ（Ｄ Ｎｂ 、 ７４． Ｖ ］夫夫々下限
１ｉ１ｉは強化能力が発揮できる最低限の値であり、そ
ｎぞｎの上限値はこｎ以上の添加が効果の飽和し工しも
う値であって、父上記のよう［２０〜７０（−の析出強
化を得るには１塊類では無理であって２棟類以上の添加
が必要となる。
１ｉ１ｉは強化能力が発揮できる最低限の値であり、そ
ｎぞｎの上限値はこｎ以上の添加が効果の飽和し工しも
う値であって、父上記のよう［２０〜７０（−の析出強
化を得るには１塊類では無理であって２棟類以上の添加
が必要となる。
更に良好な形状を保持するに必要な熱延条件によりＦｊ
ｒ定の強度を得るには上記の工つな析出強化だけでは強
度が不足する場合があるので、Ｃｒ 、 Ｍｏ 、 Ｎ
ｉ 、 Ｃｕ等の強化作用のある元素を更に添加する必
要がでてくる場合がある。即ちこ扛らの元素は０．１０
〜１．０俤の範囲で少くとも１ｉ１１［類を、０．１〜
４０優添加さ扛るが、夫々の元素の下限は強化ｖｃ１−
効な最低限の値であり、又上限は経済性の点で制限した
ものである。
ｒ定の強度を得るには上記の工つな析出強化だけでは強
度が不足する場合があるので、Ｃｒ 、 Ｍｏ 、 Ｎ
ｉ 、 Ｃｕ等の強化作用のある元素を更に添加する必
要がでてくる場合がある。即ちこ扛らの元素は０．１０
〜１．０俤の範囲で少くとも１ｉ１１［類を、０．１〜
４０優添加さ扛るが、夫々の元素の下限は強化ｖｃ１−
効な最低限の値であり、又上限は経済性の点で制限した
ものである。
上記の工つな鋼に対する熱地条件については、先ず熱間
圧延の仕上温度は９００℃以下とするもので、これは良
好な板形状を保つための条件である。又ランナウトテー
ブルにおける平均冷却速度はｌＯ〜７０℃／蹴とし、捲
取温度を５００〜６５０℃ とすることは経済的な通板
速度を満足するために必要な条件である。
圧延の仕上温度は９００℃以下とするもので、これは良
好な板形状を保つための条件である。又ランナウトテー
ブルにおける平均冷却速度はｌＯ〜７０℃／蹴とし、捲
取温度を５００〜６５０℃ とすることは経済的な通板
速度を満足するために必要な条件である。
即ち仕上温度が低い程、平均冷却速度が遅くなるので良
好な板形状を維持するのｖｃ有利となるからこｎを９０
０℃以下とするものである。
好な板形状を維持するのｖｃ有利となるからこｎを９０
０℃以下とするものである。
又ランナラトチ・−プル上では板は断続的にうεナーフ
ローにエリ水冷さｎるが、平均冷却速度が７０℃／鱈以
下であｎば上記したような用途の板形状ｔ″確保き、こ
ｎ以上では板の歪が大きくなって該用途の鋼＆を満足し
得なくなる。なおラミナーフローによる水冷はランナウ
トテーブルの前段バンク或いは後段パンクのみというよ
うに偏ることｌしに、冷却速度が一定に近ず〈工うに調
整することが好ましいが、該冷却速度が１０℃／ｗｍ以
下とすることは通板速度をかなり遅くすることであり、
このためトップ部、４ｅトム部の仕上圧延時における温
度差が大きくなり、全長に亘って良好な寸＠精度が得難
くなると共に仕上温度のｆ動にＬつ機械的性質の・マラ
ツキも太きくなるので１０℃／鱈以上とする。
ローにエリ水冷さｎるが、平均冷却速度が７０℃／鱈以
下であｎば上記したような用途の板形状ｔ″確保き、こ
ｎ以上では板の歪が大きくなって該用途の鋼＆を満足し
得なくなる。なおラミナーフローによる水冷はランナウ
トテーブルの前段バンク或いは後段パンクのみというよ
うに偏ることｌしに、冷却速度が一定に近ず〈工うに調
整することが好ましいが、該冷却速度が１０℃／ｗｍ以
下とすることは通板速度をかなり遅くすることであり、
このためトップ部、４ｅトム部の仕上圧延時における温
度差が大きくなり、全長に亘って良好な寸＠精度が得難
くなると共に仕上温度のｆ動にＬつ機械的性質の・マラ
ツキも太きくなるので１０℃／鱈以上とする。
更に捲取温度は、５００〜６５０℃ に限定さ扛るが、
５００℃以下は−の変態歪が大きくなって艮好な形状が
保たれず、又６５０℃以上はこの鋼のＷ徴である大幅な
析出強化による強度上昇が効果的に図ｎなくなるもので
ある。
５００℃以下は−の変態歪が大きくなって艮好な形状が
保たれず、又６５０℃以上はこの鋼のＷ徴である大幅な
析出強化による強度上昇が効果的に図ｎなくなるもので
ある。
本発明によるものの具体的な来地例について比較例と共
ｒｃ示すと以下の如くである。
ｒｃ示すと以下の如くである。
種々の成分ｍ成を有する鋼を転炉で解裂し、４続鋳造に
よってスラブとした。即ちこれらの鋼についてその化学
的成分を示すと次の第１表の通りであって、■〜■は後
述する熱延粂件會も含めて本発明の要旨要件を満足する
ものであり、１１４４査１０．１１のものは化学成分と
しては本発明の要件を満すが、後述する熱延条件におい
て本発明要件を満さないもの、１１１４番１２はＳｔが
１．１５％と不発＃！Ａ範曲Ｌ９高く、又鋼管１３はＣ
が０．２３％と同じく本発明範囲工！１ｌｌｉｉｌｌい
ものであって、その他に関しては本発明要件を満足する
ものである。
よってスラブとした。即ちこれらの鋼についてその化学
的成分を示すと次の第１表の通りであって、■〜■は後
述する熱延粂件會も含めて本発明の要旨要件を満足する
ものであり、１１４４査１０．１１のものは化学成分と
しては本発明の要件を満すが、後述する熱延条件におい
て本発明要件を満さないもの、１１１４番１２はＳｔが
１．１５％と不発＃！Ａ範曲Ｌ９高く、又鋼管１３はＣ
が０．２３％と同じく本発明範囲工！１ｌｌｉｉｌｌい
ものであって、その他に関しては本発明要件を満足する
ものである。
前記した第１表の成分をＭする各ｗＩ４のスラブは、熱
延工程として、七扛ぞ３１２５０℃に加熱してから穐々
の熱延条件で板厚１２厘、板幅９００■のコイルに圧延
し、こＡ全１２Ｘ９００ Ｘ ２０００ ｍｍ の７
−トに剪断した。即ちこの工うな各鋼板に刈する具体的
ｌ熱延条件２工び上記の工うにして得らｎ九シートにつ
いての圧延直角方向における機械面性質と切欠伸ひ、■
ノツチ７ヤルビー衝撃試験１直お工び仮形状′５ｒ＃１
足し判定した結果は仄の第２表に示す通りであって、本
発明の条件を満足するものは何ｎも好ましい％注を有し
、板形状も良好であるのに対し、比較例である鋼板１１
．１２のものは最大歪が相当に大きいものとなり、又鋼
板１３．１４のものはＶノツチシャルピー衝撃試雇のｗ
ａｒｓ 値が一５０℃程度であって、何ｎも本発明の目
的に即しないものであった。
延工程として、七扛ぞ３１２５０℃に加熱してから穐々
の熱延条件で板厚１２厘、板幅９００■のコイルに圧延
し、こＡ全１２Ｘ９００ Ｘ ２０００ ｍｍ の７
−トに剪断した。即ちこの工うな各鋼板に刈する具体的
ｌ熱延条件２工び上記の工うにして得らｎ九シートにつ
いての圧延直角方向における機械面性質と切欠伸ひ、■
ノツチ７ヤルビー衝撃試験１直お工び仮形状′５ｒ＃１
足し判定した結果は仄の第２表に示す通りであって、本
発明の条件を満足するものは何ｎも好ましい％注を有し
、板形状も良好であるのに対し、比較例である鋼板１１
．１２のものは最大歪が相当に大きいものとなり、又鋼
板１３．１４のものはＶノツチシャルピー衝撃試雇のｗ
ａｒｓ 値が一５０℃程度であって、何ｎも本発明の目
的に即しないものであった。
（１３）
第 “
２ 表
以上説明し九工う１本発明によるときは降伏点が７０１
−ｖ’−以上で、引張強度が８０（−以上であると共ｖ
ｃ＠撃試＠値において浚扛、しかも仮形状が良好で、近
時における高回転、高出力化さｎ ｙｃ ＠電機の回転
子等に充分適用することので＠る高強度熱延鋼板を的確
に製造することかでさるものであるから工業的にその効
果の大きい発明である。
−ｖ’−以上で、引張強度が８０（−以上であると共ｖ
ｃ＠撃試＠値において浚扛、しかも仮形状が良好で、近
時における高回転、高出力化さｎ ｙｃ ＠電機の回転
子等に充分適用することので＠る高強度熱延鋼板を的確
に製造することかでさるものであるから工業的にその効
果の大きい発明である。
ｑ＋許出出願人日本南管株式会社
発 明 省 下 Ｎ ｖｋ
艮同 人 沢 紘
−同 奥 山
置部 冨 永
良 造（１５〕 手続補正−書（昌茫ジ ｒｓ ５’！５．２４日 特許庁長官島 １）春 樹殿 １、事件の表示 昭和屏静 許 順法ｔ６３２’？ 号３、補正を
する者 事件との関係特 出出願人 Ｓ＃（Ｅｌｌ：Ｓ） 日本鋼管株式会社４、代理人 昭和 年 月 日 発送 ６、補正の対象 ａ計１ ７、補正の内容 別紙の通り 補 正 の 内 容 ４本願明細書中法１貞［２、特許請求の範囲」の項の６
Ｉは以下のようｌこ訂正する。
艮同 人 沢 紘
−同 奥 山
置部 冨 永
良 造（１５〕 手続補正−書（昌茫ジ ｒｓ ５’！５．２４日 特許庁長官島 １）春 樹殿 １、事件の表示 昭和屏静 許 順法ｔ６３２’？ 号３、補正を
する者 事件との関係特 出出願人 Ｓ＃（Ｅｌｌ：Ｓ） 日本鋼管株式会社４、代理人 昭和 年 月 日 発送 ６、補正の対象 ａ計１ ７、補正の内容 別紙の通り 補 正 の 内 容 ４本願明細書中法１貞［２、特許請求の範囲」の項の６
Ｉは以下のようｌこ訂正する。
ｒ Ｃ： ０．０５〜０．２０％、 Ｓｉ： ０．１０
−１．０ ％ 、 Ｍｌｌ：１．０〜３゜０チ、Ｐ ：
０．０２０チＪ以下、Ｓ：０．０］０φ以下、Ｎ ：
０．００３０〜０．０１００％ 、 ５ｏｌ−、ＡＩ
−：０．０１０％以上Ｑ、Ｎｌｌ： ０．０１〜０．１
０≠、Ｔｌ；０゜０３〜０．２０多、Ｖ：ｏ、ｏ１〜０
．２０≠の２柚以十を合計２０＜ （ＢＮｂ＋３Ｔｉ
＋１．５ Ｖ）ＸＩ Ｏ＜７０となるようｆこぎ有し、
更にＣｒ、＋刷ｏ、Ｃｕケそ几ぞれ０．１０〜］、、０
％の範囲、＝ｉ柿以上０．１０〜４゜０％に有せしめ
た鋼葡熱延仕土温度９００°Ｃ以下、冷却速度ｌＯ〜７
０°０ＡｅＣ，４取ＧＡ ｔｉ ５００〜６５０ ”０
（１）各条件Ｃ製へすることを特徴とする高強度熱延鋼
板の製造方法。」 λ、同２頁５行目から６行目ｅこかけて「順向にあジ、
これに伴って」とあるのｋｒ峨向にある。これに伴って
」と訂正する。
−１．０ ％ 、 Ｍｌｌ：１．０〜３゜０チ、Ｐ ：
０．０２０チＪ以下、Ｓ：０．０］０φ以下、Ｎ ：
０．００３０〜０．０１００％ 、 ５ｏｌ−、ＡＩ
−：０．０１０％以上Ｑ、Ｎｌｌ： ０．０１〜０．１
０≠、Ｔｌ；０゜０３〜０．２０多、Ｖ：ｏ、ｏ１〜０
．２０≠の２柚以十を合計２０＜ （ＢＮｂ＋３Ｔｉ
＋１．５ Ｖ）ＸＩ Ｏ＜７０となるようｆこぎ有し、
更にＣｒ、＋刷ｏ、Ｃｕケそ几ぞれ０．１０〜］、、０
％の範囲、＝ｉ柿以上０．１０〜４゜０％に有せしめ
た鋼葡熱延仕土温度９００°Ｃ以下、冷却速度ｌＯ〜７
０°０ＡｅＣ，４取ＧＡ ｔｉ ５００〜６５０ ”０
（１）各条件Ｃ製へすることを特徴とする高強度熱延鋼
板の製造方法。」 λ、同２頁５行目から６行目ｅこかけて「順向にあジ、
これに伴って」とあるのｋｒ峨向にある。これに伴って
」と訂正する。
３同３頁２０行目ＪＮ ： ０．００４．０〜０．０
］ ００Ｊとあるの全１’Ｎ：０．００３０〜０．０１
００」と削正する１゜乞同■４頁「第２表」中ｒＴｓＪ
トあるのｋｒＴＳＪと削正する。
］ ００Ｊとあるの全１’Ｎ：０．００３０〜０．０１
００」と削正する１゜乞同■４頁「第２表」中ｒＴｓＪ
トあるのｋｒＴＳＪと削正する。
ジ同じく［合否（１５朋 下を合格とし、／ｖ） Ｊと
あるのをｒ合否（］ ５１Ｉｌｕ以下を合格とした）」
と訂正する。
あるのをｒ合否（］ ５１Ｉｌｕ以下を合格とした）」
と訂正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ： ０．０５〜０．２０％、 Ｓｔ： ０．１０〜１
０％＋ Ｍｎ ： １０〜３．０％、 Ｐ ： ｔ３．
０２０％以下、８ ： ０．０１０％以下。 Ｎ ： ０．００４０〜０．０１００％、畠ｏＬ、Ａ
ｌ ： ０．０１０％以上で、Ｎｂ：０．０１〜α１
０％、 Ｔ４ ：α０３〜０．２０Ｓ 、 Ｖ：０．０
１〜０．２０％ の２棟以上を合計２０（（３Ｎｂ＋３
７Ｗ＋Ｌ５Ｖ ｊ Ｘ １０”（７０トａる工うに含有
し、史にＣｒ、 Ｍｏ、 Ｃｕ ｆそｎぞｎＯ，１０
〜ＬＯ％の範囲で１棟以上０．１０〜■ｌ含肩せしめｆ
ｃ鋼を熱地仕上温度９００℃以下、冷却速度１０〜ｂ 各条件で製造することを脣徴とする高強度熱延鋼板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1632982A JPS58136719A (ja) | 1982-02-05 | 1982-02-05 | 高強度熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1632982A JPS58136719A (ja) | 1982-02-05 | 1982-02-05 | 高強度熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58136719A true JPS58136719A (ja) | 1983-08-13 |
| JPS6111288B2 JPS6111288B2 (ja) | 1986-04-02 |
Family
ID=11913403
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1632982A Granted JPS58136719A (ja) | 1982-02-05 | 1982-02-05 | 高強度熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58136719A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62202048A (ja) * | 1985-11-26 | 1987-09-05 | Kobe Steel Ltd | 高強度熱間圧延鋼板及びその製造法 |
| JPH02282419A (ja) * | 1989-01-12 | 1990-11-20 | Nippon Steel Corp | 耐火性に優れた建築用低降伏比熱延鋼板の製造方法およびその鋼板を用いた建築用鋼材料 |
| WO2002048410A1 (de) * | 2000-12-16 | 2002-06-20 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Verfahren zum herstellen von warmband oder -blech aus einem mikrolegierten stahl |
| KR100400865B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2003-12-24 | 주식회사 포스코 | 고강도열연강판및그의제조방법 |
| KR100544419B1 (ko) * | 2000-12-20 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 저온인성이 우수한 인장강도 80㎏/㎟급 고내후성열연강판의 제조방법 |
| JP2006183141A (ja) * | 2004-11-30 | 2006-07-13 | Jfe Steel Kk | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
| JP2011102434A (ja) * | 2004-11-30 | 2011-05-26 | Jfe Steel Corp | 高強度熱延鋼板の製造方法 |
| US8257647B2 (en) * | 2006-01-26 | 2012-09-04 | Giovanni Arvedi | Strip of hot rolled micro-alloyed steel for obtaining finished pieces by cold pressing and shearing |
| WO2013115205A1 (ja) * | 2012-01-31 | 2013-08-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 発電機リム用熱延鋼板およびその製造方法 |
| US9738273B2 (en) | 2012-01-31 | 2017-08-22 | Mitsubishi Electric Corporation | Vehicle control apparatus |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50150622A (ja) * | 1974-05-25 | 1975-12-03 |
-
1982
- 1982-02-05 JP JP1632982A patent/JPS58136719A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50150622A (ja) * | 1974-05-25 | 1975-12-03 |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62202048A (ja) * | 1985-11-26 | 1987-09-05 | Kobe Steel Ltd | 高強度熱間圧延鋼板及びその製造法 |
| JPH0524221B2 (ja) * | 1985-11-26 | 1993-04-07 | Kobe Steel Ltd | |
| JPH02282419A (ja) * | 1989-01-12 | 1990-11-20 | Nippon Steel Corp | 耐火性に優れた建築用低降伏比熱延鋼板の製造方法およびその鋼板を用いた建築用鋼材料 |
| KR100400865B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2003-12-24 | 주식회사 포스코 | 고강도열연강판및그의제조방법 |
| WO2002048410A1 (de) * | 2000-12-16 | 2002-06-20 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Verfahren zum herstellen von warmband oder -blech aus einem mikrolegierten stahl |
| KR100544419B1 (ko) * | 2000-12-20 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 저온인성이 우수한 인장강도 80㎏/㎟급 고내후성열연강판의 제조방법 |
| JP2006183141A (ja) * | 2004-11-30 | 2006-07-13 | Jfe Steel Kk | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
| JP4682822B2 (ja) * | 2004-11-30 | 2011-05-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度熱延鋼板 |
| JP2011102434A (ja) * | 2004-11-30 | 2011-05-26 | Jfe Steel Corp | 高強度熱延鋼板の製造方法 |
| US8257647B2 (en) * | 2006-01-26 | 2012-09-04 | Giovanni Arvedi | Strip of hot rolled micro-alloyed steel for obtaining finished pieces by cold pressing and shearing |
| WO2013115205A1 (ja) * | 2012-01-31 | 2013-08-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 発電機リム用熱延鋼板およびその製造方法 |
| JP5578288B2 (ja) * | 2012-01-31 | 2014-08-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 発電機リム用熱延鋼板およびその製造方法 |
| CN104080938A (zh) * | 2012-01-31 | 2014-10-01 | 杰富意钢铁株式会社 | 发电机轮毂用热轧钢板及其制造方法 |
| US9738273B2 (en) | 2012-01-31 | 2017-08-22 | Mitsubishi Electric Corporation | Vehicle control apparatus |
| US10301698B2 (en) | 2012-01-31 | 2019-05-28 | Jfe Steel Corporation | Hot-rolled steel sheet for generator rim and method for manufacturing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6111288B2 (ja) | 1986-04-02 |
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