JPH06172920A - 高強度熱間圧延鋼板及びその製造法 - Google Patents
高強度熱間圧延鋼板及びその製造法Info
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- JPH06172920A JPH06172920A JP16539992A JP16539992A JPH06172920A JP H06172920 A JPH06172920 A JP H06172920A JP 16539992 A JP16539992 A JP 16539992A JP 16539992 A JP16539992 A JP 16539992A JP H06172920 A JPH06172920 A JP H06172920A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 引張強さ７０ｋｇｆ／ｍｍ２以上、（引張強
さ）×（伸び）≧１７００ｋｇｆ／ｍｍ２・％以上で加
工性の優れた高強度熱間圧延鋼板を提供する。 【構成】 Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｓ，Ｐ，Ａｌ，Ｎｂ，Ｔ
ｉ，Ｎ，Ｃａ及びＲＥＭを特定した鋼において、面積率
で４０〜９５％のポリゴナルフェライトと５〜６０％の
ベイナイトとの混合組織を有することを特徴とし、この
鋼を１２００℃以上１３００℃以下に加熱して熱間圧延
を行った後、５７５℃以下４００℃超で巻き取ることに
より、面積率で４０〜９５％のポリゴナルフェライトと
５〜６０％のベイナイトとの混合組織を得る。
さ）×（伸び）≧１７００ｋｇｆ／ｍｍ２・％以上で加
工性の優れた高強度熱間圧延鋼板を提供する。 【構成】 Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｓ，Ｐ，Ａｌ，Ｎｂ，Ｔ
ｉ，Ｎ，Ｃａ及びＲＥＭを特定した鋼において、面積率
で４０〜９５％のポリゴナルフェライトと５〜６０％の
ベイナイトとの混合組織を有することを特徴とし、この
鋼を１２００℃以上１３００℃以下に加熱して熱間圧延
を行った後、５７５℃以下４００℃超で巻き取ることに
より、面積率で４０〜９５％のポリゴナルフェライトと
５〜６０％のベイナイトとの混合組織を得る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は加工性の優れた高強度熱
間圧延鋼板とその製造法に関する。
間圧延鋼板とその製造法に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする問題点】近
年、各種構造物を軽量化するために、特に引張強度を高
めた高強度熱間圧延鋼板を使用することが要求されてき
ており、そのための研究開発が種々検討されている。例
えば、特開昭５７−１０１６４９号公報に示されている
ように、Ｎbを０.０１〜０.０８％(重量％、以下同じ)
及びＴiを０.０１〜０.０８％含む鋼についてフェライ
ト及びベイナイトの面積比率を適当に制御することによ
り、引張強度が５０kgf／mm2以上、７０kgf／mm2未満で
加工性のよい高強度熱間圧延鋼板を得ることができると
されている。
年、各種構造物を軽量化するために、特に引張強度を高
めた高強度熱間圧延鋼板を使用することが要求されてき
ており、そのための研究開発が種々検討されている。例
えば、特開昭５７−１０１６４９号公報に示されている
ように、Ｎbを０.０１〜０.０８％(重量％、以下同じ)
及びＴiを０.０１〜０.０８％含む鋼についてフェライ
ト及びベイナイトの面積比率を適当に制御することによ
り、引張強度が５０kgf／mm2以上、７０kgf／mm2未満で
加工性のよい高強度熱間圧延鋼板を得ることができると
されている。
【０００３】しかし、最近になって、更に引張強度の高
い、すなわち７０kgf／mm2以上の引張強度をもち、しか
も延性及びその他の加工性の良好な高強度熱間圧延鋼板
の開発が望まれるようになり、従来の高強度熱間圧延鋼
板では対処できなくなった。例えば、前述のＮb:０.０
１〜０.０８％及びＴi:０.０１〜０.０８％を含む鋼の
場合、Ｎb、Ｔiがその範囲内ではベイナイト面積率の制
御が困難となるため、高強度化につれて延性その他の加
工性が大きく劣化してしまうという欠点がある。
い、すなわち７０kgf／mm2以上の引張強度をもち、しか
も延性及びその他の加工性の良好な高強度熱間圧延鋼板
の開発が望まれるようになり、従来の高強度熱間圧延鋼
板では対処できなくなった。例えば、前述のＮb:０.０
１〜０.０８％及びＴi:０.０１〜０.０８％を含む鋼の
場合、Ｎb、Ｔiがその範囲内ではベイナイト面積率の制
御が困難となるため、高強度化につれて延性その他の加
工性が大きく劣化してしまうという欠点がある。
【０００４】本発明は、上記従来技術の欠点を解消し、
優れた加工性を保持しながら７０kgf／mm2以上の引張強
度を有する熱間圧延鋼板を提供し、またかゝる熱間圧延
鋼板を容易に製造し得る方法を提供することを目的とす
るものである。
優れた加工性を保持しながら７０kgf／mm2以上の引張強
度を有する熱間圧延鋼板を提供し、またかゝる熱間圧延
鋼板を容易に製造し得る方法を提供することを目的とす
るものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明者らは、先に例示したＮb、Ｔi含有鋼からな
る高強度熱間圧延鋼板の製造について高強度化に伴い加
工性の劣化をもたらす原因究明に努め、新たな方策につ
いて種々検討した結果、特にＮb及びＴiの添加量を更に
厳密に規制すると共に、得られる組織をポリゴナルフェ
ライト＋ベイナイトの二相型とし、かつその両相の面積
比率を適切に制御することにより、加工性の優れた引張
強度７０kgf／mm2以上の高強度熱間圧延鋼板を得ること
ができることを見い出し、またそのための適切な製造条
件を見い出した。
め、本発明者らは、先に例示したＮb、Ｔi含有鋼からな
る高強度熱間圧延鋼板の製造について高強度化に伴い加
工性の劣化をもたらす原因究明に努め、新たな方策につ
いて種々検討した結果、特にＮb及びＴiの添加量を更に
厳密に規制すると共に、得られる組織をポリゴナルフェ
ライト＋ベイナイトの二相型とし、かつその両相の面積
比率を適切に制御することにより、加工性の優れた引張
強度７０kgf／mm2以上の高強度熱間圧延鋼板を得ること
ができることを見い出し、またそのための適切な製造条
件を見い出した。
【０００６】すなわち、一般に上記のような鋼において
Ｎbを析出強化のために添加していくと延性が急激に劣
化するが、この挙動を詳細に調査したところ、図１に示
すように、Ｎb:０.０２〜０.０４％の範囲で最も良好な
Ｔ.Ｓ.×Ｅl.バランス(但し、Ｔ.Ｓ.：引張強さ(kgf／m
m2)、Ｅl:伸び(％))を有することを見い出した。これは
Ｎb＜０.０２％ではＮbの添加効果を十分引き出すこと
ができないために強度が低くなり、逆にＮb＞０.０４％
では、ベイナイト量を面積率で６０％以下に制御するこ
とが困難となったため、延性が劣化したことによるもの
と考えられる。
Ｎbを析出強化のために添加していくと延性が急激に劣
化するが、この挙動を詳細に調査したところ、図１に示
すように、Ｎb:０.０２〜０.０４％の範囲で最も良好な
Ｔ.Ｓ.×Ｅl.バランス(但し、Ｔ.Ｓ.：引張強さ(kgf／m
m2)、Ｅl:伸び(％))を有することを見い出した。これは
Ｎb＜０.０２％ではＮbの添加効果を十分引き出すこと
ができないために強度が低くなり、逆にＮb＞０.０４％
では、ベイナイト量を面積率で６０％以下に制御するこ
とが困難となったため、延性が劣化したことによるもの
と考えられる。
【０００７】そこで、Ｎb添加量を０.０２〜０.０４％
の範囲で規制し、強度不足分を延性の劣化の少ないＴi
で補償することにより、Ｅl.及び伸びフランジ性等の加
工性の優れた引張強度７０kgf／mm2以上の高強度熱間圧
延鋼板を得る技術を確立したものであり、いわば、本発
明鋼はベイナイトによる組織強化とＮb及びＴiによる析
出強化による複合強化鋼であって、就中、Ｎb及びＴiの
添加量を適当に厳しく調整することによって優れた加工
性を保持しながら７０kgf／mm2以上の高強度を得ること
に成功したのである。勿論、併わせて、かゝる高強度熱
間圧延鋼板を得るうえでの他の成分及びその範囲並びに
製造条件等についても詳細に検討し、規制すべき要件を
見い出した。
の範囲で規制し、強度不足分を延性の劣化の少ないＴi
で補償することにより、Ｅl.及び伸びフランジ性等の加
工性の優れた引張強度７０kgf／mm2以上の高強度熱間圧
延鋼板を得る技術を確立したものであり、いわば、本発
明鋼はベイナイトによる組織強化とＮb及びＴiによる析
出強化による複合強化鋼であって、就中、Ｎb及びＴiの
添加量を適当に厳しく調整することによって優れた加工
性を保持しながら７０kgf／mm2以上の高強度を得ること
に成功したのである。勿論、併わせて、かゝる高強度熱
間圧延鋼板を得るうえでの他の成分及びその範囲並びに
製造条件等についても詳細に検討し、規制すべき要件を
見い出した。
【０００８】すなわち、本発明の要旨とするところは、
Ｃ:０.０５〜０.２％、Ｓi:０.０１〜０.５％、Ｍn:０.
８〜１.８％、Ｓ:０.０１％以下、Ｐ:０.０３％以下、
Ａl:０.０１〜０.０８％、Ｎb:０.０２〜０.０４％、Ｔ
i:０.１〜０.１５％、Ｎ:０.０１％以下を含み、更にＣ
a:０.０００５〜０.０１％及びＲＥＭ:０.００５〜０.
１％からなる群から選ばれた少なくとも１種を含み、残
部が鉄及び不可避的不純物からなり、面積率で４０〜９
５％のポリゴナルフェライトと５〜６０％のベイナイト
との混合組織を有することを特徴とする引張強さ７０kg
f／mm2以上、(引張強さ)×(伸び)≧１７００kgf／mm2・
％以上で加工性の優れた高強度熱間圧延鋼板である。
Ｃ:０.０５〜０.２％、Ｓi:０.０１〜０.５％、Ｍn:０.
８〜１.８％、Ｓ:０.０１％以下、Ｐ:０.０３％以下、
Ａl:０.０１〜０.０８％、Ｎb:０.０２〜０.０４％、Ｔ
i:０.１〜０.１５％、Ｎ:０.０１％以下を含み、更にＣ
a:０.０００５〜０.０１％及びＲＥＭ:０.００５〜０.
１％からなる群から選ばれた少なくとも１種を含み、残
部が鉄及び不可避的不純物からなり、面積率で４０〜９
５％のポリゴナルフェライトと５〜６０％のベイナイト
との混合組織を有することを特徴とする引張強さ７０kg
f／mm2以上、(引張強さ)×(伸び)≧１７００kgf／mm2・
％以上で加工性の優れた高強度熱間圧延鋼板である。
【０００９】また、その製造法は、上記化学成分を有す
る鋼を１２００℃以上１３００℃以下に加熱して熱間圧
延を行った後、５７５℃以下４００℃超で巻き取ること
により、上記混合組織を得ることを特徴とする引張強さ
７０kgf／mm2以上、(引張強さ)×(伸び)≧１７００kgf
／mm2・％以上で加工性の優れた高強度熱間圧延鋼板の
製造法である。
る鋼を１２００℃以上１３００℃以下に加熱して熱間圧
延を行った後、５７５℃以下４００℃超で巻き取ること
により、上記混合組織を得ることを特徴とする引張強さ
７０kgf／mm2以上、(引張強さ)×(伸び)≧１７００kgf
／mm2・％以上で加工性の優れた高強度熱間圧延鋼板の
製造法である。
【００１０】なお、本発明に云うベイナイト組織とは、
いわゆるベイナイト相のほか、アシキュラーフェライト
と称せられる組織など、金属組織学的にベイナイトと明
確な区別がなく、ベイナイトと実質的に同じ組織とみな
し得る組織の総称である。
いわゆるベイナイト相のほか、アシキュラーフェライト
と称せられる組織など、金属組織学的にベイナイトと明
確な区別がなく、ベイナイトと実質的に同じ組織とみな
し得る組織の総称である。
【００１１】以下に本発明を更に詳細に説明する。
【００１２】
【００１３】まず、本発明による鋼の化学成分の限定理
由について以下に説明する。
由について以下に説明する。
【００１４】Ｃは、鋼の強化及び焼き入れ性を高めるた
めに添加され、かゝる効果を有効に発揮させるために、
少なくとも０.０５％を添加することが必要である。し
かし、過多に添加すると延性及び伸びフランジ性が劣化
するので、添加量の上限を０.２％とする。
めに添加され、かゝる効果を有効に発揮させるために、
少なくとも０.０５％を添加することが必要である。し
かし、過多に添加すると延性及び伸びフランジ性が劣化
するので、添加量の上限を０.２％とする。
【００１５】Ｓiは、ポリゴナルフェライトの生成を促
し、本発明による混合組織を得るために有効な元素であ
り、更に、強度及び延性を高めるのに好適な元素であ
る。このため、０.０１％以上の添加を必要とする。但
し、過多に添加すればスケール疵により表面性状を劣化
させるので、本発明においては、Ｓiの添加量は０.０１
％以上、０.５％以下とする。
し、本発明による混合組織を得るために有効な元素であ
り、更に、強度及び延性を高めるのに好適な元素であ
る。このため、０.０１％以上の添加を必要とする。但
し、過多に添加すればスケール疵により表面性状を劣化
させるので、本発明においては、Ｓiの添加量は０.０１
％以上、０.５％以下とする。
【００１６】Ｍnは、低Ｃ化による強度低下の補償、及
び鋼の焼き入れ性を高め未変態のオーステナイトをベイ
ナイトに変態させるのに必要であり、少なくとも０.８
％の添加を必要とする。しかし、１.８％を超えて多量
に添加することは、帯状組織を生成させ、圧延直角方向
の延性を劣化させる。したがって、本発明においては、
Ｍnは０.８〜１.８％の範囲で添加される。
び鋼の焼き入れ性を高め未変態のオーステナイトをベイ
ナイトに変態させるのに必要であり、少なくとも０.８
％の添加を必要とする。しかし、１.８％を超えて多量
に添加することは、帯状組織を生成させ、圧延直角方向
の延性を劣化させる。したがって、本発明においては、
Ｍnは０.８〜１.８％の範囲で添加される。
【００１７】Ｐは、これを０.０３％を超えて多量に含
有させると、絞り加工後の遷移温度を上昇させるので、
０.０３％以下の範囲とする。
有させると、絞り加工後の遷移温度を上昇させるので、
０.０３％以下の範囲とする。
【００１８】Ｓは、これを０.０１％を超えて多量に含
有させると伸びフランジ性を劣化させるので、０.０１
％以下の範囲とする。
有させると伸びフランジ性を劣化させるので、０.０１
％以下の範囲とする。
【００１９】Ａlは、鋼の溶製時の脱酸剤として添加さ
れ、その範囲は、０.０１〜０.０８％である。
れ、その範囲は、０.０１〜０.０８％である。
【００２０】Ｎbは、熱間圧延後の変態挙動に影響を与
え、ベイナイト組織を生成させるのに有効である。更
に、析出強化の作用も有し、鋼を高強度化するのに有効
である。このため、０.０２％以上の添加を必要とす
る。しかし、過多に添加すると延性が急激に劣化するの
で、添加量の上限を０.０４％とする。Ｎbをこの範囲
(０.０２〜０.０４％)に規制するとＴ.Ｓ.×Ｅl.バラン
スが最も良好となり、後述のＴi添加効果を十分に発揮
させることができ、Ｎb及びＴiの相乗効果をもたらす。
え、ベイナイト組織を生成させるのに有効である。更
に、析出強化の作用も有し、鋼を高強度化するのに有効
である。このため、０.０２％以上の添加を必要とす
る。しかし、過多に添加すると延性が急激に劣化するの
で、添加量の上限を０.０４％とする。Ｎbをこの範囲
(０.０２〜０.０４％)に規制するとＴ.Ｓ.×Ｅl.バラン
スが最も良好となり、後述のＴi添加効果を十分に発揮
させることができ、Ｎb及びＴiの相乗効果をもたらす。
【００２１】Ｔiは、析出強化の作用を有し、鋼を高強
度化するのに有効であり、所要の強度を得るためには、
Ｎb０.０２〜０.０４％のもとで、０.１％以上の添加が
必要である。しかし、過多に添加すると、延性が劣化す
ると共に上記効果が飽和して経済的にも不利であるの
で、添加量の上限は０.１５％とする。
度化するのに有効であり、所要の強度を得るためには、
Ｎb０.０２〜０.０４％のもとで、０.１％以上の添加が
必要である。しかし、過多に添加すると、延性が劣化す
ると共に上記効果が飽和して経済的にも不利であるの
で、添加量の上限は０.１５％とする。
【００２２】Ｎは、多量に含有させると、加工性が劣化
するため、０.０１％以下とする。
するため、０.０１％以下とする。
【００２３】更に、本発明においては、Ｃa及びＲＥＭ
(希土類元素)よりなる群から選ばれた少なくとも１種の
元素を添加する。これらの元素は、硫化物の形態を制御
し、介在物を無害化して、成形性を高める効果がある。
このような効果を有効に発揮させるには、Ｃaについて
は少なくとも０.０００５％、ＲＥＭについては少なく
とも０.００５％を添加することが必要である。添加量
の上限は、通常、Ｃaについては０.０１％、ＲＥＭにつ
いては０.１％である。
(希土類元素)よりなる群から選ばれた少なくとも１種の
元素を添加する。これらの元素は、硫化物の形態を制御
し、介在物を無害化して、成形性を高める効果がある。
このような効果を有効に発揮させるには、Ｃaについて
は少なくとも０.０００５％、ＲＥＭについては少なく
とも０.００５％を添加することが必要である。添加量
の上限は、通常、Ｃaについては０.０１％、ＲＥＭにつ
いては０.１％である。
【００２４】次に、上記化学成分を有する鋼を製造する
に当っては、Ｎb及びＴiの溶体化のために１２００℃以
上の温度に加熱し、通常の方法に従って熱間圧延した
後、必要とするベイナイト面積率（５〜６０％)を得る
ために５７５℃以下の温度まで冷却して巻き取る必要が
ある。
に当っては、Ｎb及びＴiの溶体化のために１２００℃以
上の温度に加熱し、通常の方法に従って熱間圧延した
後、必要とするベイナイト面積率（５〜６０％)を得る
ために５７５℃以下の温度まで冷却して巻き取る必要が
ある。
【００２５】なお、１３００℃より高い温度に加熱する
と加熱炉における燃料コストが増大し、耐火物の負荷が
大きくなるほか、結晶粒が粗大化し強度が低下する問題
があるので好ましくない。また、巻取温度が４００℃以
下では伸びが低下し特にＴ.Ｓ.×Ｅl．バランスが劣る
ので好ましくない。
と加熱炉における燃料コストが増大し、耐火物の負荷が
大きくなるほか、結晶粒が粗大化し強度が低下する問題
があるので好ましくない。また、巻取温度が４００℃以
下では伸びが低下し特にＴ.Ｓ.×Ｅl．バランスが劣る
ので好ましくない。
【００２６】また、本発明において、ポリゴナルフェラ
イト＋ベイナイトの二相混合組織におけるベイナイト面
積率を５〜６５％に規制するのは、Ｔ.Ｓ.×Ｅl.バラン
スを最も良好な状態(Ｔ.Ｓ.×Ｅl.≧１７００)に保ち、
所要の高強度(Ｔ.Ｓ.≧７０kgf／mm2)と優れた加工性
(延性、伸びフランジ性等々)を確保するためである。
イト＋ベイナイトの二相混合組織におけるベイナイト面
積率を５〜６５％に規制するのは、Ｔ.Ｓ.×Ｅl.バラン
スを最も良好な状態(Ｔ.Ｓ.×Ｅl.≧１７００)に保ち、
所要の高強度(Ｔ.Ｓ.≧７０kgf／mm2)と優れた加工性
(延性、伸びフランジ性等々)を確保するためである。
【００２７】次に本発明の実施例を示す。
【００２８】
【実施例】表１に示す化学成分を有する鋼を溶製し、表
２及び表３に示す熱延条件で熱間圧延して巻き取り、熱
間圧延鋼板を製造した。各表は
２及び表３に示す熱延条件で熱間圧延して巻き取り、熱
間圧延鋼板を製造した。各表は
【表１】 、
【表２】 、
【表３】 である。
【００２９】なお、表１において供試鋼Ｎo.１、４及び
７は本発明鋼であり、他の供試鋼はいずれも本発明の化
学成分範囲外のものであって、Ｎo.２及び３はＮb量
が、Ｎo.５及び６はＴi量がそれぞれ本発明範囲外であ
るが、全供試鋼ともＮ量は０.０１％以下である。ま
た、表２に示した熱延条件は本発明の範囲内の条件であ
るが、表３に示した熱延条件は本発明範囲外の条件であ
る。
７は本発明鋼であり、他の供試鋼はいずれも本発明の化
学成分範囲外のものであって、Ｎo.２及び３はＮb量
が、Ｎo.５及び６はＴi量がそれぞれ本発明範囲外であ
るが、全供試鋼ともＮ量は０.０１％以下である。ま
た、表２に示した熱延条件は本発明の範囲内の条件であ
るが、表３に示した熱延条件は本発明範囲外の条件であ
る。
【００３０】得られた各熱間圧延鋼板について、ベイナ
イト面積率を調べると共に引張特性及び孔拡げ率λを求
め、また強度−伸びバランス(Ｔ.Ｓ.×Ｅl.)を求めた。
これらを表２及び表３に併記する。
イト面積率を調べると共に引張特性及び孔拡げ率λを求
め、また強度−伸びバランス(Ｔ.Ｓ.×Ｅl.)を求めた。
これらを表２及び表３に併記する。
【００３１】表２から明らかなように、本発明範囲内の
熱延条件で得られた本発明鋼(試験例Ｎo.１、４、７)
は、本発明範囲内のベイナイト面積率を有し、かつ、強
度−伸びバランス(Ｔ.Ｓ.×Ｅl.)が１７００以上と優れ
ているのに対して、比較鋼(試験例Ｎo.２、３、５、６)
では本発明範囲内の熱延条件であっても、いずれも強度
−伸びバランスが１６００前後以下の低いレベルにとど
まっている。
熱延条件で得られた本発明鋼(試験例Ｎo.１、４、７)
は、本発明範囲内のベイナイト面積率を有し、かつ、強
度−伸びバランス(Ｔ.Ｓ.×Ｅl.)が１７００以上と優れ
ているのに対して、比較鋼(試験例Ｎo.２、３、５、６)
では本発明範囲内の熱延条件であっても、いずれも強度
−伸びバランスが１６００前後以下の低いレベルにとど
まっている。
【００３２】また、孔拡げ性についても、本発明鋼の方
が比較鋼に比べて優れている。このことは、単にベイナ
イトによってだけでは伸びフランジ性が改善されなく、
Ｔi、Ｎb量によって影響を受けることがわかる。供試鋼
Ｎo.２、５は、Ｎb、Ｔiの適正範囲の下限をきっている
ことから引張強度Ｔ.Ｓ．が７０kgf/mm2以下となってい
る。
が比較鋼に比べて優れている。このことは、単にベイナ
イトによってだけでは伸びフランジ性が改善されなく、
Ｔi、Ｎb量によって影響を受けることがわかる。供試鋼
Ｎo.２、５は、Ｎb、Ｔiの適正範囲の下限をきっている
ことから引張強度Ｔ.Ｓ．が７０kgf/mm2以下となってい
る。
【００３３】また、表３から明らかなように、加熱温度
が本発明範囲の下限をきった低温加熱をすると、試験例
Ｎo.１１〜１２からわかるように、本発明鋼であって
も、Ｔ.Ｓ.は７０kgf／mm2以下と低い。これは、Ｎb、
Ｔiの溶体化が十分なされなかったものと考えられる。
が本発明範囲の下限をきった低温加熱をすると、試験例
Ｎo.１１〜１２からわかるように、本発明鋼であって
も、Ｔ.Ｓ.は７０kgf／mm2以下と低い。これは、Ｎb、
Ｔiの溶体化が十分なされなかったものと考えられる。
【００３４】巻取温度が本発明範囲の上限を超えると、
試験例Ｎo.１３〜１４からわかるように、ベイナイト率
が０％、すなわちフェライト＋パーライト組織となるこ
とから、Ｔ.Ｓ.×Ｅl.バランスは良いが伸びフランジ性
が劣化している。
試験例Ｎo.１３〜１４からわかるように、ベイナイト率
が０％、すなわちフェライト＋パーライト組織となるこ
とから、Ｔ.Ｓ.×Ｅl.バランスは良いが伸びフランジ性
が劣化している。
【００３５】一方、巻取温度が過度に低くかつ急冷した
ためベイナイト面積率が本発明範囲より大きくなると、
試験例Ｎo.１５〜１６が示すように、より強度は上昇す
るが、Ｔ.Ｓ.×Ｅl.バランスが劣化し、かつ、伸びフラ
ンジ性も低いレベルとなっている。
ためベイナイト面積率が本発明範囲より大きくなると、
試験例Ｎo.１５〜１６が示すように、より強度は上昇す
るが、Ｔ.Ｓ.×Ｅl.バランスが劣化し、かつ、伸びフラ
ンジ性も低いレベルとなっている。
【００３６】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
に係るＮb、Ｔiを複合添加したポリゴナルフェライト＋
ベイナイト二相鋼は、強度−延性バランスがＴ.Ｓ.≧１
７００以上と優れており、したがって、優れた加工性を
維持しながら７０kgf／mm2以上の引張強度を有するの
で、通常の冷間加工のみならず高加工を伴うプレス用途
にも十分適用できる。また、低炭素当量であることか
ら、スポット溶接、フラッシュバット溶接、アーク溶接
などの各種溶接性も優れており、工業的に優れた鋼板で
ある。更に、このように優れた特性を有する高強度熱間
圧延鋼板を容易に製造できるので、高強度で加工性が良
好な熱間圧延鋼板の要請に十分応えることができる。
に係るＮb、Ｔiを複合添加したポリゴナルフェライト＋
ベイナイト二相鋼は、強度−延性バランスがＴ.Ｓ.≧１
７００以上と優れており、したがって、優れた加工性を
維持しながら７０kgf／mm2以上の引張強度を有するの
で、通常の冷間加工のみならず高加工を伴うプレス用途
にも十分適用できる。また、低炭素当量であることか
ら、スポット溶接、フラッシュバット溶接、アーク溶接
などの各種溶接性も優れており、工業的に優れた鋼板で
ある。更に、このように優れた特性を有する高強度熱間
圧延鋼板を容易に製造できるので、高強度で加工性が良
好な熱間圧延鋼板の要請に十分応えることができる。
【図１】Ｎb添加量がＴ.Ｓ.×Ｅl.バランスに及ぼす影
響を示したグラフである。
響を示したグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、Ｃ:０.０５〜
０.２％、Ｓi:０.０１〜０.５％、Ｍn:０.８〜１.８
％、Ｓ:０.０１％以下、Ｐ:０.０３％以下、Ａl:０.０
１〜０.０８％、Ｎb:０.０２〜０.０４％、Ｔi:０.１〜
０.１５％、Ｎ:０.０１％以下を含み、更にＣa:０.００
０５〜０.０１％及びＲＥＭ:０.００５〜０.１％からな
る群から選ばれた少なくとも１種を含み、残部が鉄及び
不可避的不純物からなり、面積率で４０〜９５％のポリ
ゴナルフェライトと５〜６０％のベイナイトとの混合組
織を有することを特徴とする引張強さ７０kgf／mm2以
上、(引張強さ)×(伸び)≧１７００kgf／mm2・％以上で
加工性の優れた高強度熱間圧延鋼板。 - 【請求項２】 Ｃ:０.０５〜０.２％、Ｓi:０.０１〜
０.５％、Ｍn:０.８〜１.８％、Ｓ:０.０１％以下、Ｐ:
０.０３％以下、Ａl:０.０１〜０.０８％、Ｎb:０.０２
〜０.０４％、Ｔi:０.１〜０.１５％、Ｎ:０.０１％以
下を含み、更にＣa:０.０００５〜０.０１％及びＲＥ
Ｍ:０.００５〜０.１％からなる群から選ばれた少なく
とも１種を含み、残部が鉄及び不可避的不純物からなる
鋼を１２００℃以上１３００℃以下に加熱して熱間圧延
を行った後、５７５℃以下４００℃超で巻き取ることに
より、面積率で４０〜９５％のポリゴナルフェライトと
５〜６０％のベイナイトとの混合組織を得ることを特徴
とする引張強さ７０kgf／mm2以上、(引張強さ)×(伸び)
≧１７００kgf／mm2・％以上で加工性の優れた高強度熱
間圧延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16539992A JPH0768601B2 (ja) | 1992-06-01 | 1992-06-01 | 高強度熱間圧延鋼板及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16539992A JPH0768601B2 (ja) | 1992-06-01 | 1992-06-01 | 高強度熱間圧延鋼板及びその製造法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29854285A Division JPS62202048A (ja) | 1985-11-26 | 1985-12-29 | 高強度熱間圧延鋼板及びその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06172920A true JPH06172920A (ja) | 1994-06-21 |
| JPH0768601B2 JPH0768601B2 (ja) | 1995-07-26 |
Family
ID=15811674
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16539992A Expired - Fee Related JPH0768601B2 (ja) | 1992-06-01 | 1992-06-01 | 高強度熱間圧延鋼板及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0768601B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020049920A (ko) * | 2000-12-20 | 2002-06-26 | 이구택 | 에지부 표면결함이 없는 열연강판의 제조방법 |
| EP1176217A3 (en) * | 2000-07-24 | 2003-04-23 | KABUSHIKI KAISHA KOBE SEIKO SHO also known as Kobe Steel Ltd. | High-strength hot-rolled steel sheet superior in strech flange formability and method for production thereof |
| US7381478B2 (en) | 2003-09-24 | 2008-06-03 | Nippon Steel Corporation | Hot rolled steel sheet for processing and method for manufacturing the same |
| JP2009167460A (ja) * | 2008-01-15 | 2009-07-30 | Nippon Steel Corp | 強度延性バランスと打ち抜き性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
| CN103451532A (zh) * | 2013-09-12 | 2013-12-18 | 武汉钢铁(集团)公司 | 屈服强度≥750MPa的热轧磁轭钢及其生产方法 |
-
1992
- 1992-06-01 JP JP16539992A patent/JPH0768601B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1176217A3 (en) * | 2000-07-24 | 2003-04-23 | KABUSHIKI KAISHA KOBE SEIKO SHO also known as Kobe Steel Ltd. | High-strength hot-rolled steel sheet superior in strech flange formability and method for production thereof |
| KR20020049920A (ko) * | 2000-12-20 | 2002-06-26 | 이구택 | 에지부 표면결함이 없는 열연강판의 제조방법 |
| US7381478B2 (en) | 2003-09-24 | 2008-06-03 | Nippon Steel Corporation | Hot rolled steel sheet for processing and method for manufacturing the same |
| JP2009167460A (ja) * | 2008-01-15 | 2009-07-30 | Nippon Steel Corp | 強度延性バランスと打ち抜き性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
| CN103451532A (zh) * | 2013-09-12 | 2013-12-18 | 武汉钢铁(集团)公司 | 屈服强度≥750MPa的热轧磁轭钢及其生产方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0768601B2 (ja) | 1995-07-26 |
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