JPS58197225A - 加工性の優れた降伏強度８４Ｋｇｆ／ｍｍ↑２（１２０ｋｓｉ）以上の超高強度薄鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性の優れた降伏強度８４Ｋｇｆ／ｍｍ↑２（１２０ｋｓｉ）以上の超高強度薄鋼板の製造方法Info
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- JPS58197225A JPS58197225A JP7746482A JP7746482A JPS58197225A JP S58197225 A JPS58197225 A JP S58197225A JP 7746482 A JP7746482 A JP 7746482A JP 7746482 A JP7746482 A JP 7746482A JP S58197225 A JPS58197225 A JP S58197225A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は降伏強さ８４ ｋｇｆ／ｒａｎ” （１２０ｋ
ｓｔ ）以上の加工性の優れた超高強度薄鋼板の製造方
法に関するものである。
ｓｔ ）以上の加工性の優れた超高強度薄鋼板の製造方
法に関するものである。
近年、車体軽量化による燃費向上を目的として自動車部
品の薄肉化が図られるようになっておシ、補強材の重量
をさらに軽減するために超高強度薄鋼板が広く使用され
るようになってきた。このような鋼板は超高強度に加え
て良好な延性を有し、かつ製造も容易で経済的であるこ
とが必要である。
品の薄肉化が図られるようになっておシ、補強材の重量
をさらに軽減するために超高強度薄鋼板が広く使用され
るようになってきた。このような鋼板は超高強度に加え
て良好な延性を有し、かつ製造も容易で経済的であるこ
とが必要である。
従来、超高強度を得る方法としては（１）変態組織強化
、（Ｉｔ）回復焼鈍、などの方法が用いられてきたが、
それぞれ次のような欠点を・有している。
、（Ｉｔ）回復焼鈍、などの方法が用いられてきたが、
それぞれ次のような欠点を・有している。
変態組織強化法はγ域あるいはα＋γ域からの急冷によ
シ焼入組織を得るかあるいは高Ｍｎ鋼を冷却して焼入組
織を得て超高強度を得るものであるが、急冷法では製品
形状、延性が著しく悪く、゛また高Ｍｎ鋼は経済性が悪
い。 ・一方、回復焼鈍法では冷間
圧延後に箱焼鈍によシ回復焼鈍を行うものであるが、コ
イル内の温度差が大きいため、コイル全長にわたって均
一な゛材質を得ることは困難である。
シ焼入組織を得るかあるいは高Ｍｎ鋼を冷却して焼入組
織を得て超高強度を得るものであるが、急冷法では製品
形状、延性が著しく悪く、゛また高Ｍｎ鋼は経済性が悪
い。 ・一方、回復焼鈍法では冷間
圧延後に箱焼鈍によシ回復焼鈍を行うものであるが、コ
イル内の温度差が大きいため、コイル全長にわたって均
一な゛材質を得ることは困難である。
さらにこれら従来法では、板厚１．６簡〜３．Ｏｍの厚
手超高強度鋼板を得ることは極めて難しかった。
手超高強度鋼板を得ることは極めて難しかった。
本発明は出発鋼材の成分、熱延条件に特別な考慮を払っ
て製造した熱延鋼板を直接軽圧下冷延することによって
、コイル全長にわたって均一な材質を有しかつ経済的な
、加工性の優れた降伏強度８４ ｋｇｆ／１ｔｕｎ２（
１２０ｋｓｉ ）以上の超高強度薄鋼板を提供すること
を目的とするものである。
て製造した熱延鋼板を直接軽圧下冷延することによって
、コイル全長にわたって均一な材質を有しかつ経済的な
、加工性の優れた降伏強度８４ ｋｇｆ／１ｔｕｎ２（
１２０ｋｓｉ ）以上の超高強度薄鋼板を提供すること
を目的とするものである。
本発明の要旨とするところは、Ｃ：０．０５〜０．２５
％、Ｍｎ ： ０．８０〜２．５０％、Ｓｔ：１．５０
係以下、Ｓｅｔ、Ａｔ： ０．０１〜０．１０１ｙに加
え、Ｎｂ：０．１０％以下、Ｔｉ：０．２０チ以下のい
ずれか一方または両者ｔ−Ｎｂ ＋ＴＩ≧０，０５％の
関係を満足する範囲で含有し、残部鉄および不可避的不
純物から成る鋼を溶製し、その鋳片スラブを仕上温度８
５０℃以上、捲取温度５００〜６５０℃の熱延条件で熱
間圧延した後、圧下率が５〜４０％で冷間圧延すること
を特徴とする。加工性の佼れた降伏１１１ 強度８４ ｋｇｆ／ｍｍ”（１２０ｋｍｌ）以上の超高
強度薄鋼板の製造方法にある。
％、Ｍｎ ： ０．８０〜２．５０％、Ｓｔ：１．５０
係以下、Ｓｅｔ、Ａｔ： ０．０１〜０．１０１ｙに加
え、Ｎｂ：０．１０％以下、Ｔｉ：０．２０チ以下のい
ずれか一方または両者ｔ−Ｎｂ ＋ＴＩ≧０，０５％の
関係を満足する範囲で含有し、残部鉄および不可避的不
純物から成る鋼を溶製し、その鋳片スラブを仕上温度８
５０℃以上、捲取温度５００〜６５０℃の熱延条件で熱
間圧延した後、圧下率が５〜４０％で冷間圧延すること
を特徴とする。加工性の佼れた降伏１１１ 強度８４ ｋｇｆ／ｍｍ”（１２０ｋｍｌ）以上の超高
強度薄鋼板の製造方法にある。
以下本発明における成分、製造条件の限定理由について
詳述する。
詳述する。
Ｃは微量の添加によって強度増加に有効な元素であるが
、その添加量が０，０５％未満では熱延鋼板の強度が十
分ではないため、その下限を０．０５チとした。一方Ｃ
が０．２５％を超えると熱延鋼板の強度が高くなシすぎ
てその後の冷間圧延が難しくなるとともに、冷延後の鋼
板の加工性、溶接性が劣化するため、その上限を０．２
５ ％としたＯＭｎは固溶強化効果および熱間圧延時の
亦熱脆性を防止する効果があるが、その含有量が０．８
０％未満では所望の効果が得られず、一方２．５０％を
超えるとこの種の鋼では溶製が難しくなシコスト高にな
ると同時に加工性も劣化することから、その含有量を０
．８０〜２．５０％とした。
、その添加量が０，０５％未満では熱延鋼板の強度が十
分ではないため、その下限を０．０５チとした。一方Ｃ
が０．２５％を超えると熱延鋼板の強度が高くなシすぎ
てその後の冷間圧延が難しくなるとともに、冷延後の鋼
板の加工性、溶接性が劣化するため、その上限を０．２
５ ％としたＯＭｎは固溶強化効果および熱間圧延時の
亦熱脆性を防止する効果があるが、その含有量が０．８
０％未満では所望の効果が得られず、一方２．５０％を
超えるとこの種の鋼では溶製が難しくなシコスト高にな
ると同時に加工性も劣化することから、その含有量を０
．８０〜２．５０％とした。
８１はＭｎと同様固溶強化に有効な元素であるがその含
有量が１．５０％を超えると熱間圧延時のスケール発生
量が多くなシ、冷間加工性の低下や冷延時の肌荒れ発生
を招くためその含有量を１．５０チ以下とした。
有量が１．５０％を超えると熱間圧延時のスケール発生
量が多くなシ、冷間加工性の低下や冷延時の肌荒れ発生
を招くためその含有量を１．５０チ以下とした。
Ａｔは強力な脱酸作用を有し、鋼の清浄度向上に有効な
元素であるが、その含有量が郷◎ｔ、ｈｔで０．０１％
未満では所望の効果が得られず、また０、１０％を超え
ると冷間加工性を低下させるため、その含有量をｍｏＬ
、ＡＬで０．０１〜０．１０％とした。
元素であるが、その含有量が郷◎ｔ、ｈｔで０．０１％
未満では所望の効果が得られず、また０、１０％を超え
ると冷間加工性を低下させるため、その含有量をｍｏＬ
、ＡＬで０．０１〜０．１０％とした。
Ｎｂ、ＴＩは鋼中のＣ，Ｎと化合して微細な炭化物や炭
車化物として析出し鋼の強度を著しく高めるが、その含
有量がいずれか一方または両者の和、すなわちＮｂ ＋
ＴＩで０．０５％未満であると所望の強度が得られな
いため、Ｎｂ、ＴＩの含有量の下限をＮｂ＋ＴＩ≧０．
０５％とした。またＮｂ、Ｔｉはその添加量がＮｂで０
．１０チ、Ｔ１で０．２０俤を超えると冷間加工性を著
しく劣化させるため、添加量の上１ｊＪｕ＆ツレ（’し
Ｎｂ Ｏ，１０％、ＴｌＯ，２（ｌとした。
車化物として析出し鋼の強度を著しく高めるが、その含
有量がいずれか一方または両者の和、すなわちＮｂ ＋
ＴＩで０．０５％未満であると所望の強度が得られな
いため、Ｎｂ、ＴＩの含有量の下限をＮｂ＋ＴＩ≧０．
０５％とした。またＮｂ、Ｔｉはその添加量がＮｂで０
．１０チ、Ｔ１で０．２０俤を超えると冷間加工性を著
しく劣化させるため、添加量の上１ｊＪｕ＆ツレ（’し
Ｎｂ Ｏ，１０％、ＴｌＯ，２（ｌとした。
なお、ＴＩには圧延方向に細長く伸びたＭｎ８等の硫化
物の形状を変え圧延直角方向の加工性を向上させる効果
があるため、圧延直角方向の加工性も優れた超高強度薄
鋼板を得るには、Ｔｉ単味の添加とすることが好ましい
。その際のＴＩ含有量は十分な析出強化と上記の硫化物
形状を制御する効果を同時に得るためには０．０５％以
上とすることが好ま（５） しい。
物の形状を変え圧延直角方向の加工性を向上させる効果
があるため、圧延直角方向の加工性も優れた超高強度薄
鋼板を得るには、Ｔｉ単味の添加とすることが好ましい
。その際のＴＩ含有量は十分な析出強化と上記の硫化物
形状を制御する効果を同時に得るためには０．０５％以
上とすることが好ま（５） しい。
また、Ｔｉの傭化物形状を整える効果を有効に利用し、
同時に溶接性の劣化を防ぐためにＳは０．００５チ以下
とすることが好ましい。溶接性の点からはＰも０．０１
０％以下とすることが望ましい。
同時に溶接性の劣化を防ぐためにＳは０．００５チ以下
とすることが好ましい。溶接性の点からはＰも０．０１
０％以下とすることが望ましい。
上記のような成分の鋼を転炉もしくは電気炉で溶製し、
連続鋳造または分塊圧延によってスラブとした後、この
スラブを熱間圧延するが、冷延後８４ ｋｇｆ／ｎ”
（１２０ｋｓｉ ）以上の超高強度と良好な延性を得る
ためには熱延鋼板の段階で高い強度と良好な延性を得て
おかなければならない。かかる理由から熱間圧延条件を
下記のように限定した。
連続鋳造または分塊圧延によってスラブとした後、この
スラブを熱間圧延するが、冷延後８４ ｋｇｆ／ｎ”
（１２０ｋｓｉ ）以上の超高強度と良好な延性を得る
ためには熱延鋼板の段階で高い強度と良好な延性を得て
おかなければならない。かかる理由から熱間圧延条件を
下記のように限定した。
仕上温度は圧延中のＴＩ、Ｎｂの炭・窒化物の微細析出
を促進するために８５０℃以上とした。なお、仕上温度
が９５０℃を超えると結晶粒が粗大化し熱延鋼板の強度
が低下するので、仕上温度の上限は９５０℃とするとと
が好ましい。
を促進するために８５０℃以上とした。なお、仕上温度
が９５０℃を超えると結晶粒が粗大化し熱延鋼板の強度
が低下するので、仕上温度の上限は９５０℃とするとと
が好ましい。
捲取温度は５００℃未満では微細炭・窒化物の析出が十
分ではなく、また６５０℃を超えると析出した炭・窃化
物が粗大化するため、所望の材質（６） の熱延鋼板を得ることが出来なくなる。そこで捲取温度
を５００〜６５０℃とした。
分ではなく、また６５０℃を超えると析出した炭・窃化
物が粗大化するため、所望の材質（６） の熱延鋼板を得ることが出来なくなる。そこで捲取温度
を５００〜６５０℃とした。
以上の成分、熱延条件によシ製造した熱延鋼板を軽圧下
冷延して冷延ままの状態で良好な延性と超高強度を併せ
持つ薄鋼板を製造することが本発明の最も特徴とすると
とるであ）、その際の冷延圧下率は５チ未満では所望の
強度が得られず、一方４０％を超えると伸びの劣化が著
しくなる。よって圧下率の範囲を５〜４０％とした。な
お特に良好な延性が徴求される場合は、圧下率を５〜２
０チとすることが好ましい。
冷延して冷延ままの状態で良好な延性と超高強度を併せ
持つ薄鋼板を製造することが本発明の最も特徴とすると
とるであ）、その際の冷延圧下率は５チ未満では所望の
強度が得られず、一方４０％を超えると伸びの劣化が著
しくなる。よって圧下率の範囲を５〜４０％とした。な
お特に良好な延性が徴求される場合は、圧下率を５〜２
０チとすることが好ましい。
このような方法で製造された超高強度薄鋼板は強度に加
えて良好な延性を有し、さらに板厚の厚いものでは容易
にかつ経済的に製造でき、その品質がコイル全長にわた
って均一であるという、他の超高強度薄鋼板と比較して
大きな利点を有する。
えて良好な延性を有し、さらに板厚の厚いものでは容易
にかつ経済的に製造でき、その品質がコイル全長にわた
って均一であるという、他の超高強度薄鋼板と比較して
大きな利点を有する。
以下本発明を実施例により具体的に説明する。
実施例１
第１表に示す成分の鋼Ａ１〜８を転炉にて溶製し、連続
鋳造によシスラブとした後、第２表に示／ｒｙＸ した熱・冷延粂件で熱間圧延、冷間圧延を行い冷延鋼板
とした。
鋳造によシスラブとした後、第２表に示／ｒｙＸ した熱・冷延粂件で熱間圧延、冷間圧延を行い冷延鋼板
とした。
（ｌ）
（９）
（８）
第１表中Ａ１〜４は本発明成分の鋼であシ、Ａ５はＣ，
ＴＩが本発明の範囲よシ低目に外れたもの、Ａ６はＴｉ
＋Ｎｂが本発明の範囲よシ低目にはずれたもの、ｊ１６
．７はＴＩ、Ｎｂを含まないもの、Ａ８はＮｂが本発明
の範囲よシ低目にはずれたものである。また第２表中Ａ
、Ｂ、Ｃは本発明の熱・冷延条件であシ、Ｄは捲取温度
が本発明の範囲よシ低目にはずれたもの、Ｅは仕上温度
が本発明の範囲よシ低目にはずれたものである。
ＴＩが本発明の範囲よシ低目に外れたもの、Ａ６はＴｉ
＋Ｎｂが本発明の範囲よシ低目にはずれたもの、ｊ１６
．７はＴＩ、Ｎｂを含まないもの、Ａ８はＮｂが本発明
の範囲よシ低目にはずれたものである。また第２表中Ａ
、Ｂ、Ｃは本発明の熱・冷延条件であシ、Ｄは捲取温度
が本発明の範囲よシ低目にはずれたもの、Ｅは仕上温度
が本発明の範囲よシ低目にはずれたものである。
このような条件で処理した薄鋼板をＪＩＳ Ｓ号引張試
験片に加工し、機械的性質を調査した。その結果を第３
衣に示す。
験片に加工し、機械的性質を調査した。その結果を第３
衣に示す。
１１ト
（１１）
（１２）
第３表から明らかなように、本発明鋼（Ａ１゜３．４．
６）は超高強度と良好な延性を併せ持つのに対し、仕上
温度、捲取温度が本発明の範囲よシ低目にはずれている
もの（Ａ２，５）は本発明鋼に比べ強度、延性が劣化し
ており、Ｃ，ＴＩ、Ｎｂ＋Ｔｉ、Ｎｂが本発明の範囲か
らはずれているもの（Ａ７．８，９．１０）はいずれも
所望の強度が得られない。
６）は超高強度と良好な延性を併せ持つのに対し、仕上
温度、捲取温度が本発明の範囲よシ低目にはずれている
もの（Ａ２，５）は本発明鋼に比べ強度、延性が劣化し
ており、Ｃ，ＴＩ、Ｎｂ＋Ｔｉ、Ｎｂが本発明の範囲か
らはずれているもの（Ａ７．８，９．１０）はいずれも
所望の強度が得られない。
実施例２
第１表Ａ１の本発明の成分を有する鋼スラブを第２表Ａ
の本発明の熱延条件で熱間圧延して得た熱延鋼板に、冷
間圧延率を０％から５％毎に４５チまで変えた冷間圧延
を施し、冷延鋼板の機械的性質を測定した。その結果を
第１図に示す。第１図から明らかなように、冷延率が本
発明の範囲よシ低目にはずれたもの（冷延率５％未満）
では所望の降伏強度８４に９ｆ乃−（１２０ｋｓｉ ）
が得られず、−力木発明の範囲を高目にはずれたもの（
冷延率４０チ超）では伸びが著しく劣化している。
の本発明の熱延条件で熱間圧延して得た熱延鋼板に、冷
間圧延率を０％から５％毎に４５チまで変えた冷間圧延
を施し、冷延鋼板の機械的性質を測定した。その結果を
第１図に示す。第１図から明らかなように、冷延率が本
発明の範囲よシ低目にはずれたもの（冷延率５％未満）
では所望の降伏強度８４に９ｆ乃−（１２０ｋｓｉ ）
が得られず、−力木発明の範囲を高目にはずれたもの（
冷延率４０チ超）では伸びが著しく劣化している。
以上述べてきたように、本発明によれば、降伏（１３）
強度８４ ｋｓｉ乃−（１２０ｋｓｉ ）以上という超
高強度に加え、良好な延性を有し、従来法では製造の困
難であった板厚１．６■〜３． ＯＴＭｎの厚物でも容
易に経済的に製造できるため、自動車のバンパー、補強
部材などの他に、土木機械部品、コンテナーの骨格など
の分野にも広く有利に使用されるもので、産業界に稗益
するところが極めて大である。
高強度に加え、良好な延性を有し、従来法では製造の困
難であった板厚１．６■〜３． ＯＴＭｎの厚物でも容
易に経済的に製造できるため、自動車のバンパー、補強
部材などの他に、土木機械部品、コンテナーの骨格など
の分野にも広く有利に使用されるもので、産業界に稗益
するところが極めて大である。
第１図は冷延鋼板の機械的性質に及ぼす冷延圧下率の影
響を表わしたグラフである。 （１４）
響を表わしたグラフである。 （１４）
Claims (1)
- Ｃ： ０．０５〜０．２５ ％、Ｍｎ ： ０．８０〜
２．５０ ％、Ｓｉ：１．５０％以下、ａｏｔ、Ａｔ：
０．０１〜０．１０％に加え、Ｎｂ ： ０１１０チ
以下、ＴＩ：０．２０％以下のいずれか一方または両者
をＮｂ＋ＴＩ≧０．０５％の関係を満足する範囲で含有
し、残部鉄および不可避的不純物から成る鋼を溶製し、
その鋳片スラブを仕上温度８５０℃以上、捲取温度５０
０〜６５０℃の熱延条件で熱間圧延した後、圧下率５〜
４０％で冷間圧延することを特徴とする加工性の優れた
降伏強度８４に９ｆ乃−以上（１２０ｋｇ１以上）の超
高強度薄鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7746482A JPS58197225A (ja) | 1982-05-11 | 1982-05-11 | 加工性の優れた降伏強度８４Ｋｇｆ／ｍｍ↑２（１２０ｋｓｉ）以上の超高強度薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7746482A JPS58197225A (ja) | 1982-05-11 | 1982-05-11 | 加工性の優れた降伏強度８４Ｋｇｆ／ｍｍ↑２（１２０ｋｓｉ）以上の超高強度薄鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58197225A true JPS58197225A (ja) | 1983-11-16 |
Family
ID=13634714
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7746482A Pending JPS58197225A (ja) | 1982-05-11 | 1982-05-11 | 加工性の優れた降伏強度８４Ｋｇｆ／ｍｍ↑２（１２０ｋｓｉ）以上の超高強度薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58197225A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62202048A (ja) * | 1985-11-26 | 1987-09-05 | Kobe Steel Ltd | 高強度熱間圧延鋼板及びその製造法 |
| JP2015209560A (ja) * | 2014-04-25 | 2015-11-24 | 新日鐵住金株式会社 | フルハード冷延鋼板 |
| JP2018062712A (ja) * | 2017-12-15 | 2018-04-19 | 新日鐵住金株式会社 | フルハード冷延鋼板 |
-
1982
- 1982-05-11 JP JP7746482A patent/JPS58197225A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62202048A (ja) * | 1985-11-26 | 1987-09-05 | Kobe Steel Ltd | 高強度熱間圧延鋼板及びその製造法 |
| JPH0524221B2 (ja) * | 1985-11-26 | 1993-04-07 | Kobe Steel Ltd | |
| JP2015209560A (ja) * | 2014-04-25 | 2015-11-24 | 新日鐵住金株式会社 | フルハード冷延鋼板 |
| JP2018062712A (ja) * | 2017-12-15 | 2018-04-19 | 新日鐵住金株式会社 | フルハード冷延鋼板 |
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