JPS59153837A - プレス成形用高強度冷延鋼板の製造法 - Google Patents
プレス成形用高強度冷延鋼板の製造法Info
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- JPS59153837A JPS59153837A JP2817083A JP2817083A JPS59153837A JP S59153837 A JPS59153837 A JP S59153837A JP 2817083 A JP2817083 A JP 2817083A JP 2817083 A JP2817083 A JP 2817083A JP S59153837 A JPS59153837 A JP S59153837A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、良好なプレス成形性と高強度とを備えた冷
延鋼板をコスト安く製造する方法に関するものである。
延鋼板をコスト安く製造する方法に関するものである。
近年、乗用車等の車体重量を軽減する目的で、各種の高
張力冷延鋼板が開発され、実用に供されるようになって
きた。
張力冷延鋼板が開発され、実用に供されるようになって
きた。
ところで、乗、出車等の車体に使用して従来の軟鋼板と
同等な性能を発揮しつつ車体重量を下げ得る高張力鋼板
に要求される特性としては、■ 製造コストが軟鋼板並
に安価であること、■ プレス加工性が軟鋼板並に良好
であること、■ ・やネルとしての鋼板の強度が高いこ
と、の３つを特にあげることができるが、現時点で実用
に供されている高張力鋼板はいずれも、これらの特性を
十分に満足しているとは言えないものであった。
・ 例えば、プレス加工性の良好な鋼板として、Ｃを極力低
減し、かつこのＣを炭９化物として析出固着するのに十
分な量の合金元素を添加含有させた、いわゆるＩＦ鋼（
Ｉｎｔｅｒｓｔｉｔｉａｌ Ｆｒｅｅ ５ｔｅｅｌ）が
開発され、現在、使用に供されている。このＩＦ鋼は、
例えば炭窒化物形成元素としてＴｉを添加する場合、 ２ Ｔｉ（％）≧４（Ｃ（％）＋Ｔ−ｉ−Ｎ（％））を満足
する量のＴｉを添加含有させたものであるが（なお、以
下、成分組成割合を示す優は重量係とする）、この式か
らも明らかなように、鋼が低Ｃ１低ＮであるほどＴｉ添
加量が少なくて済み、製造コストが安価になるものであ
る。しかるに、このＩＦ鋼においては、低Ｃ’になると
Ａｒ３変態温度が上昇し、冷延鋼板としての良好なプレ
ス加工性を確保するには熱間加工における仕上温度を高
くする必要を生ずるので、近年の省エネルギー化の要求
と相反する結果をもたらすことになるほか、低Ｃのため
に強度が低下し、鋼板が軟質となって、高張力鋼板とし
ての特性に不満足な結果をもたらすなどの問題点がでて
くるものであった。
同等な性能を発揮しつつ車体重量を下げ得る高張力鋼板
に要求される特性としては、■ 製造コストが軟鋼板並
に安価であること、■ プレス加工性が軟鋼板並に良好
であること、■ ・やネルとしての鋼板の強度が高いこ
と、の３つを特にあげることができるが、現時点で実用
に供されている高張力鋼板はいずれも、これらの特性を
十分に満足しているとは言えないものであった。
・ 例えば、プレス加工性の良好な鋼板として、Ｃを極力低
減し、かつこのＣを炭９化物として析出固着するのに十
分な量の合金元素を添加含有させた、いわゆるＩＦ鋼（
Ｉｎｔｅｒｓｔｉｔｉａｌ Ｆｒｅｅ ５ｔｅｅｌ）が
開発され、現在、使用に供されている。このＩＦ鋼は、
例えば炭窒化物形成元素としてＴｉを添加する場合、 ２ Ｔｉ（％）≧４（Ｃ（％）＋Ｔ−ｉ−Ｎ（％））を満足
する量のＴｉを添加含有させたものであるが（なお、以
下、成分組成割合を示す優は重量係とする）、この式か
らも明らかなように、鋼が低Ｃ１低ＮであるほどＴｉ添
加量が少なくて済み、製造コストが安価になるものであ
る。しかるに、このＩＦ鋼においては、低Ｃ’になると
Ａｒ３変態温度が上昇し、冷延鋼板としての良好なプレ
ス加工性を確保するには熱間加工における仕上温度を高
くする必要を生ずるので、近年の省エネルギー化の要求
と相反する結果をもたらすことになるほか、低Ｃのため
に強度が低下し、鋼板が軟質となって、高張力鋼板とし
ての特性に不満足な結果をもたらすなどの問題点がでて
くるものであった。
以上のようなことから、ＩＦ鋼の低Ｃ化によってもたら
される強度低下の問題ｔｐやＳｌ等の固溶強化元素の添
加によって解決しようとの試みもなされているが、この
ような手段を採用すると、今度は溶接性や表面性状の劣
化がもたらされるという新たな問題が生ずるのを避ける
ことができなかったのである。
される強度低下の問題ｔｐやＳｌ等の固溶強化元素の添
加によって解決しようとの試みもなされているが、この
ような手段を採用すると、今度は溶接性や表面性状の劣
化がもたらされるという新たな問題が生ずるのを避ける
ことができなかったのである。
本発明者等は、上述のような観点から、高強度と良好な
プレス加工性とを兼ね備えた鋼板をコスト安く得べく、
特に、本来優れたプレス加工性を発揮する琳Ｃ鋼に着目
し、コスト高を招くようなことを自損して研究を行った
結果、低Ｃ９低Ｎの鋼に特定量のＴｉ 、 Ｚｒ 、及
びＮｂのうちの１種以上全含有させ、これらを少量の微
細な炭化物として析出させるとともに、熱間圧延時の仕
上温度を高く、かつ巻取温度を低くして細粒化を図り、
さらに冷間圧延時の圧下率を従来実施されているよりも
著しく大きクシ、加えて冷間圧延後に再結晶焼鈍を施す
と、強度が高く、シかも高いｒ値（ランクツオード値ニ
ブレス成形性の目安となる）を示す鋼板が得られるとい
う知見を得７、また前記鋼にＶ 、 Ｍｏ 、及びＢの
うちの１種以上の適量全添加すれは、得られる鋼板の強
度が一層向上することをも見出したのである。
プレス加工性とを兼ね備えた鋼板をコスト安く得べく、
特に、本来優れたプレス加工性を発揮する琳Ｃ鋼に着目
し、コスト高を招くようなことを自損して研究を行った
結果、低Ｃ９低Ｎの鋼に特定量のＴｉ 、 Ｚｒ 、及
びＮｂのうちの１種以上全含有させ、これらを少量の微
細な炭化物として析出させるとともに、熱間圧延時の仕
上温度を高く、かつ巻取温度を低くして細粒化を図り、
さらに冷間圧延時の圧下率を従来実施されているよりも
著しく大きクシ、加えて冷間圧延後に再結晶焼鈍を施す
と、強度が高く、シかも高いｒ値（ランクツオード値ニ
ブレス成形性の目安となる）を示す鋼板が得られるとい
う知見を得７、また前記鋼にＶ 、 Ｍｏ 、及びＢの
うちの１種以上の適量全添加すれは、得られる鋼板の強
度が一層向上することをも見出したのである。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、
ｃ ： （１，００１〜０．０１５％、Ｓｉ：１．０％
以下。
以下。
Ｍｎ：０．０１〜１．００％、 ｓｏｔ、Ａｔ： ０．
０８ ％以下。
０８ ％以下。
ｐ ： Ｑ、１０％以下。
Ｎ ： ０．０００５〜０．００６０％。
全含有するとともに、
Ｔｉ ： ０．３０％以下。
Ｎｂ：０．３０％以下。
Ｚｒ：０．３０％以下。
の１種以上を含み、さらに必要に応じて、ｖ： ０．０
１〜０．１０％ 。
１〜０．１０％ 。
Ｍｏ ： ０．０３〜０．２５％。
Ｂ ： （１，０００５〜０．００５０％。
のうちの１種以上をも含有し、かつ、
（Ｃ当量）−−（Ｔｌ当量）く帆００１５←） ・・・
■。
■。
上記０式で割算されるＴｉ ’１ ｆｔと上記０式で計
η、されるＣ当量との関係が上記０式を満足し、Ｆｅ及
び不可避不純物：残り、 から成る成分組成の鋼を連続鋳造してスラブとした後、
このスラブを１０００〜１２００℃の温度に加熱し、つ
いで仕上ｍ度：８０ｏ〜９５０℃。
η、されるＣ当量との関係が上記０式を満足し、Ｆｅ及
び不可避不純物：残り、 から成る成分組成の鋼を連続鋳造してスラブとした後、
このスラブを１０００〜１２００℃の温度に加熱し、つ
いで仕上ｍ度：８０ｏ〜９５０℃。
巻取温度：４８０℃以下の条件で熱間圧延を施し、引き
続いて８２〜９３チの圧下率での冷間圧延と６６０℃以
上の温度での再結晶焼鈍とを施すことによって、プレス
成形性の良好な高強度冷延鋼板をコスト安く製造する点
に特徴を有するものである。
続いて８２〜９３チの圧下率での冷間圧延と６６０℃以
上の温度での再結晶焼鈍とを施すことによって、プレス
成形性の良好な高強度冷延鋼板をコスト安く製造する点
に特徴を有するものである。
つぎに、この発明の方法において、成分組成及び製造条
件を上記の通りに数値限定した理由を説明する。
件を上記の通りに数値限定した理由を説明する。
Ａ、成分組成
（ａ） Ｃ
Ｃ成分には、微細な炭窒化物を形成して鋼板の強度を向
上させる作用があるが、その含有量が０．００１％未満
では前記作用に所望の効果が得られずに軟質化が過ぎて
しまう上、溶製も困難となる。一方、０．０１５％を越
えてＣ’に含有させると、多くの炭窒化物形成元素を必
要とするばかりでなく、炭窒化物の析出量が多くなり過
ぎてプレス加工性の劣化を招くようになることから、そ
の含有量を０．００１〜０．０１５％と定めた。
上させる作用があるが、その含有量が０．００１％未満
では前記作用に所望の効果が得られずに軟質化が過ぎて
しまう上、溶製も困難となる。一方、０．０１５％を越
えてＣ’に含有させると、多くの炭窒化物形成元素を必
要とするばかりでなく、炭窒化物の析出量が多くなり過
ぎてプレス加工性の劣化を招くようになることから、そ
の含有量を０．００１〜０．０１５％と定めた。
（ｂ） ５ｔ
Ｓｉ成分には、鋼板の強度を上昇させる作用があるが、
その含有量が１．０％を越えると鋼板の表面性状全劣化
するようになるので、その含有ｉｔｉ、ｏ％以下と定め
た。
その含有量が１．０％を越えると鋼板の表面性状全劣化
するようになるので、その含有ｉｔｉ、ｏ％以下と定め
た。
（ｃ） Ｍｎ
胤成分には、鋼板の靭性を改善する作用があるが、その
含有量が０．０１％未満では熱間脆性が発生するように
なり、一方１．００％を越えて含有させると鋼の溶製が
困難となる上、コストアップの原因ともなることから、
その含有量を０．０１〜１．００係と定めた。
含有量が０．０１％未満では熱間脆性が発生するように
なり、一方１．００％を越えて含有させると鋼の溶製が
困難となる上、コストアップの原因ともなることから、
その含有量を０．０１〜１．００係と定めた。
（ｄ） ｓｏｔ、Ａｔ
５ｏｔ、Ａｔは、鋼の脱酸を十分に行って炭窒化物形成
元素の歩留りを向上させるために含有せしめられるが、
０．０８％を越えて含有させてもより一層の脱酸効果を
得ることができず、コスト高を招くことにもなることか
ら、その含有ｉｉ０．０８％以下と足めた。
元素の歩留りを向上させるために含有せしめられるが、
０．０８％を越えて含有させてもより一層の脱酸効果を
得ることができず、コスト高を招くことにもなることか
ら、その含有ｉｉ０．０８％以下と足めた。
（ｅ） Ｐ
Ｐは、Ｓｉ成分と同様に鋼板の強度を上昇させる作用が
あるが、その含有量が０．１０％を越えると鋼板の脆化
を招くこときなるので、Ｐ含有量を０．１０％以下と定
めた。
あるが、その含有量が０．１０％を越えると鋼板の脆化
を招くこときなるので、Ｐ含有量を０．１０％以下と定
めた。
（ｆ） Ｎ
Ｎは、少なければ少ないほど炭窒化物形成元素の添加含
有量が少なくて済むので好ましいが、その含有量を帆０
００５％未満とすることは鋼溶製上極めて困難なことで
あり、またその含有量が０．００６０％を越えると、炭
窒化物形成元素を含有させたとしてもｒ値の低下を避け
ることができないことから、その含有量’に０．０００
５〜０．００６０％と定めた。
有量が少なくて済むので好ましいが、その含有量を帆０
００５％未満とすることは鋼溶製上極めて困難なことで
あり、またその含有量が０．００６０％を越えると、炭
窒化物形成元素を含有させたとしてもｒ値の低下を避け
ることができないことから、その含有量’に０．０００
５〜０．００６０％と定めた。
（ｇ） Ｔｉ 、 Ｎｂ 、及びＺｒこれらの成分に
は、鋼中に微細な炭窒化物を形成してプレス成形性や強
度を向上させるという均等な作用があるので１種以上を
添加するものであるが、各々の含有量がそれぞれ０．３
０％を越えても前記作用により一層の向上効果が認めら
れない上、コスト高をも招くこととなるので、それぞれ
の含有量を、Ｔｉ：０．３０％以下、 Ｎｂ ：帆３０
％以下、及びＺｒ ： ０−３０％以下と定めた。
は、鋼中に微細な炭窒化物を形成してプレス成形性や強
度を向上させるという均等な作用があるので１種以上を
添加するものであるが、各々の含有量がそれぞれ０．３
０％を越えても前記作用により一層の向上効果が認めら
れない上、コスト高をも招くこととなるので、それぞれ
の含有量を、Ｔｉ：０．３０％以下、 Ｎｂ ：帆３０
％以下、及びＺｒ ： ０−３０％以下と定めた。
（ｈ）Ｖ、Ｍｏ、及びＢ
これらの成分には、鋼板の強度を一段と向上さメ４等的
作用があるので、より一層の強度が要求される場合に必
要に応じて含有せしめられるものであるが、その含有量
がそれぞれ、Ｖ：０．０１％未満Ｉ ＭＯ： ０．０３
％未満、及”ＢＢ： ｏ、ｏ ｏ ０５％未満であると
所望の強度向上効果を得ることができず、一方、それぞ
れｖ ： ０．１０％、 Ｍｏ ： ０．２５チ、及び
Ｂ ： ０．００ ｓ ｏ％を越えて含有させると鋼板
の溶接性が劣化するようになることから、それぞれの含
有量’ｅ、Ｖ ： ０．０１〜０．１．０％ｒ Ｍｏ
：０．０３〜０．２５％、及びＢ：０．０（１０５〜０
．００５０％と定めた。
作用があるので、より一層の強度が要求される場合に必
要に応じて含有せしめられるものであるが、その含有量
がそれぞれ、Ｖ：０．０１％未満Ｉ ＭＯ： ０．０３
％未満、及”ＢＢ： ｏ、ｏ ｏ ０５％未満であると
所望の強度向上効果を得ることができず、一方、それぞ
れｖ ： ０．１０％、 Ｍｏ ： ０．２５チ、及び
Ｂ ： ０．００ ｓ ｏ％を越えて含有させると鋼板
の溶接性が劣化するようになることから、それぞれの含
有量’ｅ、Ｖ ： ０．０１〜０．１．０％ｒ Ｍｏ
：０．０３〜０．２５％、及びＢ：０．０（１０５〜０
．００５０％と定めた。
（ｉ） Ｔｉ当当量Ｃ当量との関係
前記■乃至０式は、固溶（Ｃ十Ｎ）を０．００１５係以
下とし、残りのＣ及びＮを炭窒化物として析出させるた
めの関係を示すものであるが、式、（Ｃ当量） 、ｉ
（ＴＩ当量） の値を帆００１５（％）以下としたのは、この上限値金
越えると鋼中の固溶（Ｃ十Ｎ ）が多くなって鋼板のプ
レス成形性が劣化するようになるからである。
下とし、残りのＣ及びＮを炭窒化物として析出させるた
めの関係を示すものであるが、式、（Ｃ当量） 、ｉ
（ＴＩ当量） の値を帆００１５（％）以下としたのは、この上限値金
越えると鋼中の固溶（Ｃ十Ｎ ）が多くなって鋼板のプ
レス成形性が劣化するようになるからである。
また、上記各成分は、鋼中に均一に分布させる必要があ
り、このためには偏析の少ない連続鋳造を適用するのが
最適で、連続鋳造の採用によってはじめて強度とプレス
成形性とが共に向上した冷延鋼板を得ることができるの
である。
り、このためには偏析の少ない連続鋳造を適用するのが
最適で、連続鋳造の採用によってはじめて強度とプレス
成形性とが共に向上した冷延鋼板を得ることができるの
である。
Ｂ、製造東件
（ａ） スラブ加熱温度
加熱温度が１０００℃未満では炭窒化物を十分に固溶さ
せることができず、この結果、鋼板の強化を図ることが
できないので、１０００℃以上の温度に加熱することが
不可欠である。しかし、１２００℃を越えて加熱すると
細粒化が困難となって特性改善を図ることができず、ま
たコスト高をも招くことから、加熱温度を１０００〜１
２００℃と定めた。
せることができず、この結果、鋼板の強化を図ることが
できないので、１０００℃以上の温度に加熱することが
不可欠である。しかし、１２００℃を越えて加熱すると
細粒化が困難となって特性改善を図ることができず、ま
たコスト高をも招くことから、加熱温度を１０００〜１
２００℃と定めた。
（ｂ） 仕上温度
熱間圧延における仕上温度は８００℃以上が必要である
。なぜなら、８００℃未満の仕上温度では、この発明の
対象鋼の場合、冷延鋼板のｒ値が低くなる上、強度不足
をも招くようにもなり、さらに、フェライト相とオース
テナイト相が共存することとなって鋼板長手方向に特性
のバラツキを生ずるからである。そして、この発明の方
法においては、冷間圧延の圧下率を従来よりも著しく高
くしているので熱間圧延板の板厚が厚くなり、従って熱
間圧延時の温度低下をも防止できて、スラブの加熱温度
が低かったとしても８００℃以上の仕上温度を容易に確
保し得るのである。
。なぜなら、８００℃未満の仕上温度では、この発明の
対象鋼の場合、冷延鋼板のｒ値が低くなる上、強度不足
をも招くようにもなり、さらに、フェライト相とオース
テナイト相が共存することとなって鋼板長手方向に特性
のバラツキを生ずるからである。そして、この発明の方
法においては、冷間圧延の圧下率を従来よりも著しく高
くしているので熱間圧延板の板厚が厚くなり、従って熱
間圧延時の温度低下をも防止できて、スラブの加熱温度
が低かったとしても８００℃以上の仕上温度を容易に確
保し得るのである。
一方、仕上温度が９５０℃を越えると細粒化が困難とな
り、特性改善を図ることができない。
り、特性改善を図ることができない。
（ｃ） 巻取温度
熱間圧延における巻取温度が４８０℃を越えると、析出
した炭窒化物が凝集し、粗大となることから細粒組織を
得ることができなくなり、−この結果、冷延鋼板の強度
が低下するようになるので、巻取温度を４８０℃以下と
定めた。
した炭窒化物が凝集し、粗大となることから細粒組織を
得ることができなくなり、−この結果、冷延鋼板の強度
が低下するようになるので、巻取温度を４８０℃以下と
定めた。
（ｄ） 冷間圧延の圧下率
冷間圧延の圧下率は１．この発明の方法において極めて
重要なものである。
重要なものである。
通常のプレス加工用冷延鋼板の製造においては、冷間圧
延の圧下率が７５％を越えると製品のプレス成形性及び
ｒ値が低下するとの理由で、該冷間圧延の圧下率は６０
〜７５％とされるのが普通であったが、この発明の方法
では、対象鋼のＣ含有量及び式 ％式％） の値を限定し、熱間圧延時の高温仕上温度から急冷し、
４８０℃以丁の低温巻取を行うことによって結晶粒を微
細化し、冷間圧延率を従来よりも高くして高強度でかつ
高ｒ値の冷延鋼板ヲ得るものである。
延の圧下率が７５％を越えると製品のプレス成形性及び
ｒ値が低下するとの理由で、該冷間圧延の圧下率は６０
〜７５％とされるのが普通であったが、この発明の方法
では、対象鋼のＣ含有量及び式 ％式％） の値を限定し、熱間圧延時の高温仕上温度から急冷し、
４８０℃以丁の低温巻取を行うことによって結晶粒を微
細化し、冷間圧延率を従来よりも高くして高強度でかつ
高ｒ値の冷延鋼板ヲ得るものである。
そして、冷間圧延の圧下率が８２％未満であると筒いｒ
値を持った鋼板を得ることができないばかりでなく、連
続焼鈍後の結晶粒が大きくなって軟質となり、所望の高
強度を得ることも不可能になる。一方、圧下率が９３％
を越えると製品のｒ値が低下するようになるので、冷間
圧延の圧下率を８２〜９３％と定めた。
値を持った鋼板を得ることができないばかりでなく、連
続焼鈍後の結晶粒が大きくなって軟質となり、所望の高
強度を得ることも不可能になる。一方、圧下率が９３％
を越えると製品のｒ値が低下するようになるので、冷間
圧延の圧下率を８２〜９３％と定めた。
（ｅ） 再結晶焼鈍の温度
焼鈍には、急速加熱、短時間均熱、及び急速冷却が可能
な連続焼鈍を採用するのが好ましいが、徐加熱、長時間
均熱の箱焼鈍を採用しても良いことはもちろんのことで
ある。
な連続焼鈍を採用するのが好ましいが、徐加熱、長時間
均熱の箱焼鈍を採用しても良いことはもちろんのことで
ある。
いずれの場合にも、焼鈍温度が６６０℃未満では冷延鋼
板のｒ値が低くなって良好なプレス成形性を得ることが
できないことから、再結晶焼鈍の湛［’１６６０℃以上
と定めた。
板のｒ値が低くなって良好なプレス成形性を得ることが
できないことから、再結晶焼鈍の湛［’１６６０℃以上
と定めた。
つぎに、この発明を実施例により比較例と対比しながら
鍔兄明する。
鍔兄明する。
実施例 １
ｃ ： ｏ、ｏ ｏ ａ ｏ％、ｓｔ ： ０．０１０
％、 Ｍｎ ： ０．１８％ 、 ｓｏｔ、Ａｔ：０．
００１％、 ｐ ： ０．０１２％、Ｓ：０．００４％
、Ｎ：０．００１５％、ｒｉ ： ０．１０％。
％、 Ｍｎ ： ０．１８％ 、 ｓｏｔ、Ａｔ：０．
００１％、 ｐ ： ０．０１２％、Ｓ：０．００４％
、Ｎ：０．００１５％、ｒｉ ： ０．１０％。
Ｆｅ及び不可避不純物：残り、から成る組成の溶鋼を、
連続鋳造にてスラブとした後、これを１１８０℃に加熱
し、続いて第１表に示す仕上温度及び巻取温度にて熱間
圧延を行って６種類の熱延鋼板を製造した。なお、上記
鋼のＴｉ当当量０．１００％。
連続鋳造にてスラブとした後、これを１１８０℃に加熱
し、続いて第１表に示す仕上温度及び巻取温度にて熱間
圧延を行って６種類の熱延鋼板を製造した。なお、上記
鋼のＴｉ当当量０．１００％。
Ｃ当量は０．００４３ ％であり、いずれも先に説明し
た０式を満足するものであった。また、熱延条件につい
ても、いずれも本発明方法の条件を満足するものであっ
た。
た０式を満足するものであった。また、熱延条件につい
ても、いずれも本発明方法の条件を満足するものであっ
た。
そして、引き続き前記６種の熱延板を酸洗し、同じく第
１表に示す如き圧下率にて０．８Ｂ厚に冷間圧延し、さ
らに、得られた冷延板に温度＝８３０℃、保持時間＝１
分間の連続焼鈍を施した。
１表に示す如き圧下率にて０．８Ｂ厚に冷間圧延し、さ
らに、得られた冷延板に温度＝８３０℃、保持時間＝１
分間の連続焼鈍を施した。
このようにして製造された各種の冷延鋼板について、Ｊ
ＩＳＳ号の引張り試験片を用いた引張試験を行い、引張
強さｋ ｆｆ１１１定するとともに、鋼板のｒ値を求め
た。
ＩＳＳ号の引張り試験片を用いた引張試験を行い、引張
強さｋ ｆｆ１１１定するとともに、鋼板のｒ値を求め
た。
このようにして得られた測定結果を、冷間圧延の圧下率
と関連づけて第１図に示した。
と関連づけて第１図に示した。
第１図に示される結果からも、冷間圧延の圧下率が本発
明の範囲内にある場合には、引張強さ＝３４ ｋｇｆ
／ｍ＋”以上の高強度を有し、かつ２．０以上の高ｒ値
をもった冷延鋼板が得られることが明らかである。
明の範囲内にある場合には、引張強さ＝３４ ｋｇｆ
／ｍ＋”以上の高強度を有し、かつ２．０以上の高ｒ値
をもった冷延鋼板が得られることが明らかである。
実施例 ２
Ｃ含有量を、０．００２〜０．０１２％の範囲内で変化
させ、かつ、Ｓｉ ： ０．０１％＋ Ｍｎ ： ０．
１８％。
させ、かつ、Ｓｉ ： ０．０１％＋ Ｍｎ ： ０．
１８％。
５ｏ７−Ａｔ： ０．０２１％、 ｐ ： ０．０１０
％、Ｓ：０．００６チ、 Ｎ ： ０．００２０％、Ｔ
ｉ： ０．０２２％を含廟し、残りがＦｅ及び不可避不
純物から成る各種の溶鋼を、連続鋳造にてスラブとした
後、とのスラブ゛に対して、加熱温度：１０５０℃、仕
上温度：９００℃。
％、Ｓ：０．００６チ、 Ｎ ： ０．００２０％、Ｔ
ｉ： ０．０２２％を含廟し、残りがＦｅ及び不可避不
純物から成る各種の溶鋼を、連続鋳造にてスラブとした
後、とのスラブ゛に対して、加熱温度：１０５０℃、仕
上温度：９００℃。
巻取温２：ｔｏｏ℃の条件で熱間圧延を施し、厚さ：５
．０ｍの熱延板を製造した。
．０ｍの熱延板を製造した。
ついで、この熱延板に酸洗を施した後、圧下率：８８％
にて冷間圧延を施して０．６門厚の冷延板とし、引続い
て温度ニア２０℃に５時間保持するという条件の箱焼鈍
を施すことによって、Ｃ含有量の異った複数の冷延鋼板
を製造した。
にて冷間圧延を施して０．６門厚の冷延板とし、引続い
て温度ニア２０℃に５時間保持するという条件の箱焼鈍
を施すことによって、Ｃ含有量の異った複数の冷延鋼板
を製造した。
得られた各々の冷延鋼板からｒ値を測定し、この結果を
前記冷延鋼板の固溶Ｃ量、即ち前記０式％式％ として示した（ （Ｃａ ＩＦｒ： ） ４ （Ｔｔ
当量）〕との関係において第２図に示した。
前記冷延鋼板の固溶Ｃ量、即ち前記０式％式％ として示した（ （Ｃａ ＩＦｒ： ） ４ （Ｔｔ
当量）〕との関係において第２図に示した。
第２図からは、前記０式の値が０．００１５％以下の場
合に高いｒ値を得られることが明白である。
合に高いｒ値を得られることが明白である。
実施例 ３
まず、通常の方法によって第２表に示される如き成分組
成の鋼Ａ−Ｐ’に溶製した。
成の鋼Ａ−Ｐ’に溶製した。
つぎに、これらの名調を連続鋳造にてスラブとした後、
いずれのスラブも温度：１１９０℃に加熱し、引き続い
て第３表に示される仕上温度及び巻取温度で熱間圧延を
行って６．０ ｍ厚の熱延板とした。
いずれのスラブも温度：１１９０℃に加熱し、引き続い
て第３表に示される仕上温度及び巻取温度で熱間圧延を
行って６．０ ｍ厚の熱延板とした。
ついで、これらの熱延板を酸洗し、同じく第３表に示さ
れる圧下率での冷間圧延と、温度＝８００℃に９０秒保
持の条件での連続焼鈍を施すことによって冷延鋼板を製
造した。なお、比較法１５〜２１は、いずれも鋼の成分
組成、熱間圧延条件及び冷間圧延圧下率のいずれかがこ
の発明の範囲から外れているものである。
れる圧下率での冷間圧延と、温度＝８００℃に９０秒保
持の条件での連続焼鈍を施すことによって冷延鋼板を製
造した。なお、比較法１５〜２１は、いずれも鋼の成分
組成、熱間圧延条件及び冷間圧延圧下率のいずれかがこ
の発明の範囲から外れているものである。
このようにして得られた各冷延鋼板について、引張強さ
及びｒ値を測定したが、その結果も第３表に併せて示し
た。
及びｒ値を測定したが、その結果も第３表に併せて示し
た。
第３表に示される結果からも明らかなように、本発明方
法１〜１４によって得られた冷延銅板はいずれも高強度
で、かつ２．０以上の高ｒ値、即ち良好なプレス成形性
を有していることがわかる。
法１〜１４によって得られた冷延銅板はいずれも高強度
で、かつ２．０以上の高ｒ値、即ち良好なプレス成形性
を有していることがわかる。
これに対して、比較法１５Ｖｃよって得られた冷延鋼板
はＣ含有悄が本発明範囲を越えて高く、また比較法１６
によって得られた冷延鋼板は［（ＣＭｅ） ’（Ｔｉ
’＋ｆｔ’ｔ））の値が本発明範囲を越えて高いので、
ｒ値が低く、従ってプレス成形性に劣る製品となってい
ることがわかる。そして、比較法１７によって得られた
冷延鋼板は炭窒化物形成元累ヲ含有していないために強
度及びｒ値とも低い値を示しており、比較法１８によっ
て得られた冷延鋼板は熱間圧延仕上温度が本発明範囲か
ら低い方に外れているため、同一組成の鋼を使用する本
発明方法１３及び１４にて得られた冷延鋼板に比してｒ
値の低いものとなっている。また、比較法１９によって
得られた冷延ｅＩ枡は巻取温度が本発明範囲を越えてい
るために強度及びｒ値が低くなっており、比較法２０及
び２１によって得られた冷延鋼板は、冷間圧延の圧下率
が本発明の範囲から外れているのでｒ値の低い製品とな
っている。
はＣ含有悄が本発明範囲を越えて高く、また比較法１６
によって得られた冷延鋼板は［（ＣＭｅ） ’（Ｔｉ
’＋ｆｔ’ｔ））の値が本発明範囲を越えて高いので、
ｒ値が低く、従ってプレス成形性に劣る製品となってい
ることがわかる。そして、比較法１７によって得られた
冷延鋼板は炭窒化物形成元累ヲ含有していないために強
度及びｒ値とも低い値を示しており、比較法１８によっ
て得られた冷延鋼板は熱間圧延仕上温度が本発明範囲か
ら低い方に外れているため、同一組成の鋼を使用する本
発明方法１３及び１４にて得られた冷延鋼板に比してｒ
値の低いものとなっている。また、比較法１９によって
得られた冷延ｅＩ枡は巻取温度が本発明範囲を越えてい
るために強度及びｒ値が低くなっており、比較法２０及
び２１によって得られた冷延鋼板は、冷間圧延の圧下率
が本発明の範囲から外れているのでｒ値の低い製品とな
っている。
上述のように、この発明の方法によれは、良好なプレス
成形性及び高強度を有する冷延鋼板を、省エネルギー下
でコスト安く製造することができ、しかもこの冷延鋼板
を自動車等の車体に用いることによってその重量軽減が
容易に達成できるなど工業上有用な効果がもたらされる
のである。
成形性及び高強度を有する冷延鋼板を、省エネルギー下
でコスト安く製造することができ、しかもこの冷延鋼板
を自動車等の車体に用いることによってその重量軽減が
容易に達成できるなど工業上有用な効果がもたらされる
のである。
第１図は冷間圧延における圧下率が引張強さ及びｒ値に
及ぼす影響を示した線図であり、第２図は鋼板の〔（Ｃ
当部）−！−（Ｔｉ当量）〕（ｌ！：、ｒ値との関係を
示した線図である。 出願人 住友金属工業株式会社
及ぼす影響を示した線図であり、第２図は鋼板の〔（Ｃ
当部）−！−（Ｔｉ当量）〕（ｌ！：、ｒ値との関係を
示した線図である。 出願人 住友金属工業株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｉｌｌ Ｃ： ０．００１〜０．０１５％。 Ｓｉ：１．０％以下。 Ｍｎ ： ０．０１〜１．００％。 ｓｏｌ、Ａ７ ： ０．０８％以下。 Ｐ ： ０．１０％以下。 Ｎ ： （１，００（１５〜０．００６０％。 を含有するとともに、 Ｔｉ＊ ０．３０％以下。 Ｎｂ：０．３０％以下。 Ｚｒ：０．３０％以下。 のうちの１種以上をも含み、かつ、 １ 。 （Ｃ当部つ−４−（Ｔ１当量）＜０．００１５ （％
） ・・・■。 上記０式で計算されるＴｉ当当量上記０式で計算される
Ｃ当量との関係が上記０式を満足し、Ｆｅ及び不可避不
純物：残り、 から成る成分組成（以上重量％）の鋼を連続鋳造してス
ラブとした後、このスラブ’１１０００〜１２００℃の
温度に加熱し、ついで仕上温度：８００〜９５０℃９巻
取温度：４８０℃以下の条件で熱ｍ１圧延を施し、引き
続いて８２〜９３％の圧下率での冷間圧延と６６０℃以
上の温度での再結晶焼鈍とを施すことを％徴とする、プ
レス成形性の良好な高強度冷延鋼板の製造法。 ＋２１ Ｃ： ０．００１〜０．０１５％。 Ｓｔ：１．０％以下。 Ｍｎ： ０．０１〜１．００％。 ＳＯｔ、Ａｔ：０．０８％以下。 ｐ ： ｏ、１ｏ％以下。 Ｎ ： ０．０００５〜０．００６０％。 を含有するととも′・
１Ｔｉ ： ０．３ ｏ％以下。 Ｎｂ：０．３０％以下。 Ｚｒ： ０．３０％以下。 のうちの１枠以上を含み、さらに、 Ｖ ： ０．０１〜０．１０％。 Ｍｏ： ０．０３〜０．２５ ％ 。 Ｂ ： ０．０００５〜０．００５０％。 のうちの１種以上をも含有し、かつ、 １２ ・・・■。 Ｃ当量＝Ｃ（％）＋ ｉＮ （％） （Ｃ当量） ４ （Ｔｔ当当部く帆００１．５（＠
・・・■。 上記の式で計算されるＴｉ当量と上記０式で計算される
Ｃ当月との関係が上記Ｇ）式を満足し７、Ｆｅ及び不可
避不純物：残り、 から成る成分組成（以上重量％）の鋼を連続鋳造してス
ラブとした後、このスラブ１ｉｏｏｏ〜１２００℃の温
度に加熱し、ついで仕上温度：８００〜９５０℃１巻取
温度＝４８０℃以下の条件で熱間圧延を施し、引き続い
て８２〜９３％の圧下率での冷間圧延と６６０℃以上の
温度での再結晶焼鈍とを施すことを特徴とする、プレス
成形性の良好な高強度冷延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2817083A JPS59153837A (ja) | 1983-02-22 | 1983-02-22 | プレス成形用高強度冷延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2817083A JPS59153837A (ja) | 1983-02-22 | 1983-02-22 | プレス成形用高強度冷延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59153837A true JPS59153837A (ja) | 1984-09-01 |
| JPS6411088B2 JPS6411088B2 (ja) | 1989-02-23 |
Family
ID=12241261
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2817083A Granted JPS59153837A (ja) | 1983-02-22 | 1983-02-22 | プレス成形用高強度冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59153837A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63128149A (ja) * | 1986-11-18 | 1988-05-31 | Kobe Steel Ltd | 焼付硬化性に優れた深絞り用冷延鋼板 |
| JPH02173242A (ja) * | 1988-12-26 | 1990-07-04 | Kawasaki Steel Corp | 加工用高張力冷延鋼板およびその製造方法 |
| US6524726B1 (en) * | 1998-04-27 | 2003-02-25 | Nkk Corporation | Cold-rolled steel sheet and galvanized steel sheet, which are excellent in formability, panel shapeability, and dent-resistance, and method of manufacturing the same |
| WO2008029011A2 (fr) * | 2006-09-06 | 2008-03-13 | Arcelormittal France | Tôle d'acier pour la fabrication de structures allegees et procede de fabrication de cette tôle |
| US9067260B2 (en) | 2006-09-06 | 2015-06-30 | Arcelormittal France | Steel plate for producing light structures and method for producing said plate |
-
1983
- 1983-02-22 JP JP2817083A patent/JPS59153837A/ja active Granted
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63128149A (ja) * | 1986-11-18 | 1988-05-31 | Kobe Steel Ltd | 焼付硬化性に優れた深絞り用冷延鋼板 |
| JPH0568533B2 (ja) * | 1986-11-18 | 1993-09-29 | Kobe Steel Ltd | |
| JPH02173242A (ja) * | 1988-12-26 | 1990-07-04 | Kawasaki Steel Corp | 加工用高張力冷延鋼板およびその製造方法 |
| US6524726B1 (en) * | 1998-04-27 | 2003-02-25 | Nkk Corporation | Cold-rolled steel sheet and galvanized steel sheet, which are excellent in formability, panel shapeability, and dent-resistance, and method of manufacturing the same |
| WO2008029011A2 (fr) * | 2006-09-06 | 2008-03-13 | Arcelormittal France | Tôle d'acier pour la fabrication de structures allegees et procede de fabrication de cette tôle |
| WO2008029011A3 (fr) * | 2006-09-06 | 2008-05-02 | Arcelor France | Tôle d'acier pour la fabrication de structures allegees et procede de fabrication de cette tôle |
| US9067260B2 (en) | 2006-09-06 | 2015-06-30 | Arcelormittal France | Steel plate for producing light structures and method for producing said plate |
| US9718125B2 (en) | 2006-09-06 | 2017-08-01 | Arcelormittal France | Steel plate for producing light structures and method for producing said plate |
| US10702916B2 (en) | 2006-09-06 | 2020-07-07 | Arcelormittal France | Steel plate for producing light structures and method for producing said plate |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6411088B2 (ja) | 1989-02-23 |
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