JPH02173242A - 加工用高張力冷延鋼板およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、プレス成形、張り出し成形あるいは絞り成
形等に適し、自動車の外板などの使途に有用な、引張強
度３５〜４２　ｋｇ　ｆ　／　ｍｍ　”クラスの加工用
高張力冷延鋼板およびその製造方法に関するものである
。

（従来の技術） 最近、とくに自動車用冷延鋼板としては、燃料消費量を
少なくするための車体重要軽減や乗員の安全保証のため
に高強度鋼板の需要が著しく高まってきた。このような
高強度冷延鋼板は、自動車の内板はもちろんフード、ト
ランク、フェンダ−などの外板にも使用されるために、
当然のことながら迅速なプレス加工等に耐えられる加工
性を備え、また加工後の表面性状も良好でなければなら
ない。ところで工場規模におけるプレスなどの加工成形
では加工速度の上昇に伴い、加工設備や鋼板に必然的に
加工熱が蓄積され、これらの温度上昇をもたらす。この
ようｉ（加工による温度上昇は１００℃近くになる場合
さえある。

ここに、プレス成形の可否を左右し、加工後の表面性状
とくに表面傷の有無に大きく影響する慴動性（低い慴動
抵抗）は鋼板評価の重要な因子であるが、この慴動性は
鋼板温度が上昇するにしたがい劣化することが知られて
おり、鋼板の品質を維持するためには加工能率の低下は
避けられなかった。

なお、加工性および生産性の点から最近では極低炭素の
連続焼鈍材が主流となりつつあるが、このような焼鈍材
では、良好な慴動性を確保するのは非常に困難であった
。この点に関する先行文献として例えば特開昭６２−１
５１２０６号公報が参照される。これは表面粗度パター
ンによる摺動性改善を提案したものであるが、鋼板温度
上昇時の摺動劣化を抑制することはできない。

（発明が解決しようとする課題） この発明は上述したような従来の問題を解消し高い鋼板
強度および加工性を維持したままで優れた慴動性を備え
た加工用高張力冷延鋼板およびその製造方法を提案する
ことを目的とするものである。

（課題を解決するための手段） 発明者らは、加工性に優れた極低炭素鋼を、へ−スとし
て、その特性を損なわずにとくに温間における慴動特性
の改善を図るべく鋼中添加元素と材質との関係および製
造工程について種−実験検討を重ねた結果、とくにＰ　
％　７１％　ＮｂおよびＢの添加量を特定範囲に規制す
ること、また鋼板の製造過程においてとくに適切な焼鈍
処理を施すことで、高い鋼板強度および加工性を維持し
たまま優れた慴動性が得られるとの知見を得た。

この発明は上記の知見に立脚するものである。

すなわちこの発明は、Ｃ：　０．０１ｗｔ％以下（以下
単に％で示す）　、Ｓｉ：　０．５％以下、Ｍｎ　：　
１．０％以下、Ｐｒｏ、０４〜０．１５％、Ｓ：０．０
３％以下、Ａｌ　：　０．０１０〜０．１０％、Ｎ　：
　０．００８ｗｔ％以下、Ｎｂ　：　０．００１０〜０
．００５０％未満、Ｂ　：　０．０００３〜０．００２
０％Ｔｉ　：　０．０１〜０．１０％でかつ、Ｔｉ＞　
（４８／１２）　Ｃ＋（４８／１４）　Ｎであり、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる加工用高張力冷延鋼
板であり、またこの発明はＣ：０．０１％以下、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ　：　１．０％以下、Ｐ：０．０４
〜０．１５％、Ｓ：０．０３％以下、Ａｌ　：　０．０
１０〜０．１０％、Ｎ　：　０．００８％以下、Ｎｂ　
：　０．００１０−０．００５０％未満、Ｂ　：　０．
０００３〜０．００２０％、Ｔｉ　：　０．０１〜０．
１０％でかつ、Ｔｉ　＞　（４８／１２）　Ｃ＋　（４
８／１４）　Ｎであり、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなる鋼に、熱間圧延および冷間圧延を施し、次いで
最高加熱温度を再結晶温度（ＴＲ）　＋　７０℃以下、
再結晶温度（ＴＲ）−５０’Ｃ≦板温（Ｔ）≦再結晶温
度（Ｔ、）における平均加熱速度を５℃／秒以下、板温
（Ｔ）≧再結晶温度（ＴＲ）における炉内滞留時間を１
５秒以上でかつ、板温（Ｔ）≧再結晶温度（Ｔ＋ｔ）＋
３０℃における炉内滞留時間を６０秒以下、とする連続
焼鈍を施すことを特徴とする加工用高張力冷延鋼板の製
造方法である。

（作　用） Ｃ：　０．００２χ、　Ｓｉ：０．０１χ、Ｍｎ：０．
３χ、　　Ｐ：０．０８％、　　Ｓ：　０．０１χ、Ａ
ｌ：０．０４χ、　Ｎ　：　０．００３χ、Ｔｉ：０．
０３χ（Ｔｉ＞（４８／１２）Ｃ＋　（４８／１４）Ｎ
　）、Ｂ　：　０．００１χを基本成分とし７．１マｂ
を０．０００２〜０．０２Ｘの範囲で変化させた鋼（へ
鋼）を、１１５０℃に加熱した後粗圧延（圧下率８８２
）、仕上げ圧延（圧下率８８χ、圧延終了温度９００’
Ｃ）を経て板ｆｆ３．５ｍｍの熱延板とし、さらにその
後０．８ｍｍまで冷間圧延しそして８１０℃にて連続焼
鈍サイクルで焼鈍、圧下率０．８ｚの調質圧延を施して
冷延板とし、得られた冷延板の慴動特性について調査し
た。また比較のため上記成分系のＰ添加量を０．０１％
とした鋼（Ｂ鋼）、Ｔｉを添加しない鋼（Ｃ鋼）、Ｂを
添加しないＥ（Ｄ鋼）についても同様の処理を施した冷
延板についての慴動特性の調査を行った。なお、慴動特
性は２０ｍｍ　Ｘ　３００ｍｍの短冊状試験片を脱脂後
、直径２００ｍｍの丸ポンチでその表裏を１００　ｋｇ
ｆで押さえた場合に必要な引き抜き荷重を測定したもの
である。

第１図は上記各鋼板の７５℃における慴動抵抗をＮｂ添
加量の関係においてプロットしたグラフである。第１図
より＾鋼（Ｐ−Ｔｉ−Ｂ添加材）において、Ｎｂ添加量
が０．００１〜０．００５χの領域で温間における慴動
性が顕著に改善されることがわかる。しかしながら低Ｐ
、Ｔｉ無添加あるいはＢ無添加ではその効果は見られな
い。

以上の結果から、Ａ鋼にみられるような優れた慴動特性
は、Ｐ、　Ｔｉ、　ＮｂおよびＢの添加量を最適範囲に
規制しなければ得られないことがわかる。

また、Ｃ：０．００２７χ、Ｓｉ：０．０２χ、Ｍｎ：
０．３０Ｘ、Ｐ：０．０８１χ、Ｓ　：０．００８χ、
＾ｆ：ｏ、０４９χ、Ｎ：０．００４０χ、Ｔｉ：０．
０３５Ｘ　、Ｎｂ：０．００３５χ、Ｂ　：０．００１
２！を含有する組成になる鋼（Ｅ鋼）とＣ：０．００２
２Ｘ、Ｓｉ：０．０１％、Ｍｎ：０．１８χ、Ｐ：０．
０８３χ、Ｓ　：０．０２０χ、Ａｌ：０．０４６Ｘ、
Ｎ：０．００４０χ、Ｎｂ：０．０３２χを含有する組
成になる鋼（ＦＭ）およびＣ：０．０４３Ｘ　、　Ｓｉ
：０．０３Ｘ、Ｍｎ：０．２４　％、Ｐ：０．０７３χ
、Ｓ　：０．０２０χ、Ａｌ：０．０５６χ、Ｎ：　０
．００３７２を含有する組成になるｍ　（Ｇ　Ｍ）を用
いてこれらの鋼より製造した冷延板の慴動特性（試験法
は第１図と同様）についても調査した。なお何れの鋼も
連続鋳造にてまずスラブとした後、１２５０℃まで加熱
し粗圧延（圧下率８８χ）、仕上げ圧延（圧下率８８χ
、熱延終了温度８８０℃，コイル巻き取り温度５６０℃
）を経て板厚３．５ｍｍのホットコイルとし、その後０
　、８ｍｍまで冷間圧延そしてＥ　ｆｉ、Ｆｌについて
は８２０℃で連続焼鈍、Ｇ鋼については６８０　’Ｃで
箱焼鈍後さらに０．８ｚの調質圧延を施して冷延コイル
としたものである。

第２図に調査結果を示す。Ｅ鋼については慴動抵抗が極
めて小さく、とくに５０℃以上の温間において引き抜き
荷重１００　ｋｇｆ以下の優れた慴動特性を示すことが
明かである。

ここに温間における慴動性が向上する理由は定かではな
いがＢの表面濃化と密接な関連があるものと考えられる
。Ｐ、Ｂはともに粒界偏析傾向の非常に強い元素であり
、粒界での両元素の相互作用が考えられる。またＮｂも
Ｂと共に添加すると鋼板を硬質化させるなど顕著な影響
を及ぼすことがしられていて、さらにＢ、Ｐ、Ｎｂの３
元素とも基本的には鋼板硬質化元素である。一方Ｔｉは
窒化物形成傾向が非常に強＜ＢＮ形成を抑制し鋼中自由
Ｂを増加する効果がある。したがってＰ、　Ｔｉ、　Ｎ
ｂの組み合わせがＢの表面濃化に最も有利になる場合に
慴動性が改善されるものと考えられる。

なお、慴動性と表面濃化元素の関係は必ずしも明瞭では
ないが、一般に慴動特性は表面濃化により向上する。し
かしながら温間での慴動特性が従来の鋼板に比べ劣化し
にくいのは必ずしもＢ単独の濃化効果とは考えにくく、
Ｎｂ、　Ｐ等との相互作用もおおいに考えられる。−例
として、Ｂ、Ｃ１Ｎ等の侵入型固溶元素、　　ＰＸＮｂ
、　ＴｉあるいはＭｎ等の置換型固溶元素のペアによる
強化には、組成によって決まる特定の温度で極大に達す
るものがあり、このような反応の可能性がある。この考
え方はＮｂ、　Ｔｉ、　Ｐの特定の成分範囲で慴動特性
が改善される現象を説明し易い。

次に上記４元素の限定理由についてまず説明する。

Ｎｂ　：　Ｎｂは上掲第１図に示したように０．００１
０〜０、００５０２未満が良好な温間慴動特性を得るこ
とができる範囲である。またＮｂは後述するＢとの複合
添加によりｍ板の強度を向上させることができるが０．
００１０　！未満テハソノ効果は小さく、一方０．００
５０２以上の添加では加工性が低下し鋼板強度と加工性
のバランスが劣化する。従ってＮｂは０．００１０〜０
．００５０χ未満に限定した。

ＦＤＰは重要な鋼板強化元素であり、その効果は０．０
４％以上で顕著となる。しかしながら０．１５％を超え
ると、鋼板強度と加工性のバランスが劣化する上、靭性
への悪影響が無視出来なくなる。なお、慴動特性の面か
らもＰは０．０４％以上の添加が望ましいが、０．１５
χを超える添加はあまり効果が期待出来ない。従ってＰ
は０．０４〜０．１５χに限定した。

ＢＩＢは少なくとも表面濃化により直接慴動性の改善に
寄与していると考えられる元素である。

Ｂの添加量が０．０００３χ未満では鋼板の慴動性は改
善されず、また鋼板強度もおちる。一方０．００２０χ
を超えて添加すると材質劣化が著しく、また慴動性の改
善にもこれ以上の添加効果は期待できない。

従ってＢは０．０００３〜０．００２０χに限定した。

なおりは鋼板の材質を大きく左右する元素であるため上
記の範囲は厳しく規制する必要がある。

Ｔｉ　：　Ｔｉは鋼中のＮを固定しＢＮ形成による有効
Ｂの低下を防ぐ役割を果たしているものと考えられ、従
ってＮ当ｆｆｉ　（４８／１４・Ｎ）以上の添加が必要
であるが、Ｔｉはさらに鋼中Ｃを固定し鋼板の加工性の
向上および炭化物の形成による固溶Ｎｂの減少を防止す
るためにＣ当ｆｔ　（４８／１２・Ｃ）以上の添加が必
要である。またＴｉの添加量が０．０１χ未満では鋼中
分布が希薄になりすぎその効果を期待することはできず
一方、０．１０χを超えて添加すると鋼板の強度が劣化
し、Ｐ化物の形成による固溶Ｐの減少が無視出来ない量
となり、結果として慴動性に悪影響を及ぼす。従ってＴ
ｉの添加量は、０．０１〜０．１０χでかつ、Ｔｉ＞　
（４８／１２）Ｃ＋（４８／１４）Ｎ（％）に限定した
。

以下にその他の成分の限定理由について説明する。

ＣＴＣはその添加量が低い程材質に有利であり、０．０
１χを超えるとＴｉの添加量を増しても良好な加工性を
得ることができない。また再結晶温度が高（なり、した
がって高温焼鈍が必要となり過度のＴｉＰの形成による
慴動性の劣化は避けられない。

したがってＣはｏ、　ｏｉ％以下とした。より優れた加
工性を得るためには０．００６％以下が好ましい。

Ｓｉ：　Ｓｉは０．５χ以上添加すると鋼板の伸びおよ
び絞り性を著しく劣化させる。よってＳｉは０．５χと
した。

Ｍｎ　：　Ｍｎは深絞り性を劣化させずに鋼板の強度を
上げるのに有効であるが、過剰な添加は鋼板の伸びおよ
び絞り性を劣化させる。またＭｎは溶鋼中で吸熱反応を
起こすため溶鋼温度の低下により真空脱ガス処理が不可
能となる。したがってＭｎは１．０％以下とした。

Ｓ：鋼中のＳ量は少なければ少ないほど深絞り性が向上
するので好ましいが、その含有量が０．０３％以下では
さほど悪影響を及ぼさないので０．０３χに限定した。

なおＳの含有量を０．００３Ｚ以下に低減してもその効
果は小さく製造コストもかかるため０．００３χ程度ま
での低減が望ましい。

Ａｌ：　Ａｌは脱酸を行い炭窒化物形成元素の歩留を向
上させるとともにＴｉＯ□の生成による鋼板の表面疵を
避けるために添加されるが、ｏ、ｏｉｏχ未満では添加
効果がなく一方、０．２０２を超えて添加してもより一
層の脱酸効果は得られずしかも八１□０．による表面疵
が問題となる。したがってＡｌは０．０１０χ〜０．１
０χとした。

Ｎ：Ｎは深絞り性を劣化させるうえ、Ｔｉで固定しない
とＢと結合し慴動性の大幅な劣化をもたらすのでその量
が多いほどＴｉの必要量が増加し不経済である。したが
ってＮはｏ、ｏｏｓｘ以下とした。より好ましくは０．
００６％以下がよい。

次に、上記の成分組成になる鋼を素材として鋼板を製造
する際に望ましい条件についてのべる。

まず、製鋼については常法にしたがって行えばよく、と
くにこの発明ではそれらの条件の限定は必要としないが
、コストおよび品質の点で連続鋳造法が望ましい。

また熱間圧延についても、常法にしたがって行えばよい
がスラブの再加熱に際し加熱温度が１１００℃未満にな
ると溶解度積の低下によりスラブ中の固溶元素の析出が
促進され、結果として表面濃化の減少による慴動性の若
干の低下をもたらす。このため熱間圧延におけるスラブ
の加熱温度は１１００℃以上とするのが望ましい。また
熱延仕上げ温度は常法に従いＡ０以上とするのがよい。

冷間圧延については、常法に従って行えばよく、とくに
この発明ではそれらの条件の限定は必要としないが、低
温焼鈍での再結晶の促進のためには圧下率を５０％以上
とするのが望ましい。

この発明における成分系では、冷延後の鋼板を箱焼鈍法
を適用して焼鈍すると軟質化し易いので連続焼鈍法を適
用するのがよい。連続焼鈍における焼鈍温度は、通常の
如く再結晶温度Ｔ３以上であればよいが、鋼板の軟質化
およびＴｉＰ形成を最小限に抑えるために最高加熱温度
はＴＲ＋７０℃以下とし、かつ板温ＴがＴ、　＋３０’
Ｃ以上である時間を６０秒以下とするほうが強度面でよ
り有利な材質となる。しかしながら不十分な再結晶によ
る加工性の低下を防ぐためには、板温ＴがＴＲ以上であ
る時間の合計を１５秒以上とするのがよい。

一方表面濃化の促進のためには高温での滞留時間は一般
に長いほうがよい。軟質化を最小限に抑え効率よく表面
濃化するためには再結晶温度以下でも濃化は生じるので
、これを利用して再結晶温度直下での加熱速度を遅（す
るのが望ましい。具体的にはＴ、−５０℃からＴ、まで
の平均昇温速度を５℃／秒以下にするのが最適条件であ
る。

焼鈍後の冷却速度についてはとくに限定はしないが、優
れた強度を得るためにはやや早め、具体的には１５’Ｃ
／秒以上で冷却するのが望ましい。

なお、鋼板の再結晶温度はそれまでの加工履歴やＣ，Ｐ
、Ｎｂ、Ｂの含有量によって異なるから、その温度を具
体的に規定することはできないが、この発明における鋼
ではおおむね７５０〜８３０℃の範囲にあるのでこの温
度範囲を目安とすればよい。

焼鈍後の調質圧延については、板形状の矯正等の目的で
通常常識の範囲（板厚（ｍｍ）％程度）で行って構わな
い。

（実施例） 実施例−１ 連続鋳造にて製造した表−１に示す如き成分組成になる
鋼を、それぞれ１２００’Ｃに加熱したのち、粗圧延（
圧下率８８χ）、仕上げ圧延（圧下率８８χ、熱延終了
温度８９０℃）を経て板厚３　、５ｍｍのホットコイル
とし、その後板厚０　、８ｍｍまで冷間圧延次いで８１
０　’Ｃにて連続焼鈍、そして圧下率０．８χの調質圧
延を施して冷延コイルとした。

上記の要領にて得た冷延鋼板における材質の調査結果を
表−２に示す。なお、鋼板の慴動性は、各鋼板より切り
出した２０ｍｍ　Ｘ　３００ｍｍの短冊状試験片を脱脂
後、直径２００ｍｍのポンチをその表裏に１００ｋｇｆ
の力で押しつけた場合に必要な引き抜き荷重について測
定したものである。

表−２より供試鋼Ｎｏ、　１〜９（適合例）は、何れも
良好な加工性を示すのみならず５．常温（２５℃）にお
ける引抜荷重が７０ｋｇｆ未満、温間（７０℃）におけ
る場合でも８０ｋｇｆ未満と優れた慴動性を示している
のに対し、供試鋼Ｎα１０〜１５（比較鋼）は何れも慴
動性が著しく劣化しているのが明らかである。

とくにＮｏ、　１０はＰの含有量が０．０１５χと低い
ため、また陥、１１はＮｂを含有していないため、Ｎα
１４はＢを含有していないために何れも軟質化・加工性
の劣化などを招き慴動抵抗も極めて高く、Ｎｏ、　１２
はＮｂを０．００９５χと多量に含有しているため、Ｎ
α１３はＴｉが０．００８χ、（Ｔｉ（χ”）−４Ｃ（
χ）−３，４３Ｎ　（χ））＜０でＴｉ添加量が不足し
ているため、さらにＮα１５はＢを０．００４０χと多
量に含有しているため、加工性の劣化を招き、温間にお
ける慴動抵抗も極めて高い。

実施例−２ 表−１に示した供試′ｗＩＮｏ、６の鋼を用いて、表−
３に示しす製造条件にしたがって熱延して巻き取った板
厚３．５ｍｍのホットコイルを、引き続き０．８ｍｍま
で冷間圧延し表−３に示す焼鈍サイクルで連続焼鈍、そ
して０．７χの調質圧延して冷延コイルとした。

上記の要領にて得た各冷延鋼板における材質の調査結果
を表−４に示す。

表４ 表−４より、この発明に従って製造した鋼板（工程Ｎα
１〜４）は、何れも優れた材質を示すのはもとより、慴
動性についても非常に良好であるが、最高温度がＴＲ＋
７０℃を超える工程Ｎｏ、５　、ＴＲ５０℃〜Ｔえの間
における板温の平均加熱速度が５゛Ｃ／秒を超える工程
Ｎｏ、６　、Ｔ、１以上にある板温Ｔの炉内滞留時間が
１５秒未満である工程Ｎｏ、７、さらにＴ、Ｉ＋３０’
Ｃ以上にある板温Ｔの炉内滞留時間が６０秒を超える工
程Ｎα８では、慴動性の劣化（室温における引張荷重が
５〜２０ｋｇｆ、温間におけるそれが２〜３０ｋｇｆと
それぞれ増加、温間引抜荷重≧８０ｋｇｆ）がさけられ
ず、とくに工程Ｎα５および８では若干の軟化もみられ
た。

なお、工程Ｎｏ、３　（ＦＤＴ　＝１０５０’Ｃ）の鋼
板では、工程Ｎｏ、　１　、２　、４に比べ僅かではあ
るが慴動抵抗が高い。これは前述したようにスラブ中の
析出促進により表面濃化元素が減少することと関係があ
るものと考えられる。

（発明の効果） この発明によれば、鋼の成分組成、とくにＰ、Ｔｉ、　
Ｎｂ、　Ｂの含有量を特定の範囲に規制すること、また
製造過程における焼鈍サイクルを適性化することによっ
て、良好な鋼板強度および加工性を維持したままで優れ
た慴動特性を有する加工用高張力冷延鋼板を得ることが
できる。

なお、この発明は鋼強度冷延鋼板のみならずＺｎ、Ｓｎ
、　Ａｌ、Ｃｒ、　Ｐｂ−Ｓｎ合金等をめっき処理する
際に用いる加工用銅強度表面処理鋼板の原板およびその
製造法としても適用できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は引抜荷重とＮｂ含有量の関係グラフ、第２図は
鋼板温度と引抜荷重の関係グラフである。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．０１ｗｔ％以下、 Ｓｉ：０．５ｗｔ％以下、 Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下、 Ｐ：０．０４〜０．１５ｗｔ％、 Ｓ：０．０３ｗｔ％以下、 Ａｌ：０．０１０〜０．１０ｗｔ％、 Ｎ：０．００８ｗｔ％以下、 Ｎｂ：０．００１０〜０．００５０ｗｔ％未満、Ｂ：０
   ．０００３〜０．００２０ｗｔ％、 Ｔｉ：０．０１〜０．１０ｗｔ％でかつ、 Ｔｉ＞（４８／１２）Ｃ＋（４８／１４）Ｎであり、残
   部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる加工用高張力冷延
   鋼板。 ２、Ｃ：０．０１ｗｔ％以下、 Ｓｉ：０．５ｗｔ％以下、 Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下、 Ｐ：０．０４〜０．１５ｗｔ％、 Ｓ：０．０３ｗｔ％以下、 Ａｌ：０．０１０〜０．１０ｗｔ％、 Ｎ：０．００８ｗｔ％以下、 Ｎｂ：０．００１０〜０．００５０ｗｔ％未満、Ｂ：０
   ．０００３〜０．００２０ｗｔ％、 Ｔｉ：０．０１〜０．１０ｗｔ％でかつ、 Ｔｉ＞（４８／１２）Ｃ＋（４８／１４）Ｎであり、残
   部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼に、熱間圧延お
   よび冷間圧延を施し、次いで最高加熱温度を再結晶温度
   （Ｙ＿Ｒ）＋７０℃以下、再結晶温度（Ｔ＿Ｒ）−５０
   ℃≦板温（Ｔ）≦再結晶温度（Ｔ＿Ｒ）における平均加
   熱速度を５℃／秒以下、板温（Ｔ）≧再結晶温度（Ｔ＿
   Ｒ）における炉内滞留時間を１５秒以上でかつ、板温（
   Ｔ）≧再結晶温度（Ｔ＿Ｒ）＋３０℃における炉内滞留
   時間を６０秒以下、とする連続焼鈍を施すことを特徴と
   する加工用高張力冷延鋼板の製造方法。