WO1986005875A1 - Apparatus for automatic registration of a continuous bulk material flow by means of a run-through weighing device - Google Patents

Apparatus for automatic registration of a continuous bulk material flow by means of a run-through weighing device Download PDF

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WO1986005875A1
WO1986005875A1 PCT/EP1986/000187 EP8600187W WO8605875A1 WO 1986005875 A1 WO1986005875 A1 WO 1986005875A1 EP 8600187 W EP8600187 W EP 8600187W WO 8605875 A1 WO8605875 A1 WO 8605875A1
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bulk material
weighing
flow
weighing vessel
product
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PCT/EP1986/000187
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Bruno Gmür
Bernd KÜHNEMUND
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Gebrüder Bühler Ag
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    • Y10S177/00—Weighing scales
    • Y10S177/09—Scale bearings

Definitions

  • the invention relates to a device for the automatic detection of a continuous bulk material throughput by means of a throughfeed weigher consisting of a weighing vessel, an adjustable closure member for adjusting the outlet cross section of the weighing vessel and electronic weight difference measuring means.
  • the invention further relates to a method for automatically detecting the bulk material throughput in such a device.
  • CH-A-557.060 describes a method and a device for the automatic detection of a bulk material flow.
  • the core idea which is used in this prior art is essentially based on the deflecting effect of an impact or deflecting plate (baffle plate). If a falling flow of bulk material is deflected by a shock or impact plate inserted into its fall line, an impulse acts on this plate.
  • the impulse force depends on the drop height of the current bulk material throughput and is also influenced by the position and shape as well as the friction behavior of the plate, but in particular also by the bulk material behavior. Other influencing parameters are product granulation, flow behavior, air and product moisture, temperature etc.
  • the vertical component of the impulse force ie the "weight component” is switched off in this type of measuring plate system by means of corresponding articulated supports for the measurement value acquisition.
  • Interaction of the falling bulk material flow and the deflection plate can be used in this way as a measured value for the automatic detection of the throughput of the bulk material flow.
  • the throughput of the continuous product flow should be able to be measured approximately with scale accuracy.
  • differential scales are often used, as z. B. is shown in FR-A-2,456,344.
  • the differential weigher consists of a weighing container with controlled product discharge as well as
  • the weighing container primarily measures the goods carried away from the product discharge or the ongoing weight loss in the container.
  • the measurement results are very accurate in themselves, a disadvantage with the known differential scales however, is that a regular
  • the object of the invention is to develop a method and a device for a bulk material measurement method that is as continuous as possible, which achieves the accuracy of scales and in which the structural dimensions are to be in the range of those in known deflector plate systems.
  • this is achieved in a device of the type mentioned at the outset in that the closure member in the outlet region of the weighing vessel is connected to the latter as an adjustable wall part and is arranged in such a way that a mass flow is established in the weighing vessel when the closure member is in the open operating position, and in that the bulk material ⁇ can flow freely and freely from the outlet cross-section of the weighing vessel.
  • the object is achieved in that maintaining a mass flow in the entire weighing vessel or when the mass flow is completely stopped, a signal corresponding to the weight change of the weighing vessel occurring per unit of time is derived and used to calculate state parameters of the bulk material flow.
  • the expression "mass flow” means the occurrence of a closed, free-flowing bulk material column, be it in a pipe or in a silo or silo outlet. It is to the merit of the invention that it has been recognized that the interaction of bulk material and weighing vessel is of very great importance for the measuring accuracy of the overall device.
  • the invention makes use of the outlet dimensioning technology that has been known and practiced in silo systems for some time.
  • silo technology There are two fundamentally different outflow behavior in silo technology, namely
  • Flour creates a cylindrical hole in the middle of the silo cross-section that extends over the entire height of the silo filling.
  • the product flows irregularly, but still Regularly, a larger discharge rate was found for core flow than for mass flow.
  • mass flow the entire amount of bulk material in the silo moves downwards when discharging.
  • the invention has now recognized that optimum conditions can be achieved for the flow behavior of most free-flowing bulk goods if a mass flow is generated and this can flow out of the weighing vessel freely and unhindered.
  • the mass flow in the weighing vessel in normal operation is always in motion and it is "not always the zone of peace and kinetic friction are traversed must.
  • Even fixing certificates Beschleu ⁇ and delays in the field of the outgoing mass flow does not disturb more because the entire product stream is passed along the wall and this resistance is less than that inside the product.
  • Forced discharge means such as screw conveyors or locks that pass through
  • the closure member is designed at least as a wall part designed as a flap or slide in the outlet region of the weighing vessel.
  • slide or flap are arranged so preferably in that the opposite wall parts of them for the operation of the device, an opening angle of O ° to 40 0, most preferably from 20 0 to 35 0, is adjustable.
  • closure member such as the flap or the slide
  • controllable adjustment means and position indicator means are assigned.
  • the continuous weigher is assigned a coarse metering element which can be controlled by the continuous weigher.
  • this coarse metering device has a free mass flow at least in the area of its product outlet. This has the advantage that the feed to the continuous weighing vessel can also be made evenly.
  • the rough dosing can also be done e.g. B. consist of a lock or a screw feeder.
  • the invention enables two completely different ones
  • the product feed or the product flow can be controlled or regulated as required.
  • the signal is used to control the product feed to the weighing vessel.
  • the quantity of bulk material flowing into the weighing vessel can be "roughly" regulated on the basis of the measured values of the weighing vessel, while the throughput in the area of the freely escaping mass flow can be precisely regulated. So on the inflow side any
  • Coarse dosing device e.g. B. a metering lock or a simple slide can be used.
  • the coarse product flow is regulated in such a way that a minimum or maximum fill level is not exceeded or fallen short of in the weighing vessel.
  • the weighing vessel itself is used as a kind of "fine control device" for the throughput, provided that a predetermined throughput setpoint has to be controlled. If there are changes in the flow properties of the bulk material, namely those that influence the mass flow, such as bulk density,
  • the quantity of bulk material flowing into the weighing vessel is preferably interrupted at intervals for control purposes, and the weight loss of the balance content per unit of time is determined in order to determine the quantity of bulk material flowing out per unit of time.
  • This enables n exact measured values for the actual throughput or the actual quantity of bulk material that flows out and is passed on into the production process to be determined undisturbed by the product flowing into the weighing vessel. You can set this up so that you can e.g. B. the actual values in kg / sec. of the outflowing bulk material or accordingly for a m. desired period of time receives the flowing product quantity.
  • the outflowing quantity of bulk material is regulated in such a way that the weighing vessel by changing filling as a compensation vessel and "crusher" changes currently occurring, e.g. B. tips, is effective.
  • the derived signal can also be very particularly preferably, for. B. for
  • the signal can advantageously also be used in the same way for controlling a subsequent processing machine, for example for controlling the throughput output emitted by it.
  • the process briefly stops the mass flow in the weighing vessel or closes the outlet opening of the weighing vessel and thereby
  • Unit of time weight increase of the bulk quantity flowing into the weighing vessel was determined. There are two cases here possible: at the beginning of the product flow, the instantaneous quantity of bulk material fed into the weighing vessel can be determined very precisely in this way. B. to control a rough dosage. But it can also, if necessary or at certain intervals, the exact in
  • the quantity of product conveyed to the weighing vessel can be determined.
  • part of the content of the weighing vessel is drained briefly, the mass flow is stopped or the outlet opening of the weighing vessel is closed, and, as in the first case, the product inflow is precisely determined on the basis of the increase in weight per unit of time.
  • the mass flow of the weighing vessel is briefly collected in a second weighing vessel and in this the increase in weight per unit of time is determined and from the measured values of the first and the second weighing vessel that into the first The quantity of bulk material running in or the quantity of bulk material emerging from it has been determined or ascertained.
  • Figure i an inventive flow meter
  • Figure 2 shows an example of the course of the balance signal in a
  • FIG. 3 shows another throughput measuring device according to the invention with rough control of the incoming product
  • Figure 5 shows another example of a throughput measuring and regulating device according to the invention.
  • a weighing device which has a feed line 2 in its upper area, a pipe scale 1 in its middle area and a discharge line 3 in its lower area.
  • the pipe scale 1 is provided with a closing slide 4, by means of which the outlet of the pipe scale 1 can be closed or opened.
  • a computer unit 5 is also provided for utilizing the measurement signals supplied by the weighing device.
  • the main part of the scale 1 is formed by a scale container 6, which is supported on pressure cells 7 or on other elements suitable for the rapid detection of instantaneous weight values.
  • Weighing container 6 is arranged and designed so that it represents part of the delivery line itself, that is, in the basic diagram shown. H. it is provided with a flow space, the cross section of which corresponds exactly to that of the feed line 2 or the discharge line 3, the wall surfaces adjoining one another directly and without disturbing the wall profile, as if the feed line ⁇ flow space and discharge line were a single part of the same cross section. This ensures that the product arriving from the supply line 2 can continue to flow into the discharge line 3 without a disturbance formed by the internal cross section of the weighing container 6.
  • the pressure transducers 7 pass on the signal generated by them and corresponding to the measured weight to a converter 8 which is connected to a computer 10 via an operating device 9.
  • the converter 8 is also connected to an electro-pneumatic converter 11, which is connected to a pneumatic cylinder 12 for controlling the cycle of the scale 1.
  • the arrangement shown enables simple electronic recording of the measured weight values and their forwarding to the computer 10 for calculating the desired product throughput (product quantity per time).
  • a pressure compensation tube (not shown in FIG. 1) can be provided for eliminating such interference factors which arise from the fact that different pressure ratios can occur in the supply line 2 and the discharge line 3.
  • a pressure compensation tube connects a space 14 directly above the scale container 6 to a space 15 directly below the same in a free, undisturbed connection and regardless of the position of the end slide 4.
  • FIG. 2 now shows, for example, four possible measuring cycles, such as those that occur during initial product starts, in particular with product types that are recorded for the first time.
  • four measuring cycles (detected throughput over time) are shown in FIG.
  • the measuring cycle III has two operating states. By the end of phase III, the balance container is filled up to a medium filling C and the slider at filling C is opened so that the amount of product in the weighing container remains constant, the slider being held in a corresponding position. Interference factors not further determined by the scale result in a slow emptying of the scale container, so that the slide position is closed a little more at the beginning of the measuring cycle IV.
  • the quantity of material in the weighing container stabilizes in the course of measuring cycle IV, which means that the quantity of bulk material flowing in and out is the same.
  • FIG. 2 will now be explained in more detail, reference being made to cycle II shown:
  • the course of the measured weight gain Q in kg is shown in FIG. 2 over time t in seconds.
  • the time II designates the closing time of the balance output, ie the completion of the closing movement of the end slide 4.
  • the balance container 6 With the closing of the end slide 4 (time II), the balance container 6 now begins to fill, the weighing signal generated corresponding to the curve from the starting point II rises initially very vibrations irregular and with recognizable Koch ⁇ because here the entire weighing system is brought by the first crash pulse to vibrate and therefore überschwin ⁇ g »t *.
  • the measurements required for the method according to the invention are carried out with simultaneous time recording, the current throughput and the beginning of a stable supply being recorded very precisely in this way becomes.
  • the very first measurement normally does not yet have a linear curve shape according to cycle I.
  • the point A. at cycle II is now the time assigned to the measuring point A, where A denotes the weight deflection measured here by the balance.
  • B. denotes the time which is assigned to measuring point B, and BQ is the measured value for weight determined at point B ("weight deflection").
  • the differential weight between the times A fc and B fc can thus be used as a sufficiently accurate difference value even when high accuracy is required.
  • ⁇ G denotes the differential weight and ⁇ t the duration of the reference period.
  • ⁇ , g, ⁇ are the slope angles of the measurement curve
  • reference time period ⁇ t can be calculated by calculating the current one
  • ⁇ G is linearly extrapolated and extrapolated in a suitable manner, so that the weight difference between the point E on the one hand and the
  • a scale is used, with which an integral evaluation of the measured value curve over time can take place at the same time 1
  • Cycle I and II can of course also be omitted and cycle III can be started directly. However, there is no sufficient certainty that the throughputs ascertained by the computer are correct with scale accuracy.
  • the first measurement is also used for calibration for the respective operating state or for a product that may not yet be known. If necessary, this calibration can be repeated during operation, provided that a brief interruption of the product flow is permitted.
  • the solution according to FIG. I allows the throughput to be recorded constantly, the product flow being able to be monitored continuously. If a sufficient bandwidth is entered, this design concept can also be used to even out or improve the constancy of the throughput. Fluctuations or very short-term peaks of the product 5 fed into the weighing container are collected in the weighing container. The amount of product released below is strongly balanced over time, which has a direct influence on the accuracy of the throughput detection.
  • the slide 4 is controlled by measured values of the scale signals, the product throughput being determined from the scale signals at the same time.
  • a product slide 20 is arranged in the feed line 2 and is actuated via a pneumatic cylinder 21.
  • the pneumatic cylinder 2.1 is controlled in a suitable manner, for example — as shown in detail in FIG. 3 — via an air line 22 and an electro-pneumatic one Converter 23, which receives the correction signals from a converter 24.
  • a flap valve 25 instead of a flat slide valve at the outlet of the pipe scale, which can be actuated by electromotive means, e.g. B. an actuator, or, as shown in Figure 3, is operated with a pneumatic cylinder 26 which is supplied and controlled with compressed air via a control line 27 and an electro-pneumatic converter 28.
  • electromotive means e.g. B. an actuator, or, as shown in Figure 3
  • a pneumatic cylinder 26 which is supplied and controlled with compressed air via a control line 27 and an electro-pneumatic converter 28.
  • the z. B. can be designed as a rotary potentiometer.
  • the corresponding electrical signal is communicated to the computer 10 via a control line 30, which determines the respective actual position of the pendulum flap 25.
  • the arrangement according to FIG. 3 can be operated in the same way as in FIG. 1, the product pusher being able to be used as a service pusher.
  • the arrangement according to FIG. 3 also allows a different mode of operation, in that it can be operated as a type of differential balance, in contrast to the known differential balances, however, in the balance container 6 there is a free mass flow and at the same time a free outlet of the product enables.
  • the opening position "o" is always adjusted so that a quantity of product A in the weighing container is not undershot so that no disturbing factors disturb the result due to changed friction and acceleration forces.
  • cycle X corresponding to cycle II of FIG. 2.
  • the computer can record the amount of product flowing into the balance per unit of time or the throughput (m) and the flap 25 when the Open fill level B to a corresponding power position.
  • slide 20 is closed, cycle XI continuously determines the discharge rate or the container weight, which decreases over time, and the mass flow (m) is calculated therefrom.
  • the end of the phase of cycle XI the
  • Slider - 20 opened again so that initially the product mass pent up over it falls into the balance. After a first steep rise, the normal signal flowing from the feed line 2 can be determined on the balance signal after a steep rise. After filling level B is reached, slide 20 is closed again and the play of cycles XI and XII is continued.
  • a feed screw or a lock can also be used, which allow the product flow to be controlled accordingly.
  • Processing machines are advantageous since only regular corrections are required at longer intervals for the machine itself and for possible further admixtures.
  • the weighing vessel is fed directly from a storage bunker or a silo.
  • the task here is to keep a given setpoint constant.
  • the product throughput should be controlled over an entire processing period for balance accuracy (e.g. - 0.2%; - 0.1% accuracy).
  • the accuracy should be maintained both currently and as a sum over the processing period. .
  • a silo or storage container 40 is arranged above the weighing container 6 and is followed by a controllable discharge metering device 41.
  • the discharge metering device can be any known metering element according to the flow properties of the product. In the case of free-flowing goods such as grain, it has proven to be particularly advantageous not only to dimension the lower silo or container section 42, as is known per se, as a free mass flow silo, but also to design the discharge metering element as a free mass flow meter with free product outlet, as shown in Figure 5.
  • the discharge metering device has the function of a coarse metering device and has on one side a control flap 43 which is actuated via a pneumatic cylinder 44 or a corresponding membrane.
  • the compressed air signals are transmitted by an electro-pneumatic converter 46 via a compressed air line 45.
  • the computer 10 transmits to a converter 47 the required setpoint values which are used for a first rough setting via a position detector 48.
  • the correction commands for the coarse feeder can now be selected so that the Fluctuation range between the filling levels A and B in the weighing container 6 is fully utilized.
  • the construction according to Figure 5 further allows a direct control of the 5 Austragdosierers 41 by the degree of weight gain beginning about the time of a charge amount A, continuously detected and a entspre ⁇ and fair control signal by the computer 10 and via the converter 47 to the pneumatic cylinder 44 is given.
  • a curve B is formed in accordance with cycle I in FIG. 2. Enough a container filling for that
  • the discharge rate from the scale container remains constant with scale accuracy, and the filling quantity in the scale container is regulated by the coarse metering flap 43, as described above, by means of a corresponding target signal from the computer 10.
  • any programs for the product-dependent opening positions with respect to a desired target throughput can also be entered in the computer 10, the power advantageously corresponding to a quadratic function over time. If the continuous scale is not installed vertically, but rather in a slightly inclined position, corresponding actual value correction programs can also be carried out in the computer 10
  • the computer 10 can be programmed in any suitable manner, that the following data can be entered or taken in any combination 30 as required:
  • Corresponding bulk material samples are measured in a shaving device.
  • the core of the device consists of a shear cell known from soil mechanics, in which bulk samples are compressed with various normal loads and sheared off under these compression conditions.
  • the graphical evaluation of the measurement results together with calculations of higher differential equations given by Jenike enable the for each bulk material / wall material pairing Indication of the required inclinations of the inclined surfaces and the minimum outlet dimensions so that mass flow is guaranteed.

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Description

Vorrichtung zum automatischen Erfassen eines kon¬ tinuierlichen Schüttgut-Durchsatzes mittels einer Durchlaufwaage
Technisches Gebiet
Die Erfindung bezieht sich auf eine Vorrichtung zum automatischen Er¬ fassen eines kontinuierlichen Schüttgut-Durchsatzes mittels einer Durch¬ laufwaage, bestehend aus einem Wägegefäß, einem einstellbaren Verschlußorgan zur Einstellung des Austrittsquerschnitts des Wägegefäßes sowie elektronischen Gewichtsdifferenz-Meßmitteln. Die Erfindung bezieht sich ferner auf ein Verfahren zum automatischen Erfassen des Schüttgut-Durchsatzes bei einer solchen Vorrichtung.
Stand der Technik
In der CH-A-557.060 sind ein Verfahren und eine Vorrichtung für die auto¬ matische Erfassung eines Schüttgutstromes beschrieben. Der Kern¬ gedanke, der bei diesem Stand der Technik Anwendung findet, baut im wesentlichen auf der Ablenkwirkung einer Stoß- oder Ablenkplatte (Prall¬ platte) auf. Denn wird ein fallender Schüttgutstrom von einer in seine Fallinie eingesetzten Stoß- oder Prallplatte abgelenkt, so wirkt auf diese Platte ein Impuls. Die Impulskraft ist abhängig von der Fallhöhe des jeweils momentanen Schuttgutdurchsatzes und wird ferner beeinflußt durch Lage und Form sowie Reibverhalten der Platte, insbesondere aber auch durch das Schüttgutverhalten. Weitere Einflußparameter sind Produktgranulation, Fließverhalten, Luft und Produkt-Feuchtigkeit, Temperatur usw. Bereits aus dieser Aufzählung ist ersichtlich, daß für eine kontinuierliche Erfassung des Massestromes des fließenden Produktes sehr komplexe Zusammenhänge wirksam sind, so einfach konstrukiv auch die eingesetzte Stoßplatte an sich ist. Praktisch lösbar waren die auftre¬ tenden Problemstellungen nur dadurch, daß gewisse Rahmenbedingungen als unveränderliche Größen angenommen werden mußten. So lag eine erste Einschränkung darin, daß das Ablenkplatten-System nur für wirklich frei fließfähiges Gut wie Getreidekörner einsetzbar ist. Der Produktstrom muß durch geometrisch konstante Verhältnisse geführt sein. Theoretisch ist es denkbar, die von der Meßplatte festgestellte Impulskraft für die
Ermittlung eines Schüttgutdurchsatzes heranzuziehen.
Es hat sich jedoch gezeigt, daß als praktikabler Weg allein die Ver¬ wendung der Horizontalkomponente der Impulskraft sinnvoll ist, wie dies z. B. in der DE-C-2.609.167 als Weiterentwicklung der erstgenannten CH-A-557.060 beschrieben ist.
Die Vertikalkomponente der Impulskraft, also die "Gewichtskomponente", wird bei dieser Art Meßplattensystem durch entsprechende gelenkige Abstützungen für die Meßwerterfassung ausgeschaltet. Die horizontale
Auslenkung bzw. die entsprechende Horizontälkomponente aus dem
Zusammenspiel des fallenden Schüttgutstromes und der Ablenkplatte kann auf diese V/eise als Meßwert für die automatische Erfassung des Durch¬ satzes des SchUttgutstromes verwendet werden.
Unter Laborbedingungen kann mit dieser Methode ohne weiteres eine Meß- genauigkeit von +/- 0,5 %, in sehr vielen Fällen von +/- 1 % realisiert werden. Bei schwierigen Bedingungen sind aber vereinzelt doch auch größere Abweichungen festgestellt worden. Demgegenüber ist es üblich, entsprechende Schüttwaagen-Genauigkeiten von +/- 0,1 % regelmäßig zu garantieren.
In allen Fällen, in denen Waagegenauigkeit verlangt wird, werden jedoch nach wie vor Waagen eingesetzt, obwohl diese gerade nicht einen konti¬ nuierlichen Schüttgutstrom vermessen können, sondern für die Verwägung den Produktstrom unterbrechen müssen. Waagen sind überdies nicht nur teurer als die Systeme mit Ablenkplatten, sondern bedingen häufig auch
Ausgleichselemente, um nach der Behälterwaage wieder einen kontinu- ierlichen Produktfluß zu erhalten. Bandwaagen mit großer Genauigkeit sind noch teurer als Behälterwaagen und erreichen doch regelmäßig die Genauigkeit der Behälterwaagen nicht.
5 Bei den gegenwärtig zu beobachtenden intensiven Automatisierungsbestre¬ bungen, insbesondere bei Mühlenbetrieben, kommen mehr und mehr zwei Sachverhalte in den Vordergrund, nämlich:
i. der Produktfluß soll eine möglichst große Konti¬ nuität mit nur minimalen Schwankungen aufwei¬ sen;
2. der Durchsatz des kontinuierlichen Produktflus¬ ses soll angenähert mit Waagengenauigkeit er- faßt werden können.
In neuer Zeit werden häufig sogenannte Differenzwaagen eingesetzt, wie dies z. B. in der FR-A-2.456.344 gezeigt ist. Die Differenzwaage besteht aus einem Wägebehälter mit gesteuerter Produktaustragung sowie aus
Δ(~J einer von dem Wägebehälter gesteuerten Dosiereinrichtung. Dabei mißt der Wägebehälter in erster Linie das von der Produktaustragung abgeförderte Gut bzw. den laufenden Gewichtsverlust im Behälter. Die Meßresultate sind an und für sich sehr genau, ein Nachteil bei den be¬ kannten Differenzwaagen besteht jedoch darin, daß eine regelmäßige
25 Abfolge zwischen Füllung und Leerung eingehalten werden muß. Dabei kann auch während der Füllung ausgetragen werden, jedoch mit dem Nachteil, daß während der Füllphase die Meßwerte der Waage durch den einfallenden Produktstrom gestört und unbrauchbar sind. Hierzu schlägt die genannte französische Druckschrift vor, während der Füllphase das
-O Austragsorgan nach einem volumetrischen Durchsatz zu steuern. Der entsprechende Fehler muß jedoch in Kauf genommen werden.
Bei der Brennstoffspeisung von z. B. Feuerungsanlagen spielt die Genauig¬ keit eine weniger große Rolle als z. B. bei der Verarbeitung von
35 Nahrungsmitteln in Mühlenanlagen, insbesondere bei der Erfassung des Durchsatzes eines Getreidestromes z. B. zum gleichzeitigen genauen Zudosieren der fehlenden Wassermenge, oder für die Speisung und teilweise Regelung von Verarbeitungsmaschinen.
Als weiteres Problem in Mühlen kommt die Mischung verschiedener Ge¬ treidesorten hinzu. Hieran wurden bislang keine besonders hohen Anfor¬ derungen gestellt. Bei der Verwendung von Computern zur Steuerung des ganzen Produktflusses hat sich dies jedoch geändert, weil die verarbeitete Produktmenge exakt erfaßt werden muß, da sonst über größere Zeiträume große Abweichungen zwischen den tatsächlich vorhandenen Getreidemengen in den einzelnen Lagerzellen und der durch ungenaue Messung aufaddierten falschen Daten entstehen könnten. Entsprechend der Anzahl Speicherzellen bzw. Produktläufe werden eine große Anzahl Durchsatz-Meßstellen benötigt, so daß die Verwendung von teuren Wägesystemen wegen der erforderlichen großen Anzahl wirtschaftlich nicht tragbar ist.
Offenbarung der Erfindung
Ausgehend hiervon liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, ein Ver¬ fahren und eine Vorrichtung für eine möglichst kontinuierliche Schütt- gut-Meßmethode zu entwickeln, die die Genauigkeit von Waagen erreicht und bei der die baulichen Abmessungen im Bereich derer bei bekannten Ablenkplattensystemen liegen sollen.
Erfindungsgemäß wird dies bei einer Vorrichtung der eingangs genannten Art dadurch erreicht, daß das Verschlußorgan im Auslaßbereich des Wäge¬ gefäßes mit diesem als verstellbarer Wandteil verbunden und derart angeordnet ist, daß sich im Wägegefäß bei geöffneter Betriebsstellung des Verschlußorganes ein Massenfluß einstellt, und daß der Schüttgut¬ strom aus dem Austrittsquerschnitt des Wägegefäßes frei und unbehindert abströmen kann.
Bei einem Verfahren wird die Aufgabe dadurch gelöst, daß bei Aufrecht- erhaltung eines Massenflusses im gesamten Wägegefäß oder bei völlig gestopptem Massenfluß ein der pro Zeiteinheit auftretenden Gewichts¬ änderung des Wägegefäßes entsprechendes Signal abgeleitet und zur Berechnung von Zustandsparametern des Schüttgutstromes eingesetzt wird.
Hierbei wird unter dem Ausdruck "Massenfluß" das Auftreten einer ge¬ schlossenen, frei fließenden Schüttgutsäule, sei es in einem Rohr oder in einem Silo bzw. Siloauslaß verstanden. Es ist das Verdienst der Erfindung, erkannt zu haben, daß dem Zusammenspiel von Schüttgut und Wägegefäß eine ganz wesentliche Bedeutung für die Meßgenauigkeit der Gesamt¬ vorrichtung zukommt.
Beobachtet man z. B. eine Sanduhr, so zeigt sich eine gute Regel¬ mäßigkeit des Produktabflusses. Vom recht genauen Zeitzyklus für das . Abfließen wurde der Schluß gezogen, der Sand bzw. ein Schüttgut verhalte sich gleich wie eine Flüssigkeit. In der Praxis bewiesen jedoch viele schlecht oder nicht-fließende Trichter, daß. Schüttguter ganz anderen Gesetzen als Flüssigkeiten gehorchen.
Die Erfindung nützt die bei Siloanlagen seit einiger Zeit bekannte und auch praktizierte Technik der Auslaufdimensionierung. In der Silotechnik unterscheidet man zwei grundsätzlich verschiedene Ausfließverhalten, nämlich
i. den Kernfluß, sowie
2. den Massefluß.
Beim "Kernfluß" strömt effektiv nur das Schüttgut aus, das sich in der
Kernzone befindet, so daß bei schlechter fließenden Schüttgütern (z. B.
Mehl) in der Mitte des Siloquerschnitts ein zylindrisches Loch entsteht, das sich über die ganze Höhe der SilofUllung hinweg erstreckt. Das Produkt strömt bei diesem Fall unregelmäßig nach, trotzdem wird regelmäßig bei Kernfluß eine größere Austragleistung als bei Massenfluß festgestellt. Denn bei "Massenfluß" bewegt sich beim Austragen die ganze Schüttgutmenge im Silo nach unten. Die Erfindung hat nun erkannt, daß fUr das Fließverhalten der meisten frei fließfähigen Schütt¬ güter dann optimale Bedingungen erreicht werden können, wenn ein Massenfluß erzeugt wird und dieser frei und unbehindert aus dem Wäge¬ gefäß austreten kann. Dadurch bleibt der Massenstrom im Wägegefäß im Normalbetrieb stets in Bewegung und es" muß nicht ständig die Zone der Ruhe und der Bewegungsreibung durchfahren werden. Auch Beschleu¬ nigungen und Verzögerungen im Bereich des austretenden Massenstromes stören nicht mehr, da der gesamte Produktstrom entlang der Wand geleitet und dieser Widerstand geringer als der im Inneren des Produktes ist.
15 Die bekannten Differentialwaagen verwenden üblicherweise mechanische
Zwangsaustragsmittel wie Schneckenförderer oder Schleusen, die durch
Veränderung der Drehzahl auf eine genaue Dosierleistung geregelt werden können. Dadurch wird im Wägegefäß ein Rückstau erzeugt. Das Produkt tritt erst aus dem Zwangsfördermittel frei aus. 20
In vorteilhafter Ausgestaltung der erfindungsgemäßen Vorrichtung ist das Verschlußorgan wenigstens als ein im Auslaßbereich des Wägegefäßes als Klappe oder Schieber ausgebildeter Wandteil ausgeführt. Vorzugsweise werden dabei Schieber bzw. Klappe so angeordnet, daß zu den ihnen gegenüberliegenden Wandteilen für den Betrieb der Vorrichtung ein Öffnungswinkel von o° bis 400, ganz besonders bevorzugt von 200 bis 350, einstellbar ist.
Eine weitere ganz besonders bevorzugte Ausgestaltung der erfindungs-
30 gemäßen Vorrichtung besteht auch darin, daß dem Verschlußorgan, etwa der Klappe oder dem Schieber, steuerbare Verstellmittel sowie Positions- Anzeigemittel zugeordnet werden. Für zahlreiche Anwendungs¬ fälle ist es auch vorteilhaft, wenn der Durchlaufwaage ein Grobdosier¬ organ, das von der Durchlaufwaage steuerbar ist, zugeordnet wird. Ganz
O K besonders bevorzugt weist dieses Grobdosierorgan zumindest im Bereich seines Produktauslasses einen freien Massenfluß auf. Dies hat den Vorteil, daß auch der Zulauf zum Durchlaufwägegefäß gleichmäßig erfolgen kann.
Bei weniger leicht fließfähigen Gütern kann die Grobdosierung auch z. B. aus einem Schleusen- oder aus einem Schneckendosierer bestehen.
Die Erfindung ermöglicht es erstmals, zwei völlig unterschiedliche
Betriebszustände meßtechnisch zu erfassen und, wie später noch gezeigt wird, gleichzeitig sogar noch - falls gewünscht - das Zufließen und das
Abfließen zu überwachen oder das Zufließen und das Abfließen getrennt meßtechnisch zu erfassen. Damit ist erstmals eine echte Kontrollstelle innerhalb eines kontinuierlichen Produktflusses möglich, wobei gleich¬ zeitig auf den momentanen Produktdurchsatz Einfluß genommen werden kann. Je nach Bedarf kann der Produktzulauf oder der Produktablauf gesteuert oder geregelt werden.
Versuche haben gezeigt, daß der letzte Auslaufvorgang (wenn also die
Reste des Produktes aus der Waage ausfließen) keinen genauen Massen¬ fluß mehr ergibt* so daß bevorzugt ein Drittel bis ein Viertel Füllung des Wägegefäßes für die Meßwertgewinnung nicht, unterschritten werden sollte. Es ist ferner möglich, die Erfindung selbst dann einzusetzen, wenn das Schüttgut nicht eine , einheitliche Dichtigkeit, Feuchtigkeit usw. aufweist. Ganz besonders vorteilhaft ist es dabei, wenn die Meßwerte in einem Bereich teilweiser und ganzer Füllung des Durchlaufwägegefäßes ermittelt werden.
In einer großen Anzahl von Anwendungsfällen ist es besonders vorteilhaft, wenn das Signal eingesetzt wird zur Steuerung der Produktzufuhr zum Wägegefäß. Hierdurch kann die in das Wägegefäß zulaufende Schüttgut¬ menge aufgrund der Meßwerte des Wägegefäßes "grob" geregelt werden, während der Durchsatz im Bereich des frei austretenden Massenstromes exakt regelbar ist. Auf der Zulauf seite kann somit irgendein
Grobdosiergerät, z. B. eine Dosierschleuse oder ein einfacher Schieber eingesetzt werden. Der grobe Produktstrom wird so geregelt, daß im Wägegefäß eine minimale bzw. maximale Füllhöhe nicht unter- bzw. über¬ schritten wird. Das Wägegefäß selbst wird dabei als eine Art "Feinregel- gerät" für den Durchsatz eingesetzt, soferne ein vorgegebener Durch¬ satz-Sollwert geregeit werden muß. Sind beim Schüttgut Veränderungen in den Fließeigenschaften vorhanden und zwar solche, die den Massenfluß beeinflussen, wie etwa Schüttdichte,
5 Feuchtigkeit, verschiedene Mischungsanteile usw., so wird vorzugsweise die dem Wägegefäß zulaufende Schüttgutmenge zu Kontrollzwecken in Zeitabständen unterbrochen lind dabei die pro Zeiteinheit erfolgende Gewichtsabnahme des Waageninhaltes festgestellt, um so die pro Zeiteinheit ausfließende Schüttgutmenge zu ermitteln. Damit lassen sich n exakte Meßwerte für den tatsächlichen Durchsatz bzw. die tatsächliche Schüttgutmenge, die ausfließt und weiter in den Produktionsprozeß gegeben wird, ungestört von dem in das Wägegefäß einfließenden Produkt ermitteln. Man kann dies so einrichten, daß man z. B. die Istwerte in kg/sec. des ausfließenden Schüttgutes oder entsprechend für eine m. gewünschte Zeitspanne die durchströmende Produktmenge erhält.
Für die Speisung nachfolgender Verarbeitungsmaschinen ist es besonders vorteilhaft, wenn beim Auftreten kurzfristiger Schwankungen der in das Wägegefäß zulaufenden Schüttgutmenge eine Regelung der ausfließenden Schüttgutmenge derart erfolgt, daß das Wägegefäß durch wechselnde Füllung als Ausgleichsgefäß und "Brecher" momentan auftretender Veränderungen, z. B. Spitzen, wirksam ist.
Ganz besonders bevorzugt läßt sich das abgeleitete Signal auch z. B. zur
„-. Regelung, etwa zur prozentualen Zudosierung eines zweiten Schüttgut- 25
Stromes oder einer mit dem ersten Schüttgut zu mischenden Flüssig¬ komponente einsetzen. Soferne das Produkt zur Bildung eines freien Massenstromes geeignet ist, kann auf dieselbe Weise das Signal mit Vorteil auch zur Steuerung einer nachfolgenden Verarbeitungsmaschine, etwa zur Steuerung der von dieser abgegebenen Durchsatzleistung, 0 eingesetzt werden.
Bei einer weiteren, vorteilhaften Ausgestaltung des erfindungsgemäßen
Verfahrens wird kurzzeitig der Massenfluß im Wägegefäß gestoppt oder die Austrittsöffnung des Wägegefäßes geschlossen und dabei die pro 5
Zeiteinheit erfolgende Gewichtszunahme der in das Wägegefäß zulaufenden Schüttgutmenge festgestellt. Hierbei sind zwei Fälle möglich: beim Beginn des Produktflusses kann auf diese Weise sehr exakt die in das Wägegefäß eingespeiste momentane Schüttgutmenge sofort ermittelt werden, um z. B. eine Grobdosierung zu steuern. Es kann aber auch bei Bedarf oder in bestimmten Zeitabständen die genaue in das
Wägegefäß geförderte Poduktmenge festgestellt werden. Vorteilhafter¬ weise wird dabei ein Teil des Inhaltes des Wägegefäßes kurzfristig abgelassen, der Massenfluß gestoppt bzw. die Austrittsöffnung des Wägegefäßes verschlossen und, wie im ersten Fall, aufgrund des pro Zeiteinheit erfolgenden Gewichtsanstiegs der Produktzufluß exakt ermittelt.
Aus den vorstehenden Ausführungen ergibt sich, daß nahezu jede belie¬ bige Kombination innerhalb der verschiedenen Ausgestaltungsmöglich¬ keiten für die Erfindung gegeben ist, je nach den besonderen Bedingungen, die erfüllt werden sollen. Als solche Bedingungen können z. B. die bestmögliche Vergleichmäßigung des Produktflusses, eine exakte Regelung des Durchsatzes aufgrund eines vorgegebenen Sollwertes, das Erfassen von jeweils exakten Momentanwerten für eine proportionale Beimischung einer anderen Komponente (etwa Netzung von Getreide), eine exakte Erfassung einer Schüttgutmenge über einen größeren Zeitraum hinweg usw. mit der Erfindung überraschend einfach und genau gelöst werden. Es lassen sich auch weitere Kombinationen vornehmen, so etwa eine erste grobe Regelung des Produktstroms durch einen steuerbaren Dosierer und eine nachfolgende Exaktmessung nach der Erfindung o. ä..
So wird bei einer weiteren, ganz besonders bevorzugten Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens kurzzeitig der Massenfluß des Wäge¬ gefäßes in einem zweiten Wägegefäß aufgefangen und in diesem die pro Zeiteinheit erfolgende Gewichtszunahme festgestellt und aus den Me߬ werten des ersten und des zweiten Wägegefäßes die in das erste Wägegefäß zulaufende Schüttgutmenge bzw. die aus ihm austretende Schüttgutmenge festgestellt bzw. ermittelt. Kurze Beschreibung der Zeichnungen
Die Erfindung wird nachfolgend anhand der Figuren beispielshalber noch näher erläutert. Es zeigen:
Figur i ein erfindungsgemäßes Durchsatzmeßgerät;
Figur 2 ein Beispiel des Verlaufs des Waagensignales bei einem
Meßgerät nach Figur i;
Figur 3 ein anderes erfindungsgemäßes Durchsatzmeßgerät mit Grob¬ steuerung des zufließenden Produkts;
Figur ein Beispiel für den Verlauf eines Waagensignales bei einem
Gerät nach Figur 3, und
Figur 5 ein weiteres Beispiel für ein erfindungsgemäßes Durch¬ satzmeß- und -Regelgerät.
Ausführliche Beschreibung der Zeichnungen
In Figur 1 ist prinzipiell eine Verwägevorrichtung gezeigt, die in ihrem oberen Bereich eine Zuführleitung 2, in ihrem mittleren Bereich eine Rohrwaage 1 und in ihrem unteren Bereich eine Abführleitung 3 aufweist. Die Rohrwaage 1 ist mit einem Abschlußschieber 4 versehen, mittels dessen der Auslauf der Rohrwaage 1 verschlossen oder geöffnet werden kann. Des weiteren ist auch noch eine Rechner-Einheit 5 zur Verwertung der von der Verwägeeinrichtung angelieferten Meßsignale vorgesehen.
Der Hauptteil der Waage 1 wird durch einen Waagenbehälter 6 gebildet, der auf Druckmeßdosen 7 oder auf anderen, zur raschen Erfassung momentaner Gewichtswerte geeigneten Elementen abgestützt ist. Der -I I-
Waagenbehälter 6 ist bei der gezeichneten Prinzipdarstellung so angeordnet und ausgebildet, daß er einen Teil der Förderleitung selbst darstellt, d. h. er ist mit einem Durchlaufraum versehen, dessen Querschnittt genau dem der Zufuhrleitung 2 bzw. der Abführleitung 3 entspricht, wobei sich die Wandflächen unmittelbar und ohne Störung des Wandverlaufes aneinander anschließen, als ob Zuführleitung^ Durch¬ laufraum und Abfuhrleitung ein einziges Teil gleichen Querschnitts wären. Hierdurch ist gewährleistet, daß das aus der Zufuhrleitung 2 ankommende Produkt ohne eine durch den Innenquerschnitt des Waagenbe¬ hälters 6 gebildete Störung in die Abfuhrleitung 3 weiterströmen kann.
Die Druckmeßdosen 7 geben das von ihnen erzeugte, dem gemessenen Gewicht entsprechende Signal an einen Umsetzer 8 weiter, der über ein Bedienungsgerät 9 mit einem Rechner 10 verbunden ist. Dabei ist der Um¬ setzer 8 auch an einen elektro-pneumatischen Wandler 11 angeschlossen, der mit einem pneumatischen Zylinder 12 zur Steuerung des Taktspieles der Waage 1 verbunden ist. Die gezeigte Anordnung ermöglicht ein einfaches elektronisches Erfassen der gemessenen Gewichtswerte sowie deren Weiterleitung an den Rechner 10 zur Berechnung des gewünschten Produktdurchsatzes (Produktmenge pro Zeit). Des weiteren kann ein (in Figur 1 nicht dargestelltes) Druckausgleichsrohr für die Ausschaltung solcher Störfaktoren vorgesehen werden, die dadurch entstehen, daß in der Zuführleitung 2 und der Abführleitung 3 unterschiedliche Druck- Verhältnisse auftreten können. Hierzu verbindet ein Druckausgleichsrohr einen Raum 14 direkt oberhalb des Waagenbehälters 6 mit einem Raum 15 direkt unterhalb desselben in freier, ungestörter Verbindung und unabhängig von der Stellung des Abschlußschiebers 4.
Die Figur 2 zeigt nun beispielsweise vier mögliche Meßzyklen, wie sie bei erstmaligen Produktanläufen, insbesondere bei Produktsorten, die erstmalig erfaßt werden, vorkommen. Weiterhin sind in Figur 2 vier Meßzyklen (erfaßter Durchsatz über der Zeit) dargestellt.
Bei Beginn der Messung wird der Schieber 4 in die geschlossene Stellung gefahren. Der Waagebehälter beginnt sich zu füllen und erreicht nacheinander die Füllung A und dann B. Der Meßzyklus I zeigt die häufig beobachtete anfängliche Steigerung der Produktspeisung. Im Meßzyklus II dagegen ist eine stabile Einspeisung über der ganzen Meßzeit dargestellt. Der Waagebehälter wird am Ende des Zyklus II wieder vollständig geleert.
Der Meßzyklus III weist zwei Betriebszustände auf. Bis zum Ende der Phase III wird der Waagenbehälter bis zu einer mittleren Füllung C gefüllt und der Schieber bei der Füllung C soweit geöffnet, daß die Produktmenge in dem Waagebehälter konstant bleibt, wobei der Schieber in einer entsprechenden Stellung festgehalten wird. Von der Waage nicht weiter ermittelte Störfaktoren ergeben ein langsames Sich-Leeren des Waagebehälters, so daß zu Beginn des Meßzyklusses IV die Schieber¬ stellung etwas mehr geschlossen wird. Im Verlaufe des Meßzyklus IV stabilisiert sich die Gutmenge im Waagenbehälter, was bedeutet, daß einfließende und ausfließende Schüttgutmenge gleich groß sind. Durch entsprechendes, wiederholtes, kurzfristiges Festhalten der Position des Schiebers und Regeln des Schiebers auf "Einlaufmenge = Ausfließmenge" werden mögliche Störungen, die z. B. außerhalb einer vorgegebenen Bandbreite X liegen, direkt oder einer nachfolgenden Verarbeitungs¬ maschine angezeigt.
Es wird nun die Figur 2 mit weiteren Einzelheiten erläutert, wobei auf den dargestellten Zyklus II Bezug genommen wird:
Der Verlauf der gemessenen Gewichtszunahme Q in kg ist in Figur 2 über der Zeit t in Sekunden dargestellt. Der Zeitpunkt II bezeichnet dabei den Schließzeitpunkt des Waagenausganges, d. h. die Vollendung der Schlie߬ bewegung des Abschlußschiebers 4. Mit der Schließung des Abschlu߬ schiebers 4 (Zeitpunkt II) beginnt sich nun der Waagenbehälter 6 zu füllen, wobei das erzeugte Wägesignal entsprechend der Kurve vom Ausgangspunkt II zunächst sehr unregelmäßig und mit erkennbaren Über¬ schwingungen ansteigt, weil hier das gesamte Waagensystem durch den ersten Aufprallimpuls in Schwingungen gebracht wird und deshalb überschwin ■g»t*.
Bei gut ausgebildeter Dämpfung ist jedoch bereits nach kurzer Zeit, im dargestellten Beispiel nach etwa 1 sec, eine Beruhigung eingetreten, die etwa dem Punkt D entspricht. Vom Punkt D an beginnt nun ein linearer Anstieg der gemessenen Werte bis hin zum Punkt E, bei dessen Erreichen der Abschlußschieber geöffnet wird: entsprechend dem nunmehr erfolgenden Auslaufen des Produktes fällt das Gewicht in der Waage 1 wieder bis zum Nullpunkt ab, wonach sich bei der Waage infolge der auftretenden Trägheitseffekte sogar kurzzeitig ein negatives Gewichts¬ signal zeigt. Anschließend bleibt der Schieber während einer gewissen Zeit geöffnet, wonach er wieder geschlossen wird. Nach erfolgter Schließung (erneuter Schließzeitpunkt des Waagenausgangs bzw. beendete Schließbewegung des Abschlußschiebers 4) könnte der Zyklus II beliebig oft wiederholt werden.
Wesentlich für das erstmalige Ermitteln eines konstanten Durchsatzes ist hierbei, daß im Bereich des linearen Meßwertanstiegs, d. h. im Bereich zwischen dem Beruhigungspunkt D und dem Endpunkt des linearen Gewichtsanstiegs E zu Beginn der Schieberöffnung, die für das erfindungs¬ gemäße Verfahren erforderlichen Messungen bei gleichzeitiger Zeit¬ erfassung erfolgen, wobei auf diese Weise sehr genau der momentane Durchsatz und der Beginn einer stabilen Speisung erfaßt wird. Die allererste Messung weist normalerweise noch keinen linearen Kurvenverlauf entsprechend Zyklus I auf.
Der Punkt A. bei Zyklus II sei nun der dem Meßpunkt A zugeordnete Zeit¬ punkt, wobei A den hierbei von der Waage gemessene Gewichts¬ ausschlag bezeichnet. B. bezeichnet die Zeit, die dem Meßpunkt B zugeordnet ist, und BQ sei der bei Punkt B festgestellte Meßwert für das Gewicht ("Gewichtsausschlag"). Eine Ablesung des Meßwertes während des fortgesetzten Zulaufens von Schüttgut erfaßt stets sowohl das Gewicht, wie auch den Impuls des fallenden Produktstromes gleichzeitig. Daher kann eine solche Einzelmessung niemals das absolute Gewicht des im Waagenbehälters 6 momentan aufgehäuften Schüttgutes darstellen.
Innerhalb des bereits genannten linearen Bereiches der gemessenen Gewichtszunahme erfolgt nun eine Messung, etwa zwischen den Punkten A und B, die über einen nur sehr kurzen Referenzzeitabschnitt Δ t vorgenommen wird.
Alle bisherigen Messungen und Versuche haben bestätigt, daß die Gewichtsfehlanzeige durch den Impuls (Steigimpuls) genau gleich groß ist wie der entsprechende Wert des jeweiligen Produktnachstromes (beide verändern sich im gleichen Verhältnis bei fortlaufendem Füllen des Behälters bzw. bei Verkleinern der Fallhöhe und damit (entsprechend) des Nachlaufes), so daß sich beide Faktoren gegenseitig aufheben und die Anzeige an der Waage den jeweils momentanen Durchsatz (m = sekundlicher Massenstrom) ergibt, wenn zu den jeweiligen Gewichts¬ änderungen die Zeitänderung berechnet wird.
Somit kann auch bei Anforderung großer Genauigkeit das Differenz¬ gewicht zwischen den Zeitpunkten Afc und Bfc als ausreichend genauer Differenzwert verwendet werden.
Bezeichnet man das auf die Zeiteinheit bezogene Gewicht . des in die
Waage eingeflossenen Schüttgutstromes als "Schüttgutdurchsatz", so ergibt sich dieser aus der* Relation zwischen dem ermittelten
Differenzwert einerseits und dem Referenzzeitabschnitt andererseits wie
Λ C~ folgt, wobei der Quotient-^ auch als sekundlicher Massenstrom = m oder aber als Steigungswinkel ( ß,γ usw.) (bzw. tanot ) angegeben werden kann:
B Gm " AGm Δ G
= tan (α ,ß ,γ ).
Bt - At Δ t
Hierin bezeichnet Δ G das Differenzgewicht undΔ t die Dauer des Re- f erenzzeitabschnittes. α , g , γ sind die Steigungswinkel der Meßkurve
(Figur 2).
Damit ergibt die Vermessung des Kurvenverlaufes innerhalb des Referenz¬ zeitabschnittes Δ t eine Kurzzeitmessung, aus der sehr schnell und mit großer Genauigkeit der Wert des momentanen Schüttgutdurchsatzes unschwer festgestellt werden kann. Dabei besteht die Möglichkeit, wie aus Figur 2 ebenfalls ersichtlich ist, daß im Bereich des linearen
Meßwertanstiegs zwischen den Punkten D und G nicht nur während eines Referenzzeitabschnittes (Punkte A-B), sondern auch während eines weiteren Referenzzeitabschnittes zwischen den Punkten A' und B' zusätzlich eine gleiche Messung vorgenommen werden kann. Wenn dabei der Referenzzeitabschnitt Δ t gleich groß wie zwischen den Punkten A und B gewählt wird, kann der Durchsatzwert, der sich aus der zweiten Messung ableiten läßt, mit dem Durchsatzwert aus der Messung während des ersten Referenzzeitabschnittes verglichen und, falls eine Abweichung vorliegt, ein Mittelwert gebildet werden, der dann mit noch größerer Genauigkeit den gemittelten Durchsatz zwischen den Zeitpunkten A. und B' wiedergibt. Bei Einsatz geeigneter Verwägungssysteme besteht keine _ Schwierigkeit, innerhalb des linearen Meßwertanstiegs zwischen den Punkten D und E eine Vielzahl solcher Einzelmessungen, jeweils über einen identischen Referenzzeitabschnitt Δ t ausgeführt, vorzunehmen und nach jeder neuen Messung den vorher bestimmten Durchsatzwert im Rahmen einer erneuten Mittelung zu korrigieren.
Die oben angegebene Messung des Differenzgewichtes ΔG und der
Referenzzeitdauer Δ t läßt aber über die Berechnung des momentanen
Durchsatzwertes hinaus auch noch, falls gewünscht, die Möglichkeit zu, auch die Gesamtfüilung des Waagenbehälters 6 bis zu dessen Entleerung,
_ somit das insgesamt zwischen dem Zeitpunkt II und dem Punkt E in den
Waagebehälter 6 eingespeiste Produktgewicht, ebenfalls mit großer
Genauigkeit zu ermitteln. Denn dies kann unschwer dadurch erfolgen, daß das innerhalb eines Referenzzeitabschnittes gemessene Differenzgewicht
Δ G in geeigneter Weise linear extrapoliert und hochgerechnet wird, so daß die Gewichtsdifferenz zwischen dem Punkt E einerseits und dem
Schnittpunkt II der Geraden des linearen Meßwertanstiegs mit der
Abzisse (Zeitachse) andererseits berechnet wird: diese Gewichtsdifferenz ist dann eine sehr genaue Erfassung des Gewichtes des wirklich in den
Behälter eingeströmten Schüttgutes, was durch Versuchsergebnisse belegt werden konnte. Im Falle, daß zur Meßwerterfassung eine elektronische 5
Waage eingesetzt wird, mit der gleichzeitig eine integrale Auswertung der Meßwertkurve über der Zeit erfolgen kann, besteht sogar die 1
Möglichkeit, daß der durch eine geeignete elektronische Schaltung für die Berechnung des Durchsatzes oder des in den Waagenbehälters eingespei¬ sten Schüttgutgewichts gemessene tatsächliche Kurvenverlauf ersetzt wird durch einen Kurvenverlauf, der aus einer z. B. durch den Punkt E verlaufenden Geraden besteht, bei der das Integral über den Zeitraum, der zwischen ihrem Schnittpunkt mit der Abzisse und dem Punkt E liegt, gleich dem Integral der tatsächlich gemessenen Kurve über dem Zeitraum zwischen den Punkten I und E ist.
Selbstverständlich können der Zyklus I und II auch weggelassen und direkt mit dem Zyklus III begonnen werden. Dabei besteht aber keine genügende Sicherheit, daß die vom Rechner ermittelten Durchsätze mit Waagenge¬ nauigkeit stimmen. Die erstmalige Messung dient gleichzeitig einer Eichung für den jeweiligen Betriebszustand bzw. fUr ein allenfalls noch nicht bekanntes Produkt. Diese Eichung kann nach Bedarf auch während dem Betrieb wiederholt werden, sofern ein kurzzeitiges Unterbrechen des Produktflusses erlaubt ist.
Die Lösung gemäß Figur i erlaubt ein konstantes Erfassen des Durch- ~ satzes, wobei der Produktfluß dauernd überwacht werden kann. Bei Eingeben einer genügenden Bandbreite kann mit diesem Ausführungs¬ gedanken auch eine Vergleichmäßigung bzw. eine Verbesserung der Konstanz des Durchsatzes erreicht werden. Schwankungen oder ganz kurzfristige Spitzen des in den Waagebehälter eingespeisten Produktes 5 werden im Waagebehälter aufgefangen. Die unten abgegebene Produktmenge ist über der Zeit stark ausgeglichen, was direkt wieder einen Einfluß hat auf die Genauigkeit der Erfassung des Durchsatzes. In Figur i wird der Schieber 4 durch Meßwerte der Waagensignale gesteuert, wobei aus den Waagensignalen gleichzeitig der Produkt- durchsatz ermittelt wird.
Bei den Darstellungen sowohl der Figur 1, wie auch der Figur 3 ist in der Zuführleitung 2 ein Produktschieber 20 angeordnet, der über einen Pneumatikzylinder 21 betätigt wird. Der Pneumatikzylinder 2.1 wird in _ geeigneter Weise angesteuert, etwa - wie in Figur 3 im einzelnen gezeigt - über eine Luftleitung 22 und einen elektro-pneumatischen Wandler 23, der von einem Umsetzer 24 die Korrektursignale erhält.
Für manche Produkte ist es vorteilhaft, anstelle eines Flachschiebers am Auslauf der Rohrwaage eine Penkelklappe 25 zu verwenden, die über elektromotorische Mittel, z. B. einen Stellmotor, oder, wie in Figur 3 gezeigt, mit einem Pneumatikzylinder 26 betätigt wird, der mit Druckluft über eine Steuerleitung 27 und einen elektro-pneumatischen Wandler 28 versorgt und gesteuert wird. Mit der Pendelklappe 25 ist auch eine Positionsanzeige 29 verbunden, die z. B. als Drehpotentiometer ausgebildet sein kann. Das entsprechende elektrische Signal wird über eine Steuerleitung 30, welche die jeweilige Ist-Lage der Pendelklappe 25 feststellt, dem Rechner 10 mitgeteilt.
Die Anordnung gemäß Figur 3 kann gleich wie nach Figur 1 betrieben werden, wobei der Produktschieber als Serviceschieber benutzt werden kann.
Die Anordnung nach Figur 3 erlaubt aber auch noch eine andere Betriebs¬ weise, indem sie als eine Art Differentialwaage betrieben werden kann, im Gegensatz zu den bekannten Differenzialwaagen wird jedoch in jedem Fall im Waagenbehälter 6 ein freier Massenfluß und gleichzeitig- ein freier Austritt des Produktes ermöglicht. Damit keine Störfaktoren durch geänderte Reib- und Beschleunigungskräfte das Ergebnis stören, wird die Öffnungsstellung "o" immer so eingeregelt, daß eine Produktmenge A im Waagebehälter nicht unterschritten wird. Versuche haben gezeigt, daß bei richtiger Formgebung des ganzen Waagenbehälters, insbesondere der Auslaufpartie, ab einer bestimmten Produktmenge A eine Änderung der Füllhöhe im Bereich zwischen A und B auf die Austrittsgeschwindigkeit am Waagenauslaß keinen Einfluß mehr hat, insbesondere wird die Austrittsgeschwindigkeit dort nicht gestört, ob nun Produkt in das Waagengefäß fließt oder nicht.
Je nach Produkt und besonderer Situation kann z. B. in einem Zyklus von 2 Sekunden eine große Menge Produkt, z. B. Menge B - Menge A, in das Waagengefäß bei gleichzeitiger Austragung mit einer vorgegebenen Leistung geschüttet werden. Nach zwei Sekunden wird der Schieber 20 vollständig geschlossen und die fortlaufende Austragung des Produktes über der Zeit während acht Sekunden überwacht, geregelt und gemessen, sodann das Spiel wiederholt. Dies hat den Vorteil, daß zumindest während des größeren Zeitabschnittes die ausfließende Produktmenge ungestört mit Waagengenauigkeit erfaßt wird.
Sofern nun bei der Einspeisung eine gewisse Regelmäßigkeit gegeben ist, können, wie aus der Figur 4 ersichtlich ist, eine Vielzahl von
Informationen gewonnen werden.
Der Beginn der Messung kann durch einen Zyklus X erfolgen, entspre¬ chend dem Zyklus II der Figur 2. Der Rechner kann auf diese Weise die in die Waage fließende Produktmenge pro Zeiteinheit bzw. den Durchsatz (m) erfassen und die Klappe 25 bei Erreichen der Füllhöhe B in eine entsprechende Leistungsstellung öffnen. Gleichzeitig wird der Schieber 20 geschlossen, als Zyklus XI fortlaufend die Austragleistung bzw. das über der Zeit abnehmende Behältergewicht festgestellt und daraus der Massen- fluß (m) errechnet. Am Ende der Phase des Zyklusses XI wird der
Schieber - 20 wieder geöffnet, so daß anfänglich die darüber aufgestaute Produktmasse in die Waage fällt. Am Waagesignal ist nach einem ersten steilen Anstieg durch einen flacheren Anstieg das normale Nachfließen aus der Zuführleitung 2 feststellbar. Nach Erreichen des Füllstandes B wird der Schieber 20 wieder geschlossen und das Spiel des Zyklus XI und XII fortgesetzt.
Anstelle des Schiebers 20 kann auch eine Speiseschnecke oder eine Schleuse verwendet werden, die eine entsprechende Steuerbarkeit des Produktflusses erlauben.
In der Figur 4 ist nun ferner angenommen, daß der Produktaustrag aus dem Waagebehälter in den zwei Zyklen XI entweder konstant ist oder auf einen konstanten Wert geregelt wird, so daß die zwei Geraden 31 und 32 Parallele sind. Durch Errechnen der idealisierten "Fühlgeraden" 33 und 34 kann sehr genau auf die jeweilige Einfüllmenge geschlossen werden, obwohl die entsprechenden Werte von der Waage wegen des einfallenden Produktstromes (Fallimpuls) nicht direkt bestimmt werden können. Auf diese Weise kann nach einer Anzahl unveränderter Zyklen XI eine kleine
Korrektur für die Austragleistung entsprechend dem Mehr oder Weniger der Speiseleistung in die Zuführleitung 2 eingegeben werden. Dies ist besonders für die Erfassung des Durchsatzes in unmittelbar nachfolgenden
Verarbeitungsmaschinen vorteilhaft, da sowohl für die Maschine selbst wie für mögliche weitere Beimischungen nur Regelkorrekturen in größeren Zeitabständen notwendig sind.
Die Anordnung nach Figur 5 ist in Bezug auf die Produktzuführung unter¬ schiedlich zu den Ausgestaltungen in den Figuren 1 und 3:
In Figur 5 wird das Waagengefäß direkt aus einem Vorratsbunker oder einem Silo gespeist. Die Aufgabe, die hier gestellt ist, liegt in einer optimalen Konstanthaltung eines vorgegebenen Sollwertes. Der Produktdurchsatz soll über eine ganze Verarbeitungsperiode auf Waagen¬ genauigkeit (z.B. - 0,2 %; - 0,1 % Genauigkeit) geregelt werden. Die Genauigkeit soll sowohl momentan wie auch als Summe Über die Verarbeitungsperiode eingehalten werden. ,
Über dem Waagebehälter 6 ist ein Silo- oder Vorratsbehälter 40 ange¬ ordnet, dem ein regelbarer Austragdosierer 41 nachgeschaltet ist. Der Austragdosierer kann entsprechend den Fließeigenschaften des Produktes irgendein bekanntes Dosierelement sein. Bei frei fließfähigen Gütern wie Getreide hat es sich als ganz besonders vorteilhaft erwiesen, nicht nur die untere Silo- bzw. Behälterpartie 42, wie an sich bekannt, als freien Massenflußsilo zu dimensionieren, sondern auch das Austragdosierelement als freien Massenflußdosierer mit freiem Produktaustritt zu gestalten, wie dies in der Figur 5 dargestellt ist. Der Austragdosierer hat hierbei die Funktion eines Grobdosierers und weist auf einer Seite eine Regelklappe 43 auf, die über einen Pneumatikzylinder 44 oder eine entsprechende Membrane betätigt wird. Die Druckluftsignale werden von einem elektro-pneumatischen Wandler 46 über eine Druckluftleitung 45 übertragen. Der Rechner 10 gibt an einen Umsetzer 47 die erforderlichen Vorgabe-Sollwerte, die über einen Positionsmelder 48 für eine erste Grob¬ einstellung verwendet werden. Während des Betriebes können nun die Korrekturbefehle fUr den Grobdosierer so gewählt werden, daß die Schwankungsbreite zwischen den Füllhöhen A und B im Waagebehälter 6 voll ausgenutzt wird.
Die Bauweise gemäß Figur 5 erlaubt ferner eine Direktregelung des 5 Austragdosierers 41, indem das Maß der Gewichtszunahme über der Zeit, von einer Einfüllmenge A beginnend, dauernd festgestellt und ein entspre¬ chendes Stellsignal durch den Rechner 10 sowie über den Umsetzer 47 an den Pneumatikzylinder 44 gegeben wird. Dabei bildet sich eine Kurve B entsprechend Zyklus I in Figur 2 aus. Reicht eine Behälterfüllung für das
10 genaue Auffinden der Solldosierleistung nicht, wird auch dieser Vorgang, wie in Figur 2, wiederholt, dabei ergibt sich ein sinngemäßer Zyklus III in Sekunden elf bis Sekunden dreizehn. Bei Sekunde dreizehn wird die Klappe 25 soweit geöffnet, bis konstantes Gewicht im Waagenbehälter entsteht. Die entsprechende Schϊeberstellung wird nun gehalten. Durch
15 den freien Massenfluß bleibt die Austragsleistung aus dem Waagebehälter mit Waagengenauigkeit konstant, und die Füllmeπge im Waagenbehälter wird durch die Grobdosierklappe 43, wie weiter oben beschrieben, durch ein entsprechendes Sollsignal aus dem Rechner 10 geregelt.
•
_ _ Im Rechner 10 können aber auch beliebige Programme für die produktabr hängige Öffnungsstellungen in Bezug auf einen gewünschten Soll-Durch¬ satz eingegeben werden, wobei die Leistung über der Zeit vorteilhafter¬ weise einer quadratischen Funktion entspricht. Wird die Durchlaufwaage nicht senkrecht, sondern in leichter Schräglage eingebaut, so können ebenfalls im Rechner 10 entsprechende Istwert-Korrekturprogramme
-5 vorgesehen werden.
Aufgrund der vorstehenden Ausführungen ist ersichtlich, daß der Rechner 10 in jeder geeigneten Art programmiert werden kann, daß je nach Erfordernis folgende Daten eingegeben oder in beliebiger Kombination 30 genommen werden können:
- der momentane Durchsatz;
- die Totalisierung der Produktmenge, z. B. auf eine Zyklusdauer von zehn Sekunden; gp. - die Totalisierung der Produktmenge bezogen auf ei- ne/mehrere Stunden;
- jeweils ein Festgewicht-Impuls, d. h. eine effektive (errechnete) Zeitangabe, wann ein vorgegebenes Produkt¬ gewicht, z. B. 50 kg, durchgeflossen sind, und/oder
- eine bestimmte Verarbeitungsmenge, etwa von 50 t.
Bis heute war es nicht möglich, mit einem System die entsprechenden Daten mit Waagengenauigkeit und bei konstantem Produktfluß zu er¬ halten, da, wie eingangs erwähnt, Chargenwaagen zwar sehr genau arbeiten, aber jeweils nur eine bestimmte Menge von z. B. 50 kg plötzlich ausschütten. Alle Systeme mit Prallplatten erreichen die geforderten Genauigkeiten nicht. Bandwaagen sind wirtschaftlich in sehr vielen Fällen nicht tragbar und erreichen die Genauigkeit nur bei sehr hohen Aufwendungen bezüglich der Wartung.
Zur Berechnung und Dimensionierung des Gefäßes sowie der Klappe bzw. des Schiebers zur Erzeugung eines freien Massenstromes läßt sich z. B. das Jenike-Verfahren benützen.
1954 entwickelte A. W. Jenike (siehe Bulletin No. 64 of the Utah Engineering Experiment Station, Univarsity of Utah, 1954, sowie Bulletin No. 123 of the Utah Engineering Experiment Station, University of Utah, 1964) eine experimentelle Testmethode zur Ermittlung der maßgeblichen Stoffgrößen (innere Reibungswinkel der Schüttgüter sowie Reibungswerte der Schüttgüter gegenüber verschiedenen Wandmaterialien etc.), mit deren Kenntnis Auslaufformen und Austrittsgrößen fUr Behälterausläufe ermittelt werden können, die einen störungsfreien Massenfluß unter Schwerkraftwirkung garantieren.
In einem Schergerät werden dazu entsprechende Schüttgutmuster gemessen. Das Kernstück des Gerätes besteht aus einer aus der Boden¬ mechanik bekannten Scherzelle, in der Schüttgutproben mit verschiedenen Normallasten verdichtet und unter diesen Verdichtungszuständen abgeschert werden. Die graphische Auswertung der Meßresultate zusammen mit von Jenike gegebenen Berechnungen höherer Differential¬ gleichungen ermöglichen zu jeder Schüttgut/Wandmaterial-Paarung die Angabe der jeweils notwendigen Neigungen der Schrägflächen sowie die minimalen Auslaufabmessungen, damit Massenfluß garantiert ist.
Bei mechanischen Austragelementen, die den Bodenbereich des Wägegefä¬ ßes verschlossen halten bzw. ganz abdecken, ergeben die verschiedenen Bewegungen (Rotation, Oszillation, Pulsieren usw.) Störeinflüsse auf das jeweilige momentane Wägeergebnis. Allerdings treten keine Gewichts¬ differenzen infolge unterschiedlicher Öffnungsgrade der Austragsquer- schnitte auf, da bei mechanischen Austragelementen der sich infolge des Druckes auf den Boden bzw. die Gefäßwände ergebende Gewichtswert dadurch nicht direkt beeinflußt wird.
Im Unterschied hierzu ist z. B. bei einer Flüssigkeitenverwägung und bei teilweise freiem Bodenauslaß eine entsprechende Verkleinerung der wirksamen Bodenfläche bei der Bestimmung des Gewichtswertes zu berücksichtigen.
Versuche haben nun gezeigt, daß nochmals ganz andere Verhältnisse bezüglich der momentanen Gewichtsanzeigen bei unterschiedlicher Frei¬ gabe der projezierten Grundfläche des Wägegefäßes bei Schüttgütern bestehen, da Schüttgut ein völlig anderes Verhalten als Flüssigkeiten aufweist. Das Schüttgut wird im Gegensatz zur Flüssigkeit als reibungs¬ behaftet bezeichnet, wodurch insbesondere Spannungsumlagerungen während des Austrags im Auslauf bereich stattfinden. Es stellen sich hierdurch somit konstante Verhältnisse ein, die durch Eichung erfaßbar und hierdurch mit sehr großer Genauigkeit reproduzierbare Werte jeder Messung erzielbar sind.

Claims

Patentansprüche
1. Vorrichtung zum automatischen Erfassen eines kontinuierlichen Schüttgut-Durchsatzes mittels einer Durchlaufwaage, bestehend aus einem Wägegefäß, einem einstellbaren Verschlußorgan zur Einstellung des Austrittsquerschnitts des Wägegefäßes sowie elektronischen Gewichts¬ differenz-Meßmitteln, dadurch gekennzeichnet, daß das Verschlußorgan im Auslaßbereich des Wägegefäßes (6) mit diesem als verstellbarer Wand¬ teil (4; 25) verbunden und derart angeordnet ist, daß sich im Wägegefäß (6) bei geöffneter Betriebsstellung des Verschlußorganes (4) ein Massenfluß einstellt, und daß der Schüttgutstrom vom Austritts¬ querschnitt des Wägegefäßes (6) frei abströmt.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Ver- schlußorgan als Schieber (4) oder als verschwenkbare Klappe (25) ausgebildet ist.
3. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen dem Verschlußorgan (4; 25) und den ihm gegenüberliegenden Wandteilen des V/ägegefäßes (6) für den Betrieb der Vorrichtung ein Öffnungswinkel zwischen o und 40 , bevorzugt von 20 bis 350, einstellbar ist.
4. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekenn- zeichnet, daß dem Verschlußorgan (25) Verstellmittel (26) sowie Posi- tions-Anzeigemittel (29) zugeordet sind. 1
5. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß vor der Durchlaufwaage ein Dosierorgan (20, 21) ange¬ ordnet ist, das von der Durchlaufwaage steuerbar ist.
5
6. Verfahren zum automatischen Erfassen des Schüttgutdurchsatzes bei einer Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß bei Aufrechterhaltung eines Massenflusses im gesamten Wägegefäß (6) oder bei völlig gestopptem Massenfluß ein der pro , Q Zeiteinheit auftretenden Gewichtsänderung des Wägegefäßes (6) entsprechendes Signal abgeleitet um zur Berechnung von Zustands- parametern des Schüttgutstromes eingesetzt wird.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß das Signal . 5 zur Steuerung der Produktzufuhr zum Wägegefäß (6) eingesetzt wird.
8. Verfahren nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß die dem Wägegefäß (6) zulaufende Schüttgutmenge zu Kontrollzwecken in Zeitabständen unterbrochen und die Gewichtsabnahme des Waageninhaltes
„Q zum Ermitteln der pro Zeiteinheit ausfließenden Schüttgutmenge fest¬ gestellt wird.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 6 bis 8, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß zum Ausgleich kurzfristiger Schwankungen der dem Wäge-
25 gefäß (6) zulaufenden Schüttgutmenge das Wägegefäß (6) als Ausgleichsgefäß eingesetzt wird.
10. Verfahren nach einem der Ansprüche 6 bis 9, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß das Signal zur Regelung eines zweiten Gutstromes oder
_0 einer mit dem ersten Schüttgut zu mischenden Flüssigkomponente eingesetzt wird.
11. Verfahren nach einem der Ansprüche 6 bis 10, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß das Signal zur Steuerung einer nachfolgenden Verarbeitungs¬
35 maschine eingesetzt wird.
12. Verfahren nach einem der Ansprüche 6 bis 11, dadurch gekenn- zeichnet, daß kurzzeitig der Massenfluß im Wägegefäß (6) durch
Schließen der Austrittsöffnung desselben gestoppt und dabei die zeitliche
Zunahme des Gewichtes der in das Wägegefäß (6) einlaufenden Schütt- gutmenge festgestellt wird.
13. Verfahren nach einem der Ansprüche 6 bis 12, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß kurzzeitig der Massenfluß durch das Wägegefäß (6) in einem zweiten Wägegefäß aufgefangen und in diesem die Gewichts- zunähme des zufließenden Produktstromes pro Zeiteinheit festgestellt und aus den Meßwerten und den Meßwerten des zweiten Wägegefäßes die dem ersten Wägegefäß (6) zulaufende Schüttgutmenge berechnet wird.
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