UA73113C2 - METHOD FOR THERMAL TREATMENT OF ALUMINUM ALLOY Al-Mg-Si - Google Patents
METHOD FOR THERMAL TREATMENT OF ALUMINUM ALLOY Al-Mg-Si Download PDFInfo
- Publication number
- UA73113C2 UA73113C2 UA2001096276A UA2001096276A UA73113C2 UA 73113 C2 UA73113 C2 UA 73113C2 UA 2001096276 A UA2001096276 A UA 2001096276A UA 2001096276 A UA2001096276 A UA 2001096276A UA 73113 C2 UA73113 C2 UA 73113C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- aging
- stage
- temperature
- hours
- hour
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 5
- 229910018464 Al—Mg—Si Inorganic materials 0.000 title abstract 2
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 title 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims abstract description 54
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 32
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 12
- 238000012876 topography Methods 0.000 claims 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 abstract description 8
- 235000012438 extruded product Nutrition 0.000 abstract description 2
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 abstract 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 206010020649 Hyperkeratosis Diseases 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- PMGQWSIVQFOFOQ-YKVZVUFRSA-N clemastine fumarate Chemical compound OC(=O)\C=C\C(O)=O.CN1CCC[C@@H]1CCO[C@@](C)(C=1C=CC(Cl)=CC=1)C1=CC=CC=C1 PMGQWSIVQFOFOQ-YKVZVUFRSA-N 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 description 1
- 235000013550 pizza Nutrition 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
- C22C21/08—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent with silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/05—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys of the Al-Si-Mg type, i.e. containing silicon and magnesium in approximately equal proportions
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Silicon Compounds (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Dental Preparations (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Cookers (AREA)
Description
Опис винаходу
Винахід відноситься до алюмінієвого сплаву АІ-Мао-5і, що піддається термообробці , який після формування 2 піддають процесу старіння, що включає першу стадію, на якій продукт екструзії нагрівають з швидкістю нагрівання понад 30 2С/година до температури від 1002 до 1709С, і другу стадію, на якій продукт екструзії нагрівають з швидкістю нагрівання від 52С до 502С/година до кінцевої температури витримки від 16090 до 2202, і де весь цикл старіння здійснюють за час від З до 24 годин.
Спосіб, подібний вказаному, описаний в УУО 95.06759. Згідно з вказаною публікацією, старіння здійснюють то при температурі від 15023; до 2002С, і швидкість нагрівання складає від 1092 до 100С/година, переважно від 1092 до 70С/година. Як альтернатива, рівноцінна такому способу, описується двостадійна схема нагрівання, де для отримання загальної швидкості нагрівання у вказаному вище визначеному інтервалі пропонується температура витримки в інтервалі від 802 до 14096.
Задача винаходу складається в створенні алюмінієвого сплаву, що має поліпшені механічні властивості в порівнянні з традиційними процедурами старіння при меншому часі старіння в порівнянні із здійсненням старіння згідно з М/УО 95,06759. У разі двошвидкісної процедури старіння, що описується міцність є максимальною при мінімальному загальному часі старіння.
Позитивний вплив на механічну міцність двошвидкісної процедури старіння можна пояснити тим фактом, що продовжений час дії низької температури, як правило, посилює утворення зерен Ма-зі з більшою щільністю.
Якщо всю операцію старіння виконувати при такій температурі, загальний час старіння буде виходити за рамки практичних меж, і продуктивність печей для старіння буде дуже низькою. При поступовому підвищенні температури до кінцевої температури старіння велике число зерен, що зародилися при низькій температурі, буде продовжувати рости. Результатом стане велике число зерен і величина механічної міцності, що зв'язується с ов З низькотемпературним старінням, але при значно меншому загальному часі старіння.
Двостадійне старіння також поліпшує механічну міцність але при швидкому нагріванні від першої о температури витримки до другої температури витримки існує значний ризик зворотного відновлення самих дрібних зерен при більш низькому числі зерен, що підвищують твердість, і, таким чином, в результаті - меншої механічної міцності. Іншою перевагою процедури двошвидкісного старіння в порівнянні із звичайним старінням і со зо також двостадійним старінням, є те, що повільна швидкість нагрівання буде гарантувати кращий розподіл температури в завантаженні. Температурна передісторія видавлених профілів в завантаженні майже не буде - залежати від величини завантаження, щільності укладання і товщини стінок видавлених профілів. Результатом «- будуть механічні властивості більш однорідні, ніж при процедурах старіння інших типів.
У порівнянні з процедурою старіння, описаною в патенті МО 95.06759, де нагрівання з малою швидкістю Ше
Зз5 починається з кімнатної температури, процедура двошвидкісного старіння буде знижувати загальний час ч- старіння за рахунок застосування нагрівання з високою швидкістю від кімнатної температури до температури від 10022 до 17020. При нагріванні, з малою швидкістю, починаючи з проміжної температури, отримана міцність буде майже такою ж високою, як і у разі повільного нагрівання, починаючи з кімнатної температури. «
Винахід також відноситься до сплаву АІ-Ма-5і, який після першої стадії старіння витримують від 1 до З годин при температурі від 13022 до 16096. - с У переважному варіанті здійснення винаходу кінцева температура старіння складає щонайменше 165 2С, і и більш переважна, температура старіння складає саме більше 2052С. При використанні таких переважних » температур було виявлено, що механічна міцність є максимальною, в той час як загальний час старіння залишається в розумних межах.
Для того, щоб зменшити загальний час старіння при двошвидкісній операції старіння, переважно здійснювати -і першу стадію нагрівання при можливо високій швидкості нагрівання, досягнення якої залежить від обладнання, с що є. Тому на першій стадії нагрівання переважно використати швидкість нагрівання щонайменше 1002С/година.
На другій стадії нагрівання швидкість нагрівання повинна бути оптимізована з точки зору загальної - ефективності за часом і кінцевої якості сплаву. З цієї причини переважно, щоб друга швидкість нагрівання -щ 270 становила, щонайменше, 72С/година і щонайбільше З302С/година. При швидкостях нагрівання нижче за 72С/година загальний час старіння в результаті буде великим при низькій продуктивності печей для старіння, а с» при швидкостях нагрівання вище за З02С/година механічні властивості будуть нижче бажаних.
Переважно, перша стадія нагрівання буде закінчуватися при значеннях від 130 С до 1602С, і при вказаних ря температурах існує виділення фази МоБЗів, достатнє для отримання високої механічної міцності сплаву. Більш низька кінцева температура першої стадії буде, як правило, приводити до підвищеного загального часу старіння.
ГФ) Переважно, загальний час старіння складає щонайбільше 12 годин. 7 Приклад 1
Три різних сплави, склад яких приводиться в табл. 1, відливають в заготівлі 2О5мм в стандартних умовах виготовлення відливок з сплаву ААбОбО. Заготовки гомогенізують з швидкістю нагрівання приблизно 60 2506С/година, час витримки становить 2 години 15 хвилин при 5759С, і швидкість охолоджування після гомогенізації становить приблизно 3502С/година. Болванки остаточно розрізають на заготівлі довжиною 200мм. б5 1. 10,37 0,36 019
Випробування на здатність до екструзії здійснюють в 800-тонному пресі, забезпеченому обоймою 210Омм, і з використанням індукційної печі для нагрівання заготівель перед екструзією.
Для того, щоб провести визначення механічних властивостей профілів, проводять окреме випробування з штампом, який видає стрижень 2мм х 25мм. Заготівлі перед екструзією заздалегідь нагрівають приблизно до 5002С. Після екструзії профілі охолоджують в нерухомому повітрі, даючи приблизно 2 хв. для охолоджування до /о температури нижче за 2502. Після екструзії профілі розтягують на 0,595. Час витримки при кімнатній температурі контролювався протягом 4-х годин перед старінням. Механічні властивості визначають за допомогою випробувань на розтягнення.
Механічні властивості різних сплавів, зістарених по різних циклах старіння, приводяться в таблицях 2-4.
Як пояснення до вказаних таблиць потрібно обернутися до фіг.1, на якій представлені графіки різних циклів 15 старіння, позначених буквами. На фіг.1 по осі Х показаний загальний час старіння, а по осі ХМ температура, що використовується.
Крім того, представлені колонки мають наступні позначення:
Тога!| ЧІте - Загальний час - Загальний час старіння для даного циклу старіння; св - межа міцності при розтягненні; 20 со - межа текучості; 8 - подовження до руйнування; 8 - однорідне подовження.
Всі вказані дані отримують при стандартних випробуваннях на розтягнення, і приведені цифри є середніми, отриманими на двох паралельних зразках видавленого профілю. Ге! 25 о
Загальний час старіння св 902 с с о зо А 40 вав из -
А 15 тавегіл вд
А 16 Мрезирвія омио, - не в 178500 птворзвоазівя зв 8174 рвмлаввлатво, М в я50 пеотрвве нт в | 5 реве ово 8175 роголтвтлаввя, « з що - 6176 петайетв мя х» с | 7 розентею авво 5 | 8 овалтветаовя, в певирвтаавівя 47 | вв оветвоятавня, модівтл авівя о | 5 вала вт ви, щ 53 ел возадвв, й СЕ 177800 певеиввоавівя - 1760 роввнтватвво,
Не о ю стальний час стання ов (со 515. зо
А овеитвлазвя
А ви пворвтоазівя вв в 185 оволтовавівт в 4 213,0|175,512,1|6,3
81 5 мевреовраово) в 1750 тввреза пврве 815 рввюренявв, 5 | 5 мллтветаввв, 61176 тизревтазвя с | 7 роваірозт вв 51 в рвати, о 177 тввиввотавтв вв рзотловотвовв, 170 озввровтвовя о | ме зе рово яв 01 з земних і СЕ 1800 овалевватвя
ГЕ | 6 мозолів стальний час стрння ов |со2| 515. сч о
А 60 оввревтаово о зо 8 | 55 ргвветався, - в тжвиввв авт, в | 45 зо гозанагво -- во | про зміни мере со в 10016 разова ве
Зо ї- 81006 ами гованаєти « 801018 зви мавитево - 7 о | 7 рзетеве зи те с- о | в (маліювєтото :» 010 ммоюанявт 015 мевімтваитя 0 |з юатзтнаве, 47 СЕ 177800 ворогу авіте о Ск | 90 рвлювизово, щ аю с» На основі приведених результатів приведені наступні коментарі.
Межа міцності при розтягненні (0Т5) сплаву Мо 1 декілька вище за 180МПа після старіння по А-циклу при загальному часі б годин. Величини Т5 рівні 195МПа після 5 годин по В-циклу і 204МПа після 7 годин по
С-циклу. У випадку О-циклу величини ОТ5 досягають приблизно 210МПа через 10 годин і 219 через 13 годин.
По А-циклу сплав Мо 2 показує величину ОТ приблизно 216 МПа через 6 годин загального часу. У випадку 5
ГФ) годин по В-циклу величина ОТ5 рівна 225 МПа. У разі ЮО-циклу і загального часу 10 годин величина ООТ5 7 підвищується до 236МПа.
Сплав МоЗ3З має величину ОТ5 222МПа після А-циклу і загального часу 6 годин. У випадку 5 годин по В-циклу величина ШТ5 рівна 231МПа. У разі С-циклу і загального часу 7 годин величина ОТ5 рівна 240МпПа. У разі 60 О-циклу і 9 годин величина ОТ5 рівна 245МПа. У разі Е-циклу можна отримати величину ОТ5 до 250МПа.
Як представляється, значення подовження майже не залежать від циклу старіння. На піці міцності подовження до руйнування АВ становить приблизно 1295 незважаючи на те. що межі міцності вище для циклів двошвидкісного старіння. б5
І і то . Й ак - ня ми ще пирернфеннеявнінкими Р 1 г нини 28 |: ще ще ДЕ ния та 4 т р аз пн ЕЕ їз да з В : : - : тає. о чл о зо а С й рт ма
Фіг
Claims (7)
1. Спосіб термообробки алюмінієвого сплаву АІ-Ма-5і, який після формування піддають процесу старіння, що складається з першої стадії, на якій після охолоджування екструдований сплав нагрівають до температури від 1009С до 1702С, і другої стадії, на якій екструдований сплав нагрівають до кінцевої температури витримки від с 1609С до 2202С, який відрізняється тим, що швидкість нагрівання на першій стадії складає щонайменше о 1002С/годину, а на другій стадії - від 59С до 50С/годину, і весь цикл старіння здійснюють за період часу від З до 24 годин.
2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що після першої стадії старіння сплав витримують від 1 до З годин при температурі від 1302 до 16020. о
З. Спосіб за будь-яким з пп. 1 або 2, який відрізняється тим, що кінцева температура старіння складає - максимум 16526. -
4. Спосіб за будь-яким з пп. 1-3, який відрізняється тим, що кінцева температура старіння складає максимум 20526. со
5. Спосіб за будь-яким з пп. 1-4, який відрізняється тим, що на другій стадії нагрівання швидкість М нагрівання складає щонайменше 72С/годину.
б. Спосіб за будь-яким з пп. 1-5, який відрізняється тим, що на другій стадії нагрівання швидкість нагрівання складає максимум З02С/годину.
7. Спосіб за будь-яким з пп. 1-6, який відрізняється тим, що в кінці першої стадії нагрівання температура « складає від 130 до 16020. з с 8. Спосіб за будь-яким з пп. 1-7, який відрізняється тим, що загальний час старіння складає щонайменше 5 й годин. и? 9. Спосіб за будь-яким з пп. 1-8, який відрізняється тим, що загальний час старіння складає максимум 12 годин. -і Офіційний бюлетень "Промислоава власність". Книга 1 "Винаходи, корисні моделі, топографії інтегральних мікросхем", 2005, М 6, 15.06.2005. Державний департамент інтелектуальної власності Міністерства освіти і о науки України. - - 50 сю Ф) іме) 60 б5
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/EP1999/000940 WO2000047793A1 (en) | 1999-02-12 | 1999-02-12 | Aluminium alloy containing magnesium and silicon |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA73113C2 true UA73113C2 (en) | 2005-06-15 |
Family
ID=8167215
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA2001096276A UA73113C2 (en) | 1999-02-12 | 1999-12-02 | METHOD FOR THERMAL TREATMENT OF ALUMINUM ALLOY Al-Mg-Si |
Country Status (23)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6679958B1 (uk) |
| EP (1) | EP1155161B1 (uk) |
| JP (1) | JP4495859B2 (uk) |
| KR (1) | KR100566359B1 (uk) |
| CN (1) | CN1138868C (uk) |
| AT (1) | ATE247181T1 (uk) |
| AU (1) | AU764295B2 (uk) |
| BG (1) | BG65036B1 (uk) |
| BR (1) | BR9917097B1 (uk) |
| CA (1) | CA2361760C (uk) |
| CZ (1) | CZ300651B6 (uk) |
| DE (1) | DE69910444T2 (uk) |
| DK (1) | DK1155161T3 (uk) |
| EA (1) | EA002891B1 (uk) |
| ES (1) | ES2205783T3 (uk) |
| HU (1) | HU226904B1 (uk) |
| IL (1) | IL144605A (uk) |
| IS (1) | IS6044A (uk) |
| MX (1) | MXPA01008127A (uk) |
| NO (1) | NO333530B1 (uk) |
| SK (1) | SK285689B6 (uk) |
| UA (1) | UA73113C2 (uk) |
| WO (1) | WO2000047793A1 (uk) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7033447B2 (en) | 2002-02-08 | 2006-04-25 | Applied Materials, Inc. | Halogen-resistant, anodized aluminum for use in semiconductor processing apparatus |
| US7048814B2 (en) | 2002-02-08 | 2006-05-23 | Applied Materials, Inc. | Halogen-resistant, anodized aluminum for use in semiconductor processing apparatus |
| US8728258B2 (en) * | 2008-06-10 | 2014-05-20 | GM Global Technology Operations LLC | Sequential aging of aluminum silicon casting alloys |
| JP5153659B2 (ja) * | 2009-01-09 | 2013-02-27 | ノルスク・ヒドロ・アーエスアー | マグネシウム及びケイ素を含有するアルミニウム合金の処理方法 |
| JP5409125B2 (ja) * | 2009-05-29 | 2014-02-05 | アイシン軽金属株式会社 | 耐ｓｃｃ性に優れる７０００系アルミニウム合金押出材及びその製造方法 |
| BR112017009721A2 (pt) | 2014-12-09 | 2018-02-20 | Novelis Inc. | método para alcançar o limite de elasticidade e o alongamento desejados em uma chapa de liga de alumínio, e, chapa de liga de alumínio. |
| JP6850737B2 (ja) | 2015-06-24 | 2021-03-31 | ノベリス・インコーポレイテッドＮｏｖｅｌｉｓ Ｉｎｃ． | 金属処理炉と組み合わせて使用される高速反応、ヒータ及び関連制御システム |
| CN105385971B (zh) * | 2015-12-17 | 2017-09-22 | 上海友升铝业有限公司 | 一种Al‑Mg‑Si系合金折弯变形后的时效工艺 |
| CN106435295A (zh) * | 2016-11-07 | 2017-02-22 | 江苏理工学院 | 一种掺杂稀土元素铒的铸造铝合金及其制备方法 |
| KR101869006B1 (ko) * | 2017-01-13 | 2018-06-20 | 전북대학교산학협력단 | 알루미늄 합금소재의 제조방법 및 이 제조방법에 의해 제조된 알루미늄 합금소재 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5461015A (en) * | 1977-10-25 | 1979-05-17 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of aluminum-soldered fin heat exchanger |
| DE3274656D1 (en) * | 1981-12-11 | 1987-01-22 | Alcan Int Ltd | Production of age hardenable aluminium extruded sections |
| JPH0665694A (ja) * | 1992-08-17 | 1994-03-08 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出材の熱処理法 |
| DE4305091C1 (de) * | 1993-02-19 | 1994-03-10 | Fuchs Otto Fa | Verfahren zur Herstellung eines einteiligen Leichtmetallrades aus einem Aluminium-Knetwerkstoff |
| GB9318041D0 (en) * | 1993-08-31 | 1993-10-20 | Alcan Int Ltd | Extrudable a1-mg-si alloys |
| JPH0967659A (ja) * | 1995-08-31 | 1997-03-11 | Ykk Corp | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の熱処理方法 |
| ATE208835T1 (de) * | 1997-03-21 | 2001-11-15 | Alcan Int Ltd | Al-mg-si legierung mit guten strangpresseigenschaften |
| JPH1171663A (ja) * | 1997-06-18 | 1999-03-16 | Tateyama Alum Ind Co Ltd | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の人工時効処理方法 |
| ES2196793T3 (es) * | 1999-02-12 | 2003-12-16 | Norsk Hydro As | Aleacion de aluminio que contiene magnesio y silicio. |
-
1999
- 1999-02-12 KR KR1020017010098A patent/KR100566359B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 CA CA002361760A patent/CA2361760C/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 SK SK1147-2001A patent/SK285689B6/sk not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 DK DK99908887T patent/DK1155161T3/da active
- 1999-02-12 MX MXPA01008127A patent/MXPA01008127A/es not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 HU HU0200160A patent/HU226904B1/hu unknown
- 1999-02-12 EP EP99908887A patent/EP1155161B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 CN CNB998161411A patent/CN1138868C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1999-02-12 BR BRPI9917097-3A patent/BR9917097B1/pt not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 IL IL14460599A patent/IL144605A/en not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 WO PCT/EP1999/000940 patent/WO2000047793A1/en active IP Right Grant
- 1999-02-12 AU AU28335/99A patent/AU764295B2/en not_active Expired
- 1999-02-12 ES ES99908887T patent/ES2205783T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 US US09/913,083 patent/US6679958B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 EA EA200100886A patent/EA002891B1/ru not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 JP JP2000598685A patent/JP4495859B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 CZ CZ20012907A patent/CZ300651B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 AT AT99908887T patent/ATE247181T1/de active
- 1999-02-12 DE DE69910444T patent/DE69910444T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-08-09 IS IS6044A patent/IS6044A/is unknown
- 1999-12-02 UA UA2001096276A patent/UA73113C2/uk unknown
-
2001
- 2001-08-01 NO NO20013781A patent/NO333530B1/no not_active IP Right Cessation
- 2001-08-09 BG BG105805A patent/BG65036B1/bg unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SU1579466A3 (ru) | Способ упрочнени свинцово-сурьм нистого сплава | |
| UA73113C2 (en) | METHOD FOR THERMAL TREATMENT OF ALUMINUM ALLOY Al-Mg-Si | |
| CA2890535C (en) | Method of manufacturing formed component for aircraft use made of aluminum alloy and formed component for aircraft use | |
| KR101827498B1 (ko) | 판 재료로부터 복잡한 형상의 부품을 성형하는 방법 | |
| SE450390B (sv) | Sett att framstella kallvalsad mjukstalplat med god djupdragbarhet och aldringsstabilitet | |
| JPS623225B2 (uk) | ||
| JP2015137377A (ja) | 二輪車及び三輪車用アンダーブラケット並びにその製造方法 | |
| KR102550402B1 (ko) | 시트 재료로부터 부품을 성형하는 방법 | |
| UA71949C2 (en) | A method for processing aluminium alloy | |
| JP2010202897A (ja) | 優れた冷間成形性を有するマグネシウム合金板材及びその製造方法 | |
| JP2016534223A (ja) | 熱交換器のための高強度アルミニウム合金フィン素材 | |
| JP5495538B2 (ja) | 焼付硬化型アルミニウム合金板の温間プレス成形方法 | |
| JP4635669B2 (ja) | 合金の熱処理方法 | |
| JPH086162B2 (ja) | 焼付塗装用アルミニウム合金材の製造方法 | |
| JP2008156723A (ja) | 展伸用マグネシウム薄板及び展伸用マグネシウム薄板の製造方法 | |
| US1961330A (en) | Process for improving the resistance to corrosion of articles made of magnesium-manganese-alloys | |
| RU2006106723A (ru) | Способ изготовления крепежных изделий из титана или его сплава | |
| CN114657489A (zh) | 钛铝合金挤压棒材微观组织均匀化的双温热处理工艺 | |
| SU1594220A1 (ru) | Способ выращивани металлических кристаллов | |
| JP4257736B2 (ja) | 延性に優れたアルミニウム連続鋳造圧延板 | |
| NO122618B (uk) | ||
| JPS59157265A (ja) | 成形用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| TW201943863A (zh) | 鋁鎂合金及其製作方法 | |
| RU2009133071A (ru) | Холодный катод и способ его изготовления | |
| CN113249665A (zh) | 一种铝合金构件的成形方法 |