CZ20012907A3 - Slitina hliníku - Google Patents
Slitina hliníku Download PDFInfo
- Publication number
- CZ20012907A3 CZ20012907A3 CZ20012907A CZ20012907A CZ20012907A3 CZ 20012907 A3 CZ20012907 A3 CZ 20012907A3 CZ 20012907 A CZ20012907 A CZ 20012907A CZ 20012907 A CZ20012907 A CZ 20012907A CZ 20012907 A3 CZ20012907 A3 CZ 20012907A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- temperature
- aging
- hours
- heating
- total
- Prior art date
Links
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 14
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims abstract description 48
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 26
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 15
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 6
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 abstract description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 4
- 229910018464 Al—Mg—Si Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 235000012438 extruded product Nutrition 0.000 abstract 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 abstract 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 17
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 17
- 208000008517 Dysequilibrium syndrome Diseases 0.000 description 10
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 4
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 3
- 229910019064 Mg-Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910019406 Mg—Si Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 aluminum-magnesium-silicon Chemical compound 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
- C22C21/08—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent with silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/05—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys of the Al-Si-Mg type, i.e. containing silicon and magnesium in approximately equal proportions
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Silicon Compounds (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Dental Preparations (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Cookers (AREA)
Description
Vynález se týká slitiny hliníku, hořčíku a křemíku, která je po zpracování na výsledný tvar podrobena stárnutí, při němž se v prvním stupni vytlačený materiál zahřívá rychlostí vyšší než 30 °C za hodinu na teplotu 100 až 170 °C a ve druhém stupni se tento materiál zahřívá rychlostí 5 až 50 °C za hodinu na konečnou teplotu v rozmezí 160 až 220 °C, přičemž celková doba stárnutí je 3 až 24 hodin..
Dosavadní stav techniky
Slitina tohoto typu byla popsána v mezinárodní patentové přihlášce WO 95.06759. Podle této přihlášky se slitina nechává stárnout při teplotě v rozmezí 150 až 200 °C, přičemž rychlost zahřívání je 10 až 100 °C za hodinu, s výhodou 10 až 70 °C za hodinu. Uvádí se také možnost dvoustupňového zahřívání, přičemž nejdelší dobu se slitina zahřívá na teplotní rozmezí 80 až 140 °C tak, aby bylo možno dosáhnout celkové rychlosti zahřívání ve svrchu uvedeném rozmezí.
Vynález si klade za úkol navrhnout slitinu hliníku, která má lepší mechanické vlastnosti než slitiny, zpracované běžným způsobem stárnutím, a to při kratší době stárnutí než v případě postupu, popsaného v mezinárodní přihlášce WO 95.06759. Při navrhované dvojí rychlosti stárnutí dochází k maximální pevnosti materiálu při minimální celkové době stárnutí.
• ·
Podstata vynálezu
Podstatu vynálezu tvoří slitina hliníku svrchu uvedeného typu, zpracovaná stárnutím dvojí rychlostí, přičemž doba zahřívání v prvním stupni je alespoň 100 °C za hodinu a rychlost zahřívání ve druhém stupni je v rozmezí 5 až 50 °C za hodinu, přičemž celková doba stárnutí se pohybuje v rozmezí 3 až 24 hodin.
vyšší hustotou. V případě, že se při nižší teplotě, nebude celková využití příslušných zařízení bude
Pozitivní vliv na mechanickou pevnost při stárnutí dvojí rychlostí je možno vysvětlit skutečností, že prodloužená doba při nižších teplotách obecně podporuje tvorbu sraženin Mg-Si s celé stárnutí uskuteční doba stárnutí výhodná a příliš nízké. Při pomalém vzestupu teploty na konečnou teplotu stárnutí se bude zvyšovat množství sraženiny. Výsledkem bude větší množství vysráženého materiálu a zvýšená mechanická pevnost při podstatně nižší celkové době stárnutí.
dosáhnout
Při dvoustupňovém stárnutí je rovněž možno zlepšení mechanické pevnosti, avšak při rychlém první teploty na druhou teplotu, vzniká možnost zvětšení malých sraženin, takže výsledné množství sraženin je nižší a dochází k nižší mechanické pevnosti. Další výhodou stárnutí dvojí rychlostí ve srovnání s běžným postupem stárnutí a dvoustupňovým stárnutím je skutečnost, že při distribuci teploty vytlačení pak bude vytlačeného materiálu a na tloušťce stěn vytlačovacího zařízení. Výsledkem bude možnost dosáhnout daleko zahřátí z pomalém zahříváni dojde k lepši po celém materiálu. Teplota po téměř nezávislá na velikosti homogennějších mechanických vlastností než při použití jiných typů stárnutí.
V případě srovnání s postupem podle svrchu uvedené mezinárodní přihlášky WO 95.06759, kde pomalé zahřívání začíná při teplotě místnosti se v případě stárnutí podle vynálezu dvojí rychlostí sníží celková doba stárnutí tím, že nejprve dochází k rychlému zahřátí z teploty místnosti na teplotu v rozmezí 100 až 170 °C. Výsledná mechanická pevnost bude téměř stejná v případě, že pomalé zahřívání začíná při vyšší teplotě jako v případě, že toto zahřívání začíná již při teplotě místnosti.
Vynález se rovněž týká slitiny hliníku, hořčíku a křemíku, zpracované tak, že po prvním stupni stárnutí se materiál udržuje 1 až 3 hodiny na teplotě v rozmezí 130 až 160 °C.
Ve výhodném provedení vynálezu je konečná teplota stárnutí alespoň 165 °C, s výhodou nejvýš 205 °C. Při použití těchto výhodných hodnot teploty bylo prokázáno, že je možno dosáhnout maximální mechanické pevnosti, přičemž celková doba stárnutí je stále ještě přijatelná.
Aby bylo možno snížit celkovou dobu stárnutí při stárnutí dvojí rychlostí, je výhodné provádět první stupeň zahřívání co nejvyšší rychlostí zvyšování teploty, což obvykle závisí na zařízení, které je k dispozici. Výhodné je zvyšovat teplotu v prvním stupni rychlostí alespoň 100 °C za hodinu.
Ve druhém stupni zahřívání musí být rychlost zahřívání pokud možno optimální z hlediska celkové * ·· · · · ·· • · · · »99 · - · » · • ·· · · · · · účinnosti v průběhu času a také s ohledem na výslednou kvalitu slitiny. Z tohoto důvodu je druhá rychlost zahřívání s výhodou alespoň 7 °C za hodinu a nejvýš 30 °C za hodinu. Při nižší rychlosti než 7 °C za hodinu bude celková doba stárnutí příliš dlouhá a postup se stane neekonomickým, při rychlosti zahřívání vyšší než 30 °C za hodinu bude naopak dosaženo nižších než ideálních mechanických vlastností slitiny.
První stupeň zahřívání s výhodou končí na teplotě v rozmezí 130 až 160 °C, při těchto teplotách již dochází , dostatečnému srážení fáze Mg5SÍ6 pro dosaženi vysoké mechanické pevnosti slitiny. Při nižší konečné teplotě prvního stupně dojde obecně k prodloužení celkové doby stárnutí. S výhodou je celková doba stárnutí nejvýš 12 hodin.
Praktické provedení vynálezu bude osvětleno následujícími příklady, které však nemají sloužit k omezení rozsahu vynálezu.
Příklady provedeni vynálezu
Příklad 1
Ze tří různých slitin se složením, uvedeným v následující tabulce 1, byly odlity předvalky s průměrem 95 mm při běžných podmínkách odlévání pro slitiny 6060. Předvalky byly homogenizovány při zahřívání přibližně 250 °C za hodinu, pak byly udržovány 2 hodiny a 15 minut při teplotě 575 °C, rychlost chlazení po homogenizaci byla přibližně 350 °C za hodinu. Nakonec byl materiál rozdělen na části s délkou 200 mm.
Tabulka 1.
| Slitina | Si | Mg | Fe |
| 1 | 0,37 | 0,36 | 0, 19 |
| 2 | 0,41 | 0,47 | 0,19 |
| 3 | 0,51 | 0,36 | 0,19 |
Vytlačování bylo prováděno v 800 tunovém lisu, opatřeném válcem s průměrem 100 mm a indukční pecí pro zahřívání materiálu před vytlačováním.
Aby bylo možno dobře měřit mechanické vlastnosti připravených profilů, byly provedeny odděleně pokusy s formou, v níž bylo možno připravit tyč s rozměrem 2 x 25 mm2. Před vytlačením byl materiál předehřát přibližně na 500 °C. Po vytlačení byly profily zchlazeny na vzduchu po dobu přibližně 2 minuty až na teplotu pod 250 °C. Po vytlačení byly profily prodlouženy o 0,5 %. Doba uložení při teplotě místnosti před stárnutím byla řízena. Pak byly materiály podrobeny zkouškám na mechanické vlastnosti, například na pevnost v tahu. Výsledky pro uvedené slitiny jsou shrnuty v tabulkách 2 až 4 .
K vysvětlení těchto tabulek je možno odkázat na obr. 1, na němž jsou různé cykly stárnutí znázorněny graficky. Celková doba stárnutí je uvedena na ose s, použitá teplota je uvedena na ose y.
Mimo to jsou v tabulkách uvedeny následující údaje: celkový čas = celková doba stárnutí v jednom cyklu, Rm = konečná pevnost v tahu, Rp02 = smluvní mez průtažnosti, AB = prodloužení při přetržení, Au = stejnoměrné prodloužení.
·♦
Všechny uvedené údaje byly získány pomocí běžných zkoušek, uvedené hodnoty jsou průměrem z výsledků, dosaženích na dvou vytlačovaných vzorcích. .
Tabulka 2. Slitina 2: 0,36 Mg + 0,37 Si
| Celkový čas (h) | Rm | Rp02 | AB | Au | |
| A | 3 | 150,1 | 105,7 | 13, 4 | 7,5 |
| A | 4 | 164,4 | 126,1 | 13,6 | 6, 6 |
| A | 5 | 174,5 | 139,2 | 12,9 | 6,1 |
| A | 6 | 183,1 | 154,4 | 12,4 | 4,9 |
| A | 7 | 185,4 | 157,8 | 12,0 | 5,4 |
| B | 3,5 | 175,0 | 135,0 | 12,3 | 6, 3 |
| B | 4 | 181,7 | 146, 6 | 12,1 | 6,0 |
| B | 4,5 | 190,7 | 158,9 | 11,7 | 5,5 |
| B | 5 | 195,5 | 169,9 | 12,5 | 5,2 |
| B | 6 | 202,0 | 175,7 | 12,3 | 5,4 |
| C | 4 | 161,3 | 114,1 | 14,0 | 7,2 |
| C | 5 | 185,7 | 145, 9 | 12,1 | 6,1 |
| C | 6 | 197,4 | 167,6 | 11,6 | 5,9 |
| c | 7 | 203,9 | 176, 0 | 12,6 | 6,0 |
| c | 8 | 205,3 | 178,9 | 12,0 | 5,5 |
| D | 7 | 195,1 | 151,2 | 12,6 | 6, 6 |
| D | 8,5 | 208,9 | 180,4 | 12,5 | 5,9 |
| D | 10 | 210,4 | 181,1 | 12,8 | 6, 3 |
| D | 11,5 | 215,2 | 187,4 | 13,7 | 6,1 |
| D | 13 | 219,4 | 189,3 | 12,4 | 5,8 |
| E | 8 | 195,6 | 158,0 | 12,9 | 6,7 |
| E | 10 | 205,9 | 176, 2 | 13,1 | 6, 0 |
| E | 12 | 214,8 | 185, 3 | 12, 1 | 5,8 |
| E | 14 | 216, 9 | 192,5 | 12,3 | 5,4 |
| E | 16 | 221,5 | 196,9 | 12,1 | 5,4 |
Tabulka 3. Slitina 6: 0,47 Mg + 0,41 Si
| Celkový čas (h) | Rm | Rp02 | AB | Au | |
| A | 3 | 189,1 | 144,5 | 13,7 | 7,5 |
| A | 4 | 205,6 | 170,5 | 13,2 | 6, 6 |
| A | 5 | 212,0 | 182,4 | 13, 0 | 5, 8 |
| A | 6 | 216, 0 | 187,0 | 12,3 | 5,6 |
| A | 7 | 216,4 | 188,8 | 11, 9 | 5,5 |
| B | 3,5 | 208,2 | 172,3 | 12,8 | 6,7 |
| B | 4 | 213,0 | 175,5 | 12,1 | 6,3 |
| B | 4,5 | 219,6 | 190,5 | 12,0 | 6, 0 |
| B | 5 | 225,5 | 199, 4 | 11, 9 | 5, 6 |
| B | 6 | 225,8 | 202,2 | 11,9 | 5,8 |
| C | 4 | 195,3 | 148,7 | 14,1 | 8,1 |
| C | 5 | 214,1 | 178,6 | 13,8 | 6, 8 |
| C | 6 | 227,3 | 198,7 | 13,2 | 6,3 |
| C | 7 | 229, 4 | 203, 7 | 12,3 | 6, 6 |
| C | 8 | 228,2 | 200,7 | 12,1 | 6,1 |
| D | 7 | 222,9 | 185,0 | 12, 6 | 7,8 |
| D | 8,5 | 230,7 | 194,0 | 13,0 | 6,8 |
| D | 10 | 236, 6 | 205,7 | 13,0 | 6, 6 |
| D | 11,5 | 236, 7 | 208,0 | 12,4 | 6, 6 |
| D | 13 | 239, 6 | 207,1 | 11,5 | 5,7 |
| E | 8 | 229,4 | 196, 8 | 12,7 | 6, 4 |
| E | 10 | 233,5 | 199,5 | 13,0 | 7,1 |
| E | 12 | 237,0 | 206, 9 | 12,3 | 6,7 |
| E | 14 | 236,0 | 206,5 | 12,0 | 6,2 |
| E | 16 | 240,3 | 214,4 | 12,4 | 6, 8 |
Tabulka 4. Slitina 8: 0,36 Mg + 0,51 Si
| Celkový čas (h) | Rm | Rp02 | AB | Au | |
| A | 3 | 200,1 | 161,8 | 13,0 | 7,0 |
| A | 4 | 212,5 | 178,5 | 12,6 | 6,2 |
| A | 5 | 221,9 | 195,6 | 12,6 | 5,7 |
| A | 6 | 222,5 | 195,7 | 12,0 | 6,0 |
| A | 7 | 224, 6 | 196, 0 | 12,4 | 5,9 |
| B | 3,5 | 222,2 | 186, 9 | 12,6 | 6,6 |
| B | 4 | 224,5 | 188,8 | 12,1 | 6,1 |
| B | 4,5 | 230, 9 | 203,4 | 12,2 | 6,6 |
| B | 5 | 231,1 | 211,7 | 11,9 | 6,6 |
| B | 6 | 232,3 | 208,8 | 11,4 | 5,6 |
| C | 4 | 215,3 | 168,5 | 14,5 | 8,3 |
| C | 5 | 228,9 | 194,9 | 13,6 | 7,5 |
| C | 6 | 234,1 | 206, 4 | 12,6 | 7,1 |
| c | 7 | 239, 4 | 213,3 | 11, 9 | 6, 4 |
| c | 8 | 239, 1 | 212,5 | 11,9 | 5,9 |
| D | 7 | 236, 7 | 195, 9 | 13,1 | 7,9 |
| D | 8,5 | 244,4 | 209, 6 | 12,2 | 7,0 |
| D | 10 | 247,1 | 220,4 | 11,8 | 6,7 |
| D | 11,5 | 246, 8 | 217,8 | 12,1 | 7,2 |
| D | 13 | 249,4 | 223,7 | 11,4 | 6, 6 |
| E | 8 | 243,0 | 207,7 | 12,8 | 7,6 |
| E | 10 | 244,8 | 215,3 | 12,4 | 7,4 |
| E | 12 | 247,6 | 219,6 | 12,0 | 6, 9 |
| E | 14 | 249,3 | 222,5 | 12,5 | 7,1 |
| E | 16 | 250,1 | 220,8 | 11,5 | 7,0 |
Ze svrchu uvedených výsledků je možno vyvodit následující závěry:
Výsledná pevnost v tahu UTS pro slitinu 1 je o něco vyšší než 180 MPa po cyklu A a po 6 hodinách celkové doby stárnutí. Hodnoty výsledné pevnosti UTS jsou 195 MPa po 5 hodinách cyklu B a 204 MPa po 7 hodinách cyklu C. V případě cyklu D jsou hodnoty UTS přibližně 210 MPa po 10 hodinách a 219 MPa po 13 hodinách.
Po cyklu A v případě slitiny 2 jsou hodnoty UTS přibližně 216 MPa po 6 hodinách celkové doby stárnutí. V případě cyklu B je po pěti hodinách celkové doby stárnutí hodnota UTS přibližně 225 MPa. V případě cyklu D a 10 hodinách celkové doby stárnutí se hodnota UTS zvýší na 236 MPa.
Slitina 3 má hodnotu UTS přibližně 225 MPa po cyklu A a 6 hodinách celkové doby stárnutí. V případě cyklu B je po pěti hodinách hodnota UTS přibližně 231 MPa. Při cyklu C je po 7 hodinách hodnota UTS přibližně 240 MPa. V případě cyklu D je po 9 hodinách hodnota UTS přibližně 245 MPa a v případě cyklu E je tato hodnota až 250 MPa.
Celkové prodloužení při přetržení je téměř nezávislé na stárnutí materiálu. Při nej vyšší pevnosti jsou celkové hodnoty prodloužení při přetržení AB přibližně 12 %, přestože pevnost materiálu je vyšší při jeho stárnutí dvojí rychlostí.
Claims (7)
1. Slitina hliníku, hořčíku a křemíku, která byla po zpracování na požadovaný tvar podrobena stárnutí, prováděnému po zchlazení vytlačeného materiálu v prvním stupni zahřátím na teplotu v rozmezí 100 až 170 °C a ve druhém stupni zahřátí na konečnou teplotu v rozmezí 160 až 220 °C, vyznačující se tím, že rychlost zahřívání v prvním stupni je alespoň 100 °C za hodinu a ve druhém stupni v rozmezí 5 až 50 °C za hodinu, přičemž celková doba stárnutí je v rozmezí 3 až 24 hodin.
2. Slitina hliníku podle nároku 1, vyznačující se tím, že po prvním stupni stárnuti se materiál udržuje 1 až 3 hodiny na teplotě v rozmezí 130 až 160 °C.
předchozích í m, že konečná předchozích i m, že konečná předchozích i m, že ve druhém alespoň 7 °C za
3. Slitina hliníku podle některého z nároků, vyznačující se t teplota stárnutí je alespoň 165 °C.
4. Slitina hliníku podle některého z nároků, vyznačující se t teplota stárnutí je nejvýš 205 °C.
5. Slitina hliníku podle některého z nároků, vyznačující se t stupni zahřívání je rychlost zahřívání hodinu.
6. Slitina hliníku podle některého z předchozích nároků, vyznačující se tím, že ve druhém
8. Slitina hliníku podle některého z nároků, vyznačující se t doba stárnutí je alespoň 5 hodin.
9. Slitina hliníku podle některého z nároků, vyznačující se t doba stárnutí je nejvýš 12 hodin.
stupni zahřívání je rychlost zahřívání nejvýš 30 °C za hodinu.
7. Slitina hliníku podle některého z předchozích nároků, vyznačující se tím, že na konci prvního stupně zahřívání je teplota v rozmezí 130 až 160 °C.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/EP1999/000940 WO2000047793A1 (en) | 1999-02-12 | 1999-02-12 | Aluminium alloy containing magnesium and silicon |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20012907A3 true CZ20012907A3 (cs) | 2002-08-14 |
| CZ300651B6 CZ300651B6 (cs) | 2009-07-08 |
Family
ID=8167215
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20012907A CZ300651B6 (cs) | 1999-02-12 | 1999-02-12 | Zpusob výroby slitiny hliníku, horcíku a kremíku |
Country Status (23)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6679958B1 (cs) |
| EP (1) | EP1155161B1 (cs) |
| JP (1) | JP4495859B2 (cs) |
| KR (1) | KR100566359B1 (cs) |
| CN (1) | CN1138868C (cs) |
| AT (1) | ATE247181T1 (cs) |
| AU (1) | AU764295B2 (cs) |
| BG (1) | BG65036B1 (cs) |
| BR (1) | BR9917097B1 (cs) |
| CA (1) | CA2361760C (cs) |
| CZ (1) | CZ300651B6 (cs) |
| DE (1) | DE69910444T2 (cs) |
| DK (1) | DK1155161T3 (cs) |
| EA (1) | EA002891B1 (cs) |
| ES (1) | ES2205783T3 (cs) |
| HU (1) | HU226904B1 (cs) |
| IL (1) | IL144605A (cs) |
| IS (1) | IS6044A (cs) |
| MX (1) | MXPA01008127A (cs) |
| NO (1) | NO333530B1 (cs) |
| SK (1) | SK285689B6 (cs) |
| UA (1) | UA73113C2 (cs) |
| WO (1) | WO2000047793A1 (cs) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7033447B2 (en) | 2002-02-08 | 2006-04-25 | Applied Materials, Inc. | Halogen-resistant, anodized aluminum for use in semiconductor processing apparatus |
| US7048814B2 (en) | 2002-02-08 | 2006-05-23 | Applied Materials, Inc. | Halogen-resistant, anodized aluminum for use in semiconductor processing apparatus |
| US8728258B2 (en) * | 2008-06-10 | 2014-05-20 | GM Global Technology Operations LLC | Sequential aging of aluminum silicon casting alloys |
| JP5153659B2 (ja) * | 2009-01-09 | 2013-02-27 | ノルスク・ヒドロ・アーエスアー | マグネシウム及びケイ素を含有するアルミニウム合金の処理方法 |
| JP5409125B2 (ja) * | 2009-05-29 | 2014-02-05 | アイシン軽金属株式会社 | 耐ｓｃｃ性に優れる７０００系アルミニウム合金押出材及びその製造方法 |
| ES2764206T3 (es) | 2014-12-09 | 2020-06-02 | Novelis Inc | Tiempo de envejecimiento reducido de aleación de la serie 7xxx |
| EP3314028B1 (en) | 2015-06-24 | 2020-01-29 | Novelis Inc. | Fast response heaters and associated control systems used in combination with metal treatment furnaces |
| CN105385971B (zh) * | 2015-12-17 | 2017-09-22 | 上海友升铝业有限公司 | 一种Al‑Mg‑Si系合金折弯变形后的时效工艺 |
| CN106435295A (zh) * | 2016-11-07 | 2017-02-22 | 江苏理工学院 | 一种掺杂稀土元素铒的铸造铝合金及其制备方法 |
| KR101869006B1 (ko) * | 2017-01-13 | 2018-06-20 | 전북대학교산학협력단 | 알루미늄 합금소재의 제조방법 및 이 제조방법에 의해 제조된 알루미늄 합금소재 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5461015A (en) * | 1977-10-25 | 1979-05-17 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of aluminum-soldered fin heat exchanger |
| DE3274656D1 (en) * | 1981-12-11 | 1987-01-22 | Alcan Int Ltd | Production of age hardenable aluminium extruded sections |
| JPH0665694A (ja) * | 1992-08-17 | 1994-03-08 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出材の熱処理法 |
| DE4305091C1 (de) * | 1993-02-19 | 1994-03-10 | Fuchs Otto Fa | Verfahren zur Herstellung eines einteiligen Leichtmetallrades aus einem Aluminium-Knetwerkstoff |
| GB9318041D0 (en) * | 1993-08-31 | 1993-10-20 | Alcan Int Ltd | Extrudable a1-mg-si alloys |
| JPH0967659A (ja) * | 1995-08-31 | 1997-03-11 | Ykk Corp | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の熱処理方法 |
| ATE208835T1 (de) * | 1997-03-21 | 2001-11-15 | Alcan Int Ltd | Al-mg-si legierung mit guten strangpresseigenschaften |
| JPH1171663A (ja) * | 1997-06-18 | 1999-03-16 | Tateyama Alum Ind Co Ltd | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の人工時効処理方法 |
| ATE237700T1 (de) * | 1999-02-12 | 2003-05-15 | Norsk Hydro As | Magnesium und silizium enthaltende aluminiumlegierung |
-
1999
- 1999-02-12 IL IL14460599A patent/IL144605A/en not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 CZ CZ20012907A patent/CZ300651B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 ES ES99908887T patent/ES2205783T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 JP JP2000598685A patent/JP4495859B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 AT AT99908887T patent/ATE247181T1/de active
- 1999-02-12 EP EP99908887A patent/EP1155161B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 BR BRPI9917097-3A patent/BR9917097B1/pt not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 CN CNB998161411A patent/CN1138868C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1999-02-12 US US09/913,083 patent/US6679958B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 AU AU28335/99A patent/AU764295B2/en not_active Expired
- 1999-02-12 EA EA200100886A patent/EA002891B1/ru not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 HU HU0200160A patent/HU226904B1/hu unknown
- 1999-02-12 KR KR1020017010098A patent/KR100566359B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 CA CA002361760A patent/CA2361760C/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 DE DE69910444T patent/DE69910444T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 MX MXPA01008127A patent/MXPA01008127A/es not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 DK DK99908887T patent/DK1155161T3/da active
- 1999-02-12 SK SK1147-2001A patent/SK285689B6/sk not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 WO PCT/EP1999/000940 patent/WO2000047793A1/en active IP Right Grant
- 1999-08-09 IS IS6044A patent/IS6044A/is unknown
- 1999-12-02 UA UA2001096276A patent/UA73113C2/uk unknown
-
2001
- 2001-08-01 NO NO20013781A patent/NO333530B1/no not_active IP Right Cessation
- 2001-08-09 BG BG105805A patent/BG65036B1/bg unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5151136A (en) | Low aspect ratio lithium-containing aluminum extrusions | |
| CZ20012907A3 (cs) | Slitina hliníku | |
| CZ20012906A3 (cs) | Způsob zpracování slitiny hliníku | |
| CN110952005A (zh) | 一种快速挤压高性能变形铝合金及其制备方法 | |
| JP2002536551A5 (cs) | ||
| US20030213537A1 (en) | Aluminum alloys | |
| JP2002536552A5 (cs) | ||
| JP3670706B2 (ja) | 曲げ加工性に優れた高強度アルミニウム合金押出型材の製造方法 | |
| JP5153659B2 (ja) | マグネシウム及びケイ素を含有するアルミニウム合金の処理方法 | |
| JP3834076B2 (ja) | 押出材の製造方法 | |
| JP3550944B2 (ja) | 寸法精度に優れた高強度６０００系アルミ合金押出し材の製造方法 | |
| JP3727041B2 (ja) | 表面粗度に優れた回転部品、摺動部品用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金押出材の製造方法 | |
| JPS61227157A (ja) | 展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法 | |
| PL187863B1 (pl) | Sposób obróbki cieplnej stopu aluminiowego zawierającego magnez i krzem | |
| CN117512409A (zh) | 一种具有高热稳定性的铝合金丝材及其制备方法 | |
| CN117587342A (zh) | 一种6系铝合金锻造棒材热处理工艺 | |
| CN114369777A (zh) | 一种降低6系铝合金室温停放效应的热处理工艺 | |
| JPH0718391A (ja) | アルミニウム合金の粗大結晶粒材の機械的性質改善方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20120212 |