NO333530B1 - Aldring av aluminiumlegering som inneholder magnesium og silisium - Google Patents
Aldring av aluminiumlegering som inneholder magnesium og silisium Download PDFInfo
- Publication number
- NO333530B1 NO333530B1 NO20013781A NO20013781A NO333530B1 NO 333530 B1 NO333530 B1 NO 333530B1 NO 20013781 A NO20013781 A NO 20013781A NO 20013781 A NO20013781 A NO 20013781A NO 333530 B1 NO333530 B1 NO 333530B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- aging
- temperature
- aluminum alloy
- heat
- hardenable
- Prior art date
Links
- 230000032683 aging Effects 0.000 title claims abstract description 52
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 14
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 title description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 title description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 title description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 title description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 3
- 235000012438 extruded product Nutrition 0.000 claims abstract 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 25
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 13
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 11
- 229910018464 Al—Mg—Si Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 9
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims description 6
- 229910019064 Mg-Si Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910019406 Mg—Si Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 229910021365 Al-Mg-Si alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910007981 Si-Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910008316 Si—Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000009778 extrusion testing Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
- C22C21/08—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent with silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/05—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys of the Al-Si-Mg type, i.e. containing silicon and magnesium in approximately equal proportions
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Silicon Compounds (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Dental Preparations (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Cookers (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
Varmeherdbar AI-Mg-Si aluminiumslegering som etter forming har gjennomgått en aldringsprosess, hvilken aldring, etter kjøling av det ekstruderte produkt, er utført i et første trinn hvor det ekstruderte produktet varmes med en temperatur over 30 0C/time til en temperatur mellom 100-170 °C og et andre trinn hvor produktet varmes med en temperatur mellom 5 og 50 "C/time til den endelige holdetemperatur mellom 160 og 220 °C, og at den totale aldringssyklusen er gjennomført på mellom 3 og 24 timer.
Description
Aldring av aluminiumlegering som inneholder magnesium og silikon Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgnagsmåte for fremstilling av en Al-Mg-Si-aluminiumslegering som etter forming, f.eks. ekstrudering gjennomgår en aldringsprosess som innbefatter i et første trinn hvor extrudatet oppvarmes med en oppvarmingshastighet over 30 °C/time til en temperatur mellom 100 - 170 °C, et andre trinn hvor extrudatet oppvarmes med en hastighet mellom 5 og 50 °C/time til den endelige holdetemperaturen mellom 160 og 220 °C, og at den totale aldringssyklusen gjennomføres på en tid mellom 3 og 24 timer.
En prosess av denne typen er beskrevet i WO 95.06759. I henhold til denne publikasjonen utføres aldringen ved en temperatur mellom 150 og 200 °C, og oppvarmingshastigheten er mellom 10 og 100 °C i timen, fortrinnsvis 10 - 70 °C i timen. Det foreslås en alternativ totrinns oppvarmingsplan, hvor det foreslås en oppholdstemperatur i området 80-140 °C for å oppnå en total oppvarmingshastighet som ligger innenfor det nevnte området.
Fra artikkelen "Traitments thermiques des alliages d'aluminium",Techniques de Tingenieur 1- 1986, R. Devaley, er det videre tidligere kjent å fremstille Al-Mg-Si-legringer med forbedrede egenskaper, men hvor varmebehandlingen skjer i kun ett trinn.
Det er et formål med oppfinnelsen å fremskaffe en fremgangsmåte for å fremstille en aluminiumslegering som fører til en legering med bedre mekaniske egenskaper enn med tradisjonelle aldringsprosedyrer og kortere total aldringstid som beskrevet i WO 95.06759. Med den foreslåtte to-trinns aldringsprosedyren i h.h.t. oppfinnelsen, er materialets styrke maksimalisert med et minimum av aldringstid.
Aldringsprosedyren med to oppvarmingshastigheter er gunstig for den mekaniske styrken fordi et lengre tidsrom ved lav temperatur generelt gir en høyere tetthet med utfellinger av Mg-Si. Hvis hele aldringsoperasjonen utføres ved en slik temperatur vil den totale aldringstiden være hinsides praktiske grenser og produksjonen i aldringsovnene vil bli for lav. Med en langsom økning av temperaturen opp til den endelige aldringstemperaturen vil det høye antallet utfellinger som nydannes ved den lave temperaturen fortsette å vokse. Resultatet vil være et høyt antall utfellinger og mekaniske styrkeverdier som er forbundet med lavtemperaturaldring, men med en betydelig kortere total aldringstid.
En totrinns aldring gir også forbedringer i den mekaniske styrken, men med en rask oppvarming fra den første oppholdstemperaturen til den andre oppholdstemperaturen er det en betydelig sjanse for at de minste utfellingene løses igjen, med et lavere antall herdende utfellinger og dermed en lavere mekanisk styrke som resultat. En annen fordel med aldringsprosedyren med to oppvarmingshastigheter i forhold til normal elding og også totrinns aldring er at en lav oppvarmingshastighet vil sikre en bedre temperaturfordeling i metallet. Temperaturhistorien til det ekstruderte metallet vil være nesten uavhengig av metallmengden i ovnen, pakketettheten og veggtykkelsen til det ekstruderte metallet. Resultatet vil være at de mekaniske egenskapene varierer mindre enn med andre typer aldringsprosedyrer.
Sammenliknet med aldringsprosedyren som beskrives i WO 95.06759, hvor den lave oppvarmingshastigheten begynner fra romtemperatur, vil aldringsprosedyren med to oppvarmingshastigheter redusere den totale aldringstiden med en rask oppvarming fra romtemperatur til mellom 100 og 170 °C. Metallet vil bli nesten like sterkt når den langsomme oppvarmingen startes ved en midlere temperatur som hvis den langsomme oppvarmingen startes ved romtemperatur.
Oppfinnelsen vedrører også en AI-Si-Mg-legering som etter det første aldringstrinnet holdes i 1 til 3 timer på en temperatur mellom 130 og 160 °C.
Ved en foretrukken utførelse er den endelige aldringstemperaturen minst 165 °C, og mere foretrukket er temperaturen høyst 205 °C. Når disse foretrukne temperaturene benyttes er det funnet at den mekaniske styrken er maksimalisert mens den totale aldringstiden holdes innenfor akseptable grenser.
For å kunne redusere den totale aldringstiden i to-trinns aldringsprosesser er det foretrukket å utføre første aldringstrinn ved den høyest mulige aldringshastighet som er mulig, mens det som regel er avhengig av tilgjengelig utstyr. Derfor er det foretrukket å benytte ved første aldringstrinn en oppvarmingshastighet på minst 100 °C /time.
I det andre oppvarmingstrinnet må oppvarmingshastigheten optimaliseres i samsvar med den totale effektiviteten i tid og den endelige kvaliteten av legeringen. Derfor økes temperaturen i det andre oppvarmingstrinnet med minst 7°C/time og høyst 30 °C/time. Ved lavere temperaturøkning enn 7 °C/time vil den totale aldringstiden bli lang med en lav produksjon i aldringsovnene som resultat, og ved høyere temperaturøkning enn 30 °C/time vil de mekaniske egenskapene bli dårligere enn det ideelle.
Fortrinnsvis vil det første oppvarmingstrinnet avsluttes ved 130-160 °C, og ved denne temperaturen vil det være tilstrekkelig utfelling av Mg5Si6-fase til at man kan oppnå en høy mekanisk styrke for legeringen. En lavere sluttemperatur for det første trinnet vil generelt føre til en lengre total aldringstid. Fortrinnsvis er den totale aldringstiden høyst 12 timer.
Oppfinnelsen er nærmere definert ved de trekk som er angitt i den karakteriserende delen av krav 1 og de uselvstendige kravene 2-9.
Eksempel 1
Tre forskjellige legeringer med sammensetning oppgitt i tabell 1 ble støpt som barrer med diameter 95 mm under standardforhold for støping av 6060-legeringer. Barrene ble homogenisert med en temperaturøkning på omtrent 250°C/time, holdt ved 575 °C i 2 timer og 15 minutter, og avkjølt etter homogeniseringen med omtrent 350 °C/time. Til slutt ble stykkene kuttet til 200 mm lange barrer.
Ekstrusjonstesten ble utført i en 800 tonns presse utstyrt med en beholder med diameter 100 mm, og med en induksjonsovn til å varme opp barrene før ekstrusjonen.
Pressformen som ble brukt til ekstruderbarhetseksperimentene ga sylindriske stenger med diameter 7 mm og med to 0,5 mm brede og 1 mm høye ribber på 180<0>avstand fra hverandre.
For å få gode målinger av de mekaniske egenskapene til profilene ble det kjørt en separat test med en pressform som laget stenger på 2 x 25 mm<2>. Barrene ble forvarmet til omtrent 500 °C før ekstrusjonen. Etter ekstrusjonen ble profilene avkjølt i stillestående luft, noe som ga en kjøletid på omtrent 2 minutter ned til under 250 °C. Etter ekstrusjonen var profilene strukket 0,5 %. Lagringstiden ved romtemperatur ble kontrollert før aldringen. De mekaniske egenskapene ble målt ved hjelp av strekkprøver.
De komplette resultatene fra ekstruderbarhetstestene for disse legeringene er fremstilt i tabellene 2 og 4.
Som forklaring til disse tabellene vises det til Fig. 1 der forskjellige aldringssykluser er vist grafisk og er identifisert med en bokstav. I Fig. 1 er den totale aldringstiden vist langs x-aksen, mens temperaturen vises langs y-aksen.
Videre har de forskjellige kolonner følgende betygning:
Total time = total tid for aldringssyklusen
Rm = maksimal strekkstyrke
Rpo2= bruddstyrke
AB = bruddforlengelse
Au = enhetlig forlengelse.
Alle disse dataene er gjennomsnittet av to tilsvarende eksempler av ekstruderte profiler.
Basert på disse resultatene gjelder følgende kommentarer:
Strekkstyrken (UTS) til legering nr. 1 er litt over 180 MPa etter A-syklusen og 6 timer totaltid. UTS-verdiene er 195 MPa etter 5-timers B-syklusen og 204 MPa etter 7 timer C-syklusen. Med D-syklusen har UTS-verdiene nådd omtrent 210 MPa etter 10 timer og 219 MPa etter 13 timer.
Med A-syklusen viser legering nr. 2 en UTS-verdi på omlag 216 MPa etter 6 timers total tid. Med B-syklusen og 5 timer total tid er UTS-verdien 225 MPa. Med D-syklusen og 10 timer total tid har UTS-verdien økt til 236 MPa.
Legering nr. 3 ha en UTS-verdi på 222 MPa etter A-syklusen og 6 timer totaltid. Med B-syklusen og 5 timer totaltid er UTS-verdien 231 MPa- Med C-syklusen og 7 timer totaltid er UTS-verdien 240 MPa og med D-syklusen og 9 timer er UTS-verdien 245 MPa. Med E-syklusen kan UTS-verdien opp til 250 bli oppnådd.
De totale forlengelsesverdiene ser ut til å være uavhengig av aldringssyklusen. Ved en toppverdi i styrke er forlengelsen, AB, omkring 12 % selv om styrkeverdiene er høyere for to-trinns aldringssyklusene.
Claims (9)
1. Fremgangsmåte for fremstilling av en varmeherdbar Al-Mg-Si aluminiumslegering som etter forming, f.eks. ekstrudering, har gjennomgått en aldringsprosess, hvilken aldring, etter kjøling av det ekstruderte produkt, er utført i et første trinn hvor det ekstruderte produktet varmes til en temperatur mellom 100 -170 °C og et andre trinn hvor produktet varmes til den endelige holdetemperatur mellom 160 og 220 °C,
karakterisert vedat oppvarmingshastigheten I første trinn er minst 100 °C/time og i det andre trinn mellom 5 og 50 °C/time, og at den totale aldringssyklusen gjennomføres på mellom 3 og 24 timer.
2. Fremgangsmåte for fremstilling av en varmeherdbar Al-Mg-Si aluminiumslegering i følge krav 1,
karakterisert vedat legeringen, etter det første trinn i aldringssyklusen, holdes fra 1 - 3 timer på en temperatur mellom 130 og 160 °C.
3. Fremgangsmåte for fremstilling av en varmeherdbar Al-Mg-Si aluminiumslegering i følge de foregående krav,
karakterisert vedat den endelige aldringstemperaturen er høyst 165 °C.
4. Fremgangsmåte for fremstilling av en varmeherdbar Al-Mg-Si aluminiumslegering i følge de foregående krav,
karakterisert vedat den endelige aldringstemperaturen er høyst 205 °C.
5. Fremgangsmåte for fremstilling av en varmeherdbar Al-Mg-Si aluminiumslegering i følge de foregående krav,
karakterisert vedat det andre oppvarmingstrinnet har en oppvarmingshastighet på minst 7 °C/time.
6. Fremgangsmåte for fremstilling av en varmeherdbar Al-Mg-Si aluminiumslegering i følge de foregående krav,
karakterisert vedat det i det andre oppvarmingstrinnet er oppvarmingshastigheten høyst 30 °C/time.
7. Fremgangsmåte for fremstilling av en varmeherdbar Al-Mg-Si aluminiumslegering i følge de foregående krav,
karakterisert vedat ved slutten av oppvarmingen i det første trinnet er temperaturen mellom 130 og 160 °C.
8. Fremgangsmåte for fremstilling av en varmeherdbar Al-Mg-Si aluminiumslegering i følge de foregående krav,
karakterisert vedat den totale aldringstiden er 5 timer.
9. Fremgangsmåte for fremstilling av en varmeherdbar Al-Mg-Si aluminiumslegering i følge de foregående krav,
karakterisert vedat den totale aldringstiden er 12 timer.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/EP1999/000940 WO2000047793A1 (en) | 1999-02-12 | 1999-02-12 | Aluminium alloy containing magnesium and silicon |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO20013781D0 NO20013781D0 (no) | 2001-08-01 |
| NO20013781L NO20013781L (no) | 2001-09-28 |
| NO333530B1 true NO333530B1 (no) | 2013-07-01 |
Family
ID=8167215
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO20013781A NO333530B1 (no) | 1999-02-12 | 2001-08-01 | Aldring av aluminiumlegering som inneholder magnesium og silisium |
Country Status (23)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6679958B1 (no) |
| EP (1) | EP1155161B1 (no) |
| JP (1) | JP4495859B2 (no) |
| KR (1) | KR100566359B1 (no) |
| CN (1) | CN1138868C (no) |
| AT (1) | ATE247181T1 (no) |
| AU (1) | AU764295B2 (no) |
| BG (1) | BG65036B1 (no) |
| BR (1) | BR9917097B1 (no) |
| CA (1) | CA2361760C (no) |
| CZ (1) | CZ300651B6 (no) |
| DE (1) | DE69910444T2 (no) |
| DK (1) | DK1155161T3 (no) |
| EA (1) | EA002891B1 (no) |
| ES (1) | ES2205783T3 (no) |
| HU (1) | HU226904B1 (no) |
| IL (1) | IL144605A (no) |
| IS (1) | IS6044A (no) |
| MX (1) | MXPA01008127A (no) |
| NO (1) | NO333530B1 (no) |
| SK (1) | SK285689B6 (no) |
| UA (1) | UA73113C2 (no) |
| WO (1) | WO2000047793A1 (no) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7048814B2 (en) | 2002-02-08 | 2006-05-23 | Applied Materials, Inc. | Halogen-resistant, anodized aluminum for use in semiconductor processing apparatus |
| US7033447B2 (en) | 2002-02-08 | 2006-04-25 | Applied Materials, Inc. | Halogen-resistant, anodized aluminum for use in semiconductor processing apparatus |
| US8728258B2 (en) * | 2008-06-10 | 2014-05-20 | GM Global Technology Operations LLC | Sequential aging of aluminum silicon casting alloys |
| JP5153659B2 (ja) * | 2009-01-09 | 2013-02-27 | ノルスク・ヒドロ・アーエスアー | マグネシウム及びケイ素を含有するアルミニウム合金の処理方法 |
| JP5409125B2 (ja) * | 2009-05-29 | 2014-02-05 | アイシン軽金属株式会社 | 耐ｓｃｃ性に優れる７０００系アルミニウム合金押出材及びその製造方法 |
| MX2017007043A (es) | 2014-12-09 | 2017-11-08 | Novelis Inc | Tiempo de envejecimiento reducido de las aleaciones de la serie 7xxx. |
| US10648738B2 (en) | 2015-06-24 | 2020-05-12 | Novelis Inc. | Fast response heaters and associated control systems used in combination with metal treatment furnaces |
| CN105385971B (zh) * | 2015-12-17 | 2017-09-22 | 上海友升铝业有限公司 | 一种Al‑Mg‑Si系合金折弯变形后的时效工艺 |
| CN106435295A (zh) * | 2016-11-07 | 2017-02-22 | 江苏理工学院 | 一种掺杂稀土元素铒的铸造铝合金及其制备方法 |
| KR101869006B1 (ko) * | 2017-01-13 | 2018-06-20 | 전북대학교산학협력단 | 알루미늄 합금소재의 제조방법 및 이 제조방법에 의해 제조된 알루미늄 합금소재 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5461015A (en) * | 1977-10-25 | 1979-05-17 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of aluminum-soldered fin heat exchanger |
| DE3274656D1 (en) * | 1981-12-11 | 1987-01-22 | Alcan Int Ltd | Production of age hardenable aluminium extruded sections |
| JPH0665694A (ja) * | 1992-08-17 | 1994-03-08 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出材の熱処理法 |
| DE4305091C1 (de) * | 1993-02-19 | 1994-03-10 | Fuchs Otto Fa | Verfahren zur Herstellung eines einteiligen Leichtmetallrades aus einem Aluminium-Knetwerkstoff |
| GB9318041D0 (en) * | 1993-08-31 | 1993-10-20 | Alcan Int Ltd | Extrudable a1-mg-si alloys |
| JPH0967659A (ja) * | 1995-08-31 | 1997-03-11 | Ykk Corp | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の熱処理方法 |
| CA2279308C (en) * | 1997-03-21 | 2009-06-02 | Alcan International Limited | Al-mg-si alloy with good extrusion properties |
| JPH1171663A (ja) * | 1997-06-18 | 1999-03-16 | Tateyama Alum Ind Co Ltd | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の人工時効処理方法 |
| SI1155156T1 (en) * | 1999-02-12 | 2003-10-31 | Norsk Hydro Asa | Aluminium alloy containing magnesium and silicon |
-
1999
- 1999-02-12 AU AU28335/99A patent/AU764295B2/en not_active Expired
- 1999-02-12 WO PCT/EP1999/000940 patent/WO2000047793A1/en active IP Right Grant
- 1999-02-12 DE DE69910444T patent/DE69910444T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 HU HU0200160A patent/HU226904B1/hu unknown
- 1999-02-12 IL IL14460599A patent/IL144605A/en not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 SK SK1147-2001A patent/SK285689B6/sk not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 JP JP2000598685A patent/JP4495859B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 CA CA002361760A patent/CA2361760C/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 US US09/913,083 patent/US6679958B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 CZ CZ20012907A patent/CZ300651B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 KR KR1020017010098A patent/KR100566359B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 DK DK99908887T patent/DK1155161T3/da active
- 1999-02-12 ES ES99908887T patent/ES2205783T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 EP EP99908887A patent/EP1155161B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 BR BRPI9917097-3A patent/BR9917097B1/pt not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 CN CNB998161411A patent/CN1138868C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1999-02-12 AT AT99908887T patent/ATE247181T1/de active
- 1999-02-12 MX MXPA01008127A patent/MXPA01008127A/es not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 EA EA200100886A patent/EA002891B1/ru not_active IP Right Cessation
- 1999-08-09 IS IS6044A patent/IS6044A/is unknown
- 1999-12-02 UA UA2001096276A patent/UA73113C2/uk unknown
-
2001
- 2001-08-01 NO NO20013781A patent/NO333530B1/no not_active IP Right Cessation
- 2001-08-09 BG BG105805A patent/BG65036B1/bg unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO333530B1 (no) | Aldring av aluminiumlegering som inneholder magnesium og silisium | |
| CN105200288A (zh) | 一种超高强铝合金棒材及其制造方法 | |
| IL154897A (en) | High strength magnesium alloy and its preparation method | |
| NO333529B1 (no) | Aluminiumlegering som inneholder aluminium og silisium | |
| KR101914888B1 (ko) | 고도로 성형된 알루미늄 제품용의 합금 및 이를 제조하는 방법 | |
| US6752885B1 (en) | Method for the treatment of structure castings from an aluminum alloy to be used therefor | |
| US20190360083A1 (en) | Method For Producing High-Strength Aluminum Alloy Extruded Product | |
| CN111534730B (zh) | 一种2219t8511铝合金挤压型材的制备方法 | |
| CN110819920B (zh) | 一种低成本高强韧镁合金时效强韧化方法 | |
| JP2005200702A (ja) | アルミニウムダイカスト製品の熱処理方法 | |
| CN111155011A (zh) | 一种高性能Mg-Al-Ca镁合金及其制备方法 | |
| US4886557A (en) | Magnesium alloy | |
| CN103103408A (zh) | 一种铝-镁-硅合金型材及其制备方法 | |
| KR100360147B1 (ko) | 에이엘 4032 합금 성형품의 열처리 방법 | |
| CN104862625A (zh) | 一种称重传感器专用铝合金棒材的固溶热处理工艺 | |
| CN116121569A (zh) | 一种高强2系铝合金低本高效生产工艺 | |
| CN108950328A (zh) | 一种铝钛合金材料及其制备方法 | |
| CN118207490A (zh) | 基于能量状态调控的铜基非晶合金增韧回春处理方法 | |
| SU1252384A1 (ru) | Способ обработки изделий из сплавов системы алюминий-медь-магний-никель-железо | |
| NO20211106A1 (en) | Heat treatable aluminium alloy with improved mechanical properties and method for producing it | |
| CN117512409A (zh) | 一种具有高热稳定性的铝合金丝材及其制备方法 | |
| CN118109725A (zh) | 一种Al-Si合金锭及其制备方法 | |
| JPH086159B2 (ja) | アルミニウム合金の熱処理方法 | |
| JPH05345965A (ja) | チタン合金の水素処理方法 | |
| JPS6386850A (ja) | アルミニウム合金材の冷間加工方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MK1K | Patent expired |