CZ300651B6 - Zpusob výroby slitiny hliníku, horcíku a kremíku - Google Patents

Zpusob výroby slitiny hliníku, horcíku a kremíku Download PDF

Info

Publication number
CZ300651B6
CZ300651B6 CZ20012907A CZ20012907A CZ300651B6 CZ 300651 B6 CZ300651 B6 CZ 300651B6 CZ 20012907 A CZ20012907 A CZ 20012907A CZ 20012907 A CZ20012907 A CZ 20012907A CZ 300651 B6 CZ300651 B6 CZ 300651B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
temperature
aging
heating
hours
per hour
Prior art date
Application number
CZ20012907A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ20012907A3 (cs
Inventor
Tundal@Ulf
Oddvin@Reiso
Original Assignee
Norsk Hydro Asa
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=8167215&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=CZ300651(B6) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Norsk Hydro Asa filed Critical Norsk Hydro Asa
Publication of CZ20012907A3 publication Critical patent/CZ20012907A3/cs
Publication of CZ300651B6 publication Critical patent/CZ300651B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
    • C22C21/08—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent with silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/05—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys of the Al-Si-Mg type, i.e. containing silicon and magnesium in approximately equal proportions

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Extrusion Of Metal (AREA)
  • Silicon Compounds (AREA)
  • Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
  • Dental Preparations (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Cookers (AREA)
  • Chemical Treatment Of Metals (AREA)
  • Conductive Materials (AREA)
  • Materials For Medical Uses (AREA)
  • Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)

Abstract

Zpusob výroby slitiny hliníku, horcíku a kremíku, která byla po zpracování na požadovaný tvar podrobena stárnutí, provádenému po zchlazení vytlaceného materiálu v prvním stupni zahrátím na teplotu v rozmezí 100 až 170 .degree.C a ve druhém stupni zahrátím na konecnou teplotu v rozmezí 160 až 220 .degree.C, pricemž rychlost zahrívání v prvním stupni je alespon 100 .degree.C za hodinu a ve druhém stupni v rozmezí 5 až 50 .degree.C za hodinu, pricemž celková doba stárnutí je v rozmezí 3 až 24 hodin.

Description

Oblast technikv
Vynález se týká způsobu výroby slitiny hliníku, hořčíku a křemíku, která je po zpracování na výsledný tvar podrobena stárnutí, při němž se v prvním stupni vytlačený materiál zahřívá rychlostí vyšší než 30 °C za hodinu na teplotu 100 až 170 °C a ve druhém stupni se tento materiál zahřívá rychlostí 5 až 50 °C za hodinu na konečnou teplotu v rozmezí 160 až 220 °C, přičemž celková doba stárnutí je 3 až 24 hodin.
Dosavadní stav techniky
Výroba slitiny tohoto typu byla popsána v mezinárodní patentové přihlášce WO 95/06759. Podle této přihlášky se slitina nechává stárnout při teplotě v rozmezí 150 až 200 °C, přičemž rychlost zahřívání je 10 až 100 °C za hodinu, s výhodou 10 až 70 °C za hodinu. Uvádí se také možnost dvoustupňového zahřívání, přičemž nej delší dobu se slitina zahřívá na teplotní rozmezí 80 až 140 °C tak, aby bylo možno dosáhnout celkové rychlosti zahřívání za svrchu uvedeném rozmezí.
Vynález si klade za úkol navrhnout způsob výroby slitiny hliníku, hořčíku a křemíku, která má lepší mechanické vlastnosti než slitiny, zpracované běžným způsobem stárnutí, a to při kratší době stárnutí než v případě postupu, popsaného v mezinárodní přihlášce WO 95/06759. Při navrhované dvojí rychlosti stárnutí dochází k maximální pevnosti materiálu při minimální celkové době stárnutí.
Podstata vynálezu
Podstatu vynálezu tvoří způsob výroby slitiny hliníku svrchu uvedeného typu, zpracované stárnutím dvojí rychlostí, přičemž doba zahřívání v prvním stupni je alespoň 100 °C za hodinu a rychlost zahřívání ve druhém stupni je v rozmezí 5 až 50 °C za hodinu, přičemž celková doba stárnutí se pohybuje v rozmezí 3 až 24 hodin.
Pozitivní vliv na mechanickou pevnost při stárnutí dvojí rychlostí je možno vysvětlit skutečností, že prodloužená doba při nižších teplotách obecně podporuje tvorbu sraženin Mg-Si s vyšší hustotou. V případě, že se celé stárnutí uskuteční při nižší teplotě, nebude celková doba stárnutí výhodná a využití příslušných zařízení bude příliš nízké. Při pomalém vzestupu teploty na konečnou teplotu stárnutí se bude zvyšovat množství sraženiny. Výsledkem bude větší množství vys ráže ného materiálu a zvýšená mechanická pevnost při podstatně nižší celkové době stárnutí.
Při dvoustupňovém stárnutí je rovněž možno dosáhnout zlepšení mechanické pevnosti, avšak při rychlém zahřátí z první teploty na druhou teplotu, vzniká možnost zvětšení malých sraženin, takže výsledné množství sraženin je nižší a dochází k nižší mechanické pevnosti. Další výhodou stárnutí dvojí rychlostí ve srovnání s běžným postupem stárnutí a dvoustupňovým stárnutím je skutečnost, že při pomalém zahřívání dojde k lepší distribuci teploty po celém materiálu. Teplota po vytlačení pak bude téměř nezávislá na velikosti vytlačeného materiálu a na tloušťce stěn vytlačovacího zařízení. Výsledkem bude možnost dosáhnout daleko homogennějších mechanických vlastností než při použití jiných typů stárnutí.
V případě srovnání s postupem podle svrchu uvedené mezinárodní přihlášky WO 95.06759, kde pomalé zahřívání začíná při teplotě místnosti se v případě stárnutí podle vynálezu dvojí rychlostí sníží celková doba stárnutí tím, že nejprve dochází k rychlému zahřátí z teploty místnosti na teplotu v rozmezí 100 až 170 °C. Výsledná mechanická pevnost bude téměř stejná v případě, že
- 1 CZ 300651 B6 pomalé zahřívání začíná při vyšší teplotě jako v případě, že toto zahřívání začíná již při teplotě místnosti.
Ve výhodném provedení vynálezu je konečná teplota stárnutí alespoň 165 °C, s výhodou nejvýš 205 °C. Při použití těchto výhodných hodnot teploty byly prokázáno, že je možno dosáhnout maximální mechanické pevnosti, přičemž celková doba stárnutí je stále ještě přijatelná.
Aby bylo možno snížit celkovou dobu stárnutí při stárnutí dvojí rychlostí, je výhodné provádět první stupeň zahřívání co nejvyšší rychlostí zvyšování teploty, což obvykle závisí na zařízení, které je k dispozici. Výhodné je zvyšovat teplotu v prvním stupni rychlostí alespoň 100°C za hodinu.
Ve druhém stupni zahřívání musí být rychlost zahřívání pokud možno optimální z hlediska celkové účinnosti v průběhu času a také s ohledem na výslednou kvalitu slitiny. Z tohoto důvodu je druhá rychlost zahřívání s výhodou alespoň 7 °C za hodinu a nejvýš 30 °C za hodinu. Při nižší rychlosti než 7 °C za hodinu bude celková doba stárnutí příliš dlouhá a postup se stane neekonomickým, při rychlosti zahřívání vyšší než 30 °C za hodinu bude naopak dosaženo nižších než ideálních mechanických vlastností slitiny.
První stupeň zahřívání s výhodou končí na teplotě v rozmezí 130 až 160 °C, při těchto teplotách již dochází, dostatečnému srážení fáze Mg5SÍ6 při dosažení vysoké mechanické pevnosti slitiny. Při nižší konečné teplotě prvního stupně dojde obecně k prodloužení celkové doby stárnutí. S výhodou je celková doba stárnutí nejvýš 12 hodin.
Praktické provedení vynálezu bude osvětleno následujícími příklady, které však nemají sloužit k omezení rozsahu vynálezu.
Příklady provedení vynálezu
Příklad 1
Ze tří různých slitin se složením, uvedeným v následující tabulce 1, byly slitiny předvalky s průměrem 95 mm při běžných podmínkách odlévání pro slitiny 6060. Předvalky byly homogenizovány při zahřívání přibližně 250 °C za hodinu, pak byly udržovány 2 hodiny a 15 minut při teplotě 575 °C, rychlost chlazení po homogenizaci byla přibližně 350 °C za hodinu. Nakonec byl materiál rozdělen na části s délkou 200 mm.
Tabulka 1.
Slitina Si Mg Fe
1 0,37 0,36 0,19
2 0,41 0,47 0,19
3 0,51 0,36 0,19
Vytlačování bylo prováděno v 800 tunovém lisu, opatřeném válcem s průměrem 10 mm a indukční pecí pro zahřívání materiálu před vytlačováním.
Aby bylo možno dobře měřit mechanické vlastnosti připravených profilů, byly provedeny odděleně pokusy s formou, v níž bylo možno připravit tyč s rozměrem 2 x 25 mm2. Před vytlačením
-2CZ 300651 B6 byl materiál předehřát přibližně na 500 °C. Po vytlačení byly profily zchlazeny na vzduchu po dobu přibližně 2 minut až na teplotu pod 250 °C. Po vytlačení byly profily prodlouženy o 0,5 %. Doba uložení při teplotě místnosti před stárnutím byla řízena. Pak byly materiály podrobeny zkouškám na mechanické vlastnosti, například na pevnost v tahu. Výsledky pro uvedené slitiny jsou shrnuty v tabulkách 2 až 4.
K vysvětlení těchto tabulek je možno odkázat na obr. 1, na němž jsou různé cykly stárnutí znázorněny graficky. Celková doba stárnutí je uvedena na ose s, použitá teplota je uvedena na ose y.
io Mimo to jsou v tabulkách uvedeny následující údaje:
celkový čas — celková doba stárnutí v jednom cyklu,
Rm = konečná pevnost v tahu,
Rp02 = smluvní mez průtočnosti,
AB = prodloužení při přetržení,
Au = stejnoměrné prodloužení.
Všechny uvedené údaje byly získány pomocí běžných zkoušek, uvedené hodnoty jsou průměrem z výsledků, dosažením na dvou vytlačovaných vzorcích.
-3CZ 300651 B6
Tabulka 2. Slitina 2: 0,36 Mg + 0,37 Si
Celkový čas (h) Rm Rp02 AB Au
A 3 150,1 105,7 13,4 7,5
A 4 164,4 126,1 13,6 6,6
A 5 174,5 139,2 12,9 6,1
A 6 183,1 154,4 12,4 4,9
A 7 185,4 157,8 12,0 5,4
B 3,5 175,0 135,0 12,3 6,3
B 4 181,7 146,6 12,1 6,0
B 4,5 190,7 158,9 11,7 5,5
B 5 195,5 169,9 12,5 5,2
B 6 202,0 175,7 12,3 5,4
C 4 161,3 114,1 14,0 7,2
C 5 185,7 145,9 12,1 6,1
C 6 197,4 167,6 11,6 5,9
C 7 203,9 176,0 12,6 6,0
c 8 205,3 178,9 12,0 5,5
D 7 195,1 151,2 12,6 6,6
D 8,5 208,9 180,4 12,5 5,9
D 10 210,4 181,1 12,8 6,3
D 11,5 215,2 187,4 13,7 6,1
D 13 219,4 189,3 12,4 5,8
E 8 195,6 158,0 12,9 6,7
E 10 205,9 176,2 13,1 6,0
E 12 214,8 185,3 12,1 5,8
E 14 216,9 192,5 12,3 5,4
E 16 221,5 196,9 12,1 5,4
-4 CZ 300651 B6
Tabulka 3. Slitina 6: 0,47 Mg + 0,41 Si
Celkový čas (h) Rm Rp02 AB Au
A 3 189,1 144,5 13,7 7,5
A 4 205,6 170,5 13,2 6,6
A 5 212,0 182,4 13,0 5,8
A 6 216,0 187,0 12,3 5,6
A 7 216,4 188,8 11/9 5,5
B 3,5 208,2 172,3 12,8 6,7
B 4 213,0 175,5 12,1 6,3
B 4/5 219,6 190,5 12,0 6, 0
B 5 225,5 199,4 11,9 5,6
B 6 225,8 202,2 11,9 5,8
C 4 195,3 148,7 14,1 8,1
C 5 214,1 178,6 13,8 6,8
C 6 227,3 198,7 13,2 6,3
c 7 229,4 203,7 12,3 6,6
c 8 228,2 200,7 12,1 6/1
D 7 222,9 185,0 12,6 7/8
D 8/5 230,7 194,0 13,0 6,8
D 10 236,6 205,7 13,0 6,6
D 11,5 236,7 208,0 12,4 6,6
D 13 239,6 207,1 11,5 5,7
E 8 229,4 196,8 12,7 6/4
E 10 233,5 199,5 13,0 7/1
E 12 237,0 206,9 12,3 6,7
E 14 236,0 206,5 12,0 6,2
E 16 240,3 214,4 12,4 6,8
-5CZ 300651 B6
Tabulka 4. Slitina 8: 0,36 Mg + 0,51 Si
Celkový čas (h) Rm Rp02 AB Au
A 3 200,1 161,8 13,0 7,0
A 4 212,5 178,5 12,6 6,2
A 5 221,9 195,6 12,6 5,7
A 6 222,5 195,7 12,0 6,0
A 7 224,6 196,0 12,4 5,9
B 3,5 222,2 186,9 12,6 6,6
B 4 224,5 188,8 12,1 6,1
B 4/5 230,9 203,4 12,2 6,6
B 5 231,1 211,7 11,9 6,6
B 6 232,3 208,8 11,4 5,6
C 4 215,3 168,5 14,5 8,3
C 5 228,9 194,9 13,6 7,5
C 6 234,1 206,4 12,6 7,1
C 7 239,4 213,3 11,9 6,4
C 8 239,1 212,5 11,9 5,9
D 7 236,7 195,9 13,1 7,9
D 8,5 244,4 209,6 12,2 7,0
D 10 247,1 220,4 11,8 6,7
D 11,5 246,8 217,8 12,1 7,2
D 13 249,4 223,7 11,4 6,6
E 8 243,0 207,7 12,8 7,6
E 10 244,8 215,3 12,4 7,4
E 12 247,6 219,6 12,0 6,9
E 14 249, 3 222,5 12,5 7,1
E 16 250,1 220,8 11,5 7,0
Ze svrchu uvedených výsledků je možno vyvodit následující závěry:
Výsledná pevnost v tahu UTS pro slitinu 1 je o něco vyšší než 180 MPa po cyklu A a po 6 hodi? nach celkové doby stárnutí. Hodnoty výsledné pevnosti UTS jsou 195 MPa po 5 hodinách cyklu
B a 204 MPa po 7 hodinách cyklu C. V případě cyklu Djsou hodnoty UTS přibližně 210 MPa po 10 hodinách a 219 MPa po 13 hodinách.
Po cyklu A v případě slitiny 2 jsou hodnoty UTS přibližně 216 MPa po 6 hodinách celkové doby io stárnutí. V případe cyklu B je po pěti hodinách celkové doby stárnutí hodnota UTS přibližně
-6CZ 300651 B6
225 MPa. V případě cyklu D a 10 hodinách celkové doby stárnutí se hodnoty UTS zvýší na 236 MPa.
Slitina 3 má hodnotu UTS přibližně 225 MPa po cyklu A a 6 hodinách celkové doby stárnutí. V případě cyklu B je po pěti hodinách hodnota UTS přibližně 231 MPa. Při cyklu C je po 7 hodinách hodnota UTS přibližně 240 MPa. V případě cyklu D je po 9 hodinách hodnota UTS přibližně 245 MPa a v případě cyklu E je tato hodnota až 250 MPa.
Celkové prodloužení při přetržení je téměř nezávislé na stárnutí materiálu. Při nejvyšší pevnosti jsou celkové hodnoty prodloužení při přetržení AB přibližně 12 %, přestože pevnost materiálu je vyšší při jeho stárnutí dvojí rychlostí.

Claims (9)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Způsob výroby slitiny hliníku, hořčíku a křemíku, která byla po zpracování na požadovaný tvar podrobena stárnutí, prováděnému po zchlazení vytlačeného materiálu v prvním stupni zahřátím na teplotu v rozmezí 100 až 170 °C a ve druhém stupni zahřátím na konečnou teplotu v rozmezí 160 až 220 °C, vyznačující se tím, že rychlost zahřívání v prvním stupni je alespoň 100 °C za hodinu a ve druhém stupni v rozmezí 5 až 50 °C za hodinu, přičemž celková doba stárnutí je v rozmezí 3 až 24 hodin.
  2. 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že po prvním stupni stárnutí se materiál udržuje 1 až 3 hodiny na teplotě v rozmezí 130 až 160 °C.
  3. 3. Způsob podle některého z předchozích nároků, vyznačující se tím, že konečná teplota stárnutí je alespoň 165 °C.
  4. 4. Způsob podle některého z předchozích nároků, vyznačující se tím, že konečná teplota stárnutí je nejvýš 205 °C.
  5. 5. Způsob podle některého z předchozích nároků, vyznačující se tím, že ve druhém stupni zahřívání je rychlost zahřívání alespoň 7 °C za hodinu.
  6. 6. Způsob podle některého z předchozích nároků, vyznačující se tím, že ve druhém stupni zahřívání je rychlost zahřívání nejvýš 30 °C za hodinu.
  7. 7. Způsob podle některého z předchozích nároků, vyznačující se tím, že na konci prvního stupně zahřívání je teplota v rozmezí 130 až 160 °C.
  8. 8. Způsob podle některého z předchozích nároků, vyznačující se tím, že celková doba stárnutí je alespoň 5 hodin.
  9. 9. Způsob podle některého z předchozích nároků, vyznačující se tím, že celková doba stárnuti je nejvýš 12 hodin.
CZ20012907A 1999-02-12 1999-02-12 Zpusob výroby slitiny hliníku, horcíku a kremíku CZ300651B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/EP1999/000940 WO2000047793A1 (en) 1999-02-12 1999-02-12 Aluminium alloy containing magnesium and silicon

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ20012907A3 CZ20012907A3 (cs) 2002-08-14
CZ300651B6 true CZ300651B6 (cs) 2009-07-08

Family

ID=8167215

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ20012907A CZ300651B6 (cs) 1999-02-12 1999-02-12 Zpusob výroby slitiny hliníku, horcíku a kremíku

Country Status (23)

Country Link
US (1) US6679958B1 (cs)
EP (1) EP1155161B1 (cs)
JP (1) JP4495859B2 (cs)
KR (1) KR100566359B1 (cs)
CN (1) CN1138868C (cs)
AT (1) ATE247181T1 (cs)
AU (1) AU764295B2 (cs)
BG (1) BG65036B1 (cs)
BR (1) BR9917097B1 (cs)
CA (1) CA2361760C (cs)
CZ (1) CZ300651B6 (cs)
DE (1) DE69910444T2 (cs)
DK (1) DK1155161T3 (cs)
EA (1) EA002891B1 (cs)
ES (1) ES2205783T3 (cs)
HU (1) HU226904B1 (cs)
IL (1) IL144605A (cs)
IS (1) IS6044A (cs)
MX (1) MXPA01008127A (cs)
NO (1) NO333530B1 (cs)
SK (1) SK285689B6 (cs)
UA (1) UA73113C2 (cs)
WO (1) WO2000047793A1 (cs)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7048814B2 (en) 2002-02-08 2006-05-23 Applied Materials, Inc. Halogen-resistant, anodized aluminum for use in semiconductor processing apparatus
US7033447B2 (en) 2002-02-08 2006-04-25 Applied Materials, Inc. Halogen-resistant, anodized aluminum for use in semiconductor processing apparatus
US8728258B2 (en) * 2008-06-10 2014-05-20 GM Global Technology Operations LLC Sequential aging of aluminum silicon casting alloys
JP5153659B2 (ja) * 2009-01-09 2013-02-27 ノルスク・ヒドロ・アーエスアー マグネシウム及びケイ素を含有するアルミニウム合金の処理方法
JP5409125B2 (ja) * 2009-05-29 2014-02-05 アイシン軽金属株式会社 耐ｓｃｃ性に優れる７０００系アルミニウム合金押出材及びその製造方法
CA2967464C (en) 2014-12-09 2019-11-05 Novelis Inc. Reduced aging time of 7xxx series alloys
BR112017027680B1 (pt) 2015-06-24 2022-01-25 Novelis Inc Sistema e método para tratamento de metal
CN105385971B (zh) * 2015-12-17 2017-09-22 上海友升铝业有限公司 一种Al‑Mg‑Si系合金折弯变形后的时效工艺
CN106435295A (zh) * 2016-11-07 2017-02-22 江苏理工学院 一种掺杂稀土元素铒的铸造铝合金及其制备方法
KR101869006B1 (ko) * 2017-01-13 2018-06-20 전북대학교산학협력단 알루미늄 합금소재의 제조방법 및 이 제조방법에 의해 제조된 알루미늄 합금소재

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4214925A (en) * 1977-10-25 1980-07-29 Kobe Steel, Limited Method for fabricating brazed aluminum fin heat exchangers
EP0081950A2 (en) * 1981-12-11 1983-06-22 Alcan International Limited Production of age hardenable aluminium extruded sections
WO1995006759A1 (en) * 1993-08-31 1995-03-09 Alcan International Limited EXTRUDABLE Al-Mg-Si ALLOYS
CZ292222B6 (cs) * 1993-02-19 2003-08-13 Firma Otto Fuchs Způsob výroby jednodílného kola z vytvrditelné slitiny hliníku a použití tohoto způsobu

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0665694A (ja) * 1992-08-17 1994-03-08 Furukawa Electric Co Ltd:The Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出材の熱処理法
JPH0967659A (ja) * 1995-08-31 1997-03-11 Ykk Corp Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の熱処理方法
DE69802504T2 (de) * 1997-03-21 2002-06-27 Alcan International Ltd., Montreal Al-mg-si legierung mit guten strangpresseigenschaften
JPH1171663A (ja) * 1997-06-18 1999-03-16 Tateyama Alum Ind Co Ltd Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の人工時効処理方法
CZ302998B6 (cs) * 1999-02-12 2012-02-15 Norsk Hydro Asa Zpusob zpracování slitiny hliníku

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4214925A (en) * 1977-10-25 1980-07-29 Kobe Steel, Limited Method for fabricating brazed aluminum fin heat exchangers
EP0081950A2 (en) * 1981-12-11 1983-06-22 Alcan International Limited Production of age hardenable aluminium extruded sections
CZ292222B6 (cs) * 1993-02-19 2003-08-13 Firma Otto Fuchs Způsob výroby jednodílného kola z vytvrditelné slitiny hliníku a použití tohoto způsobu
WO1995006759A1 (en) * 1993-08-31 1995-03-09 Alcan International Limited EXTRUDABLE Al-Mg-Si ALLOYS

Also Published As

Publication number Publication date
BG105805A (en) 2002-04-30
HUP0200160A3 (en) 2003-07-28
BG65036B1 (bg) 2006-12-29
CN1138868C (zh) 2004-02-18
IS6044A (is) 2000-08-13
ES2205783T3 (es) 2004-05-01
HUP0200160A2 (hu) 2002-05-29
HU226904B1 (en) 2010-01-28
BR9917097A (pt) 2001-11-06
KR20010108197A (ko) 2001-12-07
IL144605A (en) 2004-12-15
CA2361760C (en) 2008-01-15
KR100566359B1 (ko) 2006-03-31
DK1155161T3 (da) 2003-12-08
WO2000047793A1 (en) 2000-08-17
AU764295B2 (en) 2003-08-14
AU2833599A (en) 2000-08-29
JP2002536552A (ja) 2002-10-29
ATE247181T1 (de) 2003-08-15
EA200100886A1 (ru) 2002-02-28
NO333530B1 (no) 2013-07-01
EA002891B1 (ru) 2002-10-31
CN1334884A (zh) 2002-02-06
JP4495859B2 (ja) 2010-07-07
EP1155161B1 (en) 2003-08-13
DE69910444T2 (de) 2004-06-24
EP1155161A1 (en) 2001-11-21
MXPA01008127A (es) 2003-07-21
IL144605A0 (en) 2002-05-23
DE69910444D1 (de) 2003-09-18
SK285689B6 (sk) 2007-06-07
NO20013781L (no) 2001-09-28
SK11472001A3 (sk) 2002-03-05
CZ20012907A3 (cs) 2002-08-14
CA2361760A1 (en) 2000-08-17
NO20013781D0 (no) 2001-08-01
UA73113C2 (en) 2005-06-15
US6679958B1 (en) 2004-01-20
BR9917097B1 (pt) 2011-06-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US5151136A (en) Low aspect ratio lithium-containing aluminum extrusions
CN106399881A (zh) 一种提高7075铝合金挤压材性能的工艺方法
EP2883973A1 (en) Manufacturing process for obtaining high strength extruded products made from 6xxx aluminium alloys
CN110952005B (zh) 一种快速挤压高性能变形铝合金及其制备方法
CZ300651B6 (cs) Zpusob výroby slitiny hliníku, horcíku a kremíku
CN111004950B (zh) 2000铝合金型材及其制造方法
CZ302998B6 (cs) Zpusob zpracování slitiny hliníku
JP2002536551A5 (cs)
CN111455197A (zh) 一种Al-Zn-Mg合金的制备方法
US4405385A (en) Process of treatment of a precipitation hardenable Al-Mg-Si-alloy
JP2002536552A5 (cs)
CN111254331B (zh) 一种Al-Zn-Mg合金及其制备方法
JPH05132745A (ja) 成形性に優れたアルミニウム合金の製造方法
JP3334241B2 (ja) Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出材の熱処理法
PL187863B1 (pl) Sposób obróbki cieplnej stopu aluminiowego zawierającego magnez i krzem
CN117535556A (zh) 一种耐700℃微纳粒子强化近α高温钛合金的制备方法
JPH0517858A (ja) 成形性に優れたアルミニウム合金の製造方法
CN117512409A (zh) 一种具有高热稳定性的铝合金丝材及其制备方法
JPS61284560A (ja) α＋β型チタン合金の製造方法
JPH0452256A (ja) 均質な材質を有するβ型チタン合金の製造方法
JPH0718391A (ja) アルミニウム合金の粗大結晶粒材の機械的性質改善方法
JPH086159B2 (ja) アルミニウム合金の熱処理方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20120212