SK11472001A3 - Teplom spracovateľná Al-Mg-Si zliatina - Google Patents
Teplom spracovateľná Al-Mg-Si zliatina Download PDFInfo
- Publication number
- SK11472001A3 SK11472001A3 SK1147-2001A SK11472001A SK11472001A3 SK 11472001 A3 SK11472001 A3 SK 11472001A3 SK 11472001 A SK11472001 A SK 11472001A SK 11472001 A3 SK11472001 A3 SK 11472001A3
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- temperature
- stage
- hours
- aluminum alloy
- heating
- Prior art date
Links
- 229910021365 Al-Mg-Si alloy Inorganic materials 0.000 title claims 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 32
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 15
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 235000012438 extruded product Nutrition 0.000 claims abstract description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 claims abstract 2
- 230000035800 maturation Effects 0.000 claims description 17
- 230000005070 ripening Effects 0.000 claims description 7
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 abstract description 9
- 229910018464 Al—Mg—Si Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 230000032683 aging Effects 0.000 abstract 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 13
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 13
- 230000010198 maturation time Effects 0.000 description 9
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 5
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 4
- 229910019064 Mg-Si Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910019406 Mg—Si Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
- C22C21/08—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent with silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/05—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys of the Al-Si-Mg type, i.e. containing silicon and magnesium in approximately equal proportions
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Silicon Compounds (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Dental Preparations (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Cookers (AREA)
Description
Oblasť techniky
Vynález sa týka teplom spracovateľnej Al-Mg-Si hliníkovej zliatiny, ktorá sa po ochladení podrobí dvojstupňovému procesu zrenia s dvojakou rýchlosťou na zlepšenie jej mechanických vlastností.
Doterajší stav techniky
Tomuto podobný proces zrenia je opísaný vo WO 95/06759. Podľa tejto publikácie sa zrenie uskutočňuje pri teplote medzi 150 a 200 °C a rýchlosť zahrievania je medzi 10 a 100 °C/h, výhodne medzi 10 a 70 °C/h. Navrhuje sa alternatívna schéma zahrievania vo dvoch krokoch, pričom sa navrhuje udržiavacia teplota v rozsahu 80 až 140 °C, aby sa dosiahla celková rýchlosť zahrievania vo vyššie uvedenom intervale.
Cieľom tohto vynálezu je poskytnúť hliníkovú zliatinu, ktorá má lepšie mechanické vlastnosti než pri použití tradičných postupov zrenia a kratšie celkové doby zrenia než pri použití procesu zrenia, opísaného vo WO 95/06759. S navrhnutým procesom zrenia s dvojakou rýchlosťou sa pevnosť maximalizuje pri minimálnej celkovej dobe zrenia.
Podstata vynálezu
Podstatou vynálezu je teplom spracovateľná Al-Mg-Si hliníková zliatina, ktorá sa po tvarovaní podrobí procesu zrenia, ktorý zahrnuje prvé štádium, v ktorom sa extrudovaný výrobok zahreje s rýchlosťou zahrievania nad 30 °C/hodinu na teplotu medzi 100 a 170 °C, a druhé štádium, v ktorom sa extrudovaný výrobok zahreje s rýchlosťou zahrievania medzi 5 a 50 °C/hodinu na konečnú udržiavaciu teplotu medzi 160 a 220 °C a celkový cyklus zrenia sa uskutoční v časovom intervale medzi 3 a 24 hodinami.
-2Pozitívny účinok procesu zrenia s dvojakou rýchlosťou na mechanickú pevnosť sa dá vysvetliť skutočnosťou, že predĺžený čas pri nízkej teplote vo všeobecnosti zlepšuje vznik vyššej hustoty precipitátov Mg-Si. Ak sa celá operácia zrenia uskutoční pri takejto teplote, celková doba zrenia prekročí praktické hranice a výkon pecí na zrenie bude príliš nízky. Pomalým zvyšovaním teploty na konečnú teplotu zrenia bude vysoký počet precipitátov, ktoré vznikajú pri tejto nízkej teplote, pokračovať v raste. Výsledkom bude vysoký počet precipitátov a hodnoty mechanickej pevnosti, spojené s nízkoteplotným zrením, ale s podstatne kratšou celkovou dobou zrenia.
Dvojstupňové zrenie tiež poskytuje zlepšenia v mechanickej pevnosti, ale s rýchlym zahrievaním z prvej udržiavacej teploty na druhú udržiavaciu teplotu bude existovať podstatná šanca reverzie najmenších precipitátov, s nižším počtom vytvrdzujúcich precipitátov, a teda s menšou mechanickou pevnosťou ako dôsledkom. Ďalšou výhodou procesu zrenia s dvojakou rýchlosťou v porovnaní s normálnym zrením a tiež dvojstupňovým zrením je to, že malá rýchlosť zahrievania zabezpečí lepšiu teplotnú distribúciu v šarži. Teplotná história extrúzií v šarži bude takmer nezávislá od veľkosti šarže, hustoty uloženia a hrúbky stien extrúzií. Výsledkom budú konzistentnejšie mechanické vlastnosti než pri iných typoch procesov zrenia.
V porovnaní so spôsobom zrenia, opísaným vo WO 95/06759, kde sa malá rýchlosť zahrievania začína od teploty miestnosti, spôsob zrenia s dvojakou rýchlosťou skráti celkovú dobu zrenia tým, že sa aplikuje vysoká rýchlosť zahrievania z teploty miestnosti na teploty medzi 100 a 170 °C. Výsledná pevnosť bude takmer taká dobrá, keď sa pomalé zahrievanie začne pri nejakej medziľahlej teplote, ako keby sa pomalé zahrievanie začalo od teploty miestnosti.
Vynález sa tiež týka ΑΙ-Mg-Si zliatiny, pri ktorej sa po prvom kroku zrenia použije 1- až 3-hodinová výdrž pri teplote medzi 130 a 160 °C.
Vo výhodnom uskutočnení tohto vynálezu je konečná teplota zrenia najmenej 165 °C a výhodnejšie je teplota zrenia najviac 205 °C. S použitím týchto výhodných teplôt sa zistilo, že mechanická pevnosť sa maximalizuje, zatiaľ čo celková doba zrenia zostáva v prijateľných medziach.
-3Aby sme skrátili celkovú dobu zrenia v operácii zrenia s dvojakou rýchlosťou, je výhodné uskutočniť prvé štádium zahrievania s najvyššou možnou rýchlosťou zahrievania, čo spravidla závisí od zariadenia, ktoré máme k dispozícii. Preto je výhodné použiť v prvom štádiu zahrievania rýchlosť zahrievania najmenej 100 °C/h.
V druhom štádiu zahrievania sa rýchlosť zahrievania musí optimalizovať z hľadiska celkovej efektívnosti v čase a konečnej kvality zliatiny. Z tohto dôvodu je druhá rýchlosť zahrievania výhodne najmenej 7 °C/h a najviac 30 °C/h. Pri rýchlostiach zahrievania nižších než 7 °C/h bude celková doba zrenia dlhá s malým výkonom v peciach na zrenie ako dôsledkom, a pri rýchlostiach zahrievania vyšších než 30 °C/h budú mechanické vlastnosti nižšie než ideálne.
Prvé štádium zahrievania sa výhodne skončí pri 130 až 160 °C a pri týchto teplotách je dostatočná precipitácia Mg5SÍ6 fázy, aby sa dosiahla vysoká mechanická pevnosť zliatiny. Nižšia konečná teplota prvého štádia povedie vo všeobecnosti k predĺženej celkovej dobe zrenia. Celková doba zrenia je výhodne najviac 12 hodín.
Prehľad obrázkov na výkrese
Na obrázku sú graficky znázornené rôzne cykly zrenia a sú identifikované písmenom, pričom celková doba zrenia je na osi x a použitá teplota je v smere osi y. Príklady uskutočnenia vynálezu
Príklad 1
Tri rôzne zliatiny so zložením, ktoré je uvedené v tabuľke 1, sa odliali ako ingoty s priemerom 095 mm pri štandardných podmienkach odlievania pre zliatiny AA6060. Ingoty sa homogenizovali s rýchlosťou zahrievania približne 250 °C/h, pričom interval výdrže bol 2 hodiny a 15 minút pri 575 °C a rýchlosť chladenia po homogenizácii bola približne 350 °C/h. Tieto predvalky sa nakoniec narezali na 200 mm dlhé ingoty.
-4Tabuľka 1
| Zliatina | Si | Mg | Fe |
| 1 | 0,37 | 0,36 | 0,19 |
| 2 | 0,41 | 0,47 | 0,19 |
| 3 | 0,51 | 0,36 | 0,19 |
Pokus s extrúziou sa uskutočnil v 800-tonovom lise, vybavenom 0100 mm kontajnerom a indukčnou pecou na zahriatie ingotov pred extrúziou.
Aby sa dosiahli dobré merania mechanických vlastností profilov, urobil sa samostatný pokus s lisovnicou, ktorá poskytla 2*25 mm2 tyč. Ingoty sa pred extrúziou predhriali na približne 500 °C. Po extrúzii sa profily ochladili v stojacom vzduchu, čo viedlo k dobe chladenia približne 2 min. na teploty pod 250 °C. Po extrúzii sa profily natiahli o 0,5 %. Doba skladovania pri teplote miestnosti sa kontrolovala do 4 hodín pred zrením. Mechanické vlastnosti sa zistili pomocou ťahových skúšok.
Mechanické vlastnosti rôznych zliatin, ktoré sa nechali zrieť v rôznych cykloch zrenia, sú uvedené v tabuľkách 2 až 4.
Na vysvetlenie k týmto tabuľkám odkazujeme na obrázok, na ktorom sú graficky znázornené rôzne cykly zrenia a sú identifikované písmenom. Na obrázku je znázornená celková doba zrenia na osi x a použitá teplota je v smere osi y.
Ďalej, rôzne stĺpce majú nasledujúce významy:
Celková doba = celková doba pre cyklus zrenia;
Rm = konečná pevnosť v ťahu;
Rp02 = konvenčná medza klzu;
AB = pomerné predĺženie pri pretrhnutí;
Au = rovnomerné predĺženie.
Všetky tieto údaje sú priemerom z dvoch paralelných vzoriek extrudovaného profilu.
-5Tabuľka 2
| Zliatina 1 - 0,36Mg + 0,37Si | |||||
| Celková doba [h] | Rm | Rp02 | AB | Au | |
| A | 3 | 150,1 | 105,7 | 13,4 | 7,5 |
| A | 4 | 164,4 | 126,1 | 13,6 | 6,6 |
| A | 5 | 174,5 | 139,2 | 12,9 | 6,1 |
| A | 6 | 183,1 | 154,4 | 12,4 | 4,9 |
| A | 7 | 185,4 | 157,8 | 12,0 | 5,4 |
| B | 3,5 | 175,0 | 135,0 | 12,3 | 6,3 |
| B | 4 | 181,7 | 146,6 | 12,1 | 6,0 |
| B | 4,5 | 190,7 | 158,9 | 11,7 | 5,5 |
| B | 5 | 195,5 | 169,9 | 12,5 | 5,2 |
| B | 6 | 202,0 | 175,7 | 12,3 | 5,4 |
| C | 4 | 161,3 | 114,1 | 14,0 | 7,2 |
| C | 5 | 185,7 | 145,9 | 12,1 | 6,1 |
| C | 6 | 197,4 | 167,6 | 11,6 | 5,9 |
| C | 7 | 203,9 | 176,0 | 12,6 | 6,0 |
| C | 8 | 205,3 | 178,9 | 12,0 | 5,5 |
| D | 7 | 195,1 | 151,2 | 12,6 | 6,6 |
| D | 8,5 | 208,9 | 180,4 | 12,5 | 5,9 |
| D | 10 | 210,4 | 181,1 | 12,8 | 6,3 |
| D | 11,5 | 215,2 | 187,4 | 13,7 | 6,1 |
| D | 13 | 219,4 | 189,3 | 12,4 | 5,8 |
| E | 8 | 195,6 | 158,0 | 12,9 | 6,7 |
| E | 10 | 205,9 | 176,2 | 13,1 | 6,0 |
| E | 12 | 214,8 | 185,3 | 12,1 | 5,8 |
| E | 14 | 216,9 | 192,5 | 12,3 | 5,4 |
| E | 16 | 221,5 | 196,9 | 12,1 | 5,4 |
-6Tabuľka 3
| Zliatina 2 - 0,47Mg + 0,41 Si | |||||
| Celková doba [h] | Rm | Rp02 | AB | Au | |
| A | 3 | 189,1 | 144,5 | 13,7 | 7,5 |
| A | 4 | 205,6 | 170,5 | 13,2 | 6,6 |
| A | 5 | 212,0 | 182,4 | 13,0 | 5,8 |
| A | 6 | 216,0 | 187,0 | 12,3 | 5,6 |
| A | 7 | 216,4 | 188,8 | 11,9 | 5,5 |
| B | 3,5 | 208,2 | 172,3 | 12,8 | 6,7 |
| B | 4 | 213,0 | 175,5 | 12,1 | 6,3 |
| B | 4,5 | 219,6 | 190,5 | 12,0 | 6,0 |
| B | 5 | 225,5 | 199,4 | 11,9 | 5,6 |
| B | 6 | 225,8 | 202,2 | 11,9 | 5,8 |
| C | 4 | 195,3 | 148,7 | 14,1 | 8,1 |
| C | 5 | 214,1 | 178,6 | 13,8 | 6,8 |
| C | 6 | 227,3 | 198,7 | 13,2 | 6,3 |
| C | 7 | 229,4 | 203,7 | 12,3 | 6,6 |
| C | 8 | 228,2 | 200,7 | 12,1 | 6,1 |
| D | 7 | 222,9 | 185,0 | 12,6 | 7,8 |
| D | 8,5 | 230,7 | 194,0 | 13,0 | 6,8 |
| D | 10 | 236,6 | 205,7 | 13,0 | 6,6 |
| D | 11,5 | 236,7 | 208,0 | 12,4 | 6,6 |
| D | 13 | 239,6 | 207,1 | 11,5 | 5,7 |
| E | 8 | 229,4 | 196,8 | 12,7 | 6,4 |
| E | 10 | 233,5 | 199,5 | 13,0 | 7,1 |
| E | 12 | 237,0 | 206,9 | 12,3 | 6,7 |
| E | 14 | 236,0 | 206,5 | 12,0 | 6,2 |
| E | 16 | 240,3 | 214,4 | 12,4 | 6,8 |
-7Tabuľka 4
| Zliatina 3 - 0,36Mg + 0,51 Si | |||||
| Celková doba [h] | Rm | Rp02 | AB | Au | |
| A | 3 | 200,1 | 161,8 | 13,0 | 7,0 |
| A | 4 | 212,5 | 178,5 | 12,6 | 6,2 |
| A | 5 | 221,9 | 195,6 | 12,6 | 5,7 |
| A | 6 | 222,5 | 195,7 | 12,0 | 6,0 |
| A | 7 | 224,6 | 196,0 | 12,4 | 5,9 |
| B | 3,5 | 222,2 | 186,9 | 12,6 | 6,6 |
| B | 4 | 224,5 | 188,8 | 12,1 | 6,1 |
| B | 4,5 | 230,9 | 203,4 | 12,2 | 6,6 |
| B | 5 | 231,1 | 211,7 | 11,9 | 6,6 |
| B | 6 | 232,3 | 208,8 | 11,4 | 5,6 |
| C | 4 | 215,3 | 168,5 | 14,5 | 8,3 |
| C | 5 | 228,9 | 194,9 | 13,6 | 7,5 |
| C | 6 | 234,1 | 206,4 | 12,6 | 7,1 |
| C | 7 | 239,4 | 213,3 | 11,9 | 6,4 |
| C | 8 | 239,1 | 212,5 | 11,9 | 5,9 |
| D | 7 | 236,7 | 195,9 | 13,1 | 7,9 |
| D | 8,5 | 244,4 | 209,6 | 12,2 | 7,0 |
| D | 10 | 247,1 | 220,4 | 11,8 | 6,7 |
| D | 11,5 | 246,8 | 217,8 | 12,1 | 7,2 |
| D | 13 | 249,4 | 223,7 | 11,4 | 6,6 |
| E | 8 | 243,0 | 207,7 | 12,8 | 7,6 |
| E | 10 | 244,8 | 215,3 | 12,4 | 7,4 |
| E | 12 | 247,6 | 219,6 | 12,0 | 6,9 |
| E | 14 | 249,3 | 222,5 | 12,5 | 7,1 |
| E | 16 | 250,1 | 220,8 | 11,5 | 7,0 |
Na základe týchto výsledkov platí nasledujúci komentár:
Konečná pevnosť v ťahu (UTS) zliatiny č. 1 je tesne nad 180 MPa po A-cykle a 6 hodinách celkovej doby. UTS hodnoty sú 195 MPa po 5-hodinovom B-cykle a 204 MPa po 7-hodinovom C-cykle. S D-cyklom UTS hodnoty dosahujú približne 210 MPa po 10 hodinách a 219 MPa po 13 hodinách.
S A-cyklom zliatina č. 2 vykazuje UTS hodnoty približne 216 MPa po 6 hodinách celkovej doby. S B-cyklom a 5 hodinami celkovej doby je UTS hodnota
225 MPa. S D-cyklom a 10 hodinami celkovej doby sa UTS hodnota zvýšila na 236 MPa.
Zliatina č. 3 má UTS hodnotu 222 MPa po A-cykle a 6 hodinách celkovej doby. S B-cyklom a 5 hodinami celkovej dobyje UTS hodnota 231 MPa. S C-cyklom a 7 hodinami celkovej doby je UTS hodnota 240 MPa. S D-cyklom a 9 hodinami celkovej doby je UTS hodnota 245 MPa. S E-cyklom sa dajú dosiahnuť UTS hodnoty až do 250 MPa.
Hodnoty celkového predĺženia sa zdajú byť takmer nezávislé od cyklu zrenia. Pri najvyššej pevnosti sú hodnoty AB celkového predĺženia okolo 12 %, hoci hodnoty pevnosti sú vyššie pre cykly zrenia s dvojakou rýchlosťou.
Claims (9)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Teplom spracovateľná Al-Mg-Si zliatina, ktorá sa po tvarovaní podrobí procesu zrenia, pričom toto zrenie sa po ochladení extrudovaného výrobku uskutočňuje v prvom štádiu, v ktorom sa extrudovaný výrobok zahreje na teplotu medzi 100 a 170 °C, a v druhom štádiu, v ktorom sa extrudovaný výrobok zahreje na konečnú udržiavaciu teplotu medzi 160 °C a 220 °C, vyznačujúca sa t ý m, že rýchlosť zahrievania v prvom štádiu je najmenej 100 °C/h a v druhom štádiu medzi 5 a 50 °C/h, a že celý cyklus zrenia sa uskutoční v časovom intervale medzi 3 a 24 hodinami.
- 2. Hliníková zliatina podľa nároku 1,vyznačuj úca sa tým, že spôsob zrenia je modifikovaný tak, že po prvom kroku zrenia sa použije 1- až 3hodinová výdrž pri teplote medzi 130 a 160 °C.
- 3. Hliníková zliatina podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúca sa tým, že konečná teplota zrenia je najviac 165 °C.
- 4. Hliníková zliatina podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúca sa tým, že konečná teplota zrenia je najviac 205 °C.
- 5. Hliníková zliatina podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúca sa tým, že v druhom štádiu zahrievania je rýchlosť zahrievania najmenej 7 °C/h.
- 6. Hliníková zliatina podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúca sa tým, že v druhom štádiu zahrievania je rýchlosť zahrievania najviac 30 °C/h.
- 7. Hliníková zliatina podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúca sa tým, že na konci prvého kroku zahrievania je teplota medzi 130 a 160 °C.
- 8. Hliníková zliatina podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúca sa tým, že celková doba zahrievania je najmenej 5 hodín.
- 9. Hliníková zliatina podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, v y značujúca sa t ý m, že celková doba zahrievania je najviac 12 hodín.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/EP1999/000940 WO2000047793A1 (en) | 1999-02-12 | 1999-02-12 | Aluminium alloy containing magnesium and silicon |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SK11472001A3 true SK11472001A3 (sk) | 2002-03-05 |
| SK285689B6 SK285689B6 (sk) | 2007-06-07 |
Family
ID=8167215
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SK1147-2001A SK285689B6 (sk) | 1999-02-12 | 1999-02-12 | Spôsob prípravy Al-Mg-Si zliatiny spracovateľnej teplom |
Country Status (23)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6679958B1 (sk) |
| EP (1) | EP1155161B1 (sk) |
| JP (1) | JP4495859B2 (sk) |
| KR (1) | KR100566359B1 (sk) |
| CN (1) | CN1138868C (sk) |
| AT (1) | ATE247181T1 (sk) |
| AU (1) | AU764295B2 (sk) |
| BG (1) | BG65036B1 (sk) |
| BR (1) | BR9917097B1 (sk) |
| CA (1) | CA2361760C (sk) |
| CZ (1) | CZ300651B6 (sk) |
| DE (1) | DE69910444T2 (sk) |
| DK (1) | DK1155161T3 (sk) |
| EA (1) | EA002891B1 (sk) |
| ES (1) | ES2205783T3 (sk) |
| HU (1) | HU226904B1 (sk) |
| IL (1) | IL144605A (sk) |
| IS (1) | IS6044A (sk) |
| MX (1) | MXPA01008127A (sk) |
| NO (1) | NO333530B1 (sk) |
| SK (1) | SK285689B6 (sk) |
| UA (1) | UA73113C2 (sk) |
| WO (1) | WO2000047793A1 (sk) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7033447B2 (en) | 2002-02-08 | 2006-04-25 | Applied Materials, Inc. | Halogen-resistant, anodized aluminum for use in semiconductor processing apparatus |
| US7048814B2 (en) | 2002-02-08 | 2006-05-23 | Applied Materials, Inc. | Halogen-resistant, anodized aluminum for use in semiconductor processing apparatus |
| US8728258B2 (en) * | 2008-06-10 | 2014-05-20 | GM Global Technology Operations LLC | Sequential aging of aluminum silicon casting alloys |
| JP5153659B2 (ja) * | 2009-01-09 | 2013-02-27 | ノルスク・ヒドロ・アーエスアー | マグネシウム及びケイ素を含有するアルミニウム合金の処理方法 |
| JP5409125B2 (ja) * | 2009-05-29 | 2014-02-05 | アイシン軽金属株式会社 | 耐ｓｃｃ性に優れる７０００系アルミニウム合金押出材及びその製造方法 |
| ES2764206T3 (es) | 2014-12-09 | 2020-06-02 | Novelis Inc | Tiempo de envejecimiento reducido de aleación de la serie 7xxx |
| EP3314028B1 (en) | 2015-06-24 | 2020-01-29 | Novelis Inc. | Fast response heaters and associated control systems used in combination with metal treatment furnaces |
| CN105385971B (zh) * | 2015-12-17 | 2017-09-22 | 上海友升铝业有限公司 | 一种Al‑Mg‑Si系合金折弯变形后的时效工艺 |
| CN106435295A (zh) * | 2016-11-07 | 2017-02-22 | 江苏理工学院 | 一种掺杂稀土元素铒的铸造铝合金及其制备方法 |
| KR101869006B1 (ko) * | 2017-01-13 | 2018-06-20 | 전북대학교산학협력단 | 알루미늄 합금소재의 제조방법 및 이 제조방법에 의해 제조된 알루미늄 합금소재 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5461015A (en) * | 1977-10-25 | 1979-05-17 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of aluminum-soldered fin heat exchanger |
| DE3274656D1 (en) * | 1981-12-11 | 1987-01-22 | Alcan Int Ltd | Production of age hardenable aluminium extruded sections |
| JPH0665694A (ja) * | 1992-08-17 | 1994-03-08 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出材の熱処理法 |
| DE4305091C1 (de) * | 1993-02-19 | 1994-03-10 | Fuchs Otto Fa | Verfahren zur Herstellung eines einteiligen Leichtmetallrades aus einem Aluminium-Knetwerkstoff |
| GB9318041D0 (en) * | 1993-08-31 | 1993-10-20 | Alcan Int Ltd | Extrudable a1-mg-si alloys |
| JPH0967659A (ja) * | 1995-08-31 | 1997-03-11 | Ykk Corp | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の熱処理方法 |
| ATE208835T1 (de) * | 1997-03-21 | 2001-11-15 | Alcan Int Ltd | Al-mg-si legierung mit guten strangpresseigenschaften |
| JPH1171663A (ja) * | 1997-06-18 | 1999-03-16 | Tateyama Alum Ind Co Ltd | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の人工時効処理方法 |
| ATE237700T1 (de) * | 1999-02-12 | 2003-05-15 | Norsk Hydro As | Magnesium und silizium enthaltende aluminiumlegierung |
-
1999
- 1999-02-12 IL IL14460599A patent/IL144605A/en not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 CZ CZ20012907A patent/CZ300651B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 ES ES99908887T patent/ES2205783T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 JP JP2000598685A patent/JP4495859B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 AT AT99908887T patent/ATE247181T1/de active
- 1999-02-12 EP EP99908887A patent/EP1155161B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 BR BRPI9917097-3A patent/BR9917097B1/pt not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 CN CNB998161411A patent/CN1138868C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1999-02-12 US US09/913,083 patent/US6679958B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 AU AU28335/99A patent/AU764295B2/en not_active Expired
- 1999-02-12 EA EA200100886A patent/EA002891B1/ru not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 HU HU0200160A patent/HU226904B1/hu unknown
- 1999-02-12 KR KR1020017010098A patent/KR100566359B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 CA CA002361760A patent/CA2361760C/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 DE DE69910444T patent/DE69910444T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-12 MX MXPA01008127A patent/MXPA01008127A/es not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 DK DK99908887T patent/DK1155161T3/da active
- 1999-02-12 SK SK1147-2001A patent/SK285689B6/sk not_active IP Right Cessation
- 1999-02-12 WO PCT/EP1999/000940 patent/WO2000047793A1/en active IP Right Grant
- 1999-08-09 IS IS6044A patent/IS6044A/is unknown
- 1999-12-02 UA UA2001096276A patent/UA73113C2/uk unknown
-
2001
- 2001-08-01 NO NO20013781A patent/NO333530B1/no not_active IP Right Cessation
- 2001-08-09 BG BG105805A patent/BG65036B1/bg unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN111004950B (zh) | 2000铝合金型材及其制造方法 | |
| EP0302623B2 (en) | Improvements in and relating to the preparation of alloys for extrusion | |
| SK11472001A3 (sk) | Teplom spracovateľná Al-Mg-Si zliatina | |
| US5662750A (en) | Method of manufacturing aluminum articles having improved bake hardenability | |
| CN114293074B (zh) | 一种Al-Mg-Si合金及其制备方法与应用 | |
| US6602364B1 (en) | Aluminium alloy containing magnesium and silicon | |
| JP3670706B2 (ja) | 曲げ加工性に優れた高強度アルミニウム合金押出型材の製造方法 | |
| JP2002536552A5 (sk) | ||
| JP3550944B2 (ja) | 寸法精度に優れた高強度６０００系アルミ合金押出し材の製造方法 | |
| JPH08295976A (ja) | 押出性、耐応力腐食割れ性に優れた高強度アルミニウム合金および該合金からなる押出材の製造方法 | |
| JPH05132745A (ja) | 成形性に優れたアルミニウム合金の製造方法 | |
| JP3550943B2 (ja) | 寸法精度に優れた６０００系アルミ合金押出し材の製造方法 | |
| JP2001131719A (ja) | 導電用耐熱Ａｌ合金線材及びその製造方法 | |
| CN115433860B (zh) | 一种高性能耐热挤压稀土铝合金及其制备方法 | |
| CN117845109A (zh) | 一种铝合金材料及其制备方法与应用 | |
| CN117512409A (zh) | 一种具有高热稳定性的铝合金丝材及其制备方法 | |
| CN117696662A (zh) | 一种铝合金型材的挤压成型工艺 | |
| JPH06287671A (ja) | 押出用アルミニウム合金 | |
| JPH0860315A (ja) | 成形加工用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| PL187863B1 (pl) | Sposób obróbki cieplnej stopu aluminiowego zawierającego magnez i krzem | |
| JPS6386850A (ja) | アルミニウム合金材の冷間加工方法 | |
| JPH06279960A (ja) | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出材の熱処理法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MK4A | Patent expired |
Expiry date: 20190212 |