JPS61227157A - 展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法 - Google Patents
展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法Info
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- JPS61227157A JPS61227157A JP6769885A JP6769885A JPS61227157A JP S61227157 A JPS61227157 A JP S61227157A JP 6769885 A JP6769885 A JP 6769885A JP 6769885 A JP6769885 A JP 6769885A JP S61227157 A JPS61227157 A JP S61227157A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野１
本発明は展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法に関し、さ
らに詳しくは、延性および靭性に優れた高剛性・低密度
の展伸用Ａｌ Ｌｉ系合金の製造方法に関する。
らに詳しくは、延性および靭性に優れた高剛性・低密度
の展伸用Ａｌ Ｌｉ系合金の製造方法に関する。
［従来技術］
一般に、ＡｌにＬｉを含有させると、密度が約３％低く
なって、弾性率が約６％も増加するので、Ａｌ−Ｌｉ合
金は従来のＡｌ合金に比べて軽量化が可能となり、現在
、Ｌｉを２〜３ｗｔ％含有させたＡｌ合金が主として軽
量化効果の大きい航空機等の構造用材料としての実用化
が検討されている。
なって、弾性率が約６％も増加するので、Ａｌ−Ｌｉ合
金は従来のＡｌ合金に比べて軽量化が可能となり、現在
、Ｌｉを２〜３ｗｔ％含有させたＡｌ合金が主として軽
量化効果の大きい航空機等の構造用材料としての実用化
が検討されている。
また、Ａｌ Ｌｉ系合金の上記説明した特性を利用し
て、リニアー・モーターカーの構造材、テニスのラケッ
ト等の各種のスポーツ用具、スピーカー振動板等にも幅
広い用途についてもその実用化が検討されている。
て、リニアー・モーターカーの構造材、テニスのラケッ
ト等の各種のスポーツ用具、スピーカー振動板等にも幅
広い用途についてもその実用化が検討されている。
そして、このように、Ａｌ−Ｌｉ経金合金広く利用され
ていくためには、より大きな低密度、高弾性化を計り、
強度および靭性等の材料特性について、従来のＡｌ合金
と同等以上の性能を持たせることが必要不可欠である。
ていくためには、より大きな低密度、高弾性化を計り、
強度および靭性等の材料特性について、従来のＡｌ合金
と同等以上の性能を持たせることが必要不可欠である。
しかして、Ａｌ−Ｌｉ系合金の密度および弾性率は物理
的性質であるので、製造方法には影響されるところが少
なく、Ａｌに含有されるＬｉ含有量によって大きく左右
され、従って、Ａｌ−Ｌｉ経金合金低密度、高弾性化は
主として、含有されるＬｉ量に上り略決定される。
的性質であるので、製造方法には影響されるところが少
なく、Ａｌに含有されるＬｉ含有量によって大きく左右
され、従って、Ａｌ−Ｌｉ経金合金低密度、高弾性化は
主として、含有されるＬｉ量に上り略決定される。
しかしながら、Ｌｉの含有量には自ら限界があり、Ｌｉ
の含有量が多過ぎると強度が飽和し、伸び等の延性が著
しく低くなり、伸びは１％以下となって実用には適さな
くなる。
の含有量が多過ぎると強度が飽和し、伸び等の延性が著
しく低くなり、伸びは１％以下となって実用には適さな
くなる。
そのため、Ａｌ−Ｌｉ系合金において重要なことは、Ｌ
ｉをできるだけ多量に含有させて低密度、高弾性を計り
、かつ、優れた材料特性を得ることであるが、Ａｌ−Ｌ
ｉ系合金の特性において最も大きな問題は、得られる強
度の割には延性お上”び靭性が劣るということである。
ｉをできるだけ多量に含有させて低密度、高弾性を計り
、かつ、優れた材料特性を得ることであるが、Ａｌ−Ｌ
ｉ系合金の特性において最も大きな問題は、得られる強
度の割には延性お上”び靭性が劣るということである。
［発明が解決しようとする問題点１
本発明は上記に説明したようなＡｌ Ｌｉ系合金にお
ける特性に対する研究およびその結果の知見に基いてな
されたものであり、即ち、低密度、高弾性率を有し、か
つ、優れた強度、延性および靭性等の機械的性質を有す
る高剛性・低密度のＡｌ−Ｌｉ系合金の製造方法を提供
するものである。
ける特性に対する研究およびその結果の知見に基いてな
されたものであり、即ち、低密度、高弾性率を有し、か
つ、優れた強度、延性および靭性等の機械的性質を有す
る高剛性・低密度のＡｌ−Ｌｉ系合金の製造方法を提供
するものである。
Ｅ問題点を解決するための手段１
本発明に係る展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法は、
（１） Ｌｉ ’１．０〜５．０ｗｔ％を含有し、か
つ、 Ｚｒ ０．０５〜０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ ０．
０５−０．３ｗＬ％、Ｍｎ ０．０５〜１．５ｗｔ％、
Ｖ ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ ０．００５〜０．
１ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５０
時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の温
度で熱間加工を行ない、次いで、溶体化処理、時効処理
を施すことを特徴とする展伸用Ａｌ Ｌｉ１合金の製
造方法を第１の発明とし、（２）Ｌｉ １．０〜５．０
ｗｔ％を 含有し、かつ、 Ｚｒ ０．０５〜０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ ０．
０５〜０．３ｗｔ％、Ｍｎ ０．０５〜ｌ、５ｉｕｔ％
、Ｖ ０１０５〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ ０．００５〜０
．１ｔｕｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金１１ｉ塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜
５０時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上
の温度で熱間加工を行ない、次いで、冷間加工を行ない
、さらに、溶体化処理、時効処理を施すことを特徴とす
る展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法を第２の発明とし
、 （３） Ｌｉ １．０−３．０ｗｔ％、Ｃｕ ０．５
〜４．０ｗｔ％を含有し、かつ、 Ｚｒ ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ ０．０５〜０．
３ｗｔ％、Ｍｎ ０．０５−１．５ｗｔ％、Ｖ Ｑ、０
５〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ０．００５〜０．１ｕｓｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５０
時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の温
度で熱間加工を行ない、次いで、溶体化処理、時効処理
を施すことを特徴とする展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造
方法を第３の発明とし、（４） Ｌｉ １．５−３，
０ｗｔ％、Ｃｕ Ｑ、５−４，０ｗｔ％を含有し、かつ
、 Ｚｒ ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ ０．０５〜０．
０５〜０．３ｗｔ％、Ｍｎ ０．０５〜１．５ｗｔ％、
Ｖ ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ ０．００５〜０．
１ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
ＬｉＭ合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５０
時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の温
度で熱間加工を行ない、次いで、冷間加工を行ない、さ
らに、溶体化処理、時効処理を施すことを特徴とする展
伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法を第４の発明とし、 （５） Ｌｉ １．０−５．０ｗｔ％、Ｍｇ ０．５
〜５．０ｗｔ％を含有し、かつ、 Ｚｒ ０．０５０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ ０．０
５〜０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｍｎ ０．０５〜１．５
ｗｔ％、Ｖ ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ ０．００
５〜０．１ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５
０時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の
温度で熱間加工を行ない、次いで、溶体化処理、時効処
理を施すことを特徴とする展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製
造方法を第５の発明とし、（６） Ｌｉ １．０〜５
．０ｗｔ％、Ｍｇ ０．５〜５．Ｏｕ＋Ｌ％を含有し、
かつ、 Ｚｒ ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ ０９０５〜０．
３ｗｔ％、Ｍｎ ０．０５〜１．５ｗｔ％、Ｖ ０．０
５〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ ０．００５〜０．１ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５０
時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の温
度で熱間加工を行ない、次いで、冷間加工を行ない、さ
らに、溶体化処理、時効処理を施すことを特徴とする展
伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法を第６の発明とし、 （７） Ｌｉ １．０〜４．０ｗｔ％、Ｍｇ ００５
−５．０ｗｔ％、Ｓｉ０．２〜３．０ＬＩＩｔ％ を含有し、かつ、 Ｚｒ ０９０５−０．：３ｕＬ％、Ｃｒ ０．０５〜０
．３ＩＩＩｔ％、Ｍｎ ０．０５〜１．５ｗｔ％、Ｖ
０００５〜０．３ｕＬ％、Ｔｉ ０．００５〜０．１ｗ
ｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５０
時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の温
度で熱間加工を行ない、次いで、溶体化処理、時効処理
を施すことを特徴とする展伸用Ａｌ Ｌｉ系合金の製
造方法を第７の発明とし、（８） Ｌｉ １．０−４
，０ｗｔ％、Ｍｇ ０．５〜５．Ｏｕｔ％、Ｓｉ０．２
〜３．０ｗｔ％ を含有し、かつ、 Ｚｒ ０．０５〜０．３ＩＩＩｔ％、Ｃｒ ０．０５〜
０．３ｉ１ｔ％、Ｍｎ ０．０５−１．５ｉｕｔ％、Ｖ
０．０５〜０．３＋ｓｔ％、Ｔ ｉ ０．００５０．
１ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５０
時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の温
度で熱間加工を行ない、次ｔ１で、冷間加工を行ない、
さらに、溶体化処理、時効処理を施すことを特徴とする
展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法を第８の発明とし、 （９） Ｌｉ １．０〜３．５ｗｔ％、Ｚｎ １．０
〜６．０ｗｔ％、Ｍｇ ０．５−３，０ｗｔ％、Ｃｕ
０．５−３，０ｗｔ％を含有し、かつ、 Ｚｒ ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ ０．０５〜０．
３ｗｔ％、Ｍｎ ０．０５〜１．５ｗｔ％、Ｖ ０．０
５〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ ０．００５〜０．１ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５ＳＯ’Ｃの温度で２〜５
０時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の
温度で熱間加工を行ない、次いで、溶体化処理、時効処
理を施すことを特徴とする展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製
造方法を第９の発明とし、（ｔｏ） Ｌｉ １．０−
３．５ｗｔ％、Ｚｎ １．０Ｂ、０ｉ１ｔ％、Ｍｇ ０
．５−３，０ｗｔ％、Ｃｕ ０．５〜３．０ｗｔ％を含
有し、かつ、 Ｚｒ ０．０５〜０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ ０．
０５〜０．３ＩＩｌｔ％、Ｍｎ ０．０５〜１．５ｗｔ
％、Ｖ ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ ０．００５〜
０．１ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５０
時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の温
度で熱間加工を行ない、次いで、冷間加工を行ない、さ
らに、溶体化処理、時効処理を施すことを特徴とする展
伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法を第１０の発明とする
１０の発明よりなるものである。
つ、 Ｚｒ ０．０５〜０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ ０．
０５−０．３ｗＬ％、Ｍｎ ０．０５〜１．５ｗｔ％、
Ｖ ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ ０．００５〜０．
１ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５０
時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の温
度で熱間加工を行ない、次いで、溶体化処理、時効処理
を施すことを特徴とする展伸用Ａｌ Ｌｉ１合金の製
造方法を第１の発明とし、（２）Ｌｉ １．０〜５．０
ｗｔ％を 含有し、かつ、 Ｚｒ ０．０５〜０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ ０．
０５〜０．３ｗｔ％、Ｍｎ ０．０５〜ｌ、５ｉｕｔ％
、Ｖ ０１０５〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ ０．００５〜０
．１ｔｕｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金１１ｉ塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜
５０時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上
の温度で熱間加工を行ない、次いで、冷間加工を行ない
、さらに、溶体化処理、時効処理を施すことを特徴とす
る展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法を第２の発明とし
、 （３） Ｌｉ １．０−３．０ｗｔ％、Ｃｕ ０．５
〜４．０ｗｔ％を含有し、かつ、 Ｚｒ ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ ０．０５〜０．
３ｗｔ％、Ｍｎ ０．０５−１．５ｗｔ％、Ｖ Ｑ、０
５〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ０．００５〜０．１ｕｓｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５０
時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の温
度で熱間加工を行ない、次いで、溶体化処理、時効処理
を施すことを特徴とする展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造
方法を第３の発明とし、（４） Ｌｉ １．５−３，
０ｗｔ％、Ｃｕ Ｑ、５−４，０ｗｔ％を含有し、かつ
、 Ｚｒ ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ ０．０５〜０．
０５〜０．３ｗｔ％、Ｍｎ ０．０５〜１．５ｗｔ％、
Ｖ ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ ０．００５〜０．
１ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
ＬｉＭ合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５０
時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の温
度で熱間加工を行ない、次いで、冷間加工を行ない、さ
らに、溶体化処理、時効処理を施すことを特徴とする展
伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法を第４の発明とし、 （５） Ｌｉ １．０−５．０ｗｔ％、Ｍｇ ０．５
〜５．０ｗｔ％を含有し、かつ、 Ｚｒ ０．０５０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ ０．０
５〜０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｍｎ ０．０５〜１．５
ｗｔ％、Ｖ ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ ０．００
５〜０．１ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５
０時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の
温度で熱間加工を行ない、次いで、溶体化処理、時効処
理を施すことを特徴とする展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製
造方法を第５の発明とし、（６） Ｌｉ １．０〜５
．０ｗｔ％、Ｍｇ ０．５〜５．Ｏｕ＋Ｌ％を含有し、
かつ、 Ｚｒ ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ ０９０５〜０．
３ｗｔ％、Ｍｎ ０．０５〜１．５ｗｔ％、Ｖ ０．０
５〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ ０．００５〜０．１ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５０
時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の温
度で熱間加工を行ない、次いで、冷間加工を行ない、さ
らに、溶体化処理、時効処理を施すことを特徴とする展
伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法を第６の発明とし、 （７） Ｌｉ １．０〜４．０ｗｔ％、Ｍｇ ００５
−５．０ｗｔ％、Ｓｉ０．２〜３．０ＬＩＩｔ％ を含有し、かつ、 Ｚｒ ０９０５−０．：３ｕＬ％、Ｃｒ ０．０５〜０
．３ＩＩＩｔ％、Ｍｎ ０．０５〜１．５ｗｔ％、Ｖ
０００５〜０．３ｕＬ％、Ｔｉ ０．００５〜０．１ｗ
ｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５０
時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の温
度で熱間加工を行ない、次いで、溶体化処理、時効処理
を施すことを特徴とする展伸用Ａｌ Ｌｉ系合金の製
造方法を第７の発明とし、（８） Ｌｉ １．０−４
，０ｗｔ％、Ｍｇ ０．５〜５．Ｏｕｔ％、Ｓｉ０．２
〜３．０ｗｔ％ を含有し、かつ、 Ｚｒ ０．０５〜０．３ＩＩＩｔ％、Ｃｒ ０．０５〜
０．３ｉ１ｔ％、Ｍｎ ０．０５−１．５ｉｕｔ％、Ｖ
０．０５〜０．３＋ｓｔ％、Ｔ ｉ ０．００５０．
１ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５０
時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の温
度で熱間加工を行ない、次ｔ１で、冷間加工を行ない、
さらに、溶体化処理、時効処理を施すことを特徴とする
展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法を第８の発明とし、 （９） Ｌｉ １．０〜３．５ｗｔ％、Ｚｎ １．０
〜６．０ｗｔ％、Ｍｇ ０．５−３，０ｗｔ％、Ｃｕ
０．５−３，０ｗｔ％を含有し、かつ、 Ｚｒ ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ ０．０５〜０．
３ｗｔ％、Ｍｎ ０．０５〜１．５ｗｔ％、Ｖ ０．０
５〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ ０．００５〜０．１ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５ＳＯ’Ｃの温度で２〜５
０時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の
温度で熱間加工を行ない、次いで、溶体化処理、時効処
理を施すことを特徴とする展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製
造方法を第９の発明とし、（ｔｏ） Ｌｉ １．０−
３．５ｗｔ％、Ｚｎ １．０Ｂ、０ｉ１ｔ％、Ｍｇ ０
．５−３，０ｗｔ％、Ｃｕ ０．５〜３．０ｗｔ％を含
有し、かつ、 Ｚｒ ０．０５〜０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ ０．
０５〜０．３ＩＩｌｔ％、Ｍｎ ０．０５〜１．５ｗｔ
％、Ｖ ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ ０．００５〜
０．１ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５０
時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の温
度で熱間加工を行ない、次いで、冷間加工を行ない、さ
らに、溶体化処理、時効処理を施すことを特徴とする展
伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法を第１０の発明とする
１０の発明よりなるものである。
そして、冷間加工は７０％以下の冷間加工率で行なうの
がよく、また、ミクロ組織のサブグレインを除く伸長粒
の形状比（長さ１／幅ｗ）を２０以上とすることがよい
のである。
がよく、また、ミクロ組織のサブグレインを除く伸長粒
の形状比（長さ１／幅ｗ）を２０以上とすることがよい
のである。
本発明に係る展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法につい
て以下詳細に説明する。
て以下詳細に説明する。
先ず、本発明に系る展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法
において使用するＡｌ Ｌｉ系合金の含有成分および
成分割合について説明する。
において使用するＡｌ Ｌｉ系合金の含有成分および
成分割合について説明する。
Ｌｉは強度を向上させ、かつ、低密度および高弾性化に
は不可欠の元素であり、含有量が１．０ｗｔ％未満では
低密度、高弾性化率が小さ過ぎ、また、５．０ｗｔ％を
越えて含有されると強度は飽和し、さらに、延性、靭性
が著しく低下するようになる。
は不可欠の元素であり、含有量が１．０ｗｔ％未満では
低密度、高弾性化率が小さ過ぎ、また、５．０ｗｔ％を
越えて含有されると強度は飽和し、さらに、延性、靭性
が著しく低下するようになる。
よって、Ｌｉ含有量は１．０〜５．０ｗｔ％とする。
ただし、他の強化元素のＣｕ、 Ｍｇ、 Ｓｉ、 Ｚけ
ｎ等を必須の元素として含有する場合には、適宜Ｌｉの
含有量を調整する必要がある。即ち、ＡｌＬｉ−Ｃｕ系
合金の場合は、Ｌｉ含有量は１．０−３．０ｗｔ％、Ｃ
ｕ含有量は０．５〜４．０ＩＩＬ％であり、Ａｌ−Ｌｉ
−Ｍｇ系合金の場合は、Ｌｉ含有量は１．０−５，０ｗ
ｔ％、Ｍｇ含有量は０．５−５．０であり、Ａｌ−Ｌｉ
−Ｍｇ−Ｓｉ系合金の場合は、Ｌｉ １．０〜４．０ｗ
ｔ％、Ｍｇ含有量は０．５〜５．０ｗｔ％、Ｓｉ含有量
は０．２−３．０ｗｔ％であり、Ａｌ−Ｌｉ−Ｚｎ−Ｍ
ｇ−Ｃｕ系合金の場合は、Ｌｉ含有量は１．０〜３，５
ｗｔ％、Ｚｎ含有量は１．０−６．Ｏｕ＋Ｌ％、Ｍｇ含
有量は０．５〜３．０ｗｔ％、Ｃｕ含有量は０．５−３
．０ｕｔ％である。
ｎ等を必須の元素として含有する場合には、適宜Ｌｉの
含有量を調整する必要がある。即ち、ＡｌＬｉ−Ｃｕ系
合金の場合は、Ｌｉ含有量は１．０−３．０ｗｔ％、Ｃ
ｕ含有量は０．５〜４．０ＩＩＬ％であり、Ａｌ−Ｌｉ
−Ｍｇ系合金の場合は、Ｌｉ含有量は１．０−５，０ｗ
ｔ％、Ｍｇ含有量は０．５−５．０であり、Ａｌ−Ｌｉ
−Ｍｇ−Ｓｉ系合金の場合は、Ｌｉ １．０〜４．０ｗ
ｔ％、Ｍｇ含有量は０．５〜５．０ｗｔ％、Ｓｉ含有量
は０．２−３．０ｗｔ％であり、Ａｌ−Ｌｉ−Ｚｎ−Ｍ
ｇ−Ｃｕ系合金の場合は、Ｌｉ含有量は１．０〜３，５
ｗｔ％、Ｚｎ含有量は１．０−６．Ｏｕ＋Ｌ％、Ｍｇ含
有量は０．５〜３．０ｗｔ％、Ｃｕ含有量は０．５−３
．０ｕｔ％である。
Ｚｒ％Ｍｌｌ、Ｃｒ、Ｖは最終熱処理後のミクロ組織に
おいて、Ｉ／ｕ＋ （ｌは圧延方向の伸長粒の長さ、す
は板厚方向の伸長粒の厚さ）を２０以上とするために必
要な元素であり、Ｚｒ、 Ｍｎ、 Ｃｒ、■の含有量が
０．０５ｗｔ％未満では最終熱処理においてミクロ組織
が大きく再結晶化が始まり（１く１／ｗ＜２０となり、
また、Ｚｒ ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｍｎ１．５ｗｔ
％、Ｃｒ ０．３ｗｔ％、Ｖ ０８３ｗｔ％を夫々越え
て含有されると効果が飽和し、それ以上の含有は無駄で
ある。よって、Ｚｒ含有量０．０５−０．３ｗｔ％、Ｍ
ｎ含有量は０．０５〜１．５ｗｔ％、Ｃｒ含有量は０．
０５〜０．３ｗｔ％、■含有量は０．０５〜０．３ｗｔ
％とする。
おいて、Ｉ／ｕ＋ （ｌは圧延方向の伸長粒の長さ、す
は板厚方向の伸長粒の厚さ）を２０以上とするために必
要な元素であり、Ｚｒ、 Ｍｎ、 Ｃｒ、■の含有量が
０．０５ｗｔ％未満では最終熱処理においてミクロ組織
が大きく再結晶化が始まり（１く１／ｗ＜２０となり、
また、Ｚｒ ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｍｎ１．５ｗｔ
％、Ｃｒ ０．３ｗｔ％、Ｖ ０８３ｗｔ％を夫々越え
て含有されると効果が飽和し、それ以上の含有は無駄で
ある。よって、Ｚｒ含有量０．０５−０．３ｗｔ％、Ｍ
ｎ含有量は０．０５〜１．５ｗｔ％、Ｃｒ含有量は０．
０５〜０．３ｗｔ％、■含有量は０．０５〜０．３ｗｔ
％とする。
Ｔｉは鋳塊のマクロ組織を微細にするために不可欠の元
素であり、含有量が０．００５ｗｔ％未満ではこのよう
な効果を達成することができず、また、０、１ｗｔ％を
越えて含有されると晶出物が増加して延性および靭性を
劣化させる。よって、Ｔｉ含有量は０．００５〜０．１
ｗｔ％とする。なお、Ｔｉは単独でもＴｉとＢとを共存
させてもよい。
素であり、含有量が０．００５ｗｔ％未満ではこのよう
な効果を達成することができず、また、０、１ｗｔ％を
越えて含有されると晶出物が増加して延性および靭性を
劣化させる。よって、Ｔｉ含有量は０．００５〜０．１
ｗｔ％とする。なお、Ｔｉは単独でもＴｉとＢとを共存
させてもよい。
さらに、鋳塊中に不純物として含有されるＦｅの含有量
が０．２５＋ＩＩｔ％を越えると、Ａｌ−Ｆｅ系晶出物
が増加し、最終製品の延性、靭性および疲労特性が着し
く低下する。よって、Ｆｅの含有量は０．２５ｗｔ％以
下とする必要がある。
が０．２５＋ＩＩｔ％を越えると、Ａｌ−Ｆｅ系晶出物
が増加し、最終製品の延性、靭性および疲労特性が着し
く低下する。よって、Ｆｅの含有量は０．２５ｗｔ％以
下とする必要がある。
次に、本発明に係る展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法
について説明する。
について説明する。
上記に説明した含有成分および成分割合のＡｌ−Ｌｉ系
合金ＩＩ塊を、その鋳塊の結晶粒径をできるだけ微細に
、例えば、３關以下となるように造塊する。このａｍの
結晶粒径が３１１１１１１以上になると粒界に存在する
Ｃｕ２ＦｅＡｌ、、Ｃｕ５Ｌｉ２ＡＬｓ（ＴＩＳ相）、
ＣｕＬｉＡｌ２（Ｔ、相）、Ｃｕ Ｌ ｉ ３ Ａ Ｉ
ｓ （Ｔ ２相）等の晶出物のサイズおよび分布が粗
大不均一となるため、最終製品における伸びおよび靭性
を劣化させるようになる。
合金ＩＩ塊を、その鋳塊の結晶粒径をできるだけ微細に
、例えば、３關以下となるように造塊する。このａｍの
結晶粒径が３１１１１１１以上になると粒界に存在する
Ｃｕ２ＦｅＡｌ、、Ｃｕ５Ｌｉ２ＡＬｓ（ＴＩＳ相）、
ＣｕＬｉＡｌ２（Ｔ、相）、Ｃｕ Ｌ ｉ ３ Ａ Ｉ
ｓ （Ｔ ２相）等の晶出物のサイズおよび分布が粗
大不均一となるため、最終製品における伸びおよび靭性
を劣化させるようになる。
次に、鋳塊を４００〜５５０℃の温度において２〜５０
時間の均質化熱処理を施すのであるが、この均質化熱処
理は、（１）Ｌｉ、Ｃｕ、Ｍｇ等の不均一に分布した元
素は母相中に固溶し、上記した晶出物は部分的に固溶し
てサイズを小さくし、また、（２）Ｚｒ、Ｃｒ、Ｍｎ、
■の遷移元素はＡｌ、ＭｇとＺｒＡｌ、、Ｃｒ２Ｍｇ、
Ａｌ＋ｓ、ＭｎＡｌ−１ＶＡｌ６等の金属開化合物の析
出物（ｄｉｓｐｅｒｓｏｉｄｓ）を形成させる。この（
１）（２）が均質化熱処理の目的であり、均質化熱処理
温度が４００℃未満、均質化熱処理時間が２時間未満で
は上記（１）（２）の目的を達成することがでトず、ま
た、均質化熱処理温度が５５０℃、均質化熱処理時間が
５０時間を夫々越えると上記（２）の金属間化合物の析
出状態が粗大不均一となり、最終製品に目的とする未再
結晶組織或いは微細な伸長粒を形成することができない
。よって、均質化熱処理は４００〜５５０℃の温度にお
いて２〜５０時間行なうのである。また、この均質化熱
処理を析出物（ｄｉｓｐｅｒｓｏｉｄｓ）の析出状態を
微細均一にするために、前半を４００〜４８０℃の低温
度とし、後半を均質化および晶出物の固溶のために４８
０〜５５０℃の高温度において実施して処理時間を短縮
し、性能の向上を図ってもよい。
時間の均質化熱処理を施すのであるが、この均質化熱処
理は、（１）Ｌｉ、Ｃｕ、Ｍｇ等の不均一に分布した元
素は母相中に固溶し、上記した晶出物は部分的に固溶し
てサイズを小さくし、また、（２）Ｚｒ、Ｃｒ、Ｍｎ、
■の遷移元素はＡｌ、ＭｇとＺｒＡｌ、、Ｃｒ２Ｍｇ、
Ａｌ＋ｓ、ＭｎＡｌ−１ＶＡｌ６等の金属開化合物の析
出物（ｄｉｓｐｅｒｓｏｉｄｓ）を形成させる。この（
１）（２）が均質化熱処理の目的であり、均質化熱処理
温度が４００℃未満、均質化熱処理時間が２時間未満で
は上記（１）（２）の目的を達成することがでトず、ま
た、均質化熱処理温度が５５０℃、均質化熱処理時間が
５０時間を夫々越えると上記（２）の金属間化合物の析
出状態が粗大不均一となり、最終製品に目的とする未再
結晶組織或いは微細な伸長粒を形成することができない
。よって、均質化熱処理は４００〜５５０℃の温度にお
いて２〜５０時間行なうのである。また、この均質化熱
処理を析出物（ｄｉｓｐｅｒｓｏｉｄｓ）の析出状態を
微細均一にするために、前半を４００〜４８０℃の低温
度とし、後半を均質化および晶出物の固溶のために４８
０〜５５０℃の高温度において実施して処理時間を短縮
し、性能の向上を図ってもよい。
この均質化熱処理後に、３００℃の温度で圧延し、押出
し或いは鍛造により熱間加工を行なうのであるが、３０
０℃未満の温度では製品の最終熱処理（例えば、Ｔ６調
質）を行なうと、ミクロ組織のサブグレンを除く伸長粒
の形状比ｌ／ｗ＜２０となって延性が低下するようにな
り、また、この熱間加工中の割れ等の発生を無くすため
には、熱間加工の開始温度を４００℃以上とするのがよ
い。
し或いは鍛造により熱間加工を行なうのであるが、３０
０℃未満の温度では製品の最終熱処理（例えば、Ｔ６調
質）を行なうと、ミクロ組織のサブグレンを除く伸長粒
の形状比ｌ／ｗ＜２０となって延性が低下するようにな
り、また、この熱間加工中の割れ等の発生を無くすため
には、熱間加工の開始温度を４００℃以上とするのがよ
い。
最終製品の板厚が概略３ｍｍ以上の板材、押出材および
鍛造材については、上記の工程で溶体化処理前の加工を
終了する。
鍛造材については、上記の工程で溶体化処理前の加工を
終了する。
しかして、最終製品の板厚が３關以下のものについては
、冷間圧延等の冷間加工を行なうのである。
、冷間圧延等の冷間加工を行なうのである。
この冷間加工においては、最終冷間加工率を７０％以下
とし、この冷間加工率が７０％より高くなると、最終熱
処理後のミクロＭ織の伸長粒の形状比Ｉ／ｗ＜２０とな
り好ましくなく、この冷間加工率は、灼熱処理条件、熱
間加工温度が上記説明した本発明に係る展伸用Ａｌ
Ｌｉ合金の製造方法における範囲を外れると、４０〜５
０％以下としなければならず、冷間加工率を大トくする
ことができず製造上不利であり、即も、冷間加工率７０
％は均熱処理条件、熱間加工温度を上記説明したような
限定された条件によって初めて達成されるものである。
とし、この冷間加工率が７０％より高くなると、最終熱
処理後のミクロＭ織の伸長粒の形状比Ｉ／ｗ＜２０とな
り好ましくなく、この冷間加工率は、灼熱処理条件、熱
間加工温度が上記説明した本発明に係る展伸用Ａｌ
Ｌｉ合金の製造方法における範囲を外れると、４０〜５
０％以下としなければならず、冷間加工率を大トくする
ことができず製造上不利であり、即も、冷間加工率７０
％は均熱処理条件、熱間加工温度を上記説明したような
限定された条件によって初めて達成されるものである。
以上の熱間加工或いは冷間加工により製造された製品は
所定の強度を付与するために、溶体化処理後焼入れされ
、必要に応じて冷間加工を施した後時効処理を行なう。
所定の強度を付与するために、溶体化処理後焼入れされ
、必要に応じて冷間加工を施した後時効処理を行なう。
また、上記説明においてミクロ組織のサブグレンを除く
伸長粒の形状比１／ｕ＋ （ｌは圧延方向の伸長粒の長
さ、彎は板厚方向の伸長粒の厚さ）を２０以上とする理
由が示されているが、さらに説明すると、Ａｌ−Ｌｉ系
合金は極めて粒界破壊を起し易い合金であり、これが延
性および靭性な低下させる最大の原因であり、いま、ミ
クロ組織のサブグレンを除く伸長粒の形状比がｌ７ｗ＜
２０とあまり伸長されていない場合は、クラックは粒界
を容易に通過し易くなり、はぼ全面的な粒界破壊が生じ
、延性および靭性が低下することになるが、しかし、ミ
クロ組織のサブグレンを除く伸長粒の形状比がｌ７ｗ＞
２０と細長く伸長されているとクラックの伝播経路が長
くなるのと、伝播経路が長くなり過ぎると粒内を進行し
た方が有利となり、粒界破壊の割合が減少することにな
り、延性および靭性が向上する。
伸長粒の形状比１／ｕ＋ （ｌは圧延方向の伸長粒の長
さ、彎は板厚方向の伸長粒の厚さ）を２０以上とする理
由が示されているが、さらに説明すると、Ａｌ−Ｌｉ系
合金は極めて粒界破壊を起し易い合金であり、これが延
性および靭性な低下させる最大の原因であり、いま、ミ
クロ組織のサブグレンを除く伸長粒の形状比がｌ７ｗ＜
２０とあまり伸長されていない場合は、クラックは粒界
を容易に通過し易くなり、はぼ全面的な粒界破壊が生じ
、延性および靭性が低下することになるが、しかし、ミ
クロ組織のサブグレンを除く伸長粒の形状比がｌ７ｗ＞
２０と細長く伸長されているとクラックの伝播経路が長
くなるのと、伝播経路が長くなり過ぎると粒内を進行し
た方が有利となり、粒界破壊の割合が減少することにな
り、延性および靭性が向上する。
［実施例１
本発明に係る展伸用Ａｌ Ｌｉ系合金の製造方法の実
施例を説明する。
施例を説明する。
実施例１
第１表に示す含有成分および成分割合のアルミニウム合
金＊ｔｉを溶製した。
金＊ｔｉを溶製した。
次いで、第２表に示す製造加工条件で均質化熱処理→熱
間圧延→中間焼鈍→冷間圧延を行ない、１ 、５ ａｏ
ｓ、 ３ ａ＋＋＋＋の圧延材を製作した（なお、中間
焼鈍は４００℃×２時間で行なった。）。
間圧延→中間焼鈍→冷間圧延を行ない、１ 、５ ａｏ
ｓ、 ３ ａ＋＋＋＋の圧延材を製作した（なお、中間
焼鈍は４００℃×２時間で行なった。）。
これらの圧延材を５２０℃×３０分の溶体化処理を行な
い、直ちに常温の水に焼入れし、次いで、焼入れ歪を除
去するために２％の引張矯正を行ない、１９０℃で１６
時間の時効処理を行った。
い、直ちに常温の水に焼入れし、次いで、焼入れ歪を除
去するために２％の引張矯正を行ない、１９０℃で１６
時間の時効処理を行った。
その結晶粒形状を第２表に、材料特性を第３表に示す。
この第２表および第３表から明らかなように、本発明に
係る展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法は、比較方法に
比して、優れた材料ｍ織および機械的性質を有している
ことがわかる。
係る展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法は、比較方法に
比して、優れた材料ｍ織および機械的性質を有している
ことがわかる。
［発明の効果１
以上説明したように、本発明に係る展伸用Ａｌ−Ｌｉ系
合金の製造方法は上記の構成を有しているものであるか
ら、高剛性化、低密度化を図ることができ、さらに、強
度が良好で、延性および靭性に優れた展伸用Ａｌ−Ｌｉ
系合金を効果的に製造することができるという効果を有
するものである。
合金の製造方法は上記の構成を有しているものであるか
ら、高剛性化、低密度化を図ることができ、さらに、強
度が良好で、延性および靭性に優れた展伸用Ａｌ−Ｌｉ
系合金を効果的に製造することができるという効果を有
するものである。
Claims (12)
- （１）Ｌｉ１．０〜５．０ｗｔ％ を含有し、かつ、 Ｚｒ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ０．０５〜０．３ｗ
ｔ％、Ｍｎ０．０５〜１．５ｗｔ％、Ｖ０．０５〜０．
３ｗｔ％、Ｔｉ０．００５〜０．１ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５０
時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の温
度で熱間加工を行ない、次いで、溶体化処理、時効処理
を施すことを特徴とする展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造
方法。 - （２）Ｌｉ１．０〜５．０ｗｔ％ を含有し、かつ、 Ｚｒ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ０．０５〜０．３ｗ
ｔ％、Ｍｎ０．０５〜１．５ｗｔ％、Ｖ０．０５〜０．
３ｗｔ％、Ｔｉ０．００５〜０．１ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５０
時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の温
度で熱間加工を行ない、次いで、冷間加工を行ない、さ
らに、溶体化処理、時効処理を施すことを特徴とする展
伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法。 - （３）Ｌｉ１．０〜３．０ｗｔ％、Ｃｕ０．５〜４．０
ｗｔ％を含有し、かつ、 Ｚｒ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ０．０５〜０．３ｗ
ｔ％、Ｍｎ０．０５〜１．５ｗｔ％、Ｖ０．０５〜０．
３ｗｔ％、Ｔｉ０．００５〜０．１ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５０
時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の温
度で熱間加工を行ない、次いで、溶体化処理、時効処理
を施すことを特徴とする展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造
方法。 - （４）Ｌｉ１．５〜３．０ｗｔ％、Ｃｕ０．５〜４．０
ｗｔ％を含有し、かつ、 Ｚｒ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ０．０５〜０．３ｗ
ｔ％、Ｍｎ０．０５〜１．５ｗｔ％、Ｖ０．０５〜０．
３ｗｔ％、Ｔｉ０．００５〜０．１ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５０
時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の温
度で熱間加工を行ない、次いで、冷間加工を行ない、さ
らに、溶体化処理、時効処理を施すことを特徴とする展
伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法。 - （５）Ｌｉ１．０〜５．０ｗｔ％、Ｍｇ０．５〜５．０
ｗｔ％を含有し、かつ、 Ｚｒ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ０．０５〜０．３ｗ
ｔ％、Ｍｎ０．０５〜１．５ｗｔ％、Ｖ０．０５〜０．
３ｗｔ％、Ｔｉ０．００５〜０．１ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５０
時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の温
度で熱間加工を行ない、次いで、溶体化処理、時効処理
を施すことを特徴とする展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造
方法。 - （６）Ｌｉ１．０〜５．０ｗｔ％、Ｍｇ０．５〜５．０
ｗｔ％を含有し、かつ、 Ｚｒ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ０．０５〜０．３ｗ
ｔ％、Ｍｎ０．０５〜１．５ｗｔ％、Ｖ０．０５〜０．
３ｗｔ％、Ｔｉ０．００５〜０．１ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５０
時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の温
度で熱間加工を行ない、次いで、冷間加工を行ない、さ
らに、溶体化処理、時効処理を施すことを特徴とする展
伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法。 - （７）Ｌｉ１．０〜４．０ｗｔ％、Ｍｇ０．５〜５．０
ｗｔ％、Ｓｉ０．２〜３．０ｗｔ％ を含有し、かつ、 Ｚｒ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ０．０５〜０．３ｗ
ｔ％、Ｍｎ０．０５〜１．５ｗｔ％、Ｖ０．０５〜０．
３ｗｔ％、Ｔｉ０．００５〜０．１ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５０
時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の温
度で熱間加工を行ない、次いで、溶体化処理、時効処理
を施すことを特徴とする展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造
方法。 - （８）Ｌｉ１．０〜４．０ｗｔ％、Ｍｇ０．５〜５．０
ｗｔ％、Ｓｉ０．２〜３．０ｗｔ％ を含有し、かつ、 Ｚｒ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ０．０５〜０．３ｗ
ｔ％、Ｍｎ０．０５〜１．５ｗｔ％、Ｖ０．０５〜０．
３ｗｔ％、Ｔｉ０．００５〜０．１ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５０
時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の温
度で熱間加工を行ない、次いで、冷間加工を行ない、さ
らに、溶体化処理、時効処理を施すことを特徴とする展
伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法。 - （９）Ｌｉ１．０〜３．５ｗｔ％、Ｚｎ１．０〜６．０
ｗｔ％、Ｍｇ０．５〜３．０ｗｔ％、Ｃｕ０．５〜３．
０ｗｔ％を含有し、かつ、 Ｚｒ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ０．０５〜０．３ｗ
ｔ％、Ｍｎ０．０５〜１．５ｗｔ％、Ｖ０．０５〜０．
３ｗｔ％、Ｔｉ０．００５〜０．１ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５０
時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の温
度で熱間加工を行ない、次いで、溶体化処理、時効処理
を施すことを特徴とする展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造
方法。 - （１０）Ｌｉ１．０〜３．５ｗｔ％、Ｚｎ１．０〜６．
０ｗｔ％、Ｍｇ０．５〜３．０ｗｔ％、Ｃｕ０．５〜３
．０ｗｔ％を含有し、かつ、 Ｚｒ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ０．０５〜０．３ｗ
ｔ％、Ｍｎ０．０５〜１．５ｗｔ％、Ｖ０．０５〜０．
３ｗｔ％、Ｔｉ０．００５〜０．１ｗｔ％ のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＡｌ−
Ｌｉ系合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温度で２〜５０
時間の均質化熱処理を施し、その後、３００℃以上の温
度で熱間加工を行ない、次いで、冷間加工を行ない、さ
らに、溶体化処理、時効処理を施すことを特徴とする展
伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法。 - （１１）冷間加工を７０％以下の冷間加工率で行なうこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項〜第１０項記載の
展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法。 - （１２）ミクロ組織のサブグレインを除く伸長粒の形状
比（長さｌ／幅ｗ）を２０以上とすることを特徴とする
特許請求の範囲第１項〜第１１項記載の展伸用Ａｌ−Ｌ
ｉ系合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6769885A JPS61227157A (ja) | 1985-03-30 | 1985-03-30 | 展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6769885A JPS61227157A (ja) | 1985-03-30 | 1985-03-30 | 展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61227157A true JPS61227157A (ja) | 1986-10-09 |
Family
ID=13352431
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6769885A Pending JPS61227157A (ja) | 1985-03-30 | 1985-03-30 | 展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61227157A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02258958A (ja) * | 1989-03-30 | 1990-10-19 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 超塑性成形用高力Ａｌ―Ｌｉ系合金の製造方法 |
| JPH02259050A (ja) * | 1989-03-31 | 1990-10-19 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 異方性の少ないＡｌ―Ｌｉ―Ｃｕ系超塑性板の製造方法 |
| JPH02259051A (ja) * | 1989-03-31 | 1990-10-19 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 異方性の少ないＡｌ―Ｌｉ―Ｍｇ系超塑性板の製造方法 |
| JPH02259049A (ja) * | 1989-03-31 | 1990-10-19 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 異方性の少ないＡｌ―Ｌｉ―Ｃｕ―Ｍｇ系超塑性板の製造方法 |
| WO2000037696A1 (en) * | 1998-12-18 | 2000-06-29 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Method for the manufacturing of an aluminium-magnesium-lithium alloy product |
| CN114058912A (zh) * | 2022-01-17 | 2022-02-18 | 北京理工大学 | 一种高比强度、比刚度铝锂合金厚壁环形件及其制备方法 |
Citations (1)
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|---|---|---|---|---|
| JPS58181852A (ja) * | 1982-03-31 | 1983-10-24 | アルカン・インタ−ナシヨナル・リミテツド | アルミニウム合金の熱処理による均質化方法 |
-
1985
- 1985-03-30 JP JP6769885A patent/JPS61227157A/ja active Pending
Patent Citations (1)
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