JPS58181852A - アルミニウム合金の熱処理による均質化方法 - Google Patents
アルミニウム合金の熱処理による均質化方法Info
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- JPS58181852A JPS58181852A JP58056797A JP5679783A JPS58181852A JP S58181852 A JPS58181852 A JP S58181852A JP 58056797 A JP58056797 A JP 58056797A JP 5679783 A JP5679783 A JP 5679783A JP S58181852 A JPS58181852 A JP S58181852A
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- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/05—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys of the Al-Si-Mg type, i.e. containing silicon and magnesium in approximately equal proportions
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はアルミニウム合金の熱処理に関する。
アルミニウム合金インゴットを圧延、押出、鍛造加工の
ような熱的機械処理をして所望の完成または中間製品と
する前に、鋳造されたままの状態のインゴットに対して
、粗大粒子を分散させる目的で、均質化熱処理を施すこ
とは周知である。すべての均質化熱処理は、分散状態の
金属間（化合物）粒子が液相に変化しないように行われ
る必要がある。最近、可成りの量のリチウム（例えば１
〜３チのＬｚ）を含むアルミニウム合金が注目されてき
ている。ｌ、ｉ含有合金は非常に高い強度／重量比を有
することが示されており、そのような合金のうちでもＡ
ｌ−Ｌｚ−Ｃｕ−Ｍｇ合金は特に興味ある利用可能性を
示すものである。
ような熱的機械処理をして所望の完成または中間製品と
する前に、鋳造されたままの状態のインゴットに対して
、粗大粒子を分散させる目的で、均質化熱処理を施すこ
とは周知である。すべての均質化熱処理は、分散状態の
金属間（化合物）粒子が液相に変化しないように行われ
る必要がある。最近、可成りの量のリチウム（例えば１
〜３チのＬｚ）を含むアルミニウム合金が注目されてき
ている。ｌ、ｉ含有合金は非常に高い強度／重量比を有
することが示されており、そのような合金のうちでもＡ
ｌ−Ｌｚ−Ｃｕ−Ｍｇ合金は特に興味ある利用可能性を
示すものである。
Ａｌ −Ｌｉ −Ｍｇ三元合金についての熱処理操作は
既に確立されており、それは８５０↑（約４５５℃）で
１２時間の初期加熱および９６０’Ｆ（約５１５℃）で
１２時間の後加熱とがらなっている。ががろ合金は２，
０〜５０チのＭｇを含むものであった。
既に確立されており、それは８５０↑（約４５５℃）で
１２時間の初期加熱および９６０’Ｆ（約５１５℃）で
１２時間の後加熱とがらなっている。ががろ合金は２，
０〜５０チのＭｇを含むものであった。
Ａｌ−Ｌｉ−Ｃ−１１，合金ニラいては、５ｏｏ℃程度
の均質化温度が提案されてきている。
の均質化温度が提案されてきている。
（＝ｉ含有合金についてのすべての研究において、研究
者は、酸化によるリチウムの多量の損失および局部溶融
の可能性の故に、比較的低温度で研究する傾向がある。
者は、酸化によるリチウムの多量の損失および局部溶融
の可能性の故に、比較的低温度で研究する傾向がある。
Ａｔ−Ｌｉ−Ｃｕ−ＭＱ合金についての実験研究におい
て、Ａｔ−Ｌｉ−Ｍｇ合金について確立されている均質
化法は、いく分かの残留粗大銅含有相が分散されないま
ま残るので満足すべきものでない。そのような粗大相は
、次に行われる熱的機械処理加工中に機械的諸性質が揃
って完全に発現されるのを妨げる。そのような粗大相は
、合金インゴットを熱間または冷間圧延して板または箔
のゲージ厚味まで減厚すれば、ある程度まで破壊され小
さくなる（そのような圧延では、板または箔は初期イン
ゴット厚の５チを越える厚味となるのが一般的で、時に
は初期厚の４０チ程の厚味となることもある）。そのよ
うな圧延製品中の残留する粗大相は製品が航空機構造や
類似の構造物に組込まれるべき場合に非常に重要な性質
である破壊靭性に悪影響な与える。
て、Ａｔ−Ｌｉ−Ｍｇ合金について確立されている均質
化法は、いく分かの残留粗大銅含有相が分散されないま
ま残るので満足すべきものでない。そのような粗大相は
、次に行われる熱的機械処理加工中に機械的諸性質が揃
って完全に発現されるのを妨げる。そのような粗大相は
、合金インゴットを熱間または冷間圧延して板または箔
のゲージ厚味まで減厚すれば、ある程度まで破壊され小
さくなる（そのような圧延では、板または箔は初期イン
ゴット厚の５チを越える厚味となるのが一般的で、時に
は初期厚の４０チ程の厚味となることもある）。そのよ
うな圧延製品中の残留する粗大相は製品が航空機構造や
類似の構造物に組込まれるべき場合に非常に重要な性質
である破壊靭性に悪影響な与える。
ここに我々は機械的諸性質の改善された組合せな有する
製品はＡｌ−ＬｉＶＣＣｕおよび／またはＭ（７を含む
合金について、新規な均質化操作を適用し、また鋳造さ
れた状態のインゴットについての組成上の限定な適用す
ることにより得られろことな見出した。我々は、ｋｌ−
Ｌｉ−Ｃｕ−Ｍ（７合金中の望ましくない粗大銅含有相
は、鋳造された状態のインゴットを５３０℃を越える温
度に加熱すると共にそのＭ（７含量を２％？越えないよ
うに制限することにより溶解されうろことを発見した。
製品はＡｌ−ＬｉＶＣＣｕおよび／またはＭ（７を含む
合金について、新規な均質化操作を適用し、また鋳造さ
れた状態のインゴットについての組成上の限定な適用す
ることにより得られろことな見出した。我々は、ｋｌ−
Ｌｉ−Ｃｕ−Ｍ（７合金中の望ましくない粗大銅含有相
は、鋳造された状態のインゴットを５３０℃を越える温
度に加熱すると共にそのＭ（７含量を２％？越えないよ
うに制限することにより溶解されうろことを発見した。
Ｍ１７含量が（公知のＡｔ−Ｌｉ−Ｍｇ合金で採用され
たように）これよりも高（なると、鋳造されたままの状
態のインゴット中に５３０℃以下の温度で液化する相が
存在する。
たように）これよりも高（なると、鋳造されたままの状
態のインゴット中に５３０℃以下の温度で液化する相が
存在する。
粗大な銅含有相は、稀Ａｌ−ＬＺ−Ｃｕ−Ｍ１７四元合
金中で約５３９℃で溶融することが判っている。この合
金は多少迅速に５３０℃まで加熱して、その温度に約５
時間保持することができ、その保持時間中に粗大相はそ
の温度で可能最大限まで溶解する。しかし鋳造されたま
まの状態のインゴットの温度は、少なくともそのインゴ
ットの温度な４５０℃からその均質化温度にまで上昇さ
せる間は、５０℃／時またはそれ以下の如き比較的遅い
速度で上昇させるのが好ましい。はとんどの場合にその
ように遅い加熱速度は、約２００ ’Ｃがら始める。５
３０〜５４０℃の範囲の均質化温度に前記時間にわたり
保持した後に、インゴットを冷却させるが、液体または
気体冷媒を用いて強制冷却することは要件でない。
金中で約５３９℃で溶融することが判っている。この合
金は多少迅速に５３０℃まで加熱して、その温度に約５
時間保持することができ、その保持時間中に粗大相はそ
の温度で可能最大限まで溶解する。しかし鋳造されたま
まの状態のインゴットの温度は、少なくともそのインゴ
ットの温度な４５０℃からその均質化温度にまで上昇さ
せる間は、５０℃／時またはそれ以下の如き比較的遅い
速度で上昇させるのが好ましい。はとんどの場合にその
ように遅い加熱速度は、約２００ ’Ｃがら始める。５
３０〜５４０℃の範囲の均質化温度に前記時間にわたり
保持した後に、インゴットを冷却させるが、液体または
気体冷媒を用いて強制冷却することは要件でない。
本発明をさらに発展させることにより、我々は均質化処
理を完結し、また５３９°Ｃでインゴット中に未溶解の
まま残っている相の溶解によるさらに改善された結果を
与えるのに必要とされろ時間は、５４０〜５６０°Ｃの
範囲の温度にまでのイノゴツトの遅い加熱によって得ら
れることを見出した。５３０℃からのそのような加熱速
度は、必ず５０°Ｃ／時を越えないようにすべきであり
、好ましくは２０’Ｃ／時のような低い加熱速度とする
。
理を完結し、また５３９°Ｃでインゴット中に未溶解の
まま残っている相の溶解によるさらに改善された結果を
与えるのに必要とされろ時間は、５４０〜５６０°Ｃの
範囲の温度にまでのイノゴツトの遅い加熱によって得ら
れることを見出した。５３０℃からのそのような加熱速
度は、必ず５０°Ｃ／時を越えないようにすべきであり
、好ましくは２０’Ｃ／時のような低い加熱速度とする
。
しかし、そのような後加熱処理はインゴットがある温度
に保持されるべき所要時間が著しく短縮されるので特に
有利である。インゴット全体の温度がこれらの条件下で
５５０〜５６０℃にまで上昇したときには、そのインゴ
ットを加熱炉から取出して、所要温度に保持せずに放冷
してもよいことを発見した。
に保持されるべき所要時間が著しく短縮されるので特に
有利である。インゴット全体の温度がこれらの条件下で
５５０〜５６０℃にまで上昇したときには、そのインゴ
ットを加熱炉から取出して、所要温度に保持せずに放冷
してもよいことを発見した。
当業界で周知のように、インゴットを入れた炉雰囲気が
所望温度に達した後に個々のインゴットの中心がその温
度に達するまでに可成りの時間を要し、その実際の所要
時間（タイムラグ）が、インゴットの大きさ、インゴッ
トの炉内仕込量およびインゴットの仕込配列方式によっ
て左右されることは了解されよう。従って、所定の炉温
度に達した後に仕込みインゴットを２時間またはそれ以
上にわたって保持して各インゴットの中心をその所定温
度に到達させることが必要であろう。
所望温度に達した後に個々のインゴットの中心がその温
度に達するまでに可成りの時間を要し、その実際の所要
時間（タイムラグ）が、インゴットの大きさ、インゴッ
トの炉内仕込量およびインゴットの仕込配列方式によっ
て左右されることは了解されよう。従って、所定の炉温
度に達した後に仕込みインゴットを２時間またはそれ以
上にわたって保持して各インゴットの中心をその所定温
度に到達させることが必要であろう。
この好ましい処理では、高温保持時間が非常に短縮され
また鋳造インゴット中の相の溶解が最大化されるので、
酸化によるリチウム損失が低減されるという利点がある
。Ａｔ−Ｌｉ−Ｃｕ−Ｍｇ合金の塊状物は、その組成に
もよるが、約５７５°Ｃの温度で溶融してしまうから、
５６０℃の温度は均質化処理において安全に採用しうる
実用上の最高値であると考えられる。本、発明の特殊な
均質化処理なしでは、液化（溶融）の開始は、いく分か
低い温度で起こる。最適均質化温度を採用するには使用
炉は局所過熱（従ってインゴットの溶融）または局所的
加熱不足（従って均質化の不完全）を防ぐように非常に
厳密に制御された温度を保持しつるものでなければなら
ない。従って、多くの場合に５４０〜５５０℃の範囲の
ほぼ中間の最高温度を用い、イノゴツト全体がその温度
に達した後に比較的短い時間、例えば２〜６時間その温
度に保持するのが望ましい。
また鋳造インゴット中の相の溶解が最大化されるので、
酸化によるリチウム損失が低減されるという利点がある
。Ａｔ−Ｌｉ−Ｃｕ−Ｍｇ合金の塊状物は、その組成に
もよるが、約５７５°Ｃの温度で溶融してしまうから、
５６０℃の温度は均質化処理において安全に採用しうる
実用上の最高値であると考えられる。本、発明の特殊な
均質化処理なしでは、液化（溶融）の開始は、いく分か
低い温度で起こる。最適均質化温度を採用するには使用
炉は局所過熱（従ってインゴットの溶融）または局所的
加熱不足（従って均質化の不完全）を防ぐように非常に
厳密に制御された温度を保持しつるものでなければなら
ない。従って、多くの場合に５４０〜５５０℃の範囲の
ほぼ中間の最高温度を用い、イノゴツト全体がその温度
に達した後に比較的短い時間、例えば２〜６時間その温
度に保持するのが望ましい。
本発明の均質化処理の一利点は、均質化処理したインゴ
ットが、後に行われる加工段階での温度条件に対する感
受性を低めることである。例えばＡｌ−Ｌ、ｉ 合金
インゴットは熱間圧延のためには約５２０℃に加熱する
のが普通である。従来の方法で均質化されたイノゴツト
は、もし過誤によって約５３０〜５４０℃以上に加熱さ
れると、ロールで潰れてしまうであろう。しかし本発明
の方法で均質化した合金イノゴツトはその低融点相が除
かれているので、潰れのおそれな（そのような程度の温
度に加熱しても差支えない。
ットが、後に行われる加工段階での温度条件に対する感
受性を低めることである。例えばＡｌ−Ｌ、ｉ 合金
インゴットは熱間圧延のためには約５２０℃に加熱する
のが普通である。従来の方法で均質化されたイノゴツト
は、もし過誤によって約５３０〜５４０℃以上に加熱さ
れると、ロールで潰れてしまうであろう。しかし本発明
の方法で均質化した合金イノゴツトはその低融点相が除
かれているので、潰れのおそれな（そのような程度の温
度に加熱しても差支えない。
本発明の高温度均質化処理は１〜３％のＬｉ、０５〜２
％のＣｕ、０．２−２１のＭｇ、０４チまでの（Ｆｅ＋
Ｓｉ＞、０．６％までのＭｎ＋Ｃｙ＋Ｚｒ、合計０．１
５Ｊまでかつ各々００５チまでのその他の不純物元素お
よび残部Ａｔの組成のアルミニウム合金のインゴットで
あって、９５％以下の圧下率で加工されるべきインゴッ
トに適用する場合に最も有利である。
％のＣｕ、０．２−２１のＭｇ、０４チまでの（Ｆｅ＋
Ｓｉ＞、０．６％までのＭｎ＋Ｃｙ＋Ｚｒ、合計０．１
５Ｊまでかつ各々００５チまでのその他の不純物元素お
よび残部Ａｔの組成のアルミニウム合金のインゴットで
あって、９５％以下の圧下率で加工されるべきインゴッ
トに適用する場合に最も有利である。
本発明の均質化処理は、より大きな合計圧下率でインゴ
ットを加工する場合にも有利である。しかしその場合に
機械的性質における改善は、インゴットを慣用熱処理（
均質化）法で処理した場合の結果と比較して余り著しく
ない。けれども加熱条件に対する感受性の低さは、この
場合にも従来法と比較して有利である。。
ットを加工する場合にも有利である。しかしその場合に
機械的性質における改善は、インゴットを慣用熱処理（
均質化）法で処理した場合の結果と比較して余り著しく
ない。けれども加熱条件に対する感受性の低さは、この
場合にも従来法と比較して有利である。。
実施例
表１に示した組成を有するインゴットを３０×１２．５
Ｘ９０Ｃ！ｎの寸法で鋳造し、等しい長さの二個のブロ
ックに切断した。これらのブロックに対し下記の異なる
均質化熱処理な施した。
Ｘ９０Ｃ！ｎの寸法で鋳造し、等しい長さの二個のブロ
ックに切断した。これらのブロックに対し下記の異なる
均質化熱処理な施した。
表 １
Ｌｊ ２．７７
（：ｕ １．１８
ｙ（ｇ ｏ、ｓ。
ＺｒＯ，１４
Ｆｅ Ｏ，１４
Ｓｉ ０．０４
１、本発明の均質化操作
加熱速度２０℃／時で５５５℃まで連続的に加熱し、そ
の温度に２時間保持してイノゴツトの中心がその温度に
達するようにし、次いで空冷した。
の温度に２時間保持してイノゴツトの中心がその温度に
達するようにし、次いで空冷した。
２ 比較均質化操作
４６０℃で２４時間加熱し、次いで４９０℃で２４時間
加熱し、空冷した。
加熱し、空冷した。
各ブロックの表皮部を除してＬＬ２５ｃｍの断面とし、
このブロックを熱間圧延して２７１厚の板とした。熱間
圧延の前に、ガス燃焼炉中に並べて５２０℃に予熱した
。約２０チの圧下率を何回か繰返えして用いて、板の最
終温度は７回ロール通過後に約３７５℃であった。この
材料を５２０°Ｃで２時間溶解熱処理し、水冷し、２１
／４チのパーマネントセットで延伸した。エージフグ処
理な、１７０℃で８時間次いで１９０℃で２４時間の二
重処理で実施した。標準的試験片を用いて耐力（Ｐ、Ｓ
、 ） 、極限引張強度（Ｕ、 Ｔ、 Ｓ、、 ）、伸
率（チ）および破壊靭性（Ｋ）を得た。これらの別異の
均質化処理をしたブロックを熱間圧延した板について得
られた結果を表２に示す（それぞれ２回試験几表
２ これら二つの異なる均質化処理について縦横方向で試験
した場合の引張強度および伸率は実質的に同一であるが
、破壊靭性は本発明により４０〜５０％改善されたこと
が判る。横縦方向においては、本発明により破壊靭性の
３０〜４０％の改善が見られるが、その他の機械的性質
にはわずかな低減が認められる。
このブロックを熱間圧延して２７１厚の板とした。熱間
圧延の前に、ガス燃焼炉中に並べて５２０℃に予熱した
。約２０チの圧下率を何回か繰返えして用いて、板の最
終温度は７回ロール通過後に約３７５℃であった。この
材料を５２０°Ｃで２時間溶解熱処理し、水冷し、２１
／４チのパーマネントセットで延伸した。エージフグ処
理な、１７０℃で８時間次いで１９０℃で２４時間の二
重処理で実施した。標準的試験片を用いて耐力（Ｐ、Ｓ
、 ） 、極限引張強度（Ｕ、 Ｔ、 Ｓ、、 ）、伸
率（チ）および破壊靭性（Ｋ）を得た。これらの別異の
均質化処理をしたブロックを熱間圧延した板について得
られた結果を表２に示す（それぞれ２回試験几表
２ これら二つの異なる均質化処理について縦横方向で試験
した場合の引張強度および伸率は実質的に同一であるが
、破壊靭性は本発明により４０〜５０％改善されたこと
が判る。横縦方向においては、本発明により破壊靭性の
３０〜４０％の改善が見られるが、その他の機械的性質
にはわずかな低減が認められる。
前述の範囲内の組成のＡｌ−Ｌｉ−Ｃｕ−ＭＵ金合金イ
ノゴツトは、従来の公知均質化法よりも本発明の均質化
法を適用した場合に、一層容易に圧延加工しうろことも
判る。殊に、ロール加工中の端部ヒビ割れが少なく、従
って可使用製品歩留りが向上することも判明した。
ノゴツトは、従来の公知均質化法よりも本発明の均質化
法を適用した場合に、一層容易に圧延加工しうろことも
判る。殊に、ロール加工中の端部ヒビ割れが少なく、従
って可使用製品歩留りが向上することも判明した。
本発明の均質化処理は、Ｌｉ含量が１〜３％、Ｃｕ含量
が０．５〜４チであり、また少量のＭ（７（例えば０〜
０．２％Ｍｙ＞を含む公知のＡｌ−Ｌｉ−Ｃｕ合金の処
理にも有利である。
が０．５〜４チであり、また少量のＭ（７（例えば０〜
０．２％Ｍｙ＞を含む公知のＡｌ−Ｌｉ−Ｃｕ合金の処
理にも有利である。
我々は、本発明の原理は、ンートおよびプレートの形の
改善されたＡｌ −Ｌｉ−Ｍｃｔ三元合金を製造するの
にも利用できることを発見した。これら二つの場合に、
顕微鐘写真によると改善された微細組織構造が示され、
またイノゴツト鋳造時に見られる粗大相残漬の低減が示
される。
改善されたＡｌ −Ｌｉ−Ｍｃｔ三元合金を製造するの
にも利用できることを発見した。これら二つの場合に、
顕微鐘写真によると改善された微細組織構造が示され、
またイノゴツト鋳造時に見られる粗大相残漬の低減が示
される。
前記概説のＡｌ−Ｌｉ−ＭＱ合金の公知熱処理方法では
、イノゴツト鋳造時の不溶相が完全には固溶体中へ入り
込まないことが判明し、そしてその熱処理済の合金を極
めて大きな圧下率で加工しなげれば残留不溶相を破壊し
分散できないことも判明した（従って、一般には鋳造イ
ンゴットを９５チ以下の圧下率で加工して得られるＡｌ
−Ｌｉ −Ｍｇ合金のプレート製品は、様々に異なる物
理的性質な有する）。
、イノゴツト鋳造時の不溶相が完全には固溶体中へ入り
込まないことが判明し、そしてその熱処理済の合金を極
めて大きな圧下率で加工しなげれば残留不溶相を破壊し
分散できないことも判明した（従って、一般には鋳造イ
ンゴットを９５チ以下の圧下率で加工して得られるＡｌ
−Ｌｉ −Ｍｇ合金のプレート製品は、様々に異なる物
理的性質な有する）。
本発明方法を応用すれば、改善された性質のＡｌ−Ｌｉ
−Ｍ！７ 合金シートおよびプレートを製造できろ。こ
の種の合金におけるＭｇ含量は０８％以上であり、また
この種の合金は実質的に銅を含まない（Ｃｕ含量０．１
％以下）。
−Ｍ！７ 合金シートおよびプレートを製造できろ。こ
の種の合金におけるＭｇ含量は０８％以上であり、また
この種の合金は実質的に銅を含まない（Ｃｕ含量０．１
％以下）。
少なくとも５３０℃の温度での加熱とその温度までの遅
い加熱速度で行なわれる均質化処理を要件とする本発明
方法は、ＭＱ含量が２〜４％の範囲内のＡＬ−Ｌｉ−Ｍ
ｇ合金にのみ適用できろことが判明した。Ｍｇ含量が４
％を越えるとそのような合金は、５１０°Ｃ程度の温度
で全体的に溶融されてしまう。Ｌｉ含量は３％を越えろ
べきでな（、好ましくは１．０〜２，５チの範囲である
。ＭｇおよびＬｔの合計含量は６．０％を越えるべきで
なく、従ってＭｇ＃度が３０チ以上のときは、許容され
る最大Ｌｉ濃度は３チより低い。
い加熱速度で行なわれる均質化処理を要件とする本発明
方法は、ＭＱ含量が２〜４％の範囲内のＡＬ−Ｌｉ−Ｍ
ｇ合金にのみ適用できろことが判明した。Ｍｇ含量が４
％を越えるとそのような合金は、５１０°Ｃ程度の温度
で全体的に溶融されてしまう。Ｌｉ含量は３％を越えろ
べきでな（、好ましくは１．０〜２，５チの範囲である
。ＭｇおよびＬｔの合計含量は６．０％を越えるべきで
なく、従ってＭｇ＃度が３０チ以上のときは、許容され
る最大Ｌｉ濃度は３チより低い。
ＬｉおよびＭＱの含量を上記の限度内とすると、合金を
少なくとも約５３０°Ｃの温度で、そして少なくともそ
の温度に４００°Ｃから、好ましくは２００°Ｃから５
０°Ｃ／時を越えない加熱速度で上昇させることにより
均質化させるときに著しく改善された微細組織が得られ
ろことが判る。Ａｌ−Ｌｉ−Ｍｇ合金についての最終均
質化温度は、個々の合金組成の液化（溶融）温度に依存
するが、全体的（バルク）溶融温度より差が１５℃以内
・の低い温度とすべきであろう。
少なくとも約５３０°Ｃの温度で、そして少なくともそ
の温度に４００°Ｃから、好ましくは２００°Ｃから５
０°Ｃ／時を越えない加熱速度で上昇させることにより
均質化させるときに著しく改善された微細組織が得られ
ろことが判る。Ａｌ−Ｌｉ−Ｍｇ合金についての最終均
質化温度は、個々の合金組成の液化（溶融）温度に依存
するが、全体的（バルク）溶融温度より差が１５℃以内
・の低い温度とすべきであろう。
Ａｌ−Ｌｉ−ＭｙおよびＡｔ−Ｌｉ−Ｃｕの両合金にお
いて、Ｚｒ＋Ｃｒ＋Ｍｎ 、Ｆｅ 、 Ｓｉおよびその
他の不純物の存在は、Ａｌ −Ｌｊ −Ｍ（７−Ｃｕ
四元合金に関して前述したのと同じ量で許容しうる。
いて、Ｚｒ＋Ｃｒ＋Ｍｎ 、Ｆｅ 、 Ｓｉおよびその
他の不純物の存在は、Ａｌ −Ｌｊ −Ｍ（７−Ｃｕ
四元合金に関して前述したのと同じ量で許容しうる。
本発明の均質化法は、Ａｌおよび１〜３％のＬｉにＭ（
７およびＣｕを含むすべての四元合金に適用しうるわけ
ではないが、本発明の原理は広く応用しうる。一般的に
は、本発明の原理は、合金を少なくとも５３０℃の温度
であるが、合金に含まれる粗大相の融点以下の温度に加
熱し、その合金をそれらすべての粗大相が固溶体に入り
込んで。
７およびＣｕを含むすべての四元合金に適用しうるわけ
ではないが、本発明の原理は広く応用しうる。一般的に
は、本発明の原理は、合金を少なくとも５３０℃の温度
であるが、合金に含まれる粗大相の融点以下の温度に加
熱し、その合金をそれらすべての粗大相が固溶体に入り
込んで。
しまうまでその温度に保持することである。そのような
粗大相の溶解が進行するにつれてインゴットの温度を徐
々に上昇されてその溶解速度を向上させ、かくして高温
加熱時間を短縮し、その結果としてリチウム含量の酸化
損失を低減させるのが望ましい。
粗大相の溶解が進行するにつれてインゴットの温度を徐
々に上昇されてその溶解速度を向上させ、かくして高温
加熱時間を短縮し、その結果としてリチウム含量の酸化
損失を低減させるのが望ましい。
上記から明かなように本発明方法は、下記のような諸利
点の可能性を与える。
点の可能性を与える。
（１）比較的低い変形率において加工された製品に向上
した破壊靭性な与える。
した破壊靭性な与える。
（２）圧延加工開始前の均質化インゴットの熱条件感受
性を低下させる。
性を低下させる。
（３）均質化中のＬｉ損失を低減させる。
本発明によれば、系、ｋｌ −Ｌｉ −ＣＺｌ、−ＭＱ
内の三元および四元合金のインゴットの均質化方法であ
って、該合金インゴットを５３０℃であるが該合金中に
含まれる固体金属間相の融点以下である温度に加熱しそ
してそれらの相が合金中の固溶体に入り込んでしまうま
で５３０℃以上の温度に該合金インゴットを保持し、次
いで該イ／ゴットナ冷却することからなり、かつ該イン
ゴットは下記の組成範囲の一つの合金からなることを特
徴とする上記均質化方法： （１） Ｌｉ １−３％、（ｊ４０．５〜２％、Ｍ
ｇ０．２〜２％ （２） Ｌｉ １〜３％、Ｍａ ２〜４％、Ｃ１Ｌ
０．１％以下であり、Ｌｉ＋Ｍｇ 合計６０％以下。
内の三元および四元合金のインゴットの均質化方法であ
って、該合金インゴットを５３０℃であるが該合金中に
含まれる固体金属間相の融点以下である温度に加熱しそ
してそれらの相が合金中の固溶体に入り込んでしまうま
で５３０℃以上の温度に該合金インゴットを保持し、次
いで該イ／ゴットナ冷却することからなり、かつ該イン
ゴットは下記の組成範囲の一つの合金からなることを特
徴とする上記均質化方法： （１） Ｌｉ １−３％、（ｊ４０．５〜２％、Ｍ
ｇ０．２〜２％ （２） Ｌｉ １〜３％、Ｍａ ２〜４％、Ｃ１Ｌ
０．１％以下であり、Ｌｉ＋Ｍｇ 合計６０％以下。
（３） Ｌｉ １〜３％、Ｃｕ０．５〜４％、ＭｇＯ
，２チ以下、 （１）〜（３）のそれぞれの残部はＡｔであり、また下
記範囲内のその他の元素を含む： （Ｚｒ＋Ｍ？Ｌ＋Ｃｙ） Ｏ〜０．６％Ｆ ｇ ＋
Ｓ ｉ Ｏ〜０．４％不 純 物 合
計０．１５％以下 （各０．０５％以下）〕 が提供される。
，２チ以下、 （１）〜（３）のそれぞれの残部はＡｔであり、また下
記範囲内のその他の元素を含む： （Ｚｒ＋Ｍ？Ｌ＋Ｃｙ） Ｏ〜０．６％Ｆ ｇ ＋
Ｓ ｉ Ｏ〜０．４％不 純 物 合
計０．１５％以下 （各０．０５％以下）〕 が提供される。
Claims (7)
- （１）系Ａ１−Ｌｉ−Ｃｕ−Ｍｙ内ノ三元オヨヒ四元合
金のインゴットの均質化方法であって、該合金インゴッ
トを５３０℃以上であるが該合金中に含まれる固体金属
間相の融点以下である温度に加熱しそしてそのような相
が合金中の固溶体に入り込んでしまうまで５３０℃以上
の温度に該合金インゴットを保持し、次いで該インゴッ
トを冷却することからなり、かつ該インゴットは下記の
組成範囲の一つの合金からなることを特徴とする上記均
質化方法： （ｉ） Ｌ？： ｌ〜３チ、Ｃ１Ｌ０．５〜２％、
Ｍ（７０，０２〜２％； （ｉｉ） Ｌｉ １〜３％、Ｍｇ ２〜４％、Ｃｕ
Ｏ，１チ以下、ただしＬｉ＋ＭＱ合計６０％ 以下： Ｕ！Ｄ Ｌｉ１−〜３％、Ｃｕ０．５〜４％、Ｍ（７
０，２−以下； （１）、（１１）および（１１Ｄのそれぞれの残部はＡ
ｌ であり、また下記範囲内の量のその他の元素な含む
。 Ｚｒ＋Ｍｎ＋Ｃｙ Ｏ〜０．６％ Ｆｅ＋Ｓｉ Ｏ〜０．４％ 不純物 合計０．１５チ以下（各０６０５％
以下）。 - （２）インゴットを４００℃から５３０ ’Ｃにまで加
熱する間はインゴットの温度を５０’Ｃ／時を越えない
加熱速度で上昇させる特許請求の範囲第１項に記載の方
法。 - （３） インゴットを２００℃よりも高い温度に加熱
する間はインゴットの温度を５０°Ｃ／時な越えない加
熱速度で上昇させる特許請求の範囲第１項に記載の方法
。 - （４）合金は下記組成 Ｌｉ １〜３％ Ｃｕ Ｏ，５〜２％ Ｍｃｔ ０．２〜２％ Ｆｇ−１−８ｉ Ｏ，４％以下 Ｍｎ十Ｃｒ十Ｚｒ Ｏ，６％以下 。 その他不純物 合計０１５％以下 （各０．０５％以下） を有するものであり、その合金を５４０ ’Ｃより高い
温度に加熱する特許請求の範囲第１項に記載の方法。 - （５）合金インゴットを５４０〜５５０ ’Ｃの範囲内
の温度で２〜６時間保持する特許請求の範囲第４項に記
載の方法。 - （６） インゴットを５３０ ’Ｃがら少な（とも５
５０℃の温度まで５０℃／時な越えない加熱速度で加熱
し、次いで放冷する特許請求の範囲第４項に記載の方法
。 - （７）インゴットを４５０℃以下の温度から５３０℃ま
で５０℃／時を越えない加熱速度で加熱する特許請求の
範囲第４，５または６項のいずれかに記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB8209492 | 1982-03-31 | ||
| GB8209492 | 1982-03-31 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58181852A true JPS58181852A (ja) | 1983-10-24 |
Family
ID=10529427
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58056797A Pending JPS58181852A (ja) | 1982-03-31 | 1983-03-31 | アルミニウム合金の熱処理による均質化方法 |
Country Status (7)
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|---|---|
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| EP (1) | EP0090583B2 (ja) |
| JP (1) | JPS58181852A (ja) |
| CA (1) | CA1204987A (ja) |
| DE (1) | DE3365549D1 (ja) |
| GB (1) | GB2121822B (ja) |
| ZA (1) | ZA832053B (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS60211034A (ja) * | 1983-12-30 | 1985-10-23 | ザ ボ−イング カンパニ− | アルミニウム−リチウム合金 |
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| JPS60215750A (ja) * | 1983-12-30 | 1985-10-29 | ザ ボ−イング カンパニ− | リチウム含有アルミニウム合金の低温時効 |
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| JPS60502159A (ja) * | 1983-11-24 | 1985-12-12 | セジユデユ−ル・ソシエテ・ドウ・トランスフオルマシオン・ドウ・ラリユミニウム・ペシネ | リチウム，マグネシウム及び銅を含有するＡｌベ−スの合金 |
| JPS61166938A (ja) * | 1985-01-16 | 1986-07-28 | Kobe Steel Ltd | 展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金およびその製造方法 |
| JPS61210147A (ja) * | 1984-12-24 | 1986-09-18 | アルミナム カンパニ− オブ アメリカ | アルミニウムベース合金加工製品の製造方法 |
| JPS61227157A (ja) * | 1985-03-30 | 1986-10-09 | Kobe Steel Ltd | 展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法 |
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|---|---|---|---|---|
| JPS59118848A (ja) * | 1982-12-27 | 1984-07-09 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 電気抵抗を高めた構造用アルミニウム合金 |
| JPS6063345A (ja) * | 1983-09-16 | 1985-04-11 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 電気抵抗が高く成形性に優れたアルミニウム合金 |
| FR2561264B1 (fr) * | 1984-03-15 | 1986-06-27 | Cegedur | Procede d'obtention de produits en alliages al-li-mg-cu a ductilite et isotropie elevees |
| US4806174A (en) * | 1984-03-29 | 1989-02-21 | Aluminum Company Of America | Aluminum-lithium alloys and method of making the same |
| US4648913A (en) * | 1984-03-29 | 1987-03-10 | Aluminum Company Of America | Aluminum-lithium alloys and method |
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| FR2626009B2 (fr) * | 1987-02-18 | 1992-05-29 | Cegedur | Produit en alliage d'al contenant du li resistant a la corrosion sous tension |
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-
1983
- 1983-03-22 US US06/477,746 patent/US4526630A/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-03-22 EP EP83301598A patent/EP0090583B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-03-22 DE DE8383301598T patent/DE3365549D1/de not_active Expired
- 1983-03-22 GB GB08307829A patent/GB2121822B/en not_active Expired
- 1983-03-23 ZA ZA832053A patent/ZA832053B/xx unknown
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