JPH0259859B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0259859B2 JPH0259859B2 JP61140343A JP14034386A JPH0259859B2 JP H0259859 B2 JPH0259859 B2 JP H0259859B2 JP 61140343 A JP61140343 A JP 61140343A JP 14034386 A JP14034386 A JP 14034386A JP H0259859 B2 JPH0259859 B2 JP H0259859B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cooling
- strength
- treatment
- solution treatment
- aluminum alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 42
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 29
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 22
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims description 15
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 claims description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 claims description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 2
- 229910017539 Cu-Li Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 17
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 13
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 8
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 229910001148 Al-Li alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910017818 Cu—Mg Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 2
- 229910017073 AlLi Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018182 Al—Cu Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017985 Cu—Zr Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910019086 Mg-Cu Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910019400 Mg—Li Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003483 aging Methods 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- OPHUWKNKFYBPDR-UHFFFAOYSA-N copper lithium Chemical compound [Li].[Cu] OPHUWKNKFYBPDR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 239000001989 lithium alloy Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- AHLBNYSZXLDEJQ-FWEHEUNISA-N orlistat Chemical compound CCCCCCCCCCC[C@H](OC(=O)[C@H](CC(C)C)NC=O)C[C@@H]1OC(=O)[C@H]1CCCCCC AHLBNYSZXLDEJQ-FWEHEUNISA-N 0.000 description 1
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 1
- 238000005541 quenching (cooling) Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
- Forging (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明は溶体化処理に続く焼入れ（冷却）を空
冷又は強制空冷によつても固溶した元素が析出せ
ず、その後の人工時効処理した後に高強度（45Kg
ｆ／mm2以上）が得られる構造用アルミニウム合金
材料の製造方法に関するものである。 ここにいう焼入とは、アルミニウム合金中の
Cu、Liなどが500℃以上の加熱により、マトリツ
クス中に溶け込ます溶体化処理をした後、水冷の
ような急冷をすることにより、溶けこんだ元素を
析出させないことであり、ここにいう焼入性と
は、溶体化処理した後の冷却速度が小さくとも
（例えば空冷によつても）溶けこんだ元素を析出
させない、ことである。溶けこんだ元素が多いほ
ど、人工時効処理で高い強度が得られる。 ［従来の技術］ 従来公知のアルミニウム合金には、JIS Ａ
2024、Ａ 7075合金のように、溶体化処理後の焼
入れに際して、水冷のような大きな冷却速度で焼
入れしないと、時効処理後に十分な強度が得られ
ない、いわゆる焼入性の悪い合金と、JIS Ａ
6063、Ａ 7003、7N01合金のように、空冷程度
の冷却速度でも40Kgｆ／mm2以下の引張強さが得ら
れる、いわゆる焼入性のよい合金がある。 従来、45Kgｆ／mm2以上の引張強さを得ようとす
れば、溶体化処理、焼入、時効という過程を経る
時効硬化型のアルミニウム合金、いわゆる焼入性
の悪い合金が用いられていた。 すなわち、構造用アルミニウム合金材料は、一
般に時効・析出型の合金が用いられ、板や棒など
の製品形状とした後、溶体化処理、焼入れ、人工
時効という熱処理を施し、これにより合金中に微
細な金属間化合物を析出させ、大きな強度を得る
ものである。 このような合金としてはAl−Li合金の結晶粒
形状を冷間加工で制御することにより、延性及び
靭性を改善しようとするもの（特開昭61−23751
号公報）、Al−Li−Mg−Cu系の合金で、溶体化
処理後水冷により急冷し、170℃で時効処理する
もの（特開昭58−157942号公報）、Al−Li、Al−
Li−Cu、Al−Li−Cu−Mg系の合金で、電気抵
抗値及び引張強度を高めた合金（特開昭59−
118848号公報）、Al−Li−Cu−Zr系の合金で、溶
体化処理後衝風空冷等（実施例は水冷）で冷却
し、過時効処理した後冷間加工するもの（特開昭
60−2644号公報）、Al−Li−Cu−Mg系の合金で、
均質化、溶体化、焼入れ及び焼戻しを行う工程に
おいて、均質化と溶体化との処理時間を焼入れ後
の金属間化合物の寸法が０〜5μｍとなるように
長時間行うもの（特開昭60−215735号公報）、Al
−Li−Cu−Mg−Zr−Mn−Zn系合金で、溶体化
処理後に100゜F／ｓで冷却し、冷間加工を行つた
後、時効処理することによつて、破壊靭性を向上
させたもの（特開昭60−221543号公報）等が提案
されている。 ［発明が解決しようとする課題］ 上述のように従来の構造用アルミニウム合金材
料は、溶体化処理温度から水冷のような大きな冷
却速度で焼入れしないと、大きな化合物が析出
し、十分な強度が得られない、という欠点があ
る。又、大きな冷却速度で冷却すると材料にひず
みが発生し、矯正などの工程が必要となるという
欠点があつた。 そこで本発明は溶体化処理後の冷却速度が小さ
くとも（１〜10℃／ｓ）で十分元素を固溶させ、
その後の人工時効処理で高強度（45Kgｆ／mm2以
上）の得られるアルミニウム合金材料の製造方法
を提供することを目的とする。 ［課題を解決するための手段］ 本発明による合金は、前記目的を達成するため
に下記のとおりに構成される。すなわち、Cu：
0.5〜3.0％、Mg：0.5〜4.0％及びLi：1.0〜4.0％
を含有し、残部はAlと不可避的不純物とからな
るアルミニウム合金を、溶解、鋳造をAr雰囲気
中で行い、均質化処理及び塑性加工を行つた後、
500℃以上で溶体化処理した後、１〜10℃／秒の
冷却速度で冷却した後、人工時効処理することに
より、析出物の平均粒子径を100nｍ以下とした
ことを特徴とする焼入性に優れた構造用Al−Cu
−Mg−Li系アルミニウム合金材料の製造方法で
ある。 ［作用］ 本発明による成分組成の意義と限定理由は、以
下のとおりである。 Cu： Cuは合金材料の強度向上に効果がある。この
効果は0.5％未満では少なく、又、3.5％を超える
と、加熱後の冷却時に粒界に粗大な板状のT1相
（Al2CuLi）やT2相（Al6Li3Cu）が析出しやすく
なり、時効処理後の強度が低下する。 Mg： MgはCuと同様、合金材料の強度向上に効果が
ある。この効果は、0.5％より少ないと得られず、
4.0％より多いと圧延加工時に熱間脆性が発生し、
熱間加工が困難となる。 Li： LiはCuと同じく合金の強度向上に効果がある。
Liの含有により準安定相δ′が析出し、強度向上に
貢献する。この準安定相が容易には安定相になら
ず、又、Cu系析出物の粗大化を阻止するため、
溶体化処理後の冷却速度が小さくとも、時効処理
後高い引張強さが得られるという効果がある。こ
の効果は、Li含有量が少ないと得られない。又、
4.0％より多いと安定相δ（AlLi）が析出しやすく
なり、強度が低下し、伸びや靭性も著しく低下す
る。 溶解、鋳造： 溶解、鋳造をAr雰囲気中で行うのは、活性な
金属であるLiを効率よく含有させるためである。 溶体化処理後の冷却： 溶体化処理後の冷却を空冷又は強制空冷で行う
のは、冷却時に発生するひずみを軽減させるため
である。 更に応用例として、押出しのような熱間加工で
も水冷せずに空冷のままで焼きが入れられ（空冷
のままでも析出物の析出が起らず）、又、鍛造品
や超塑性成形品に対し、空冷でも焼きがはいりや
すい（空冷のままでも析出物の析出が起らない）
ことから、大きな（焼入れ）歪みを生ずることな
く溶体化処理（析出硬化元素を完全に固溶させる
冷却）を可能とするものである。 ［実施例］ 本発明にかかる合金の実施例を以下に示す。 実施例 １ 第１表に示す合金をAr雰囲気下において溶解、
断面150mm×200mmの鋳塊に鋳造した。鋳塊の均質
化処理をAr1気圧中で520℃、８時間行つた後、
鋳塊の長さ方向に30mmに切断し、30mmを厚さとす
る試験鋳塊を得た。次に本鋳塊を480℃に加熱し、
厚さ６mmまで熱間圧延した。これを350℃で軟化
処理後、冷間圧延により厚さ１mmの板を得た。得
られた板を520℃のAr中で40分間溶体化処理後、
水冷（1000℃／ｓ）、強制空冷（７℃／ｓ）、
（空冷（２℃／ｓ）、炉冷（１×10-2℃／ｓ）
の条件で冷却した。カツコ内の数字は、おおよそ
の冷却速度を示す。この後、時効条件（175℃×
24hr）で人工時効を施し、引張特性を調査した。
冷又は強制空冷によつても固溶した元素が析出せ
ず、その後の人工時効処理した後に高強度（45Kg
ｆ／mm2以上）が得られる構造用アルミニウム合金
材料の製造方法に関するものである。 ここにいう焼入とは、アルミニウム合金中の
Cu、Liなどが500℃以上の加熱により、マトリツ
クス中に溶け込ます溶体化処理をした後、水冷の
ような急冷をすることにより、溶けこんだ元素を
析出させないことであり、ここにいう焼入性と
は、溶体化処理した後の冷却速度が小さくとも
（例えば空冷によつても）溶けこんだ元素を析出
させない、ことである。溶けこんだ元素が多いほ
ど、人工時効処理で高い強度が得られる。 ［従来の技術］ 従来公知のアルミニウム合金には、JIS Ａ
2024、Ａ 7075合金のように、溶体化処理後の焼
入れに際して、水冷のような大きな冷却速度で焼
入れしないと、時効処理後に十分な強度が得られ
ない、いわゆる焼入性の悪い合金と、JIS Ａ
6063、Ａ 7003、7N01合金のように、空冷程度
の冷却速度でも40Kgｆ／mm2以下の引張強さが得ら
れる、いわゆる焼入性のよい合金がある。 従来、45Kgｆ／mm2以上の引張強さを得ようとす
れば、溶体化処理、焼入、時効という過程を経る
時効硬化型のアルミニウム合金、いわゆる焼入性
の悪い合金が用いられていた。 すなわち、構造用アルミニウム合金材料は、一
般に時効・析出型の合金が用いられ、板や棒など
の製品形状とした後、溶体化処理、焼入れ、人工
時効という熱処理を施し、これにより合金中に微
細な金属間化合物を析出させ、大きな強度を得る
ものである。 このような合金としてはAl−Li合金の結晶粒
形状を冷間加工で制御することにより、延性及び
靭性を改善しようとするもの（特開昭61−23751
号公報）、Al−Li−Mg−Cu系の合金で、溶体化
処理後水冷により急冷し、170℃で時効処理する
もの（特開昭58−157942号公報）、Al−Li、Al−
Li−Cu、Al−Li−Cu−Mg系の合金で、電気抵
抗値及び引張強度を高めた合金（特開昭59−
118848号公報）、Al−Li−Cu−Zr系の合金で、溶
体化処理後衝風空冷等（実施例は水冷）で冷却
し、過時効処理した後冷間加工するもの（特開昭
60−2644号公報）、Al−Li−Cu−Mg系の合金で、
均質化、溶体化、焼入れ及び焼戻しを行う工程に
おいて、均質化と溶体化との処理時間を焼入れ後
の金属間化合物の寸法が０〜5μｍとなるように
長時間行うもの（特開昭60−215735号公報）、Al
−Li−Cu−Mg−Zr−Mn−Zn系合金で、溶体化
処理後に100゜F／ｓで冷却し、冷間加工を行つた
後、時効処理することによつて、破壊靭性を向上
させたもの（特開昭60−221543号公報）等が提案
されている。 ［発明が解決しようとする課題］ 上述のように従来の構造用アルミニウム合金材
料は、溶体化処理温度から水冷のような大きな冷
却速度で焼入れしないと、大きな化合物が析出
し、十分な強度が得られない、という欠点があ
る。又、大きな冷却速度で冷却すると材料にひず
みが発生し、矯正などの工程が必要となるという
欠点があつた。 そこで本発明は溶体化処理後の冷却速度が小さ
くとも（１〜10℃／ｓ）で十分元素を固溶させ、
その後の人工時効処理で高強度（45Kgｆ／mm2以
上）の得られるアルミニウム合金材料の製造方法
を提供することを目的とする。 ［課題を解決するための手段］ 本発明による合金は、前記目的を達成するため
に下記のとおりに構成される。すなわち、Cu：
0.5〜3.0％、Mg：0.5〜4.0％及びLi：1.0〜4.0％
を含有し、残部はAlと不可避的不純物とからな
るアルミニウム合金を、溶解、鋳造をAr雰囲気
中で行い、均質化処理及び塑性加工を行つた後、
500℃以上で溶体化処理した後、１〜10℃／秒の
冷却速度で冷却した後、人工時効処理することに
より、析出物の平均粒子径を100nｍ以下とした
ことを特徴とする焼入性に優れた構造用Al−Cu
−Mg−Li系アルミニウム合金材料の製造方法で
ある。 ［作用］ 本発明による成分組成の意義と限定理由は、以
下のとおりである。 Cu： Cuは合金材料の強度向上に効果がある。この
効果は0.5％未満では少なく、又、3.5％を超える
と、加熱後の冷却時に粒界に粗大な板状のT1相
（Al2CuLi）やT2相（Al6Li3Cu）が析出しやすく
なり、時効処理後の強度が低下する。 Mg： MgはCuと同様、合金材料の強度向上に効果が
ある。この効果は、0.5％より少ないと得られず、
4.0％より多いと圧延加工時に熱間脆性が発生し、
熱間加工が困難となる。 Li： LiはCuと同じく合金の強度向上に効果がある。
Liの含有により準安定相δ′が析出し、強度向上に
貢献する。この準安定相が容易には安定相になら
ず、又、Cu系析出物の粗大化を阻止するため、
溶体化処理後の冷却速度が小さくとも、時効処理
後高い引張強さが得られるという効果がある。こ
の効果は、Li含有量が少ないと得られない。又、
4.0％より多いと安定相δ（AlLi）が析出しやすく
なり、強度が低下し、伸びや靭性も著しく低下す
る。 溶解、鋳造： 溶解、鋳造をAr雰囲気中で行うのは、活性な
金属であるLiを効率よく含有させるためである。 溶体化処理後の冷却： 溶体化処理後の冷却を空冷又は強制空冷で行う
のは、冷却時に発生するひずみを軽減させるため
である。 更に応用例として、押出しのような熱間加工で
も水冷せずに空冷のままで焼きが入れられ（空冷
のままでも析出物の析出が起らず）、又、鍛造品
や超塑性成形品に対し、空冷でも焼きがはいりや
すい（空冷のままでも析出物の析出が起らない）
ことから、大きな（焼入れ）歪みを生ずることな
く溶体化処理（析出硬化元素を完全に固溶させる
冷却）を可能とするものである。 ［実施例］ 本発明にかかる合金の実施例を以下に示す。 実施例 １ 第１表に示す合金をAr雰囲気下において溶解、
断面150mm×200mmの鋳塊に鋳造した。鋳塊の均質
化処理をAr1気圧中で520℃、８時間行つた後、
鋳塊の長さ方向に30mmに切断し、30mmを厚さとす
る試験鋳塊を得た。次に本鋳塊を480℃に加熱し、
厚さ６mmまで熱間圧延した。これを350℃で軟化
処理後、冷間圧延により厚さ１mmの板を得た。得
られた板を520℃のAr中で40分間溶体化処理後、
水冷（1000℃／ｓ）、強制空冷（７℃／ｓ）、
（空冷（２℃／ｓ）、炉冷（１×10-2℃／ｓ）
の条件で冷却した。カツコ内の数字は、おおよそ
の冷却速度を示す。この後、時効条件（175℃×
24hr）で人工時効を施し、引張特性を調査した。
【表】
試験結果を第２表に示す。発明例No.１〜６で
は、強制空冷及び空冷後時効処理した後の引張強
さが45Kg／mm2以上が得られ、又、空冷材でも水冷
材に対する強度の低下が90％以上と極めて少な
く、焼入れ性（焼入れ感受性）がよい。 これに対して、比較例のNo.７及び８はLi含有量
が少ないため準安定相のδ′による析出強化が期待
できないため、水冷材では39ないしし40Kg／mm2と
強度が低いばかりでなく、空冷材の水冷材に対す
る強度低下が大きく、焼入性が悪い。これは空冷
材では析出物が780ないし920nｍと、粗大化した
ためである。 No.９は焼入性は良いがCu及びMg含有量が少な
いため、水冷材でも30Kg／mm2と強度が極めて低
い。 又、No.10はCu含有量が6.0％と高く、No.11は
Mg含有量が6.0％と高く、No.12はLi含有量が4.5
％と高いため、熱間加工性が悪く、圧延が困難で
あつた。
は、強制空冷及び空冷後時効処理した後の引張強
さが45Kg／mm2以上が得られ、又、空冷材でも水冷
材に対する強度の低下が90％以上と極めて少な
く、焼入れ性（焼入れ感受性）がよい。 これに対して、比較例のNo.７及び８はLi含有量
が少ないため準安定相のδ′による析出強化が期待
できないため、水冷材では39ないしし40Kg／mm2と
強度が低いばかりでなく、空冷材の水冷材に対す
る強度低下が大きく、焼入性が悪い。これは空冷
材では析出物が780ないし920nｍと、粗大化した
ためである。 No.９は焼入性は良いがCu及びMg含有量が少な
いため、水冷材でも30Kg／mm2と強度が極めて低
い。 又、No.10はCu含有量が6.0％と高く、No.11は
Mg含有量が6.0％と高く、No.12はLi含有量が4.5
％と高いため、熱間加工性が悪く、圧延が困難で
あつた。
【表】
［発明の効果］
本発明合金材は溶体化後の焼入れが空冷程度の
冷却速度で冷却しても、時効処理後、十分な強度
が得られるため、製品にひずみを与えることなく
製造することができる。
冷却速度で冷却しても、時効処理後、十分な強度
が得られるため、製品にひずみを与えることなく
製造することができる。
Claims (1)
- １ Cu：0.5〜3.5％（％は重量％以下同様）
Mg：0.5〜4.0％及びLi：1.0〜4.0％を含有し、残
部はAlと不可避的不純物とからなるアルミニウ
ム合金を、溶解、鋳造をAr雰囲気中で行い、均
質化処理及び塑性加工を行つた後、500℃以上で
溶体化処理した後、１〜10℃／秒の冷却速度で冷
却した後、人工時効処理することにより、析出物
の平均粒子径を100nｍ以下としたことを特徴と
する構造用Al−Cu−Li系アルミニウム合金材料
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14034386A JPS62297433A (ja) | 1986-06-18 | 1986-06-18 | 構造用Ａｌ―Ｃｕ―Ｍｇ―Ｌｉ系アルミニウム合金材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14034386A JPS62297433A (ja) | 1986-06-18 | 1986-06-18 | 構造用Ａｌ―Ｃｕ―Ｍｇ―Ｌｉ系アルミニウム合金材料の製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11015890A Division JPH0689439B2 (ja) | 1990-04-27 | 1990-04-27 | 構造用Ａｌ―Ｃｕ―Ｍｇ―Ｌｉ系アルミニウム合金材料の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62297433A JPS62297433A (ja) | 1987-12-24 |
| JPH0259859B2 true JPH0259859B2 (ja) | 1990-12-13 |
Family
ID=15266623
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14034386A Granted JPS62297433A (ja) | 1986-06-18 | 1986-06-18 | 構造用Ａｌ―Ｃｕ―Ｍｇ―Ｌｉ系アルミニウム合金材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62297433A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2180930C1 (ru) * | 2000-08-01 | 2002-03-27 | Государственное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" | Сплав на основе алюминия и способ изготовления полуфабрикатов из этого сплава |
| CN108823519B (zh) * | 2018-07-02 | 2021-10-01 | 鼎镁新材料科技股份有限公司 | 一种高Mg含量中强高延变形铝锂合金及其热处理方法 |
| CN109722571B (zh) * | 2019-01-11 | 2021-10-22 | 南京奥斯行系统工程有限公司 | 一种高温氧气冷却专用铝合金 |
| CN114086044B (zh) * | 2022-01-24 | 2022-05-17 | 中铝材料应用研究院有限公司 | 一种轻质高强Al-Cu-Li合金挤压材及其加工方法 |
| CN115418534B (zh) * | 2022-09-19 | 2023-05-09 | 郑州轻研合金科技有限公司 | 一种8090铝锂合金细晶板材及其制备方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58157942A (ja) * | 1982-02-26 | 1983-09-20 | イギリス国 | アルミニウム合金 |
| JPS602644A (ja) * | 1983-03-31 | 1985-01-08 | アルカン・インタ−ナシヨナル・リミテイド | アルミニウム合金 |
| JPS60215735A (ja) * | 1984-03-15 | 1985-10-29 | セジユデユール・ソシエテ・ドウ・トランスフオルマシオン・ドウ・ラリユミニウム・ペシネ | Ａｌ基合金及び該合金の熱処理方法 |
| JPS60221543A (ja) * | 1984-03-29 | 1985-11-06 | アルミナム カンパニー オブ アメリカ | アルミニウム・リチウム合金 |
| JPS6123751A (ja) * | 1984-07-11 | 1986-02-01 | Kobe Steel Ltd | 延性および靭性に優れたＡｌ−Ｌｉ合金の製造方法 |
-
1986
- 1986-06-18 JP JP14034386A patent/JPS62297433A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58157942A (ja) * | 1982-02-26 | 1983-09-20 | イギリス国 | アルミニウム合金 |
| JPS602644A (ja) * | 1983-03-31 | 1985-01-08 | アルカン・インタ−ナシヨナル・リミテイド | アルミニウム合金 |
| JPS60215735A (ja) * | 1984-03-15 | 1985-10-29 | セジユデユール・ソシエテ・ドウ・トランスフオルマシオン・ドウ・ラリユミニウム・ペシネ | Ａｌ基合金及び該合金の熱処理方法 |
| JPS60221543A (ja) * | 1984-03-29 | 1985-11-06 | アルミナム カンパニー オブ アメリカ | アルミニウム・リチウム合金 |
| JPS6123751A (ja) * | 1984-07-11 | 1986-02-01 | Kobe Steel Ltd | 延性および靭性に優れたＡｌ−Ｌｉ合金の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62297433A (ja) | 1987-12-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3194742B2 (ja) | 改良リチウムアルミニウム合金系 | |
| EP0610006B1 (en) | Superplastic aluminum alloy and process for producing same | |
| US4618382A (en) | Superplastic aluminium alloy sheets | |
| CN107604222B (zh) | 一种可时效强化的Al-Mg系合金及其制备方法 | |
| JPS63286557A (ja) | Ａｌ基合金から物品を製造する方法 | |
| JPH0686638B2 (ja) | 加工性の優れた高強度Ｔｉ合金材及びその製造方法 | |
| JPS623225B2 (ja) | ||
| JP3101280B2 (ja) | Ａｌ基合金およびＡｌ基合金製品の製造方法 | |
| JPH027386B2 (ja) | ||
| JP3022922B2 (ja) | 冷間圧延特性を改良した板またはストリップ材の製造方法 | |
| JPS63235454A (ja) | アルミニウムベース合金の平圧延製品の製造方法 | |
| JPH0259859B2 (ja) | ||
| JPS6050864B2 (ja) | 曲げ加工性に優れた成形加工用アルミニウム合金材料およびその製造法 | |
| JPH0874012A (ja) | 超塑性アルミニウム合金の製造方法 | |
| JPH08232035A (ja) | 曲げ加工性に優れたバンパー用高強度アルミニウム合金材およびその製造方法 | |
| JPH0447019B2 (ja) | ||
| JP2738130B2 (ja) | 高冷却能を有する高強度Ｃｕ合金製連続鋳造鋳型材およびその製造法 | |
| JPH0689439B2 (ja) | 構造用Ａｌ―Ｃｕ―Ｍｇ―Ｌｉ系アルミニウム合金材料の製造方法 | |
| JPH07116567B2 (ja) | Ａ１−Ｃｕ−Ｌｉ−Ｚｒ系超塑性板の製造方法 | |
| US20210332462A1 (en) | Aluminum alloy and manufacturing method thereof | |
| JPH0469220B2 (ja) | ||
| JPH05132745A (ja) | 成形性に優れたアルミニウム合金の製造方法 | |
| JPH0696756B2 (ja) | 加工用Ａｌ―Ｃｕ系アルミニウム合金鋳塊の熱処理法およびこれを用いた押出材の製造法 | |
| JPH0258344B2 (ja) | ||
| JPS5911651B2 (ja) | 超塑性アルミニウム合金及びその製造方法 |