JP2016534223A - 熱交換器のための高強度アルミニウム合金フィン素材 - Google Patents
熱交換器のための高強度アルミニウム合金フィン素材 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2016534223A JP2016534223A JP2016533468A JP2016533468A JP2016534223A JP 2016534223 A JP2016534223 A JP 2016534223A JP 2016533468 A JP2016533468 A JP 2016533468A JP 2016533468 A JP2016533468 A JP 2016533468A JP 2016534223 A JP2016534223 A JP 2016534223A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aluminum alloy
- ingot
- heat exchanger
- alloy fin
- brazing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 50
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 33
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000005219 brazing Methods 0.000 claims description 32
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 12
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 11
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 11
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 11
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 10
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 6
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 40
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 22
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 16
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 12
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 6
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 6
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 4
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 4
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 2
- 229940075397 calomel Drugs 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- ZOMNIUBKTOKEHS-UHFFFAOYSA-L dimercury dichloride Chemical compound Cl[Hg][Hg]Cl ZOMNIUBKTOKEHS-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 2
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
- F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
- F28F21/084—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from aluminium or aluminium alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/10—Alloys based on aluminium with zinc as the next major constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D15/00—Casting using a mould or core of which a part significant to the process is of high thermal conductivity, e.g. chill casting; Moulds or accessories specially adapted therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D21/00—Casting non-ferrous metals or metallic compounds so far as their metallurgical properties are of importance for the casting procedure; Selection of compositions therefor
- B22D21/002—Castings of light metals
- B22D21/007—Castings of light metals with low melting point, e.g. Al 659 degrees C, Mg 650 degrees C
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D7/00—Casting ingots, e.g. from ferrous metals
- B22D7/005—Casting ingots, e.g. from ferrous metals from non-ferrous metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0068—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for particular articles not mentioned below
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
- C22C21/04—Modified aluminium-silicon alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/043—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with silicon as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/053—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with zinc as the next major constituent
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
- F28F1/124—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and being formed of pins
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F19/00—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F2215/00—Fins
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F2275/00—Fastening; Joining
- F28F2275/04—Fastening; Joining by brazing
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Geometry (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Air-Conditioning For Vehicles (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
本発明は、熱交換器における使用のために、アルミニウム合金フィン素材合金材料に、より高い強度及び改良された耐たわみ性を提供する。このアルミニウム合金フィン素材合金材料は、直接チル（ＤＣ）鋳造によって作製した。
Description
本発明は、材料科学、材料化学、冶金学、アルミニウム合金、アルミニウム製造の分野、ならびに関連分野に関するものである。本発明は、熱交換器フィンの生産における使用のための新規アルミニウム合金を提供し、それらは、次いで、様々な熱交換器デバイス、例えば、自動車の放熱器、凝縮器、蒸発器及び関連デバイスにおいて利用される。
自動車用の放熱器を含む様々な熱交換器用途における使用のために、高い強度及び改良された耐たわみ性の高い強度を備えたアルミニウム合金フィン素材の必要性がある。高性能熱交換器用途のために、強いろう付け前の機械的特性、ろう付けの間の良好な挙動、すなわち、ろう付けされた材料の耐たわみ性の強化、及びフィン腐食の削減、ならびにろう付け後の良好な強度及び伝導率特性を備えたアルミニウム合金フィン素材を取得する必要性がある。
本発明は、熱交換器における使用のために、アルミニウム合金フィン素材合金材料に、より高い強度と改良された耐たわみ性を提供する。このアルミニウム合金フィン素材合金材料は、直接チル（ＤＣ）鋳造によって作製した。
所望のろう付け前の（Ｈ１４テンパー）及びろう付け後の機械的特性、耐たわみ性、耐腐食性、及び伝導率を有するＤＣフィン素材が開発された。本アルミニウム合金フィン素材合金は、ろう付け前により大きな粒子及び改良された強度を示す。
本アルミニウム合金フィン素材合金は様々な用途、例えば、熱交換器において使用され得る。本フィン素材は、高性能軽量自動車用熱交換器に特に有用であるが、ＨＶＡＣを含むがこれに限定されない、他のろう付けされた用途のために使用され得る。一実施形態では、アルミニウム合金フィン素材合金が、自動車用熱交換器、例えば放熱器、凝縮器及び蒸発器などにおいて使用され得る。発明の他の目的及び利点は、発明の実施形態の以下の発明を実施するための形態から明らかになる。
本発明は、熱交換器、例えば自動車用熱交換器などにおける使用のために、アルミニウム合金フィン素材合金材料に、より高い強度、改良された耐腐食性、及び改良された耐たわみ性を提供する。このアルミニウム合金フィン素材合金材料は、直接チル鋳造によって作製した。
このＤＣフィン素材は、所望のろう付け前の（Ｈ１４テンパー）及びろう付け後の機械的特性、耐たわみ性、耐腐食性、及び伝導率を呈する。アルミニウム合金フィン素材合金は、ろう付け前により大きな粒子及び改良された強度を示す。
アルミニウム合金フィン素材合金は様々な用途、例えば、熱交換器において使用され得る。一実施形態では、アルミニウム合金フィン素材合金が、自動車用熱交換器、例えば放熱器、凝縮器及び蒸発器などにおいて使用され得る。
一実施形態では、ＤＣフィン素材は、約０．８〜１．４％Ｓｉ、０．４〜０．８％Ｆｅ、０．０５〜０．４％Ｃｕ、１．２〜１．７％Ｍｎ、及び１．２〜２．３％Ｚｎ、残りのアルミニウムを含む。全ての％値は、重量（ｗｔ）％である。
別の実施形態では、ＤＣフィン素材は、約０．９〜１．３％Ｓｉ、０．４５〜０．７５％Ｆｅ、０．１０〜０．３０％Ｃｕ、１．３〜１．７％Ｍｎ、及び１．３０〜２．２％Ｚｎ、残りのアルミニウムを含む。
更に別の実施形態では、ＤＣフィン素材は、約０．９〜１．２％Ｓｉ、０．５０〜０．７５％Ｆｅ、０．１５〜０．３０％Ｃｕ、１．４〜１．６％Ｍｎ、及び１．４〜２．１％Ｚｎ、残りのアルミニウムを含む。
任意選択的に、Ｃｒ及び／もしくはＺｒまたは他の粒子サイズ制御要素が、それぞれ最大０．２％、最大０．１５％％、最大０．１％、最大０．０５％、または最大０．０３％これらの合金組成中に存在してもよい。全ての％値は、重量（ｗｔ）％である。
本明細書に記載された合金組成が、意図しない要素とも呼ばれることがある他の微量要素を０．０５％未満含有してもよいことを理解されたい。
インゴットの作製方法
本明細書に記載されたインゴットは、直接チル（ＤＣ）方法によって作製され、これは、アルミニウムシート産業全体にわたって一般的に使用され、それによって、大きなインゴット約１．５ｍ×０．６ｍ×４ｍが、冷却水が供給される浅い鋳型または複数鋳型に金属を供給する大型保持炉から鋳造される。凝固インゴットは、冷却水の直接衝突によって連続的に冷却され、十分なインゴットまたは複数のインゴットが完成されるまで鋳型の基部からゆっくりと引き抜かれる。鋳造プロセスから一旦冷却されると、インゴット圧延表面が機械加工されて、表面分離及び不規則性が取り除かれる。機械加工されたインゴットは、熱間圧延のために予熱される。予熱温度及び持続期間は、低いレベルに制御され、仕上がったフィン素材がろう付けされた後に大きな粒子サイズ及び高い強度を保つ。インゴットが熱間圧延されコイルを形成し、そのコイルは、次いで冷間圧延される。冷間圧延プロセスは、いくつかのステップにおいて行われ、約３００〜４５０℃の範囲の中間アニーリングが適用され、最終冷間圧延ステップの前に材料を再結晶化する。次に、材料は、所望の最終ゲージを得るために冷間圧延され、放熱器及び他の自動車用熱交換器の製造に適した細長い片に切り込まれる。熱間圧延の前のインゴットの予熱は、達成される最終金属温度が約４８０℃であるような方法で行われ、平均約４時間（典型的には、最低約２時間〜最大約１２時間）そこで保持される。いくつかのインゴット（約８〜３０）が炉に入れられ、ガスまたは電気で圧延温度まで予熱される。アルミニウム合金は、典型的には、約４５０℃〜約５６０℃の範囲内で圧延される。温度が冷た過ぎる場合、圧延負荷が高すぎて温度が熱過ぎる場合には、金属が柔らかくなりすぎ得、ミルにおいて壊れ得る。予熱温度が他のアルミニウム製品と比較して低く、保持時間が比較的短い場合、分散質の成長を制限することが、最終のろう付け後の粒子の大きさを減少させ得る。実践では、多くの異なるインゴット及び合金を圧延するためにホットミルが予定され、常にインゴットを最短ソーク時間で圧延できるわけではない。一実施形態では、約４８０℃での最短ソーク時間は、約２時間である。生産中、適用される中間アニーリング温度は、平均約３時間で約４００℃であり、続いて、最終ゲージに対して約２９％の冷間加工（ＣＷ）％を適用することが続いた。ＣＷ％は、最終的に必要とされる強度範囲の材料を得るために適用される冷間圧延の度合いである。冷間加工％は、（初期ゲージ−最終ゲージ）×１００／初期ゲージと定義される。冷間加工が増加するにつれて、Ｈ１４強度は増加するが、最終的なろう付け後の粒子の大きさ及び耐たわみ性は減少する。ほとんどのアルミニウム圧延用途に対して、２９％は、比較的低い。
本明細書に記載されたインゴットは、直接チル（ＤＣ）方法によって作製され、これは、アルミニウムシート産業全体にわたって一般的に使用され、それによって、大きなインゴット約１．５ｍ×０．６ｍ×４ｍが、冷却水が供給される浅い鋳型または複数鋳型に金属を供給する大型保持炉から鋳造される。凝固インゴットは、冷却水の直接衝突によって連続的に冷却され、十分なインゴットまたは複数のインゴットが完成されるまで鋳型の基部からゆっくりと引き抜かれる。鋳造プロセスから一旦冷却されると、インゴット圧延表面が機械加工されて、表面分離及び不規則性が取り除かれる。機械加工されたインゴットは、熱間圧延のために予熱される。予熱温度及び持続期間は、低いレベルに制御され、仕上がったフィン素材がろう付けされた後に大きな粒子サイズ及び高い強度を保つ。インゴットが熱間圧延されコイルを形成し、そのコイルは、次いで冷間圧延される。冷間圧延プロセスは、いくつかのステップにおいて行われ、約３００〜４５０℃の範囲の中間アニーリングが適用され、最終冷間圧延ステップの前に材料を再結晶化する。次に、材料は、所望の最終ゲージを得るために冷間圧延され、放熱器及び他の自動車用熱交換器の製造に適した細長い片に切り込まれる。熱間圧延の前のインゴットの予熱は、達成される最終金属温度が約４８０℃であるような方法で行われ、平均約４時間（典型的には、最低約２時間〜最大約１２時間）そこで保持される。いくつかのインゴット（約８〜３０）が炉に入れられ、ガスまたは電気で圧延温度まで予熱される。アルミニウム合金は、典型的には、約４５０℃〜約５６０℃の範囲内で圧延される。温度が冷た過ぎる場合、圧延負荷が高すぎて温度が熱過ぎる場合には、金属が柔らかくなりすぎ得、ミルにおいて壊れ得る。予熱温度が他のアルミニウム製品と比較して低く、保持時間が比較的短い場合、分散質の成長を制限することが、最終のろう付け後の粒子の大きさを減少させ得る。実践では、多くの異なるインゴット及び合金を圧延するためにホットミルが予定され、常にインゴットを最短ソーク時間で圧延できるわけではない。一実施形態では、約４８０℃での最短ソーク時間は、約２時間である。生産中、適用される中間アニーリング温度は、平均約３時間で約４００℃であり、続いて、最終ゲージに対して約２９％の冷間加工（ＣＷ）％を適用することが続いた。ＣＷ％は、最終的に必要とされる強度範囲の材料を得るために適用される冷間圧延の度合いである。冷間加工％は、（初期ゲージ−最終ゲージ）×１００／初期ゲージと定義される。冷間加工が増加するにつれて、Ｈ１４強度は増加するが、最終的なろう付け後の粒子の大きさ及び耐たわみ性は減少する。ほとんどのアルミニウム圧延用途に対して、２９％は、比較的低い。
一実施形態では、最終ゲージのために、約３００〜４００℃中間アニーリング温度及び約２５〜３５％のＣＷ％とともに約４８０℃で平均４時間の予熱実践が利用される。
仕上がった冷間圧延されたコイルは、次いで、仕上がった熱交換器への形成、組み立て、及びろう付けのために熱交換器製造業者によって必要とされる幅の多くの細長い片に切り込まれる。
以下の実施例は、同時に、しかしながら、それらの何の限定も構成せずに、本発明を更に例示するのに役立つことになる。その反対に、再分類をそれらの様々な実施形態、修正及び等価物にする必要があり得、それらは、本明細書における記載を読んだ後に、発明の趣旨から逸脱することなく、当業者にそれら自体を提案し得ることが明確に理解されることになる。
ＤＣケース合金組成が作製された。その合金の組成範囲は、以下の仕様、すなわち、１．１±０．１％Ｓｉ、０．６±０．１％Ｆｅ、０．２±０．０５％Ｃｕ、１．４±０．１％Ｍｎ、及び１．５０±０．１％Ｚｎと、残りのアルミニウムとを含むものの範囲内であった。合金材料は、約１３０ＭＰａの最小極限引張強度を有した。合金材料は、約４３ＩＡＣＳ（Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ａｎｎｅａｌｅｄ Ｃｏｐｐｅｒ Ｓｔａｎｄａｒｄ（すなわち、純粋な銅は１００％の伝導率である））のろう付け後の平均伝導率及び（標準カロメル電極（ＳＣＥ）に対する）−７４１ｍＶの開路電位腐食値を有した。生産された合金材料は、最終ゲージが４９μｍであった２８ｍｍ〜最終ゲージが８３μｍであった４３ｍｍの間のたわみ値を呈し、それらは、それらのゲージにおいて必要とされる使用の範囲内であった。これらの値は、シミュレーションしたろう付け周期を適用した後に測定した。それによって、サンプルを６０５℃の温度まで加熱して、約２０分間室温まで冷却して、商業用ろう付けプロセスの温度時間プロファイルをシミュレーションした。合金材料は、４９〜８３μｍの間のゲージにおいて変動させて生産した。
上記した全ての特許、特許出願、公報、及び要約は、それらの全体が参照によって本明細書に組み込まれる。発明の様々な実施形態が、発明の様々な目的の履行において記載された。これらの実施形態が本発明の原理の単なる例示的なものであることを認識されたい。それらの多数の修正及び適合は、以下の特許請求の範囲に定義されるような発明の趣旨及び範囲から逸脱すること無く、当業者に容易に明らかになる。
関連出願の相互参照
本出願は、２０１３年８月８日に出願された米国仮特許出願第６１／８６３，５６８号の利益を主張し、これは、その全体が参照によって本明細書に組み込まれる。
本出願は、２０１３年８月８日に出願された米国仮特許出願第６１／８６３，５６８号の利益を主張し、これは、その全体が参照によって本明細書に組み込まれる。
本発明は、材料科学、材料化学、冶金学、アルミニウム合金、アルミニウム製造の分野、ならびに関連分野に関するものである。本発明は、熱交換器フィンの生産における使用のための新規アルミニウム合金を提供し、それらは、次いで、様々な熱交換器デバイス、例えば、自動車の放熱器、凝縮器、蒸発器及び関連デバイスにおいて利用される。
自動車用の放熱器を含む様々な熱交換器用途における使用のために、高い強度及び改良された耐たわみ性の高い強度を備えたアルミニウム合金フィン素材の必要性がある。高性能熱交換器用途のために、強いろう付け前の機械的特性、ろう付けの間の良好な挙動、すなわち、ろう付けされた材料の耐たわみ性の強化、及びフィン腐食の削減、ならびにろう付け後の良好な強度及び伝導率特性を備えたアルミニウム合金フィン素材を取得する必要性がある。
本発明は、熱交換器における使用のために、アルミニウム合金フィン素材合金材料に、より高い強度と改良された耐たわみ性を提供する。このアルミニウム合金フィン素材合金材料は、直接チル（ＤＣ）鋳造によって作製した。
所望のろう付け前の（Ｈ１４テンパー）及びろう付け後の機械的特性、耐たわみ性、耐腐食性、及び伝導率を有するＤＣフィン素材が開発された。本アルミニウム合金フィン素材合金は、ろう付け前により大きな粒子及び改良された強度を示す。
本アルミニウム合金フィン素材合金は様々な用途、例えば、熱交換器において使用され得る。本フィン素材は、高性能軽量自動車用熱交換器に特に有用であるが、ＨＶＡＣを含むがこれに限定されない、他のろう付けされた用途のために使用され得る。一実施形態では、アルミニウム合金フィン素材合金が、自動車用熱交換器、例えば放熱器、凝縮器及び蒸発器などにおいて使用され得る。発明の他の目的及び利点は、発明の実施形態の以下の発明を実施するための形態から明らかになる。
本発明は、熱交換器、例えば自動車用熱交換器などにおける使用のために、アルミニウム合金フィン素材合金材料に、より高い強度、改良された耐腐食性、及び改良された耐たわみ性を提供する。このアルミニウム合金フィン素材合金材料は、直接チル鋳造によって作製した。
このＤＣフィン素材は、所望のろう付け前の（Ｈ１４テンパー）及びろう付け後の機械的特性、耐たわみ性、耐腐食性、及び伝導率を呈する。アルミニウム合金フィン素材合金は、ろう付け前により大きな粒子及び改良された強度を示す。
アルミニウム合金フィン素材合金は様々な用途、例えば、熱交換器において使用され得る。一実施形態では、アルミニウム合金フィン素材合金が、自動車用熱交換器、例えば放熱器、凝縮器及び蒸発器などにおいて使用され得る。
一実施形態では、ＤＣフィン素材は、約０．８〜１．４％Ｓｉ、０．４〜０．８％Ｆｅ、０．０５〜０．４％Ｃｕ、１．２〜１．７％Ｍｎ、及び１．２〜２．３％Ｚｎ、残りのアルミニウムを含む。全ての％値は、重量（ｗｔ）％である。
別の実施形態では、ＤＣフィン素材は、約０．９〜１．３％Ｓｉ、０．４５〜０．７５％Ｆｅ、０．１０〜０．３０％Ｃｕ、１．３〜１．７％Ｍｎ、及び１．３０〜２．２％Ｚｎ、残りのアルミニウムを含む。
更に別の実施形態では、ＤＣフィン素材は、約０．９〜１．２％Ｓｉ、０．５０〜０．７５％Ｆｅ、０．１５〜０．３０％Ｃｕ、１．４〜１．６％Ｍｎ、及び１．４〜２．１％Ｚｎ、残りのアルミニウムを含む。
任意選択的に、Ｃｒ及び／もしくはＺｒまたは他の粒子サイズ制御要素が、それぞれ最大０．２％、最大０．１５％％、最大０．１％、最大０．０５％、または最大０．０３％これらの合金組成中に存在してもよい。全ての％値は、重量（ｗｔ）％である。
本明細書に記載された合金組成が、意図しない要素とも呼ばれることがある他の微量要素を０．０５％未満含有してもよいことを理解されたい。
インゴットの作製方法
本明細書に記載されたインゴットは、直接チル（ＤＣ）方法によって作製され、これは、アルミニウムシート産業全体にわたって一般的に使用され、それによって、大きなインゴット約１．５ｍ×０．６ｍ×４ｍが、冷却水が供給される浅い鋳型または複数鋳型に金属を供給する大型保持炉から鋳造される。凝固インゴットは、冷却水の直接衝突によって連続的に冷却され、十分なインゴットまたは複数のインゴットが完成されるまで鋳型の基部からゆっくりと引き抜かれる。鋳造プロセスから一旦冷却されると、インゴット圧延表面が機械加工されて、表面分離及び不規則性が取り除かれる。機械加工されたインゴットは、熱間圧延のために予熱される。予熱温度及び持続期間は、低いレベルに制御され、仕上がったフィン素材がろう付けされた後に大きな粒子サイズ及び高い強度を保つ。インゴットが熱間圧延されコイルを形成し、そのコイルは、次いで冷間圧延される。冷間圧延プロセスは、いくつかのステップにおいて行われ、約３００〜４５０℃の範囲の中間アニーリングが適用され、最終冷間圧延ステップの前に材料を再結晶化する。次に、材料は、所望の最終ゲージを得るために冷間圧延され、放熱器及び他の自動車用熱交換器の製造に適した細長い片に切り込まれる。熱間圧延の前のインゴットの予熱は、達成される最終金属温度が約４８０℃であるような方法で行われ、平均約４時間（典型的には、最低約２時間〜最大約１２時間）そこで保持される。いくつかのインゴット（約８〜３０）が炉に入れられ、ガスまたは電気で圧延温度まで予熱される。アルミニウム合金は、典型的には、約４５０℃〜約５６０℃の範囲内で圧延される。温度が冷た過ぎる場合、圧延負荷が高すぎて温度が熱過ぎる場合には、金属が柔らかくなりすぎ得、ミルにおいて壊れ得る。予熱温度が他のアルミニウム製品と比較して低く、保持時間が比較的短い場合、分散質の成長を制限することが、最終のろう付け後の粒子の大きさを減少させ得る。実践では、多くの異なるインゴット及び合金を圧延するためにホットミルが予定され、常にインゴットを最短ソーク時間で圧延できるわけではない。一実施形態では、約４８０℃での最短ソーク時間は、約２時間である。生産中、適用される中間アニーリング温度は、平均約３時間で約４００℃であり、続いて、最終ゲージに対して約２９％の冷間加工（ＣＷ）％を適用することが続いた。ＣＷ％は、最終的に必要とされる強度範囲の材料を得るために適用される冷間圧延の度合いである。冷間加工％は、（初期ゲージ−最終ゲージ）×１００／初期ゲージと定義される。冷間加工が増加するにつれて、Ｈ１４強度は増加するが、最終的なろう付け後の粒子の大きさ及び耐たわみ性は減少する。ほとんどのアルミニウム圧延用途に対して、２９％は、比較的低い。
本明細書に記載されたインゴットは、直接チル（ＤＣ）方法によって作製され、これは、アルミニウムシート産業全体にわたって一般的に使用され、それによって、大きなインゴット約１．５ｍ×０．６ｍ×４ｍが、冷却水が供給される浅い鋳型または複数鋳型に金属を供給する大型保持炉から鋳造される。凝固インゴットは、冷却水の直接衝突によって連続的に冷却され、十分なインゴットまたは複数のインゴットが完成されるまで鋳型の基部からゆっくりと引き抜かれる。鋳造プロセスから一旦冷却されると、インゴット圧延表面が機械加工されて、表面分離及び不規則性が取り除かれる。機械加工されたインゴットは、熱間圧延のために予熱される。予熱温度及び持続期間は、低いレベルに制御され、仕上がったフィン素材がろう付けされた後に大きな粒子サイズ及び高い強度を保つ。インゴットが熱間圧延されコイルを形成し、そのコイルは、次いで冷間圧延される。冷間圧延プロセスは、いくつかのステップにおいて行われ、約３００〜４５０℃の範囲の中間アニーリングが適用され、最終冷間圧延ステップの前に材料を再結晶化する。次に、材料は、所望の最終ゲージを得るために冷間圧延され、放熱器及び他の自動車用熱交換器の製造に適した細長い片に切り込まれる。熱間圧延の前のインゴットの予熱は、達成される最終金属温度が約４８０℃であるような方法で行われ、平均約４時間（典型的には、最低約２時間〜最大約１２時間）そこで保持される。いくつかのインゴット（約８〜３０）が炉に入れられ、ガスまたは電気で圧延温度まで予熱される。アルミニウム合金は、典型的には、約４５０℃〜約５６０℃の範囲内で圧延される。温度が冷た過ぎる場合、圧延負荷が高すぎて温度が熱過ぎる場合には、金属が柔らかくなりすぎ得、ミルにおいて壊れ得る。予熱温度が他のアルミニウム製品と比較して低く、保持時間が比較的短い場合、分散質の成長を制限することが、最終のろう付け後の粒子の大きさを減少させ得る。実践では、多くの異なるインゴット及び合金を圧延するためにホットミルが予定され、常にインゴットを最短ソーク時間で圧延できるわけではない。一実施形態では、約４８０℃での最短ソーク時間は、約２時間である。生産中、適用される中間アニーリング温度は、平均約３時間で約４００℃であり、続いて、最終ゲージに対して約２９％の冷間加工（ＣＷ）％を適用することが続いた。ＣＷ％は、最終的に必要とされる強度範囲の材料を得るために適用される冷間圧延の度合いである。冷間加工％は、（初期ゲージ−最終ゲージ）×１００／初期ゲージと定義される。冷間加工が増加するにつれて、Ｈ１４強度は増加するが、最終的なろう付け後の粒子の大きさ及び耐たわみ性は減少する。ほとんどのアルミニウム圧延用途に対して、２９％は、比較的低い。
一実施形態では、最終ゲージのために、約３００〜４００℃中間アニーリング温度及び約２５〜３５％のＣＷ％とともに約４８０℃で平均４時間の予熱実践が利用される。
仕上がった冷間圧延されたコイルは、次いで、仕上がった熱交換器への形成、組み立て、及びろう付けのために熱交換器製造業者によって必要とされる幅の多くの細長い片に切り込まれる。
以下の実施例は、同時に、しかしながら、それらの何の限定も構成せずに、本発明を更に例示するのに役立つことになる。その反対に、再分類をそれらの様々な実施形態、修正及び等価物にする必要があり得、それらは、本明細書における記載を読んだ後に、発明の趣旨から逸脱することなく、当業者にそれら自体を提案し得ることが明確に理解されることになる。
ＤＣケース合金組成が作製された。その合金の組成範囲は、以下の仕様、すなわち、１．１±０．１％Ｓｉ、０．６±０．１％Ｆｅ、０．２±０．０５％Ｃｕ、１．４±０．１％Ｍｎ、及び１．５０±０．１％Ｚｎと、残りのアルミニウムとを含むものの範囲内であった。合金材料は、約１３０ＭＰａの最小極限引張強度を有した。合金材料は、約４３ＩＡＣＳ（Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ａｎｎｅａｌｅｄ Ｃｏｐｐｅｒ Ｓｔａｎｄａｒｄ（すなわち、純粋な銅は１００％の伝導率である））のろう付け後の平均伝導率及び（標準カロメル電極（ＳＣＥ）に対する）−７４１ｍＶの開路電位腐食値を有した。生産された合金材料は、最終ゲージが４９μｍであった２８ｍｍ〜最終ゲージが８３μｍであった４３ｍｍの間のたわみ値を呈し、それらは、それらのゲージにおいて必要とされる使用の範囲内であった。これらの値は、シミュレーションしたろう付け周期を適用した後に測定した。それによって、サンプルを６０５℃の温度まで加熱して、約２０分間室温まで冷却して、商業用ろう付けプロセスの温度時間プロファイルをシミュレーションした。合金材料は、４９〜８３μｍの間のゲージにおいて変動させて生産した。
上記した全ての特許、特許出願、公報、及び要約は、それらの全体が参照によって本明細書に組み込まれる。発明の様々な実施形態が、発明の様々な目的の履行において記載された。これらの実施形態が本発明の原理の単なる例示的なものであることを認識されたい。それらの多数の修正及び適合は、以下の特許請求の範囲に定義されるような発明の趣旨及び範囲から逸脱すること無く、当業者に容易に明らかになる。
Claims (16)
- 約０．８〜１．４重量％Ｓｉ、０．４〜０．８重量％Ｆｅ、０．０５〜０．４重量％Ｃｕ、１．２〜１．７重量％Ｍｎ、及び１．２０〜２．３重量％Ｚｎを残りのＡｌと共に含む、アルミニウム合金。
- 約０．９〜１．３重量％Ｓｉ、０．４５〜０．７５重量％Ｆｅ、０．１０〜０．３重量％Ｃｕ、１．３〜１．７重量％Ｍｎ、及び１．３０〜２．２重量％Ｚｎを残りのＡｌと共に含む、請求項１に記載の前記アルミニウム合金。
- 約０．９〜１．２重量％Ｓｉ、０．５〜０．７５重量％Ｆｅ、０．１５〜０．３重量％Ｃｕ、１．４〜１．６重量％Ｍｎ、及び１．４〜２．１重量％Ｚｎを残りのＡｌと共に含む、請求項１に記載の前記アルミニウム合金。
- ＣｒもしくはＺｒのうちの１つまたは両方を最大０．２重量％更に含む、請求項１〜３のいずれか一項に記載の前記アルミニウム合金。
- 請求項１〜４のいずれか一項に記載の前記アルミニウム合金をインゴットに直接チル鋳造することと、
前記インゴットを４５０〜５６０℃まで２〜１６時間予熱することと、
前記予熱されたインゴットを熱間圧延することと、
前記インゴットを冷間圧延することと、
３００〜４５０℃の温度で中間アニーリングすることと、
中間アニーリング後、最終冷間圧延ステップを行い、２５〜３５％の冷間加工％（ＣＷ％）を達成することと、
を含む方法によって、前記アルミニウム合金から生産されたアルミニウム合金フィン素材。 - 前記インゴットが、４８０℃で２〜１２時間予熱される、請求項５に記載の前記アルミニウム合金フィン素材。
- 前記中間アニーリング温度が、３００〜４００℃である、請求項５または６に記載の前記アルミニウム合金フィン素材。
- ろう付け後に測定された約１３０ＭＰａの最小極限引張強度を有する、請求項５〜７のいずれか一項に記載の前記アルミニウム合金フィン素材。
- ろう付け後に測定された−７００ｍＶ以下の腐食電位を有する、請求項５〜７のいずれか一項に記載の前記アルミニウム合金フィン素材。
- 請求項１〜４のいずれか一項に記載の前記アルミニウム合金または請求項５〜９のいずれか一項に記載の前記アルミニウム合金フィン素材を含む、熱交換器。
- 前記熱交換器が、自動車用熱交換器である、請求項１０に記載の前記熱交換器。
- 前記熱交換器が、放熱器、凝縮器、または蒸発器である、請求項１０に記載の前記熱交換器。
- 熱交換器フィンの製造のための請求項１〜４のいずれか一項に記載の前記アルミニウム合金または請求項５〜９のいずれか一項に記載の前記アルミニウム合金フィン素材の使用。
- アルミニウム合金フィン素材を作製するための方法であって、
請求項１〜４のいずれか一項に記載の前記アルミニウム合金をインゴットに直接チル鋳造することと、
前記インゴットを４５０〜５６０℃まで２〜１６時間予熱することと、
前記予熱されたインゴットを熱間圧延することと、
前記インゴットを冷間圧延することと、
３００〜４５０℃の温度で中間アニーリングすることと、
中間アニーリング後、最終冷間圧延ステップを行い、２５〜３５％の冷間加工％（ＣＷ％）を達成することと、を含む、前記方法。 - 前記インゴットが、４８０℃で２〜１２時間予熱される、請求項１４に記載の前記方法。
- 前記中間アニーリング温度が、３００〜４００℃である、請求項１４または１５に記載の前記方法。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US201361863568P | 2013-08-08 | 2013-08-08 | |
| US61/863,568 | 2013-08-08 | ||
| PCT/US2014/050346 WO2015021383A1 (en) | 2013-08-08 | 2014-08-08 | High strength aluminum alloy fin stock for heat exchanger |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2016534223A true JP2016534223A (ja) | 2016-11-04 |
Family
ID=51398901
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2016533468A Withdrawn JP2016534223A (ja) | 2013-08-08 | 2014-08-08 | 熱交換器のための高強度アルミニウム合金フィン素材 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20160195346A1 (ja) |
| EP (1) | EP3030684A1 (ja) |
| JP (1) | JP2016534223A (ja) |
| KR (2) | KR20160042056A (ja) |
| CN (1) | CN105452499A (ja) |
| BR (1) | BR112016002234A2 (ja) |
| CA (1) | CA2919193A1 (ja) |
| MX (1) | MX2016001557A (ja) |
| WO (1) | WO2015021383A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9719156B2 (en) | 2011-12-16 | 2017-08-01 | Novelis Inc. | Aluminum fin alloy and method of making the same |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MX2016001558A (es) * | 2013-08-08 | 2016-05-02 | Novelis Inc | Material de aletas de aleacion de aluminio de alta resistencia para intercambiadores de calor. |
| US20160040947A1 (en) | 2014-08-06 | 2016-02-11 | Novelis Inc. | Aluminum alloy for heat exchanger fins |
| CN105734368B (zh) * | 2014-12-24 | 2020-03-17 | 三菱铝株式会社 | 铝合金翅片材料、其制造方法及具备该材料的换热器 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62196348A (ja) * | 1986-02-20 | 1987-08-29 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | アルミニウム合金製熱交換器用フイン材 |
| JPH1081932A (ja) * | 1996-09-03 | 1998-03-31 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 熱交換器フィン用アルミニウム合金 |
| JPH1088265A (ja) * | 1996-09-06 | 1998-04-07 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | ろう付け後の強度および犠牲陽極効果に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材 |
| JP2002161324A (ja) * | 2000-11-17 | 2002-06-04 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形性及びろう付け性に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材 |
| JP2002161323A (ja) * | 2000-11-17 | 2002-06-04 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形性及びろう付け性に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材 |
| JP2010255120A (ja) * | 2010-07-16 | 2010-11-11 | Nippon Light Metal Co Ltd | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材 |
| JP2013040367A (ja) * | 2011-08-12 | 2013-02-28 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | ろう付け後の強度及び耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4166613B2 (ja) * | 2002-06-24 | 2008-10-15 | 株式会社デンソー | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材および該フィン材を組付けてなる熱交換器 |
| US7898385B2 (en) * | 2002-06-26 | 2011-03-01 | Robert William Kocher | Personnel and vehicle identification system using three factors of authentication |
| JP4725019B2 (ja) * | 2004-02-03 | 2011-07-13 | 日本軽金属株式会社 | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材およびその製造方法並びにアルミニウム合金フィン材を備える熱交換器 |
| WO2005118899A1 (en) * | 2004-05-26 | 2005-12-15 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Process for producing an aluminium alloy brazing sheet, aluminium alloy brazing sheet |
| SE530437C2 (sv) * | 2006-10-13 | 2008-06-03 | Sapa Heat Transfer Ab | Rankmaterial med hög hållfasthet och högt saggingmotstånd |
| JP5613548B2 (ja) * | 2010-12-14 | 2014-10-22 | 三菱アルミニウム株式会社 | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材および該フィン材を用いた熱交換器 |
| EP2808410B1 (en) * | 2012-01-27 | 2019-07-03 | UACJ Corporation | Aluminum alloy for heat exchanger fin and manufacturing method therefor, as well as heat exchanger using said aluminum alloy |
| JP2014052366A (ja) * | 2012-08-06 | 2014-03-20 | Ricoh Co Ltd | 光計測装置、車両 |
-
2014
- 2014-08-08 KR KR1020167006163A patent/KR20160042056A/ko active Search and Examination
- 2014-08-08 MX MX2016001557A patent/MX2016001557A/es unknown
- 2014-08-08 JP JP2016533468A patent/JP2016534223A/ja not_active Withdrawn
- 2014-08-08 EP EP14755495.0A patent/EP3030684A1/en not_active Withdrawn
- 2014-08-08 WO PCT/US2014/050346 patent/WO2015021383A1/en active Application Filing
- 2014-08-08 BR BR112016002234A patent/BR112016002234A2/pt not_active Application Discontinuation
- 2014-08-08 KR KR1020187015733A patent/KR20180063380A/ko not_active Application Discontinuation
- 2014-08-08 CA CA2919193A patent/CA2919193A1/en not_active Abandoned
- 2014-08-08 US US14/909,798 patent/US20160195346A1/en not_active Abandoned
- 2014-08-08 CN CN201480044210.9A patent/CN105452499A/zh active Pending
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62196348A (ja) * | 1986-02-20 | 1987-08-29 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | アルミニウム合金製熱交換器用フイン材 |
| JPH1081932A (ja) * | 1996-09-03 | 1998-03-31 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 熱交換器フィン用アルミニウム合金 |
| JPH1088265A (ja) * | 1996-09-06 | 1998-04-07 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | ろう付け後の強度および犠牲陽極効果に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材 |
| JP2002161324A (ja) * | 2000-11-17 | 2002-06-04 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形性及びろう付け性に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材 |
| JP2002161323A (ja) * | 2000-11-17 | 2002-06-04 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形性及びろう付け性に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材 |
| JP2010255120A (ja) * | 2010-07-16 | 2010-11-11 | Nippon Light Metal Co Ltd | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材 |
| JP2013040367A (ja) * | 2011-08-12 | 2013-02-28 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | ろう付け後の強度及び耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 社団法人日本アルミニウム協会, 現場で生かす金属材料シリーズ アルミニウム, JPN6016046114, 9 November 2007 (2007-11-09), pages 185 - 194, ISSN: 0003512039 * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9719156B2 (en) | 2011-12-16 | 2017-08-01 | Novelis Inc. | Aluminum fin alloy and method of making the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2015021383A1 (en) | 2015-02-12 |
| KR20180063380A (ko) | 2018-06-11 |
| CA2919193A1 (en) | 2015-02-12 |
| KR20160042056A (ko) | 2016-04-18 |
| MX2016001557A (es) | 2016-05-02 |
| US20160195346A1 (en) | 2016-07-07 |
| CN105452499A (zh) | 2016-03-30 |
| BR112016002234A2 (pt) | 2017-08-01 |
| EP3030684A1 (en) | 2016-06-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US11933553B2 (en) | Aluminum alloy for heat exchanger fins | |
| JP4408567B2 (ja) | アルミニウム合金フィン素材を製造する方法 | |
| KR101988704B1 (ko) | 열 교환기용 고강도 알루미늄 합금 핀 스톡 | |
| WO2015141698A1 (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材およびその製造方法並びに熱交換器 | |
| JP2008308760A (ja) | ろう付によって製造される高強度自動車熱交換器用部材に用いられる、成形性と耐エロージョン性に優れた自動車熱交換器用高強度アルミニウム合金材、及びその製造方法 | |
| JP2016534223A (ja) | 熱交換器のための高強度アルミニウム合金フィン素材 | |
| JP2009022981A (ja) | 高強度アルミニウム合金ブレージングシートおよびその製造方法 | |
| JP2011132570A (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材および熱交換器 | |
| JP6635652B2 (ja) | 熱交換器用フィン材および熱交換器用組み付け体 | |
| JP2009293059A (ja) | 耐エロージョン性に優れた高強度アルミニウム合金フィン材及びその製造方法、並びに自動車熱交換器 | |
| JP6154224B2 (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材およびその製造方法 | |
| JPS6050867B2 (ja) | ろう付け可能なアルミニウム合金の製法 | |
| JP6154225B2 (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材およびその製造方法 | |
| JP2012097320A (ja) | アルミニウム製熱交換器およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20160208 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20160204 |
|
| RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20170118 |
|
| RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20170118 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20170215 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20170307 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20170526 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20171017 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20180122 |
|
| A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20180129 |
|
| A912 | Re-examination (zenchi) completed and case transferred to appeal board |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912 Effective date: 20180309 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20190125 |
|
| A761 | Written withdrawal of application |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761 Effective date: 20190904 |