UA48201C2 - Спосіб одержання окису алюмінію із гідроокису алюмінію - Google Patents
Спосіб одержання окису алюмінію із гідроокису алюмінію Download PDFInfo
- Publication number
- UA48201C2 UA48201C2 UA98063070A UA98063070A UA48201C2 UA 48201 C2 UA48201 C2 UA 48201C2 UA 98063070 A UA98063070 A UA 98063070A UA 98063070 A UA98063070 A UA 98063070A UA 48201 C2 UA48201 C2 UA 48201C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- fluidized bed
- stage
- gas
- suspension
- fluidised bed
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 28
- WNROFYMDJYEPJX-UHFFFAOYSA-K aluminium hydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[OH-].[Al+3] WNROFYMDJYEPJX-UHFFFAOYSA-K 0.000 title claims abstract description 22
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N Alumina Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract description 13
- 229910021502 aluminium hydroxide Inorganic materials 0.000 title abstract 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 65
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 42
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims abstract description 41
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 12
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 9
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 239000011343 solid material Substances 0.000 claims description 14
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 2
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 abstract description 5
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 abstract 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 16
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 10
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 3
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 3
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 3
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 1
- 239000012798 spherical particle Substances 0.000 description 1
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
- C01F7/00—Compounds of aluminium
- C01F7/02—Aluminium oxide; Aluminium hydroxide; Aluminates
- C01F7/44—Dehydration of aluminium oxide or hydroxide, i.e. all conversions of one form into another involving a loss of water
- C01F7/441—Dehydration of aluminium oxide or hydroxide, i.e. all conversions of one form into another involving a loss of water by calcination
- C01F7/445—Dehydration of aluminium oxide or hydroxide, i.e. all conversions of one form into another involving a loss of water by calcination making use of a fluidised bed
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Cold Cathode And The Manufacture (AREA)
- Inorganic Insulating Materials (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
Abstract
Отримання безводного окису алюмінію з гідроокису алюмінію в циркуляційному псевдозрідженому шарі, що утворений реактором (8) з псевдозрідженим шаром, сепаратором (6) та зворотнім трубопроводом, під час якого гідроокис алюмінію вводять у розташований зі сторони газу другий ступінь двоступеневого суспензійного нагрівача (2), що працює на газах, які відходять із псевдозрідженого шару, реактора (8) з псевдозрідженим шаром, і принаймні частково зневоджують. Зневоджений гідроокис алюмінія з другого ступеня суспензійного нагрівача (2) вводять в розташований зі сторони газу перший ступінь суспензійного нагрівача (5), що працює на відхідних газах циркуляційного псевдозрідженого шару реактора (8) із псевдозрідженим шаром, і далі зневоджують, а потім подають до циркуляційного псевдозрідженого шару, який працює на зріджувальному газі (10), що містить кисень та побіно нагрітий на наступненому ступені охолодження отриманням окису алюмінію, і на вторинному газі, що містить кисень (11), який безпосередньо нагрівають та подають на більш високому рівні, температуру в циркуляційному псевдозрідженому шарі встановлюють в межах від 850 до 1000°С. Окис алюмінію, що забирають з циркуляційного псевдозрідженого шару, змішують з 10 –20 ваг.% гідроокису алюмінію, який виходить з першого ступеню суспензійного нагрівача (2) на стороні твердих матеріалів, частково зневодженим, протягом принаймні 2 хв., змішаний матеріал спочатку охолоджують в багатоступеневому пристрої (15, 16, 17, 18, 19, 20) для охолодження суспензії в умовах нагрвання вторинного газу (11), а потім в пристрої (23) охолодження псевдозрідженого шару в умовах побічного нагрівання зріджувального газу (10).
Description
Опис винаходу
Изобретение относится к способу получения безводной окиси алюминия из гидроокиси алюминия в 2 циркулирующем псевдоожиженном слое, образованном реактором (8) с псевдоожиженньім слоем, сепаратором (6) и обратньім трубопроводом, при котором гидроокись алюминия вводят в расположенную со сторонь! газа вторую ступень двухступенчатого суспензионного подогревателя (2), работающего на отходящих из псевдоожиженного слоя газах реактора (8) с псевдоожиженньм слоем, и, по меньшей мере, частично обезвоживают, обезвоженную гидроокись алюминия из второй ступени суспензионного подогревателя (2) 70 вводят в расположенную со стороньі! газа первую ступень суспензионного подогревателя (5), работающего на отходящих газах циркулирующего псевдоожиженного слоя реактора (8) с псевдоожиженньім слоем и далее обезвоживают, а затем подают к циркулирующему псевдоожиженному слою, которьй работает на содержащем кислород ожижающем газе (10), которьій косвенно нагрет на последующей ступени охлаждения посредством полученной окиси алюминия, и на содержащем кислород вторичном газе (11), которьій непосредственно 19 нагревают и подают на более вьісоком уровне, причем косвенньй нагрев ожижающего газа происходит в устройстве (23) охлаждения псевдоожиженного слоя. Подобньій способ описан в неакцептованной заявке ФРГ на вьідачу патента 1 592 140.
В сравнений с традиционньіми на сегодняшний день способами вращающейся трубчатой печи и способами в так назьваемом классическом кипящем слое, названньй вьіше способ оотличаєется, в частности, благоприятньіїми показателями удельного расхода тепла, которне в зависимости от качества полученной окиси алюминия имеют значения, равньіе приблизительно 720 - 800ккал/кг, которне находятся явно ниже значений, типичньїх, например, для способов вращающейся печи, которье составляют 1000 - 1100Оккал/кг. Зти значения достигаются, во-первьїх, как следствие повторного стехиометрического сжигания горючего и дальнейшего использования отходящего тепла и отходящих газов, которйе покидают зону кальцинирования, для с 29 предварительной сушки и частичного обезвоживания. С другой стороньі, отвод кальцинатного тепла в зону (3 кальцинирования в форме нагретого в устройстве охлаждения псевдоожиженного слоя ожижающего и вторичного газа существенно содействует уменьшению удельного расхода тепла. Следующее преймущество способа состоит в том, что благодаря позтапному сжиганию, а именно, сначала только с помощью ожижающего воздуха при пониженной стехиометрий в зоне вьісокой дисперсионной плотности, а затем в присутствим (37 30 вторичного воздуха при стехиометриий или при незначительно повьішенной стехиометриий в зоне низкой («з суспензионной плотности надежно предотвращается перегрев, которьій отрицательно влияет на изделие, получаемое в результате использования способа. с
Недостатком описанного вьіше способа является то, что при вьісоких температурах кальцинирования от Ге) 1000 до 11002С, которне в общем и целом рассматриваются в качестве необходимьїх, зто создает трудности,
Зо состоящие в том, чтобь! сделать теплоту, создаваемую продуктом в процессе кальцинирования, полезной. Либо М необходимьсе для достаточного охлаждения продукта газовьіе потоки настолько велики, что они не могут бьіть полностью использованьь в процессе кальцинирования, или же при охлаждений против потоков газа, необходимьїх в процессе кальцинирования, охлаждение продукта является недостаточньмм. В конце концов, « требования, предьявляемье к качеству готовой кальцинированной окиси алюминия, в последнее время З 70 изменились. Спрос есть, в частности, на окись алюминия порошкообразного качества, то есть с вьісокКой долей с гамма-окиси. Изменившиеся требования делают необходимьм существенное изменение технологического з» процесса.
Задача изобретения заключается в созданиий способа получения безводной окиси алюминия из гидроокиси алюминия, при котором к качеству окиси предьявляются измененнье требования, причем способ связан, в 45 частности, с минимальньм потреблением тепла. е Зта задача решаєется по мере того, как способ названного вьіше вида в соответствии с изобретением о осуществляется таким образом, что температуру в циркулирующем псевдоожиженном слое устанавливают на значение от 850 до 10007С, окись алюминия, забираемую из циркулирующего псевдоожиженного слоя, ді смешивают с 10 - 25 вес. 95 гидроокиси алюминия, вьіходящей из первой ступени суспензионного подогревателя о 20 (2) на стороне твердьїх материалов, частично обезвоженной, в течение по крайней мере 2 мин., смешанньй материал сначала охлаждают в многоступенчатом устройстве (15, 16, 17, 18, 19, 20) для охлаждения суспензии та в условиях нагрева вторичного газа (11), а затем в устройстве (23) охлаждения псевдоожиженного слоя в условиях косвенного нагрева сжижающего газа (10).
Используемая в способе согласно изобретению система циркулирующего псевдоожиженного слоя состоит из реактора с псевдоожиженньм слоем, сепаратора для сепарации твердого вещества из суспензии,
ГФ) вьгружаемой из реактора с псевдоожиженньм слоем - в общем и целом из ре-циркуляционного циклона-, возвратного трубопровода для возврата отделенного твердого вещества в реактор с псевдоожиженньм слоем. о Принцип циркулирующего псевдоожиженного слоя отличаєтся тем, что в отличие от "классического" псевдоожиженного слоя, при котором плотная фаза отделена значительньм разрьвом плотности от 60 находящегося над ним газового пространства, имеет место состояние дисперсности без определенного граничного слоя. Разрьіва плотности между плотной фазой и находящимся над ней пьілевьім пространством нет, однако внутри реактора концентрация твердого вещества уменьшается снизу вверх. Из верхней части реактора вьігружаєется суспензия, состоящая из газа и твердьх веществ. При определениий условия де зксплуатации через показатели Егоцде и АгспІтедез получают следующие области:
0,15 3/4. Ек? . 5. « 10, или 0,01 «Аг 100, причем де - Зк? 9 ік 7 Ру я 7 ва а ва 0 8 бу где
Ш - относительная скорость газа в м/сек;
Аг - число АгоспПітедев;
Ег - число Егоцае; ро - плотность газа в кг/м7; рК - плотность частиц твердого материала в кг/м; ак - диаметр шарообразной частицьї в м; м - кинематическая вязкость в м/сек; в 9 - гравитационная постоянная в м/сек?. см
Смешивание потоков твердьх веществ, которье, с одной сторонь, проходят над байпасньм трубопроводом. (3 из первого на стороне вьіхода твердьїх веществ подогревателя суспензии и, с другой стороньі, происходят из циркулирующего псевдоожиженного слоя, в течение по крайней мере 2 мин. является важньм зтапом способа.
К тому же только тогда имеет место достаточноє отщеплениє химически связанной водьі, которая еще - зр бодержится в, по меньшей мере, частично обезвоженной гидроокиси алюминия и, тем самьм, обеспечиваются достаточно низкие потери при отжиге. Смешениє потоков твердого вещества осуществляется особенно (ав) предпочтительньї!м образом за счет турбулизации водяньїм паром, возникшим при смешивании. сч
Скорость псевдоожиженного газа вьіше трубопровода подачи вторичного газа составляєт, в основном, от 7 до 1Ом/сек. (ге)
Предпочтительньїй вариант осуществления изобретения состоит в том, чтобьії установить потерю давления « в реакторе с псевдоожиженньім слоем, что является функцией содержания твердого вещества, на значениє « 10Омбар.
Другой предпочтительньій вариант осуществления изобретения предусматриваєт разделениє частично обезвоженной гидроокиси алюминия, вьіходящей из второй - со стороньі газа - ступени подогревателя « до Суспензии, в сепараторе, установленном перед злектрофильтром. з
И, наконец, в соответствии с другим вариантом осуществления изобретения, преимущество заключаєтся в с том, чтобьї осуществлять окончательное охлаждениє полученной окиси алюминия за счет многоступенчатого :з» охлаждения в псевдоожиженном слоє, причем соответственно за счет косвенного теплообмена на первой ступени ожиживаємого газа для реактора с циркулирующим псевдоожиженньм слоем и на последующих ступенях нагреваєтся жидкая среда-теплоноситель. В результате зтого использованноє для охлаждения ї» но кальцината количество воздуха может наийпростейшим образом бьть приспособлено к потребностям ожиживаеємого воздуха реактора с циркулирующим псевдоожиженньм слоем. (ее) Очень важное преимущество способа по изобретению заключаеєтся в том, чтобь! процесс кальцинирования, т включая предварительньій нагрев и охлаждениє, можно бьло бьї найпростейшим образом приспособить к 5р боответствующим требованиям в части качества. В общем принято, что требуется определенное качество (ав) продукта, в части поверхности ВЕТ, потерь, связанньх с отжигом, и альфа-окиси. Отсюда виьтекаєт, ще температура реакции, устанавливаємая в циркулирующем псевдоожиженном слое, и количество гидроокиси алюминия, обезвоженноє, проходящее мимо циркулирующего псевдоожиженного слоя в качестве байпаса. Зто означаєт, что с увеличениєм поверхности ВЕТ следуеєт устанавливать как температуру кальцинирования в вв Чиркулирующем псевдоожиженном слое, так и количество гидроокиси алюминия, проходящее через байпас в направлений нижних заданньіїх граничньїх значений. ИЙ наоборот, с уменьшением поверхности ВЕТ, вьіше
ГФ) указаннье значения следуєт сдвинуть в направлений верхних заданньїх граничньїх значений. В случає
ГФ допустимьїх более вьісоких потерь, возникающих при отжиге, количество гидроокиси алюминия, проходящеє через байпас, при прочих постоянньїх условиях зксплуатации, в частности, при постоянной температуре бр / Хальцинирования, может повьішаться и далее в пределах заявленньх границ. В результате зтого может бьть достигнуто дальнейшеє уменьшениєе удельного расхода тепла.
Следующее преимущество способа согласно изобретению состоит в значениях удельного расхода тепла, которніе в зависимости от требования качества, предьявляємого к получаеємой окиси алюминия, лежат ниже принятьх на сегодняшний день значений. в Изобретениеє, например, более подробно поясняєтся на фигуре и на примере вьіполнения.
Фигура изображаєт технологическую схему способа согласно изобретению. -5Б-
Влажная, что необходимо для фильтра, гидроокись алюминия загружается с помощью шнекового транспортера (1) во второй со стороньі газа подогреватель (2) суспензий и подхватьваєтся там потоком отработанньх газов, вніХходящим из первого со сторонь! газа подогревателя (5) суспензии.
После зтого поток газа и материала разделяется в последующем циклонном сепараторе (3). Отработанньй газ, ввіходяЩщИий из циклонного сепаратора (3), подается на обеспьіливание злектростатической установки (4) очистки газа и, наконец, в дьімовую трубу (не изображена).
Твердьй материал, вьіходящий из циклонного сепаратора (3) и из установки злектростатической очистки газа, поступает затем с помощью дозирующего устройства большей частью в подогреватель (5) суспензий, /р0 Меньшей частью в байпасньй трубопровод (14). В подогревателе (5) суспензии твердьй материал подхватьшаєется отходящим газом, вьіходящим из ре-циркуляционного циклона (6) циркулирующего псевдоожиженного слоя, после чего обезвоживается или подвергается дегидратации. В циклоне-сепараторе (7) снова происходит разделение потока, состоящего из газа и материала, причем обезвоженньй материал направляется в реактор (8) с псевдоожиженньїм слоем, а отработанньй газ - в упомянутьій вьіше подогреватель 7/5 (2) суспензии.
Подача горючего материала, необходимого для кальцинации, происходит по трубопроводу (9), которьй расположен на незначительной вьісоте над колосниковой решеткой реактора (8) с псевдоожиженньім слоем.
Содержащие кислород потоки газа, которне необходимь! для сжигания, подаются через трубопровод (10) в качестве сжижающего газа и через трубопровод (11) в качестве вторичного газа. Вследствие подачи газа в виде го сжижающего газа и вторичного газа в нижней части реактора в зоне между колосниковой решеткой и трубопроводом (11) для подачи вторичного газа возникает сравнительно вьісокая плотность суспензии, вьіше трубопровода (11) вторичного газа - сравнительно малая плотность суспензии.
Суспензия, состоящая из газа и твердого вещества, поступает по соединительному трубопроводу (12) в ре-циркуляционньій циклон (6) циркулирующего псевдоожиженного слоя, в котором происходит повторное с ов отделение твердого вещества и газа. Твердьй материал, вьходящий по трубопроводу (13) из ре-циркуляционного циклона (б), смешиваєется с частью твердого вещества, вьіходящего из циклона (3) и і) устройства злектростатической очистки газа, при зтом твердьій материал подводится по трубопроводу (14), смесь подается к первому. охлаждающему устройству для суспензии, образованному из нагнетательньх трубопроводов (15) и циклонного сепаратора (16) . Отходящий из циклонного сепаратора (16) газ поступает по с де зо трубопроводу (11) в реактор (8) с псевдоожиженньм слоем, твердьій материал - во второе охлаждающее устройство для суспензии, образованное из нагнетательного трубопровода (19) и циклонного сепаратора. о
Течение газа через отдельнье охлаждающие устройства осуществляется в противотоке к твердому материалу су через трубопроводь (21) и (22). Вьійдя из суспензионного охлаждающего устройства, образовавшаяся окись алюминия проходит заключительное охлаждение в охлаждающем устройстве (23) с псевдоожиженньім слоем, со з5 Которое оснащено тремя охлаждающими камерами. В его первой камере осуществляется нагрев ожижаемого «г газа, подаваемого в реактор (8) с псевдоожиженньім слоем, в последующих двух камерах-охлаждение от средь! теплоносителей, предпочтительньмм образом, водь), которая подаєтся противотоком. МИ наконец, окись алюминия вьїходит через трубопровод (24).
ПРИМЕР: «
С помощью шнекового транспортера (1) ко второму со стороньі газа суспензионному подогревателю (2) тв) с подводится 126 ЗбОкг/час гидроокиси алюминия с 7 вес. 95 механически связанной водьі. Первая сушка производится с помощью отходящих из циклонного сепаратора (7) газов с температурой в 306"С. Твердьй ;» материал после отделения в циклонном сепараторе (3) подвергается в подогревателе (5-) для суспензий дальнейшей сушке и обезвоживанию с помощью оподводимьїх из ре-циркуляционного циклона (б) циркулирующего кипящего слоя отходящих газов, имеющих температуру 95072. Вьїходящий из последнего їх циклонного сепаратора (3) отходящий газ затем подвергается обеспьіливанию в злектрофильтре (4) и подаеєется к трубе. Его количество составляєт 132719нм З/час. Образующийся в циклонном сепараторе (7) твердьй со материал загружаеєтся, наконец, в реактор (8) с циркулирующим псевдоожиженньм слоем. ко Циркулирующий псевдоожиженньій слой работаєт при температуре 9507"С. Через трубопровод (9) к нему о 50 подводится 5123Зкг/час мазута, через трубопровод (11) 60425нм З/час вторичного воздуха и через трубопровод (10). 12000нмЗ/час ожижающего воздуха. Ожижающий воздух имеет температуру 1882С, вторичньй воздух - -З температуру 5257"С. Циркулирующий псевдоожиженньій слой освобождается от газового потока в количестве 98631нмЗ/час с содержанием кислорода, равньім 2,23 об. 95, которьій подводится к подогревателю (5) и (2) суспензии, а также от твердого материала в количестве 66848кг/час. Зтот отводимьїй через трубопровод (13) 255 поток твердого материала перед поступлением в нагнетательньій трубопровод (15) первого охлаждающего
ГФ) устройства для суспензий смешиваєтся с 15262кг/час твердого материала, которьй подводится по трубопроводу (14) при установлений температурь смешивания, равной 608"С. После прохождения о нагнетательного трубопровода (15) состоящая из газа и твердого вещества суспензия попадаєт в циклонньй сепаратор (16), а оттуда в последующие суспензионнье охлаждающие устройства, образованнье из 60 нагнетательньїх трубопроводов (17) или (19) и циклонньїх сепараторов (18) или (20). В трех суспензионньх охлаждающих устройствах происходит позтапное охлаждение твердого вещества до температурь! 52570 или соответственно 412"С или соответственно 2747"С. Одновременно нагреваєтся поток вторичного газа, подводимьїй к реактору (8) с псевдоожиженньм слоем по трубопроводу (11), до температурь! 525"С. Работа суспензионного охлаждающего устройства осуществляется с помощью непосредственно нагретого схижающего бо воздуха последующего охлаждающего устройства (23) с псевдоожиженньм слоем, а также с помощью технологического воздуха, подводимого по трубопроводу (25) в количестве З300Онм/час.
Окончательное охлаждение твердого вещества происходит в охлаждающем устройстве (23) с псевдоожиженньм слоем, первая камера которого нагружаєтся 7200нм З/час, а вторая и третья камерь соответственно 7000нмЗ/час сжижающего воздуха. Полученнье в отдельньїх камерах температурь! твердого вещества составляют 238"С, 1357С и 837С. Использованньій в первой камере охлаждающего устройства (23) для охлаждения воздух в количестве 12000нм З/час, которое подается в реактор (8) с псевдоожиженньм слоем в качестве сжижающего воздуха, нагревается при зтом путем косвенного теплообмена до 1887С. Во второй и третьей охлаждающих камерах охлаждающего устройства (23) с псевдоожиженньм слоем происходит нагрев 70 холодной водь), которая подводится противотоком к твердому веществу через охлаждающие камерь! в количестве З5000О0Окг/час, с 407С до 497С. Сжижающий воздух, покидающий охлаждающее устройство (23) с псевдоожиженньім слоем, имеет температуру 15323 и образуєтся в количестве 21200Онм З/час. Он вводится в суспензионноеге охлаждающее устройство, как зто бьіло упомянуто вьіше. Охлаждающее устройство (23) с псевдоожиженньм слоем покидают 7711їкг/час окиси алюминия с потерей при отжиге, равной 0,595 и т поверхностью ВЕТ, равной 70м2/г.
Claims (4)
1. Способ получения безводной окиси алюминия из гидроокиси алюминия в циркулирующем псевдоожиженном слое, образованном реактором (8) с псевдоожиженньім слоем, сепаратором (6) и обратньім трубопроводом, при котором гидроокись алюминия вводят в расположенную со сторонь! газа вторую ступень двухступенчатого суспензионного подогревателя (2), работающего на отходящих из псевдоожиженного слоя газах реактора (8) с псевдоожиженньм слоем, и, по меньшей мере, частично обезвоживают, обезвоженную с 29 гидроокись алюминия из второй ступени суспензионного подогревателя (2) вводят в расположенную со сторонь (3 газа первую ступень суспензионного подогревателя (5), работающего на отходящих газах циркулирующего псевдоожиженного слоя реактора (8), и далее обезвоживают, а затем подают к циркулирующему псевдоожиженному слою, которьйй работает на содержащем кислород ожижающем газе (10), которьій косвенно нагрет на последующей ступени охлаждения посредством полученной окиси алюминия, и на содержащем - кислород вторичном газе (11), которьій косвенно нагревают и подают на более вьісоком уровне, причем «3 косвенньій нагрев ожижающего газа происходит в устройстве (23) охлаждения псевдоожиженного слоя, отличающийся тем, что температуру в циркулирующем псевдоожиженном слое устанавливают на значение от с 850 до 1000"С, окись алюминия, забираемую из циркулирующего псевдоожиженного слоя, смешивают с 10-25. о вес. 96 гидроокиси алюминия, вьіходящей из первой степени суспензионного подогревателя (2) на стороне Зо твердьїх материалов, частично обезвоженной, в течение по крайней мере 2 мин., смешанньїй материал сначала З охлаждают в многоступенчатом устройстве (15, 16, 17, 18, 19, 20) для охлаждения суспензии в условиях нагрева вторичного газа (11), а затем в устройстве (23) охлаждения псевдоожиженного слоя в условиях косвенного нагрева ожижающего газа (10). «
2. Способ по пункту 1, отличающийся тем, что потеря давления в реакторе (8) с псевдоожиженньім слоем З т0 устанавливаєтся равной «100 мбар.
с 3. Способ по пункту 1 или 2, отличающийся тем, что, по меньшей мере, частично обезвоженную гидроокись з» алюминия, вьіїходящую из второй со сторонь! газа ступени подогревателя (2) суспензии, отделяют в сепараторе (3), установленном перед злектрофильтром (4).
4. Способ по пункту 1 или 2, или 3, отличающийся тем, что окончательное охлаждение полученной окиси 75 алюминия осуществляеєется за счет многоступенчатого охлаждения в псевдоожиженном слое, причем е соответственно за счет косвенного теплообмена на первой ступени ожижающего газа (10) для реактора (8) с (ее) циркулирующим псевдоожиженньм слоем и на последующих ступенях нагревается жидкая среда-теплоноситель. іме) о 50 - Ф) іме) 60 б5
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19542309A DE19542309A1 (de) | 1995-11-14 | 1995-11-14 | Verfahren zur Herstellung von Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid |
| PCT/EP1996/004764 WO1997018165A1 (de) | 1995-11-14 | 1996-11-02 | Verfahren zur herstellung von aluminiumoxid aus aluminiumhydroxid |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA48201C2 true UA48201C2 (uk) | 2002-08-15 |
Family
ID=7777360
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA98063070A UA48201C2 (uk) | 1995-11-14 | 1996-02-11 | Спосіб одержання окису алюмінію із гідроокису алюмінію |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6015539A (uk) |
| EP (1) | EP0861208B1 (uk) |
| JP (1) | JP2000512255A (uk) |
| CN (1) | CN1085623C (uk) |
| AT (1) | ATE209607T1 (uk) |
| AU (1) | AU728011B2 (uk) |
| BR (1) | BR9611386A (uk) |
| CA (1) | CA2235706C (uk) |
| DE (2) | DE19542309A1 (uk) |
| DK (1) | DK0861208T3 (uk) |
| EA (1) | EA000516B1 (uk) |
| ES (1) | ES2169270T3 (uk) |
| ID (1) | ID17589A (uk) |
| IN (1) | IN186958B (uk) |
| SK (1) | SK284481B6 (uk) |
| UA (1) | UA48201C2 (uk) |
| WO (1) | WO1997018165A1 (uk) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2791725C1 (ru) * | 2022-05-24 | 2023-03-13 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Устройство для термообработки гидроксида алюминия |
| WO2023229496A1 (ru) * | 2022-05-24 | 2023-11-30 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Устройство для термообработки гидроксида алюминия |
Families Citing this family (30)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19805897C1 (de) * | 1998-02-13 | 1998-12-03 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur Schlußkühlung von wasserfreiem Aluminiumoxid |
| DE19944778B4 (de) * | 1999-09-17 | 2004-07-08 | Outokumpu Oyj | Verfahren zum thermischen Behandeln körniger Feststoffe |
| DE10260733B4 (de) * | 2002-12-23 | 2010-08-12 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von eisenoxidhaltigen Feststoffen |
| DE10260737B4 (de) | 2002-12-23 | 2005-06-30 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von titanhaltigen Feststoffen |
| DE10260741A1 (de) * | 2002-12-23 | 2004-07-08 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von feinkörnigen Feststoffen |
| DE10260738A1 (de) * | 2002-12-23 | 2004-07-15 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Förderung von feinkörnigen Feststoffen |
| DE10260731B4 (de) | 2002-12-23 | 2005-04-14 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von eisenoxidhaltigen Feststoffen |
| DE10260734B4 (de) * | 2002-12-23 | 2005-05-04 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Schwelkoks |
| DE10260739B3 (de) * | 2002-12-23 | 2004-09-16 | Outokumpu Oy | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Metalloxid aus Metallverbindungen |
| DE10260745A1 (de) * | 2002-12-23 | 2004-07-01 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur thermischen Behandlung von körnigen Feststoffen |
| DE10331364B3 (de) * | 2003-07-11 | 2005-01-27 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Metalloxid aus Metallhydroxid |
| DE102004042430A1 (de) * | 2004-08-31 | 2006-03-16 | Outokumpu Oyj | Wirbelschichtreaktor zum thermischen Behandeln von wirbelfähigen Substanzen in einem mikrowellenbeheizten Wirbelbett |
| DE102006062151A1 (de) * | 2006-12-22 | 2008-06-26 | Outotec Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von partikulären Feststoffen, insbesondere zur Herstellung von Metalloxid aus Metallhydroxid |
| DE102007009758A1 (de) | 2007-02-27 | 2008-08-28 | Outotec Oyj | Verfahren und Vorrichtung zur Regelung eines Feststoffstromes |
| DE102007014435B4 (de) * | 2007-03-22 | 2014-03-27 | Outotec Oyj | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Metalloxid aus Metallsalzen |
| DE102007041586B4 (de) | 2007-09-01 | 2014-03-27 | Outotec Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von körnigen Feststoffen |
| DE102009006095B4 (de) | 2009-01-26 | 2019-01-03 | Outotec Oyj | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid |
| DE102009006094B4 (de) | 2009-01-26 | 2018-10-31 | Outotec Oyj | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid |
| CN101624201B (zh) * | 2009-08-12 | 2011-05-18 | 广西华银铝业有限公司 | 气体悬浮焙烧氧化铝余热加热平盘洗水的方法 |
| DE102009050165A1 (de) | 2009-10-21 | 2011-04-28 | Outotec Oyj | Vorrichtung zur Behandlung von Feststoffen und/oder Gasen |
| CN102050475B (zh) * | 2009-10-27 | 2013-07-03 | 沈阳铝镁设计研究院有限公司 | 双室流态化冷却器 |
| DE102010050495B4 (de) | 2010-11-08 | 2018-05-24 | Outotec Oyj | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid |
| DE102013103080A1 (de) | 2013-03-26 | 2014-06-12 | Outotec Oyj | Verfahren und Vorrichtung zum Entfernen von feineren Feststoffteilchen aus einem fluidisierten Feststoffgemisch |
| DE102015108722A1 (de) | 2015-06-02 | 2016-12-08 | Outotec (Finland) Oy | Verfahren und Anlage zur thermischen Behandlung von körnigen Feststoffen |
| CN105139897B (zh) * | 2015-07-23 | 2017-08-11 | 清华大学 | 一种大规模连续制备包覆颗粒的系统 |
| CN107311212A (zh) * | 2017-07-26 | 2017-11-03 | 沈阳新诚科技有限公司 | 一种提高1350t/d型氢氧化铝气态悬浮焙烧炉产量的方法 |
| WO2019114922A1 (en) * | 2017-12-11 | 2019-06-20 | Outotec (Finland) Oy | Process and plant for thermal decomposition of aluminium chloride hydrate into aluminium oxide |
| CN108751244B (zh) * | 2018-07-06 | 2024-04-09 | 北京航天石化技术装备工程有限公司 | 一种结晶铝盐焙烧制备工业级氧化铝的集成装置 |
| CN111675233B (zh) * | 2020-05-28 | 2023-11-10 | 宁夏盈氟金和科技有限公司 | 双流化床生产无水氟化铝系统及方法 |
| CN112174176B (zh) * | 2020-09-28 | 2022-11-15 | 沈阳鑫博工业技术股份有限公司 | 一种利用氢氧化铝制备α–氧化铝的装置及方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1143880A (uk) * | 1967-06-16 | 1900-01-01 | ||
| DE1909039B2 (de) * | 1969-02-22 | 1973-01-04 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Wirbelschichtkühler |
| DE2524540C2 (de) * | 1975-06-03 | 1986-04-24 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Durchführung endothermer Prozesse |
| NO791174L (no) * | 1978-04-20 | 1979-10-23 | Smidth & Co As F L | Fremgangsmaate for fremstilling av vannfri aluminiumoksyd |
| GB2019369B (en) * | 1978-04-20 | 1982-12-01 | Smidth & Co As F L | Production of anhydrous alumina |
| DE3405298A1 (de) * | 1984-02-15 | 1985-09-05 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Anlage und verfahren zum kontinuierlichen kalzinieren von aluminiumhydroxid |
| US4585645A (en) * | 1985-04-03 | 1986-04-29 | Aluminum Company Of America | Alpha alumina production in a steam-fluidized reactor |
-
1995
- 1995-11-14 DE DE19542309A patent/DE19542309A1/de not_active Withdrawn
-
1996
- 1996-02-11 UA UA98063070A patent/UA48201C2/uk unknown
- 1996-04-03 IN IN608CA1996 patent/IN186958B/en unknown
- 1996-11-02 AU AU74970/96A patent/AU728011B2/en not_active Expired
- 1996-11-02 DE DE59608329T patent/DE59608329D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1996-11-02 BR BR9611386-3A patent/BR9611386A/pt not_active IP Right Cessation
- 1996-11-02 SK SK642-98A patent/SK284481B6/sk not_active IP Right Cessation
- 1996-11-02 CA CA002235706A patent/CA2235706C/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-11-02 AT AT96937331T patent/ATE209607T1/de not_active IP Right Cessation
- 1996-11-02 ES ES96937331T patent/ES2169270T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1996-11-02 US US09/068,758 patent/US6015539A/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-11-02 EA EA199800451A patent/EA000516B1/ru not_active IP Right Cessation
- 1996-11-02 WO PCT/EP1996/004764 patent/WO1997018165A1/de active IP Right Grant
- 1996-11-02 JP JP09518539A patent/JP2000512255A/ja not_active Ceased
- 1996-11-02 DK DK96937331T patent/DK0861208T3/da active
- 1996-11-02 EP EP96937331A patent/EP0861208B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-11-02 CN CN96199087A patent/CN1085623C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1996-11-14 ID IDP963326A patent/ID17589A/id unknown
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2791725C1 (ru) * | 2022-05-24 | 2023-03-13 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Устройство для термообработки гидроксида алюминия |
| WO2023229496A1 (ru) * | 2022-05-24 | 2023-11-30 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Устройство для термообработки гидроксида алюминия |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2000512255A (ja) | 2000-09-19 |
| US6015539A (en) | 2000-01-18 |
| EA199800451A1 (ru) | 1998-10-29 |
| EA000516B1 (ru) | 1999-10-28 |
| WO1997018165A1 (de) | 1997-05-22 |
| IN186958B (uk) | 2001-12-22 |
| DK0861208T3 (da) | 2002-03-25 |
| CN1085623C (zh) | 2002-05-29 |
| ES2169270T3 (es) | 2002-07-01 |
| CA2235706C (en) | 2004-08-31 |
| AU728011B2 (en) | 2001-01-04 |
| CN1204302A (zh) | 1999-01-06 |
| ATE209607T1 (de) | 2001-12-15 |
| SK284481B6 (sk) | 2005-04-01 |
| EP0861208A1 (de) | 1998-09-02 |
| SK64298A3 (en) | 1999-07-12 |
| ID17589A (id) | 1998-01-15 |
| CA2235706A1 (en) | 1997-05-22 |
| BR9611386A (pt) | 2000-10-24 |
| DE19542309A1 (de) | 1997-05-15 |
| EP0861208B1 (de) | 2001-11-28 |
| DE59608329D1 (de) | 2002-01-10 |
| AU7497096A (en) | 1997-06-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| UA48201C2 (uk) | Спосіб одержання окису алюмінію із гідроокису алюмінію | |
| US3565408A (en) | Production of alumina from aluminum hydroxide | |
| US3579616A (en) | Method of carrying out endothermic processes | |
| US4076796A (en) | Carrying out endothermic processes in fast fluidized reactor with conventionally fluidized holding reactor | |
| US4539188A (en) | Process of afterburning and purifying process exhaust gases | |
| US4324544A (en) | Process and system for drying coal in a fluidized bed by partial combustion | |
| CN102292150B (zh) | 用于由金属盐生产金属氧化物的方法和设备 | |
| US3995987A (en) | Heat treatment of particulate materials | |
| JPS6048119A (ja) | 廃ガスからの汚染物質の分離方法 | |
| EA012790B1 (ru) | Способ и установка для термической обработки в псевдоожиженном слое | |
| US4613344A (en) | Method and apparatus for cleaning hot gases produced during a coal gasification process | |
| KR910000710B1 (ko) | 분말원료 소성장치 | |
| KR890000861B1 (ko) | 시멘트 클링커 제조방법 | |
| EA010273B1 (ru) | Способ и установка для производства оксида металла из соединений металла | |
| US3451665A (en) | Process for the production of a low alkali content cement | |
| GB2097903A (en) | Production of anhydrous alumina | |
| US4169701A (en) | Fluidized-bed kiln with preheating means | |
| US4353750A (en) | Method of firing carbonate-containing minerals | |
| CN109982775B (zh) | 用于流化床反应器中热处理的方法和设备 | |
| US4557688A (en) | Method and apparatus for calcining pulverulent raw material | |
| CA1161073A (en) | Process of producing cement clinker | |
| JP2005524739A (ja) | カーボンブラックペレットの乾燥 | |
| US4288213A (en) | Method and apparatus for the heat treatment of fine-grained material | |
| US4321239A (en) | Method of thermal treatment of a carbonate suspension | |
| US4591335A (en) | Process for reheating and conveying a granular heat carrier |