SK284481B6 - Spôsob výroby oxidu hlinitého z hydroxidu hlinitého - Google Patents
Spôsob výroby oxidu hlinitého z hydroxidu hlinitého Download PDFInfo
- Publication number
- SK284481B6 SK284481B6 SK642-98A SK64298A SK284481B6 SK 284481 B6 SK284481 B6 SK 284481B6 SK 64298 A SK64298 A SK 64298A SK 284481 B6 SK284481 B6 SK 284481B6
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- fluidized bed
- separator
- air
- aluminum hydroxide
- bed reactor
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
- C01F7/00—Compounds of aluminium
- C01F7/02—Aluminium oxide; Aluminium hydroxide; Aluminates
- C01F7/44—Dehydration of aluminium oxide or hydroxide, i.e. all conversions of one form into another involving a loss of water
- C01F7/441—Dehydration of aluminium oxide or hydroxide, i.e. all conversions of one form into another involving a loss of water by calcination
- C01F7/445—Dehydration of aluminium oxide or hydroxide, i.e. all conversions of one form into another involving a loss of water by calcination making use of a fluidised bed
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Cold Cathode And The Manufacture (AREA)
- Inorganic Insulating Materials (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
Abstract
Je opísaný spôsob výroby bezvodého oxidu hlinitého z hydroxidu hlinitého v cirkulujúcej fluidnej vrstve. Tento spôsob sa uskutočňuje tak, že sa teplota v cirkulujúcej fluidnej vrstve nastaví na hodnotu v rozsahu 850 až 1 000 °C, oxid hlinitý odoberaný z cirkulujúcej fluidnej vrstvy sa zmieša aspoň na 2 min. s 10 až 25 % hmotn. čiastočne dehydratovaného hydroxidu hlinitého vystupujúceho zo strany tuhej látky z prvého stupňa suspenzného predhrievača (2), zmiešaný materiál sa najprv chladí vo viacstupňovom suspenznom chladiči (15), (16), (17), (18), (19), (20) za zohrievania sekundárneho plynu (11) a potom vo fluidizačnom chladiči (23) za nepriameho zohrievania fluidizačného plynu (10).ŕ
Description
Vynález sa týka spôsobu výroby bezvodého oxidu hlinitého z hydroxidu hlinitého v cirkulujúcej fluidnej vrstve.
Doterajší stav techniky
Vynález sa konkrétnejšie týka spôsobu výroby bezvodého oxidu hlinitého z hydroxidu hlinitého v cirkulujúcej fluidnej vrstve, ktorá pozostáva z fluidného reaktora 8, odlučovača 6 spojeného s hornou oblasťou reaktora a spätného potrubia na tuhé látky vedúceho od odlučovača k dolnej oblasti reaktora, pri ktorom sa hydroxid hlinitý zavádza do prvého suspenzného predhrievača 2 a odpadový plyn z odlučovača 6 sa najskôr vedie cez druhý suspenzný predhrievač 5 a druhé odlučovacie zariadenie 1 a potom cez prvý suspenzný predhrievač, pričom odpadový plyn a čiastočne odvodnený hydroxid hlinitý z prvého predhrievača sa vedú do prvého odlučovacieho zariadenia 3 a z neho sa odvádza prúd odpadového plynu obsahujúci prach a od neho oddelený, čiastočne odvodnený hydroxid hlinitý. Čiastočne odvodnený hydroxid hlinitý z prvého odlučovacieho zariadenia 3 sa vedie cez druhý suspenzný predhrievač 5, cez druhé odlučovacie zariadenie 1 a odtiaľ ako odvodnený hydroxid hlinitý do fluidného reaktora 8, v ktorom je v dôsledku spaľovania paliva teplota v rozpätí 850 až 1000 °C. Bezvodý horúci oxid hlinitý ako čiastkový prúd 13 zo spätného potrubia odlučovača 6 odbočuje a ochladzuje sa vzduchom priamo a nepriamo v dôsledku nepriamej výmeny tepla vo fluidnom chladiči 23, pritom nepriamo zohriaty vzduch sa ako fluidizačný vzduch 10 vedie do fluidného reaktora, minimálne k jednej fluidnej vrstve fluidného chladiča sa privádza fluidizačný vzduch, ktorý sa odvádza z chladiča 23 a ako sekundárny vzduch sa taktiež vedie do fluidného reaktora.
Taký spôsob je známy z dokumentu FR-A-1 559 441. Podobný spôsob, ktorý je taktiež založený na cirkulujúcej fluidnej vrstve, sa opisuje v dokumente FR-A-2 313 120. Spôsob známy z dokumentu GB-A-2 019 369 sa uskutočňuje pri teplote vyššej ako 1200 °C a bez použitia fluidnej vrstvy, pritom sa získava produkt s vysokým obsahom a-AI2O3.
Úlohou vynálezu je vyrobiť oxid hlinitý vyššej kvality a pieskovitej kvality vychádzajúc zo známeho spôsobu založeného na cirkulujúcej fluidnej vrstve. Tento produkt má mať pritom vysoký obsah γ-oxidu a má sa dať vyrobiť s minimálnou spotrebou tepla.
Podstata vynálezu
Táto úloha sa pri uvedenom spôsobe rieši prostredníctvom znakov uvedených vo význakovej časti patentového nároku 1.
Systém cirkulujúcej fluidnej vrstvy, použitý pri spôsobe podľa vynálezu, pozostáva z fluidného reaktora, odlučovača na oddeľovanie tuhej látky zo suspenzie vypúšťanej z fluidného reaktora - všeobecne je ním spätný cyklón - a spätného potrubia na oddelenú tuhú látku do fluidného reaktora. Princíp cirkulujúcej fluidnej vrstvy sa vyznačuje tým, že na rozdiel od „klasickej fluidnej vrstvy, pri ktorej je hustá fáza oddelená od priestoru s plynom nachádzajúceho sa nad ňou prostredníctvom výrazného skoku hustoty, existujú tu rozdeľovacie hladiny bez definovanej medznej vrstvy. Zmena hustoty skokom medzi hustou fázou a nad ňou sa nachádzajúcim priestorom s prachom neexistuje, ale koncentrácia tuhej látky vnútri reaktora klesá zdola nahor. Z hornej časti reaktora sa vypúšťa suspenzia plynu a tuhej látky.
Zmiešanie prúdov tuhej látky, ktoré na jednej strane prichádzajú cez obtok z prvého suspenzného prehrievača 2 a na druhej strane pochádzajú z cirkulujúcej fluidnej vrstvy, na minimálne 2 minúty je z hľadiska spôsobu podstatné. Lebo len potom je zaistené postačujúce odštiepenie chemicky viazanej vody, ktorá sa v aspoň čiastočne odvodnenom hydroxide hlinitom ešte nachádza, a tým dosiahnutie dostatočne nízkej straty hmotnosti žíhaním. Zmiešavame prúdov tuhej látky sa uskutočňuje obzvlášť výhodne rozvírením vodnej pary vznikajúcej pri premiešavaní.
Rýchlosť vírenia plynu nad prívodom sekundárneho plynu je všeobecne 7 až 10 m/s, výhodné uskutočnenie spôsobu spočíva v tom, že pokles tlaku vo fluidnom reaktore, ktorý je funkciou objemu tuhej látky, sa nastaví na menšiu hodnotu ako 104 Pa.
Podľa ďalšej formy uskutočnenia spôsobu podľa vynálezu je výhodné uskutočňovať konečné ochladenie vyrobeného oxidu hlinitého pomocou viacstupňového fluidného chladenia, pričom vždy nepriamou výmenou tepla v prvom stupni sa zohrieva fluidizačný plyn pre fluidný reaktor cirkulujúcej fluidnej vrstvy a v nasledujúcich stupňoch kvapalné teplonosné médium. Týmto sa dá množstvo vzduchu použitého na kalcináciu najjednoduchším prispôsobiť spotrebe fluidizačného vzduchu fluidného reaktora cirkulujúcej fluidnej vrstvy.
Vynikajúca výhoda spôsobu podľa vynálezu spočíva v tom, že kalcinačný proces vrátane predhrievania a chladenia sa môže najjednoduchším spôsobom prispôsobiť daným požiadavkám na kvalitu. Lebo všeobecne je zvyčajné, že sa vyžaduje určitá kvalita produktu s ohľadom na povrch BET, stratu hmotnosti žíhaním a α-oxid. Z toho vyplýva reakčná teplota, ktorá sa má nastaviť v cirkulujúcej fluidnej vrstve, a množstvo len odvodneného hydroxidu hlinitého, ktorý sa má ako obtok viesť okolo cirkulujúcej fluidnej vrstvy. To znamená, že so zväčšujúcim sa povrchom BET je potrebné pre hydroxid hlinitý v smere k dolným požadovaným medzným hodnotám nastavovať tak kalcinačnú teplotu v cirkulujúcej fluidnej vrstve, ako aj množstvo obtoku. Naopak s klesajúcim povrchom BET je potrebné uvedené hodnoty posunúť v smere horných požadovaných medzných hodnôt. Pri prípustnej vyššej strate hmotnosti žíhaním sa môže množstvo obtoku pre hydroxid hlinitý pri inak konštantných prevádzkových podmienkach, najmä pri konštantnej kalcinačnej teplote, ďalej zvyšovať vnútri požadovaných medzí. Tým je možné dosiahnuť ďalšie zníženie súčinif eľa spotreby tepla.
Ďalšia výhoda spôsobu podľa vynálezu spočíva v súčiniteli spotreby tepla, ktorý je v závislosti od požiadavky na kvalitu, ktorá je kladená na vyrobený oxid hlinitý, zreteľne nižší ako doteraz obvyklé hodnoty.
Vynález sa príkladne a bližšie vysvetľuje na základe obrázka a príkladu uskutočnenia vynálezu.
Prehľad obrázkov na výkrese
Obrázok predstavuje blokovú schému spôsobu podľa vynálezu.
Vlhký hydroxid hlinitý z filtra sa pomocou závitovkového dopravníka 1 privádza do prvého suspenzného predhrievača 2 a zachytáva sa prúdom odpadového plynu prichádzajúcim z druhého suspenzného predhrievača 5. Potom sa prúd plynu a materiálu oddeľuje v nasledujúcom cyklónovom odlučovači 3. Odpadový plyn vystupujúci z cykló nového odlučovača 3 sa privádza na odprašovanie k elektrostatickému čisteniu plynu 4 a napokon do komína (nie je znázornený).
Tuhá látka vystupujúca z cyklónovcho odlučovača 3 a elektrostatického čistenia plynu sa potom dostáva pomocou dávkovacieho zariadenia vo väčšej miere do druhého suspenzného predhrievača 5, v menšej miere do obtokového potrubia 14. V druhom suspenznom predhrievači 5 sa tuhá látka zachytáva odpadovým plynom vystupujúcim zo spätného cyklónu 6 cirkulujúcej fluidnej vrstvy a ďalej sa odvodňuje, prípadne dehydratuje. V odlučovačom cyklóne 7 znova nastáva rozdeľovanie prúdu plynu a materiálu, pričom odvodnený materiál sa vedie do fluidného reaktora 8 a odpadový plyn do prvého suspenzného predhrievača 2.
Privádzanie paliva potrebného na kalcináciu sa uskutočňuje potrubím 9, ktoré je usporiadané v malej výške nad roštom fluidného reaktora 8. Prúdy plynu obsahujúce kyslík, potrebné na spaľovanie, sa privádzajú potrubím 10 ako fluidizačný plyn a potrubím 11 ako sekundárny plyn. Následkom privádzania plynu vo forme fluidizačného plynu a sekundárneho plynu sa nastavuje v dolnej reaktorovej oblasti medzi roštom a prívodom 11 sekundárneho plynu pomerne vysoká hustota suspenzie, nad prívodom 11 sekundárneho plynu pomerne nízka hustota suspenzie.
Suspenzia plynu a tuhej látky vstupuje spojovacím potrubím 12 do spätného cyklónu 6 cirkulujúcej fluidnej vrstvy, v ktorom nastáva opätovné oddeľovanie tuhej látky od plynu. Tuhá látka vystupujúca potrubím 13 zo spätného cyklónu 6 sa zmiešava s časťou tuhej látky pochádzajúcej z cyklónu 3 a elektrostatického čistenia plynu, ktorá sa privádza obtokovým potrubím 14, a vedie sa k prvému suspenznému chladiču tvorenému stúpacím potrubím 15 a cyklónovým odlučovačom 16. Odpadový plyn z cyklónového odlučovača 16 sa dostáva potrubím 11 do fluidného reaktora 8, tuhá látka do druhého suspenzného chladiča tvoreného stúpacím potrubím 17 a cyklónovým odlučovačom 18 a nakoniec do tretieho suspenzného chladiča tvoreného stúpacím potrubím 19 a cyklónovým odlučovačom 20. Tok plynu cez jednotlivé suspenzné chladiče sa uskutočňuje protiprúdne proti tuhej látke cez potrubia 21 a 22. Po opustení posledného suspenzného chladiča sa uskutočňuje konečné chladenie vyrobeného oxidu hlinitého vo fluidnom chladiči 23 vybavenom troma chladiacimi komorami. V jeho prvej komore sa uskutočňuje zohrievanie fluidizačného plynu privádzaného do fluidného reaktora 8, v dvoch komorách zaradených za ňou nastáva ochladenie teplonosným médiom, ktoré je privádzané protiprúdne, najmä vodou. Oxid hlinitý sa nakoniec odvádza potrubím 24.
Príklad uskutočnenia vynálezu
Poznámka: V nasledovnom príklade uskutočnenia je objem plynov udávaný pri normálnych podmienkach.
Pomocou závitovkového dopravníka 1 sa do prvého suspenzného predhrievača 2 privádza 126 360 kg/h hydroxidu hlinitého so 7 % hmota, mechanicky viazanej vody. Pomocou odpadového plynu s teplotou 306 °C, privádzaného z cyklónového odlučovača 7, sa uskutočňuje prvé sušenie. Tuhá látka sa po oddelení v cyklónovom odlučovači 3 podrobí ďalšiemu sušeniu a odvodneniu v druhom suspenznom predhrievači 5 pomocou odpadových plynov s teplotou 950 °C, privádzaných zo spätného cyklónu 6 cirkulujúcej fluidnej vrstvy. Odpadový plyn vystupujúci z posledného cyklónového odlučovača 3 sa následne zbaví prachu v elektrofiltri 4 a vedie sa do komína. Jeho množstvo je
132 719 m3/h. Tuhá látka oddelená v cyklónovom odlučovači 1 sa nakoniec privádza do fluidného reaktora 8 cirkulujúcej fluidnej vrstvy.
Cirkulujúca fluidná vrstva sa udržiava v prevádzke pri teplote 950 °C. Potrubím 9 sa do nej privádza 5123 kg/h vykurovacieho oleja, potrubím 11 60 425 m3/h sekundárneho vzduchu a potrubím 10 12 000 m3/h fluidizačného vzduchu. Fluidizačný vzduch má teplotu 188 °C, sekundárny vzduch má teplotu 525 °C. Cirkulujúcu fluidnú vrstvu opúšťa prúd plynu v množstve 98 631 m3/h s obsahom kyslíka 2,23 % objemových, ktorý sa privádza do suspenzných predhrievačov 5 a 2, a tuhá látka v množstve 66 848 kg/h. Tento prúd tuhej látky odvádzaný potrubím 13 sa pred vstupom do stúpacieho potrubia 15 prvého suspenzného chladiča zmiešava za nastavenia zmiešavacej teploty 608 °C s 15 262 kg/h tuhej látky, ktorá sa privádza obtokovým potrubím 14. Po prietoku stúpacím potrubím 15 sa suspenzia plynu a tuhej látky dostáva do cyklónovcho odlučovača 16 a odtiaľ do nasledujúcich suspenzných chladičov tvorených stúpacími potrubiami 17, resp. 19 a cyklónovými odlučovačmi 18, resp. 20. V týchto troch suspenzných chladičoch nastáva postupné ochladzovanie tuhej látky na 525 °C, resp. 412 °C, resp. 274 °C. Súčasne sa prúd sekundárneho plynu privádzaný do fluidného reaktora 8 potrubím 11 zohrieva na teplotu 525 °C. Prevádzka suspenzných chladičov sa uskutočňuje pomocou priamo zohrievaného fluidizačného vzduchu nasledujúceho fluidného chladiča 23, ako aj pomocou technologického vzduchu privádzaného potrubím 25 v množstve 33 000 nr/h.
Konečné ochladenie tuhej látky prebieha vo fluidnom chladiči 23, do ktorého prvej komory sa vstrekuje 7200 m3/h a do ktorého 2. a 3. komory sa vstrekuje po 7000 m3/h fluidizačného vzduchu. Teploty tuhej látky dosiahnuté v jednotlivých komorách sú 238 °C, 135 °C a 83 °C. Vzduch používaný na chladenie v prvej komore fluidného chladiča 23 v množstve 12 000 m7h, ktorý sa privádza do fluidného reaktora 8 ako fluidizačný vzduch, sa pritom zohrieva pomocou nepriamej výmeny tepla na 188 °C. V druhej a tretej chladiacej komore fluidného chladiča 23 nastáva zohrievanie chladiacej vody, ktorá sa vedie protiprúdne vzhľadom na tuhú látku cez chladiace komory v množstve 350 000 kg/h, zo 40 °C na 49 °C. Fluidizačný vzduch opúšťajúci fluidný chladič 23 má teplotu 153 °C a odvádza sa v množstve 21 200 m3/h. Privádza sa - ako sa predtým uvádza - k suspenznému chladeniu. Fluidný chladič 23 opúšťa 77 111 kg/h oxidu hlinitého so stratou hmotnosti žíhaním 0,5 % a povrchom BET 70 m2/g.
PATENTOVÉ NÁROKY
Claims (4)
1. Spôsob výroby bezvodého oxidu hlinitého z hydroxidu hlinitého v systéme cirkulujúcej fluidnej vrstvy, ktorý pozostáva z fluidného reaktora (8), odlučovača (6) spojeného s hornou oblasťou reaktora a spätného potrubia na tuhé látky vedúceho od odlučovača k dolnej oblasti reaktora, pri ktorom sa hydroxid hlinitý zavádza do prvého suspenzného predhrievača (2) a odpadový plyn z odlučovača (6) sa najskôr vedie cez druhý suspenzný predhrievač (5) a druhé odlučovacie zariadenie (7) a potom cez prvý suspenzný predhrievač, pričom odpadový plyn a čiastočne odvodnený hydroxid hlinitý z prvého predhrievača sa vedú do prvého odlučovacieho zariadenia (3) a z neho sa odvádza prúd odpadového plynu obsahujúci prach a od neho oddelený, čiastočne odvodnený hydroxid hlinitý, čiastočne odvodnený hydroxid hlinitý z prvého odlučovacieho zariadenia (3) sa vedie cez druhý suspenzný predhrievač (5), cez druhé odlučovacie zariadenie (7) a odtiaľ ako odvodnený hydroxid hlinitý do fluidného reaktora (8), v ktorom je v dôsledku spaľovania paliva teplota v rozpätí 850 až 1000 °C, bezvodý horúci oxid hlinitý ako čiastkový prúd (13) zo spätného potrubia odlučovača (6) sa odbočí a ochladí sa vzduchom priamo a nepriamo v dôsledku nepriamej výmeny tepla vo fluidnom chladiči (23), pritom nepriamo zohriaty vzduch sa ako fluidizačný vzduch (10) vedie do fluidného reaktora, minimálne k jednej fluidnej vrstve fluidného chladiča sa privádza fluidizačný vzduch, ktorý sa odvádza z chladiča (23) a ako sekundárny vzduch sa taktiež vedie do fluidného reaktora, vyznačujúci sa tým, že zahŕňa tieto stupne:
a) z čiastočne odvodneného hydroxidu hlinitého privádzaného z prvého odlučovacieho zariadenia (3) sa odbočí čiastkové množstvo 10 až 25 % hmotn. celkového množstva a vedie obtokovým potrubím (14) okolo cirkulujúcej fluidnej vrstvy, zvyšné množstvo sa dodáva cez druhý predhrievač (5) a druhé odlučovacie zariadenie (7) do reaktora (8),
b) čiastkový prúd (13) odbočený zo spätného potrubia sa zmiešava s čiastkovým množstvom čiastočne odvodneného hydroxidu hlinitého z obtokového potrubia (14) na minimálne 2 minúty a pritom sa vyrobí horúca zmes produktov, a
c) vyrobená zmes produktov sa najskôr vedie cez viacstupňový suspenzný chladič (15, 16, 17, 18, 19, 20), v ktorom sa ochladzuje pri priamom styku so vzduchom, ktorý sa potom ako sekundárny vzduch vedie do fluidného reaktora (8), a potom sa zmes produktov pri konečnom chladení ochladzuje vo fluidnom chladiči (23) v minimálne jednej fluidnej vrstve nepriamo vzduchom na výrobu fluidizačného vzduchu (10).
2. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že pokles tlaku vo fluidnom reaktore (8) sa nastavuje na hodnotu menšiu ako 104 Pa.
3. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že prúd odpadového plynu z prvého odlučovacieho zariadenia (3), obsahujúci prach, sa zbaví prachu v elektrofiltri a oddelený prach sa pridáva k čiastočne odvodnenému hydroxidu hlinitému privádzanému z prvého odlučovacieho zariadenia.
4. Spôsob podľa nároku 1 alebo jedného z ďalších nárokov, vyznačujúci sa tým, že záverečné chladenie zmesi produktov sa uskutočňuje vo viacstupňovom fluidnom chladiči (23), pričom zmes produktov privádzaná zo suspenzného chladenia sa najskôr ochladzuje v prvom stupni chladenia prostredníctvom nepriamej výmeny tepla so vzduchom na výrobu fluidizačného vzduchu (10) pre fluidný reaktor (8) a potom v chladiči (23) vo fluidizovanom stave prostredníctvom nepriamej výmeny tepla s kvapalinou.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19542309A DE19542309A1 (de) | 1995-11-14 | 1995-11-14 | Verfahren zur Herstellung von Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid |
| PCT/EP1996/004764 WO1997018165A1 (de) | 1995-11-14 | 1996-11-02 | Verfahren zur herstellung von aluminiumoxid aus aluminiumhydroxid |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SK64298A3 SK64298A3 (en) | 1999-07-12 |
| SK284481B6 true SK284481B6 (sk) | 2005-04-01 |
Family
ID=7777360
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SK642-98A SK284481B6 (sk) | 1995-11-14 | 1996-11-02 | Spôsob výroby oxidu hlinitého z hydroxidu hlinitého |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6015539A (sk) |
| EP (1) | EP0861208B1 (sk) |
| JP (1) | JP2000512255A (sk) |
| CN (1) | CN1085623C (sk) |
| AT (1) | ATE209607T1 (sk) |
| AU (1) | AU728011B2 (sk) |
| BR (1) | BR9611386A (sk) |
| CA (1) | CA2235706C (sk) |
| DE (2) | DE19542309A1 (sk) |
| DK (1) | DK0861208T3 (sk) |
| EA (1) | EA000516B1 (sk) |
| ES (1) | ES2169270T3 (sk) |
| ID (1) | ID17589A (sk) |
| IN (1) | IN186958B (sk) |
| SK (1) | SK284481B6 (sk) |
| UA (1) | UA48201C2 (sk) |
| WO (1) | WO1997018165A1 (sk) |
Families Citing this family (31)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19805897C1 (de) * | 1998-02-13 | 1998-12-03 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur Schlußkühlung von wasserfreiem Aluminiumoxid |
| DE19944778B4 (de) * | 1999-09-17 | 2004-07-08 | Outokumpu Oyj | Verfahren zum thermischen Behandeln körniger Feststoffe |
| DE10260733B4 (de) * | 2002-12-23 | 2010-08-12 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von eisenoxidhaltigen Feststoffen |
| DE10260737B4 (de) | 2002-12-23 | 2005-06-30 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von titanhaltigen Feststoffen |
| DE10260741A1 (de) * | 2002-12-23 | 2004-07-08 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von feinkörnigen Feststoffen |
| DE10260738A1 (de) * | 2002-12-23 | 2004-07-15 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Förderung von feinkörnigen Feststoffen |
| DE10260731B4 (de) | 2002-12-23 | 2005-04-14 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von eisenoxidhaltigen Feststoffen |
| DE10260734B4 (de) * | 2002-12-23 | 2005-05-04 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Schwelkoks |
| DE10260739B3 (de) * | 2002-12-23 | 2004-09-16 | Outokumpu Oy | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Metalloxid aus Metallverbindungen |
| DE10260745A1 (de) * | 2002-12-23 | 2004-07-01 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur thermischen Behandlung von körnigen Feststoffen |
| DE10331364B3 (de) * | 2003-07-11 | 2005-01-27 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Metalloxid aus Metallhydroxid |
| DE102004042430A1 (de) * | 2004-08-31 | 2006-03-16 | Outokumpu Oyj | Wirbelschichtreaktor zum thermischen Behandeln von wirbelfähigen Substanzen in einem mikrowellenbeheizten Wirbelbett |
| DE102006062151A1 (de) * | 2006-12-22 | 2008-06-26 | Outotec Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von partikulären Feststoffen, insbesondere zur Herstellung von Metalloxid aus Metallhydroxid |
| DE102007009758A1 (de) | 2007-02-27 | 2008-08-28 | Outotec Oyj | Verfahren und Vorrichtung zur Regelung eines Feststoffstromes |
| DE102007014435B4 (de) * | 2007-03-22 | 2014-03-27 | Outotec Oyj | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Metalloxid aus Metallsalzen |
| DE102007041586B4 (de) | 2007-09-01 | 2014-03-27 | Outotec Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von körnigen Feststoffen |
| DE102009006095B4 (de) | 2009-01-26 | 2019-01-03 | Outotec Oyj | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid |
| DE102009006094B4 (de) | 2009-01-26 | 2018-10-31 | Outotec Oyj | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid |
| CN101624201B (zh) * | 2009-08-12 | 2011-05-18 | 广西华银铝业有限公司 | 气体悬浮焙烧氧化铝余热加热平盘洗水的方法 |
| DE102009050165A1 (de) | 2009-10-21 | 2011-04-28 | Outotec Oyj | Vorrichtung zur Behandlung von Feststoffen und/oder Gasen |
| CN102050475B (zh) * | 2009-10-27 | 2013-07-03 | 沈阳铝镁设计研究院有限公司 | 双室流态化冷却器 |
| DE102010050495B4 (de) | 2010-11-08 | 2018-05-24 | Outotec Oyj | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid |
| DE102013103080A1 (de) | 2013-03-26 | 2014-06-12 | Outotec Oyj | Verfahren und Vorrichtung zum Entfernen von feineren Feststoffteilchen aus einem fluidisierten Feststoffgemisch |
| DE102015108722A1 (de) | 2015-06-02 | 2016-12-08 | Outotec (Finland) Oy | Verfahren und Anlage zur thermischen Behandlung von körnigen Feststoffen |
| CN105139897B (zh) * | 2015-07-23 | 2017-08-11 | 清华大学 | 一种大规模连续制备包覆颗粒的系统 |
| CN107311212A (zh) * | 2017-07-26 | 2017-11-03 | 沈阳新诚科技有限公司 | 一种提高1350t/d型氢氧化铝气态悬浮焙烧炉产量的方法 |
| WO2019114922A1 (en) * | 2017-12-11 | 2019-06-20 | Outotec (Finland) Oy | Process and plant for thermal decomposition of aluminium chloride hydrate into aluminium oxide |
| CN108751244B (zh) * | 2018-07-06 | 2024-04-09 | 北京航天石化技术装备工程有限公司 | 一种结晶铝盐焙烧制备工业级氧化铝的集成装置 |
| CN111675233B (zh) * | 2020-05-28 | 2023-11-10 | 宁夏盈氟金和科技有限公司 | 双流化床生产无水氟化铝系统及方法 |
| CN112174176B (zh) * | 2020-09-28 | 2022-11-15 | 沈阳鑫博工业技术股份有限公司 | 一种利用氢氧化铝制备α–氧化铝的装置及方法 |
| WO2023229496A1 (ru) * | 2022-05-24 | 2023-11-30 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Устройство для термообработки гидроксида алюминия |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1143880A (sk) * | 1967-06-16 | 1900-01-01 | ||
| DE1909039B2 (de) * | 1969-02-22 | 1973-01-04 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Wirbelschichtkühler |
| DE2524540C2 (de) * | 1975-06-03 | 1986-04-24 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Durchführung endothermer Prozesse |
| NO791174L (no) * | 1978-04-20 | 1979-10-23 | Smidth & Co As F L | Fremgangsmaate for fremstilling av vannfri aluminiumoksyd |
| GB2019369B (en) * | 1978-04-20 | 1982-12-01 | Smidth & Co As F L | Production of anhydrous alumina |
| DE3405298A1 (de) * | 1984-02-15 | 1985-09-05 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Anlage und verfahren zum kontinuierlichen kalzinieren von aluminiumhydroxid |
| US4585645A (en) * | 1985-04-03 | 1986-04-29 | Aluminum Company Of America | Alpha alumina production in a steam-fluidized reactor |
-
1995
- 1995-11-14 DE DE19542309A patent/DE19542309A1/de not_active Withdrawn
-
1996
- 1996-02-11 UA UA98063070A patent/UA48201C2/uk unknown
- 1996-04-03 IN IN608CA1996 patent/IN186958B/en unknown
- 1996-11-02 AU AU74970/96A patent/AU728011B2/en not_active Expired
- 1996-11-02 DE DE59608329T patent/DE59608329D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1996-11-02 BR BR9611386-3A patent/BR9611386A/pt not_active IP Right Cessation
- 1996-11-02 SK SK642-98A patent/SK284481B6/sk not_active IP Right Cessation
- 1996-11-02 CA CA002235706A patent/CA2235706C/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-11-02 AT AT96937331T patent/ATE209607T1/de not_active IP Right Cessation
- 1996-11-02 ES ES96937331T patent/ES2169270T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1996-11-02 US US09/068,758 patent/US6015539A/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-11-02 EA EA199800451A patent/EA000516B1/ru not_active IP Right Cessation
- 1996-11-02 WO PCT/EP1996/004764 patent/WO1997018165A1/de active IP Right Grant
- 1996-11-02 JP JP09518539A patent/JP2000512255A/ja not_active Ceased
- 1996-11-02 DK DK96937331T patent/DK0861208T3/da active
- 1996-11-02 EP EP96937331A patent/EP0861208B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-11-02 CN CN96199087A patent/CN1085623C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1996-11-14 ID IDP963326A patent/ID17589A/id unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2000512255A (ja) | 2000-09-19 |
| US6015539A (en) | 2000-01-18 |
| EA199800451A1 (ru) | 1998-10-29 |
| EA000516B1 (ru) | 1999-10-28 |
| WO1997018165A1 (de) | 1997-05-22 |
| IN186958B (sk) | 2001-12-22 |
| DK0861208T3 (da) | 2002-03-25 |
| CN1085623C (zh) | 2002-05-29 |
| ES2169270T3 (es) | 2002-07-01 |
| CA2235706C (en) | 2004-08-31 |
| AU728011B2 (en) | 2001-01-04 |
| CN1204302A (zh) | 1999-01-06 |
| ATE209607T1 (de) | 2001-12-15 |
| EP0861208A1 (de) | 1998-09-02 |
| SK64298A3 (en) | 1999-07-12 |
| ID17589A (id) | 1998-01-15 |
| CA2235706A1 (en) | 1997-05-22 |
| BR9611386A (pt) | 2000-10-24 |
| DE19542309A1 (de) | 1997-05-15 |
| EP0861208B1 (de) | 2001-11-28 |
| UA48201C2 (uk) | 2002-08-15 |
| DE59608329D1 (de) | 2002-01-10 |
| AU7497096A (en) | 1997-06-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SK284481B6 (sk) | Spôsob výroby oxidu hlinitého z hydroxidu hlinitého | |
| US3579616A (en) | Method of carrying out endothermic processes | |
| US4076796A (en) | Carrying out endothermic processes in fast fluidized reactor with conventionally fluidized holding reactor | |
| CA1179846A (en) | Process of simultaneously producing fuel gas and process heat from carbonaceous materials | |
| US4247518A (en) | Apparatus for the thermal conversion of gypsum | |
| AU2010206320B2 (en) | Process and plant for producing metal oxide from metal salts | |
| US8460624B2 (en) | Process and plant for producing metal oxide from metal salts | |
| US4529579A (en) | Method for producing anhydrous alumina | |
| EP1575700A1 (en) | Method and apparatus for heat treatment in a fluidised bed | |
| CS245767B2 (en) | Production method of cement clinker | |
| AU2017365247B2 (en) | Process and plant for thermal treatment in a fluidized bed reactor | |
| US4352660A (en) | Method and apparatus for burning fine-grain material | |
| CA1161073A (en) | Process of producing cement clinker | |
| AU2011328390B2 (en) | Process and plant for producing alumina from aluminum hydroxide | |
| US4591335A (en) | Process for reheating and conveying a granular heat carrier | |
| US4423016A (en) | Process for the production of dry flue gas gypsum | |
| CA1156431A (en) | Method and apparatus for producing anhydrous alumina | |
| HU199353B (en) | Process for producing aluminium/iii/-fluoride | |
| US4026672A (en) | Plant for fluidized bed heat treatment of powdered alunite | |
| US4643885A (en) | Method of processing sodium oxalate formed during the digestion of bauxite | |
| OA16406A (en) | Process and plant for producing alumina from aluminum hydroxide. | |
| MXPA05006826A (en) | Method and plant for the heat treatment of sulfidic ores using annular fluidized | |
| MXPA99001826A (es) | Separador centrifugo |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of maintenance fees |
Effective date: 20101102 |