TWI631078B - Porous titanate compound particle and method of producing the same - Google Patents

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Abstract

本發明提供可在用於摩擦材之情形時賦予優異之耐衰退性的多孔質鈦酸鹽化合物粒子、含有該多孔質鈦酸鹽化合物粒子之樹脂組合物及摩擦材、以及多孔質鈦酸鹽化合物粒子之製造方法。
該多孔質鈦酸鹽化合物粒子之特徵在於：其係由鈦酸鹽化合物之晶粒結合而成者，並且細孔直徑為0.01~1.0μm之範圍之累計細孔體積為5%以上。

Description

多孔質鈦酸鹽化合物粒子及其製造方法
本發明係關於一種多孔質鈦酸鹽化合物粒子及其製造方法。
對於各種車輛、工業機械等之煞車系統所使用之摩擦材，要求摩擦係數高且穩定而耐衰退性優異，耐磨耗性優異，轉子攻擊性較低。為了滿足該等特性，業界一直使用包含石棉、無機填充材料、有機填充材料等、與使該等結合之酚系樹脂等熱硬化性樹脂(結合材)之樹脂組合物作為摩擦材。
但是，石棉已被確認有致癌性，且容易粉塵化，因此基於因作業時之吸入引起之環境衛生問題，而自行約束其使用，因而提出有如下摩擦材，該摩擦材使用作為代替品之纖維狀鈦酸鉀等鈦酸鹼金屬鹽作為摩擦調整材。尤其是鈦酸鉀纖維並非如石棉般具有致癌性，不會如金屬纖維般損傷轉子，摩擦特性亦優異，但先前之鈦酸鉀纖維多為平均纖維直徑為0.1~0.5μm、平均纖維長度為10~20μm者，未包括在世界衛生組織(World Health Organization，WHO)所推薦之範圍(作為吸入性纖維之WHO纖維：平均短徑為3μm以下、平均纖維長度為5μm以上及縱橫比為3以上之纖維狀化合物以外)內。因此，專利文獻1中提出有具有阿米巴形狀之鈦酸鉀。
另一方面，摩擦材之衰退現象係隨著摩擦材之高溫化，摩擦材中之有機成分氣化，於與圓盤之摩擦界面形成氣層所引起之現象，藉由抑制摩擦界面之氣層之形成，能夠改善耐衰退性。對此，有效的是 提高摩擦材之氣孔率而使氣體容易自摩擦界面逃逸。作為提高摩擦材之氣孔率之方法，考慮將對原料混合物進行黏合成形之步驟中之成形壓力調節設定為較低，但若使成形壓力變低，則摩擦材之強度或耐磨耗性降低，變得無法獲得摩擦特性。因此，專利文獻2中提出有一種鈦酸鹼金屬鹽之中空體粉末，其包含由具有棒狀、柱狀、圓柱狀、短條狀、粒狀及/或板狀之形狀的鈦酸鹼金屬鹽粒子結合而成之中空體。
[先前技術文獻] [專利文獻]
[專利文獻1]國際公開WO2008-123046號公報
[專利文獻2]日本專利特開2009-114050號公報
但是，關於專利文獻1中所使用之鈦酸鉀，可能微量包含WHO纖維。關於專利文獻2中所使用之鈦酸鹼金屬鹽，無法獲得充分之耐衰退性。
本發明之目的在於提供可在用於摩擦材之情形時賦予優異之耐衰退性的多孔質鈦酸鹽化合物粒子、含有該多孔質鈦酸鹽化合物粒子之樹脂組合物及摩擦材、以及多孔質鈦酸鹽化合物粒子之製造方法。
本發明提供以下之多孔質鈦酸鹽化合物粒子、含有該多孔質鈦酸鹽化合物粒子之樹脂組合物及摩擦材、以及多孔質鈦酸鹽化合物粒子之製造方法。
第1項 一種多孔質鈦酸鹽化合物粒子，其特徵在於：其係由鈦酸鹽化合物之晶粒結合而成者，並且細孔直徑為0.01~1.0μm之範圍之累計細孔體積為5%以上。
第2項 如第1項之多孔質鈦酸鹽化合物粒子，其特徵在於：上述多孔質鈦酸鹽化合物粒子之平均粒徑為5~500μm。
第3項 如第1項或第2項之多孔質鈦酸鹽化合物粒子，其特徵在於：上述鈦酸鹽化合物以組成式A2TinO(2n+1)[式中，A為選自鹼金屬中之1種或2種以上，n=2~8]表示。
第4項 一種樹脂組合物，其特徵在於：含有如第1項至第3項中任一項之多孔質鈦酸鹽化合物粒子、與熱硬化性樹脂。
第5項 一種摩擦材，其特徵在於：含有如第4項之樹脂組合物。
第6項 一種多孔質鈦酸鹽化合物粒子之製造方法，其特徵在於，其係製造如第1項至第3項中任一項之多孔質鈦酸鹽化合物粒子的方法，並且包括如下步驟：將鈦源與鹼金屬鹽進行機械粉碎，而準備粉碎混合物之步驟；將上述粉碎混合物進行乾式造粒，而準備造粒物之步驟；將上述造粒物進行煅燒之步驟。
本發明之多孔質鈦酸鹽化合物粒子可在用於摩擦材之情形時賦予優異之耐衰退性。
圖1係表示實施例1之多孔質鈦酸鹽化合物粒子之整體影像的掃描電子顯微鏡照片。
圖2係表示實施例1之多孔質鈦酸鹽化合物粒子之內部結構的掃描電子顯微鏡照片。
圖3係表示實施例2之多孔質鈦酸鹽化合物粒子之整體影像的掃描電子顯微鏡照片。
圖4係表示實施例2之多孔質鈦酸鹽化合物粒子之內部結構的掃描電子顯微鏡照片。
圖5係表示比較例1之鈦酸鹽化合物粒子之整體影像的掃描電子 顯微鏡照片。
圖6係表示比較例1之鈦酸鹽化合物粒子之內部結構的掃描電子顯微鏡照片。
圖7係表示比較例2之鈦酸鹽化合物粒子的掃描電子顯微鏡照片。
以下，對較佳之實施形態進行說明。但是，以下之實施形態為單純之例示，本發明並不限定於以下之實施形態。
本發明之多孔質鈦酸鹽化合物粒子係藉由燒結及/或熔合等使鈦酸鹽化合物之晶粒結合而成之多孔質鈦酸鹽化合物粒子，並且細孔直徑為0.01~1.0μm之範圍之累計細孔體積為5%以上。
於本發明中，上述累計細孔體積較佳為10%以上，更佳為15%以上。上述累計細孔體積之較佳之上限值為40%，進而較佳為30%。若上述累計細孔體積過小，則在用於摩擦材之情形時，有無法獲得優異之耐衰退性之情形。若上述累計細孔體積過大，則有鈦酸鹽化合物之晶粒間之結合部分變弱，而變得不再確保多孔質結構之情形。上述累計細孔體積可藉由汞滲法而測定。
又，本發明之多孔質鈦酸鹽化合物粒子之BET比表面積較佳為1~13m2/g之範圍內，進而較佳為3~9m2/g之範圍內。若上述BET比表面積過小，則在用於摩擦材之情形時，有無法獲得優異之耐衰退性之情形。若上述BET比表面積過大，則有煅燒步驟中之化學反應未結束之情形。
本發明之多孔質鈦酸鹽化合物粒子之粒子形狀較佳為球狀、不定形狀等粉末狀，較佳為非纖維狀。尤佳為球狀。
本發明之多孔質鈦酸鹽化合物粒子之粒子尺寸並無特別限制，平均粒徑較佳為5~500μm，更佳為10~300μm。於本發明中，平均 粒徑係表示不進行利用超音波之分散並且藉由雷射繞射/散射法所求出之粒度分佈中之累計值為50%之粒徑。該等各種粒子形狀及粒子尺寸可藉由製造條件、尤其是原料組成、煅燒條件、粉碎處理條件等而任意地控制。
作為鈦酸鹽化合物，可列舉組成式A2TinO(2n+1)[式中，A為選自鹼金屬中之1種或2種以上，n=2~8]、MxAyTi(2-y)O4[式中，M為鋰以外之鹼金屬，A為選自鋰、鎂、鋅、鎳、銅、鐵、鋁、鎵、錳中之1種或2種以上，x=0.5~1.0，y=0.25~1.0]、K0.5~0.8Li0.27Ti1.73O3.85~4、K0.2~0.8Mg0.4Ti1.6O3.7~4等所表示之鈦酸鹽化合物。
上述鈦酸鹽化合物中，較佳為組成式A2TinO(2n+1)[式中，A為選自鹼金屬中之1種或2種以上，n=2~8]所表示之鈦酸鹽化合物，更佳為組成式A2Ti6O13[式中，A為選自鹼金屬中之1種或2種以上]所表示之鈦酸鹽化合物。作為鹼金屬，有鋰、鈉、鉀、銣、銫、鍅，其中就於經濟上有利之方面而言，較佳為鋰、鈉、鉀。更具體而言，可例示Li2Ti6O13、K2Ti6O13、Na2Ti6O13等。
關於本發明之多孔質鈦酸鹽化合物粒子之製造方法，只要可獲得上述特性，則無特別限制，例如可例示藉由將鈦源與鹼金屬鹽進行機械粉碎而獲得粉碎混合物，再將該粉碎混合物進行乾式造粒、煅燒而製造之方法等。
作為機械粉碎，可列舉一面施加物理衝擊一面進行粉碎之方法。具體而言，可列舉利用振磨機(vibrational mill)所進行之粉碎。認為藉由利用振磨機進行粉碎處理，因混合粉體之磨碎之剪切應力，而同時引起原子排列之混亂與原子間距離之減小，從而引起異種粒子之接點部分之原子移動，結果獲得準穩定相。藉此，獲得反應活性較高之粉碎混合物，能夠使下述之煅燒溫度變低，即使將粉碎混合物進行造粒亦能夠減少未反應物。關於機械粉碎，為了高效率地施加原料 剪切應力，較佳為不未使用水或溶劑之乾式處理。
機械粉碎之處理時間並無特別限制，一般較佳為0.1~2小時之範圍內。
粉碎混合物之造粒係藉由不使用水及溶劑之乾式造粒而進行。乾式造粒可藉由公知之方法而進行，例如可例示滾動造粒、流動層造粒、攪拌造粒等。關於濕式造粒，於造粒物之乾燥步驟中，隨著造粒物內部之液狀物之氣化，結果獲得於內部具有較大空洞之多孔質粒子，粉體強度降低，故而欠佳。又，為了使水及溶劑進行氣化，變得需要加熱，量產性亦較差。
作為煅燒造粒物之溫度，可根據目標鈦酸鹽化合物之組成而適當選擇，較佳為650~1000℃之範圍，進而較佳為800~950℃之範圍。煅燒時間較佳為0.5~8小時，進而較佳為2~6小時。
作為鈦源，只要為含有鈦元素且不阻礙藉由煅燒而生成氧化物之原材料，則無特別限定，例如有藉由在空氣中進行煅燒而轉化為氧化鈦之化合物等。作為該化合物，例如可列舉氧化鈦、金紅石礦石、氫氧化鈦濕濾餅、含水二氧化鈦等，較佳為氧化鈦。
作為鹼金屬鹽，有鹼金屬之碳酸鹽、碳酸氫鹽、氫氧化物、乙酸鹽等有機酸鹽、硫酸鹽、硝酸鹽等，較佳為碳酸鹽。
鈦源與鹼金屬鹽之混合比可根據目標鈦酸鹽化合物之組成而適當選擇。
本發明之多孔質鈦酸鹽化合物粒子由於如上所述細孔直徑較小，故而能夠抑制熱硬化性樹脂含浸於多孔質粒子內之情況。因此，於使用含有本發明之多孔質鈦酸鹽化合物粒子之樹脂組合物作為摩擦材時，該多孔質粒子成為衰退氣體之逃逸孔。因此，即使不將對原料混合物進行黏合成形之步驟中之成形壓力調節設定為較低，亦能夠獲得優異之耐衰退性。進而，本發明之多孔質鈦酸鹽化合物粒子不僅使 耐衰退性提高，亦由於其係非纖維狀之多孔質體，故而期待作為不含WHO纖維之摩擦調整材。
本發明之樹脂組合物之特徵在於含有上述多孔質鈦酸鹽化合物粒子與熱硬化性樹脂。作為熱硬化性樹脂，可自公知之熱硬化性樹脂中適當選擇任意者而使用。例如可列舉酚系樹脂、甲醛樹脂、三聚氰胺樹脂、環氧樹脂、丙烯酸系樹脂、芳香族聚酯樹脂、尿素樹脂等，可單獨使用該等之1種，或將2種以上組合使用。其中較佳為酚系樹脂。
本發明之多孔質鈦酸鹽化合物粒子亦可為了分散性、提高與熱硬化性樹脂之密接性等，而利用矽烷偶合劑、鈦酸酯系偶合劑等並依據常用方法實施表面處理而使用。樹脂組合物中之本發明之多孔質鈦酸鹽化合物粒子之含量並無特別限制，較佳為樹脂組合物整體之3~30質量%，更佳為5~25質量%。
本發明之樹脂組合物能夠用於需要耐磨耗性之製品，尤其可適宜地用於各種車輛或工業機械之煞車墊(brake pad)、煞車帶(brake lining)、離合器摩擦片(clutch facing)等之摩擦材。又，就考慮自然環境之觀點而言，本發明之樹脂組合物即使不含銅粉末、銅纖維等銅，亦能夠獲得優異之耐磨耗性及耐衰退性。
於使用本發明之樹脂組合物作為摩擦材之情形時，可根據所需之特性，適當調配公知之纖維基材、摩擦調整材等，於常溫下以特定壓力進行成形，繼而於特定溫度下進行熱成形，進行熱處理及最終加工處理，藉此最終加工為摩擦材之成形體。
作為纖維基材，有芳香族聚醯胺纖維、丙烯酸系纖維等有機纖維，鋼纖維、銅纖維等金屬纖維；玻璃纖維、岩絨、陶瓷纖維、生物降解性纖維、生物溶解性纖維、矽灰石纖維等無機纖維；碳纖維等，可單獨使用該等之1種，或將2種以上組合使用。
作為摩擦調整材，有硫化或未硫化之天然或合成橡膠、檟如粉(cashew dust)、樹脂粉等之有機粉末；合成或天然石墨、碳黑、硫化錫、二硫化鉬、三硫化二銻、硫酸鋇、碳酸鈣、黏土、雲母、滑石等之無機粉末；銅、鋁、鋅、鐵等之金屬粉末；氧化鋁、氧化矽、氧化鎂、二氧化鋯(氧化鋯)、氧化鉻、二氧化鉬、矽酸鋯、氧化鈦、氧化鐵等氧化物粉末；本發明之多孔質鈦酸鹽化合物粒子以外之球狀、層狀、板狀、柱狀、塊狀、不定形狀等粒子形狀之鈦酸鹽化合物粉末等，可單獨使用該等之1種，或將2種以上組合使用。
[實施例]
以下，基於具體之實施例，進一步說明本發明。本發明不受以下實施例任何限定，可在不變更其主旨之範圍內進行適當變更而實施。
<鈦酸鹽化合物粒子之製造>
(實施例1)
將以成為Ti：K=3：1(莫耳比)之方式稱量之氧化鈦及碳酸鉀，利用振磨機一面進行粉碎一面混合10分鐘。利用高速混合機將所獲得之粉碎混合物進行乾式造粒後，於電爐中，於850℃下煅燒4小時，藉此獲得粉末。
利用X射線繞射測定裝置(Rigaku公司製造、Ultima IV)確認到所獲得之粉末為K2Ti6O13之單相。利用雷射繞射式粒度分佈測定裝置(島津製作所製造、SALD-2100)測得平均粒徑為169μm。
所獲得之粉末之形狀係使用場發射型掃描電子顯微鏡(SEM)(日立高新技術公司製造、S-4800)進行觀察。於圖1中表示粒子之整體影像之SEM照片，於圖2中表示粒子之內部結構之SEM照片。由圖1及圖2可知，所獲得之粉末係於微粒子間具有不足1μm之微細空隙的球狀粒子。
所獲得之粉末之細孔係使用水銀測孔儀(Quanta Chrome公司製造、Pore Master 60-GT)進行測定，處於0.01~1.0μm之細孔直徑範圍之累計細孔體積為21.1%，細孔分佈之最大值為0.11μm。
又，對所獲得之粉末測定BET比表面積，結果為5.9m2/g。
(實施例2)
將以成為Ti：Na=3：1(莫耳比)之方式稱量之氧化鈦及碳酸鈉，利用振磨機一面進行粉碎一面混合10分鐘。利用高速混合機將所獲得之粉碎混合物進行乾式造粒後，於電爐中，於850℃下煅燒4小時，藉此獲得粉末。
所獲得之粉末之評價係與實施例1同樣地進行。其結果為，確認為Na2Ti6O13之單相，平均粒徑為56μm，處於0.01~1.0μm之細孔直徑範圍之累計細孔體積為24.0%，細孔分佈之最大值為0.34μm之球狀粒子。
於圖3中表示粒子之整體影像之SEM照片，於圖4中表示粒子之內部結構之SEM照片。
又，對所獲得之粉末測定BET比表面積，結果為4.4m2/g。
(實施例3)
對於實施例1中所獲得之鈦酸鹽化合物粒子，使用3-胺基丙基三乙氧基矽烷之甲醇溶液進行表面處理，藉此獲得粉末。表面處理係以相對於鈦酸鹽化合物粒子100質量%，3-胺基丙基三乙氧基矽烷成為0.5質量%之方式進行。
(比較例1)
如以下所示而製造上述專利文獻2中所揭示之中空狀之鈦酸鹽化合物粒子。
將以成為Ti：K=3：1(莫耳比)之方式稱量之氧化鈦及碳酸鉀，利用振磨機一面進行粉碎一面混合10分鐘。將所獲得之粉碎混合物， 於電爐中，於1050℃下煅燒4小時，利用粉碎機將煅燒物粉碎，而獲得平均短徑為1.9μm、平均長徑為3.1μm、平均縱橫比為1.7之柱狀粉末。
使用所獲得之柱狀粉末、乙基纖維素系黏合劑、多羧酸銨鹽而製造漿料，將所獲得之漿料進行噴霧乾燥。其次，將進行噴霧乾燥而獲得之粉末於900℃下熱處理2小時。
所獲得之粉末之評價係與實施例1同樣地進行。其結果為，確認為K2Ti6O13之單相，平均粒徑為141μm，處於0.01~1.0μm之細孔直徑範圍之累計細孔體積為2.8%，細孔分佈之最大值為1.9μm之球狀粒子。於圖5中表示粒子之整體影像之SEM照片，於圖6中表示粒子之內部結構之SEM照片。由圖5及圖6可知為大量具有1~5μm之空隙的中空狀球狀粒子。
又，對所獲得之粉末測定BET比表面積，結果為0.6m2/g。
(比較例2)
利用研缽將比較例1中所獲得之粉末進行粉碎，而獲得柱狀粉末。於圖7中表示粒子之整體影像之SEM照片。
(比較例3)
藉由常用方法將以成為Ti：K：Li=1.73：0.8：0.27(莫耳比)之方式稱量之氧化鈦、碳酸鉀及碳酸鋰加以混合，利用振磨機一面對原料混合物進行粉碎一面混合30分鐘。將所獲得之粉碎混合物於電爐中，於1000℃下煅燒4小時後，對煅燒物進行粉碎，藉此獲得粉末。使所獲得之粉末分散於水中，而製備10質量%之漿料。濾取該漿料之固形物成分，進行乾燥而獲得鈦酸鋰鉀(K0.8Li0.27Ti1.73O4)。
將所獲得之鈦酸鋰鉀分散於調整為3.5質量%之硫酸溶液中，而製備5質量%之漿料。藉由濾取該漿料之固形物成分，進行水洗、乾燥，而獲得鈦酸(H2Ti2O5)。
將所獲得之鈦酸分散於調整為5.3質量%之氫氧化鉀溶液中，而製備10質量%之漿料。濾取該漿料之固形物成分，進行水洗、乾燥。藉由將其於電爐中，於500下煅燒3小時，而獲得粉末。
利用X射線繞射測定裝置確認到所獲得之粉末為八鈦酸鉀(K2Ti8O17)。利用雷射繞射式粒度分佈測定裝置測得平均粒徑為9μm。使用SEM確認到粉末之形狀為板狀粒子。
(比較例4)
藉由常用方法將以成為Ti：K：Li=1.73：0.8：0.27(莫耳比)之方式稱量之氧化鈦、碳酸鉀及碳酸鋰加以混合，利用振磨機一面對原料混合物進行粉碎一面混合30分鐘。將所獲得之粉碎混合物於電爐中，於1000℃下煅燒4小時後，將煅燒物進行粉碎，藉此獲得粉末。使所獲得之粉末分散於水中，而製成10質量%之漿料，進而添加酸。濾取該漿料之固形物成分，進行乾燥。於乾燥後，於電爐中，於600℃下煅燒1小時，而獲得粉末。
利用X射線繞射測定裝置確認到所獲得之粉末為纖鐵礦型層狀結晶之鈦酸鋰鉀(K0.7Li0.27Ti1.73O3.95)。利用雷射繞射式粒度分佈測定裝置測得平均粒徑為15μm。使用SEM確認到粉末之形狀為板狀粒子。
(比較例5)
藉由常用方法將以成為Ti：K：Mg=4：2：1(莫耳比)之方式稱量之氧化鈦、碳酸鉀及氫氧化鎂加以混合，利用振磨機一面對原料混合物進行粉碎一面混合30分鐘。將所獲得之粉碎混合物於電爐中，於1000℃下煅燒4小時後，對煅燒物進行粉碎，而獲得粉末。使所獲得之粉末分散於水中，而製成10質量%之漿料，進而添加酸。濾取該漿料之固形物成分，進行乾燥。於乾燥後，於電爐中，於600℃下煅燒1小時，而獲得粉末。
利用X射線繞射測定裝置確認到所獲得之粉末為纖鐵礦型層狀結 晶之鈦酸鎂鉀(K0.7Mg0.4Ti1.6O3.95)。利用雷射繞射式粒度分佈測定裝置測得平均粒徑為4μm。使用SEM確認到粉末之形狀為板狀粒子。
(比較例6)
藉由常用方法將以成為Ti：K=1：1(莫耳比)之方式稱量之氧化鈦及碳酸鉀加以混合，利用振磨機一面對原料混合物進行粉碎一面混合30分鐘。將所獲得之粉碎混合物於電爐中，於780℃下煅燒4小時後，將煅燒物進行粉碎，藉此獲得二鈦酸鉀(K2Ti2O5)。
將所獲得之二鈦酸鉀分散於水中，而製備15質量%之漿料，進而添加酸。濾取該漿料之固形物成分，並進行乾燥。於乾燥後，於電爐中，於600℃下煅燒1小時，利用錘磨機將煅燒物進行壓碎，而獲得粉末。
利用X射線繞射測定裝置確認到所獲得之粉末為7.9鈦酸鉀(K2Ti7.9O16.8)。利用雷射繞射式粒度分佈測定裝置測得平均粒徑為11μm。使用SEM確認到粉末之形狀為具有不定形之形狀，且具有向不規則之方向延伸複數個突起之形狀(阿米巴形狀)的粒子。
<摩擦材之製造>
(實施例3)
依據表1之調配比率而調配材料，利用Lodige混合機加以混合後，將所獲得之混合物進行暫時成形(25MPa)、熱成形(150℃、20MPa)，進而進行220℃之熱處理，而製造圓盤煞車用片。
<摩擦材之評價>
摩擦試驗係使用通用之全尺寸測力試驗機，依據JASO C-406而進行。摩擦材之氣孔率係依據JIS D4418，藉由油中含浸而進行測定。將結果示於表1。
如表1所示可知，使用依據本發明之實施例1~3之多孔質鈦酸化合物粒子的實施例3~11，與使用比較例1~6之鈦酸鹽化合物粒子的比較例7~14相比，衰退試驗項目中之10次制動中之最低摩擦係數(μ)變高，無論是否含有銅粉末，均顯示出優異之耐衰退性。

Claims (7)

  1. 一種多孔質鈦酸鹽化合物粒子，其特徵在於：其係由鈦酸鹽化合物之晶粒結合而成者，並且細孔直徑為0.01~1.0μm之範圍之累計細孔體積為5%以上，上述鈦酸鹽化合物以組成式A2Ti6O13[式中，A為選自鹼金屬中之1種或2種以上]表示。
  2. 如請求項1之多孔質鈦酸鹽化合物粒子，其中上述多孔質鈦酸鹽化合物粒子之平均粒徑為5~500μm。
  3. 一種樹脂組合物，其特徵在於：含有如請求項1或2之多孔質鈦酸鹽化合物粒子、與熱硬化性樹脂。
  4. 一種摩擦材，其特徵在於：含有如請求項3之樹脂組合物。
  5. 一種多孔質鈦酸鹽化合物粒子之製造方法，其特徵在於，其係製造由鈦酸鹽化合物之晶粒結合而成、且細孔直徑為0.01~1.0μm之範圍之累計細孔體積為5%以上之多孔質鈦酸鹽化合物粒子的方法，並且包括如下步驟：將鈦源與鹼金屬鹽機械粉碎，而準備粉碎混合物之步驟；將上述粉碎混合物乾式造粒，而準備造粒物之步驟；及將上述造粒物煅燒之步驟。
  6. 如請求項5之多孔質鈦酸鹽化合物粒子之製造方法，其中上述多孔質鈦酸鹽化合物粒子之平均粒徑為5~500μm。
  7. 如請求項5或6之多孔質鈦酸鹽化合物粒子之製造方法，其中上述鈦酸鹽化合物以組成式A2TinO(2n+1)[式中，A為選自鹼金屬中之1種或2種以上，n=2~8]表示。
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