TWI593929B - Tubular boiler Tubular tube cleaning method - Google Patents

Tubular boiler Tubular tube cleaning method Download PDF

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TWI593929B
TWI593929B TW104133694A TW104133694A TWI593929B TW I593929 B TWI593929 B TW I593929B TW 104133694 A TW104133694 A TW 104133694A TW 104133694 A TW104133694 A TW 104133694A TW I593929 B TWI593929 B TW I593929B
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Kenji Mawatari
Koki Ohkubo
Sho Shimoda
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Mitsubishi Hitachi Power Sys
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Description

貫流鍋爐的火爐壁管之洗淨方法
本揭示係關於一種貫流鍋爐的火爐壁管之洗淨方法。
在將氧氣處理適用於鍋爐供水系統的火力發電系統中，會產生貫流鍋爐的火爐壁管之金屬溫度上昇的現象，而有下述問題：因為火爐壁管破損而產生鍋爐水之洩漏。火爐壁管的金屬溫度之上昇會從低壓供水加熱器排洩系統或供水系統的配管溶出鐵而生成赤鐵礦(Fe2O3)，赤鐵礦附著、堆積在火爐壁管內面係造成熱傳導變差的原因(以下，由該性質將赤鐵礦稱為粉末積垢)。
為了預防上述火爐壁管的不適當的洩漏，會定期地實施火爐壁管的化學清洗，來進行將由堆積在管內面的鐵系氧化物所形成的積垢完全去除。
例如，專利文獻1揭示有一種化學清洗，其具備：藉由酸(無機酸或有機酸)將積垢溶解去除的酸洗步驟、其後的水洗步驟、其後的防鏽處理步驟。在所揭示的酸洗步驟中，以酸性溶液對鍋爐進行循環通水。
另外，例如，專利文獻2揭示有一種具有省煤器、火爐及加熱器的自然循環滾筒型鍋爐之清洗方法。在所揭示的清洗方法中，從暫設在包含除了加熱器的省煤器及火爐的鍋爐之清洗系統將添加有分散劑的清洗液注入鍋爐內後，會在將清洗液保持在鍋爐內的期間注入惰性氣體來進行發泡。
又，例如，專利文獻3揭示有一種粉末積垢的排出方法，其具備：裝水步驟、加壓步驟、及減壓步驟。裝水步驟係將導入有微泡的清洗流體供給至蒸發管等的清洗對象空間進行裝水的步驟。加壓步驟係藉由在將裝水步驟的狀態放置預定時間後，使密閉空間內的清洗流體壓力昇壓，並且藉由使清洗流體壓力昇壓來使清洗流體內的微泡收縮成為相對較小的微泡及奈米氣泡。減壓步驟係使在加壓步驟收縮而呈相對較小的微泡及奈米氣泡之狀態的清洗流體內的氣泡膨脹。
[先前技術文獻] [專利文獻]
[專利文獻1]特開2012-24735號公報
[專利文獻2]特開平8-105602號公報
[專利文獻3]特開2014-142154號公報
在專利文獻1~3所揭示的方法中，需花費長時間清洗火爐壁管的管內面，並且工事成本較高，施工期間也會長期間地持續。
有鑑於上述情事，本發明的至少一實施方式的目的係提供一種能夠縮短清洗時間的貫流鍋爐的火爐壁管之清洗方法。
(1)本發明的至少一實施方式所揭示之貫流鍋爐的火爐壁管之洗淨方法，係將氧氣處理適用於供水系統的貫流鍋爐的火爐壁管之洗淨方法，藉由化學清洗選擇性地將生成在前述火爐壁管的內面之自我氧化積垢及粉末積垢中，熱傳導率比前述自我氧化積垢更低的前述粉末積垢去除。
經由本發明者們進行檢討的結果，得知在專利文獻1及2所揭示的清洗方法中，為了將生成在火爐壁管的內面之積垢全部去除，不僅需花費長時間清洗，工事成本較高，施工期間也會變長，並且也會有對火爐壁管的內面造成損傷之虞。另一方面，得知雖然在專利文獻所揭示的清洗方法中，係使用接受對清洗流體供給微泡後的純水，但在將作動流體的壓力從常壓狀態進行加壓使其昇壓的另一方面，也必需對昇壓後的壓力進行減壓使其降壓，會難以進行有效率的清洗。
上述問題點，依據上述(1)的方法，由於會藉由化學清洗選擇性地將生成在火爐壁管的內面之自我氧化積垢及粉末積垢中，熱傳導率比自我氧化積垢更低的粉末積垢去除，所以相較於以習知技術將自我氧化積垢及粉末積垢全部去除的情況更能夠縮短清洗時間。並且，由於不會去除自我氧化積垢，所以清洗液也不會對火爐壁管的內面造成損傷。
(2)在數個的實施方式中，是上述(1)的方法，其中，具備：求得用以選擇性地將前述粉末積垢去除的前述化學清洗之清洗條件的清洗試驗步驟、以及利用在前述清洗試驗步驟所求得的前述清洗條件選擇性地將粉末積垢去除的清洗步驟。
經由本發明者們進行檢討的結果，雖然酸洗或螯合清洗等對於化學清洗十分有效，但當將清洗液條件設為高濃度、將清洗溫度條件設為高溫度、將清洗時間條件設為長時間時，會因為洗淨力過強而造成自我氧化積垢部分地損傷，而有因為自我氧化積垢的上浮所造成的傳熱阻礙及清洗液殘留在上浮部所造成的腐蝕之虞。
上述問題點，依據上述(2)的方法，由於會求得用以選擇性地將粉末積垢去除的化學清洗條件，並且利用求得的清洗條件選擇性地將粉末積垢去除，所以能夠有效率地將自我氧化積垢及粉末積垢中，熱傳導率比自我氧化積垢更低的粉末積垢選擇性地去除。
(3)在數個的實施方式中，是上述(2)的方法，其中，前述清洗條件係至少包含清洗液組成條件、清洗液濃度條件、清洗溫度條件或清洗時間條件的一個。
依據上述(3)的方法，由於清洗條件係至少包含清洗液組成條件、清洗液濃度條件、清洗溫度條件或清洗時間條件的一個，所以能夠利用適當的清洗條件來有效率地將熱傳導率比自我氧化積垢更低的粉末積垢選擇性地去除。
(4)在數個實施方式中，是上述(2)或(3)的方法，其中，前述清洗試驗步驟係求得能夠對藉由模擬作為清洗對象的貫流鍋爐的火爐壁管之一部分或該火爐壁管的樣品所構成的試驗體，進行化學清洗來選擇性地將前述粉末積垢去除的前述清洗條件。
依據上述(4)的方法，由於會求得能夠對藉由模擬作為清洗對象的貫流鍋爐的火爐壁管之一部分或該火爐壁管的樣品所構成的試驗體，進行化學清洗來選擇性地將粉末積垢去除的清洗條件，所以能夠求得分別適用於運轉環境相異的貫流鍋爐之清洗條件。
(5)在數個的實施方式中，是上述(4)的方法，其中，在前述清洗試驗步驟中，會藉由監視前述試驗體的化學清洗所使用的清洗液中的粒子濃度，來判斷選擇性地將 前述粉末積垢去除的完成時序，並且依據該完成時序來求得前述清洗條件。
依據上述(5)的方法，由於會藉由監視試驗體的化學清洗所使用的清洗液中的粒子濃度，來判斷選擇性地將粉末積垢去除的完成時序，並且依據完成時序來求得清洗條件，所以能夠定性地求得清洗條件。
(6)在數個的實施方式中，是上述(5)的方法，其中，在前述清洗試驗步驟中，是將前述粒子濃度的上昇率形成為未滿臨界值的時序作為前述完成時序。
依據上述(6)的方法，由於是將粒子濃度的上昇率形成為未滿臨界值的時序作為完成時序，所以能夠定量地求得清洗條件。
【發明內容】
依據本發明的至少一實施方式，可提供一種能夠縮短清洗時間的貫流鍋爐的火爐壁管之洗淨方法。
1‧‧‧火力發電設備
11‧‧‧渦輪凝結器
12‧‧‧凝結泵
13‧‧‧凝結處理裝置
14‧‧‧凝結昇壓泵
15‧‧‧低壓供水加熱器
16‧‧‧脫氣器
17‧‧‧鍋爐供水泵
18‧‧‧高壓供水加熱器
19‧‧‧火爐省煤器
20‧‧‧超熱器
21‧‧‧再熱器
22‧‧‧省煤器
23‧‧‧火爐
24‧‧‧氣液分離器
25‧‧‧氣液分離槽
26‧‧‧鍋爐循環泵
3‧‧‧清洗循環路徑
31‧‧‧緩衝槽
32‧‧‧循環泵
33‧‧‧加熱器
34‧‧‧廢液儲槽
35‧‧‧暫時配管
5‧‧‧火爐壁管
6‧‧‧積垢溶解試驗裝置
61‧‧‧保溫槽
62‧‧‧循環泵
63‧‧‧循環槽
64‧‧‧粒子計數器
S‧‧‧積垢
HS‧‧‧自我氧化積垢
PS‧‧‧粉末積垢
B‧‧‧黏結劑
TP‧‧‧試驗體
第1圖係表示將氧氣處理適用於鍋爐供水系統的火力發電設備之概略構造的概念圖。
第2圖係表示在第1圖所示的火力發電設備設置清洗循環路徑後的狀態之概念圖。
第3圖係表示在內面附著、堆積有積垢的火爐壁管之概略的示意圖。
第4圖係表示積垢的厚度與金屬溫度之關係的圖。
第5圖係表示貫流鍋爐的運轉時間與自我氧化積垢的厚度之關係的圖。
第6圖係表示在內面生成有自我氧化積垢及粉末積垢的貫流鍋爐之火爐壁管的推定構造(putative structure)之概念圖。
第7圖係表示能夠選擇性地將粉末積垢去除的清洗條件之圖。
第8圖係表示用以求得能夠選擇性地將粉末積垢去除的清洗條件之清洗試驗裝置的概略之概念圖。
第9圖係表示清洗時間與清洗液中的粒子濃度及粒子濃度的上昇率之關係的圖。
以下，參照添附圖式來說明關於本發明的數個的實施方式。但，作為實施方式所記載或圖面所表示的構造零件之尺寸、材質、形狀、以及其相對配置等，其意旨並非用以限定本發明的範圍，僅是單純的說明例。
例如，用以表示「某方向」、「沿著某方向」、「平行」、「正交」、「中心」、「同心」或「同軸」等的相對或絕對的配置之表現，不僅是嚴密地用以表示該配置，也是表示具有公差或是能夠獲得相同機能的程 度之角度或距離而呈相對位移之狀態者。
另外，例如，用以表示四角形狀或圓筒形狀等的形狀之表現，不僅是用以表示幾何學上嚴密的意思之四角形狀或圓筒形狀等的形狀，也是表示在能夠獲得相同效果的範圍包含凹凸部或倒角部等的形狀者。
另一方面，「備有」、「具有」、「具備」、「包含」、或「有」一個構成元件之表現，並非是用以排除其他的構成元件之存在的排他性表現。
第1圖係表示將氧氣處理適用於鍋爐供水系統的火力發電設備1之概略構造的概念圖。
(1)本發明的至少一實施方式所揭示之貫流鍋爐的火爐壁管5之洗淨方法，係將氧氣處理適用於供水系統的貫流鍋爐的火爐壁管5之清洗方法。
如第1圖所示，將氧氣處理適用於鍋爐供水系統的火力發電設備1係具備：渦輪凝結器11、凝結泵12、凝結處理裝置13、凝結昇壓泵14、低壓供水加熱器15、脫氣器16、鍋爐供水泵17、高壓供水加熱器18、火爐省煤器19、超熱器20、及再熱器21。並且，火爐省煤器19係具備有：省煤器22、火爐23、氣液分離器24、氣液分離槽25、及鍋爐循環泵26。
第2圖係表示在第1圖所示的火力發電設備1設置清洗循環路徑3後的狀態之概念圖。
如第2圖所示，清洗循環路徑3係使清洗液從省煤器22在氣液分離器24之間進行循環，用以對附 著、堆積在火爐壁管5的內面之積垢S(參照第3圖)進行清洗將其去除者，其包含：緩衝槽31、循環泵32、加熱器33、及廢液儲槽34。藉由暫時配管35將上述構造相互地連接。
將清洗液貯留在緩衝槽31，並且利用循環泵32將貯留在緩衝槽31的清洗液送出。利用加熱器33對被循環泵32送出的清洗液進行加熱，再通過省煤器22、火爐23、及氣液分離器24將其回收至緩衝槽31。藉此，貯留在緩衝槽31的清洗液會從省煤器22在氣液分離器24之間進行循環，來對附著、堆積在火爐壁管5的內面之積垢S進行清洗將其去除(化學清洗)。
第3圖係表示在內面附著、堆積有積垢S的火爐壁管5之概略的示意圖。
如第3圖所示，附著、堆積在火爐壁管5的內面之積垢S係包含自我氧化積垢HS與粉末積垢PS所構成。自我氧化積垢HS係堆積在火爐壁管5的內面而形成為緻密的層，而粉末積垢PS則是小粒徑的多孔狀並且附著在自我氧化積垢HS的表面。
第4圖係表示積垢S的厚度與金屬溫度之關係的圖。
如第4圖所示，對於金屬溫度的上昇，粉末積垢PS的厚度之影響較大，自我氧化積垢HS的厚度之影響較小。並且，雖然火爐壁管5的金屬溫度係被管理在管理溫度以下，但自我氧化積垢HS只要厚度不成長至預 定值(以下，稱「HS厚度界限值」)，火爐壁管5的金屬溫度就不會到達管理溫度。
第5圖係表示貫流鍋爐的運轉時間與自我氧化積垢HS的厚度之關係的圖。
如第5圖所示，自我氧化積垢HS的成長速度較緩慢，即使經過10年左右厚度也在HS厚度界限值以下。因此，即使自我氧化積垢HS一直殘留著，火爐壁管5的金屬溫度在10年左右也不會到達管理溫度。
另一方面，由於粉末積垢PS相較於自我氧化積垢HS熱傳導率更小，只要厚度成長至預定值(以下，稱「PS厚度管理值」)，火爐壁管5的金屬溫度就會到達管理溫度，所以要求將粉末積垢PS的厚度管理在PS厚度管理值以下。
另外，粉末積垢PS係由鍋爐供水所帶入且附著成長者，其依賴供水的水質。因此，會因為供水的水質而有在2年使火爐壁管5到達管理溫度之情事，也會有10年到達管理溫度之情事。
在此，數個的實施方式所揭示之貫流鍋爐的火爐壁管5之清洗方法，係藉由化學清洗選擇性地將生成在火爐壁管5的內面之自我氧化積垢HS及粉末積垢PS中，熱傳導率比自我氧化積垢HS更低的粉末積垢PS去除。
在第2圖所例示的形態中，使清洗液進行循環直到藉由化學清洗選擇性地將附著、堆積在火爐壁管5 的內面之積垢S中，熱傳導率比自我氧化積垢HS更低的粉末積垢PS去除。
依據上述數個的實施方式所揭示之貫流鍋爐的火爐壁管5之清洗方法，由於會藉由化學清洗選擇性地將生成在火爐壁管5的內面之自我氧化積垢HS及粉末積垢PS中，熱傳導率比自我氧化積垢HS更低的粉末積垢PS去除，所以相較於以習知技術將自我氧化積垢HS及粉末積垢PS全部去除的情況更能夠縮短清洗時間。並且，由於不會去除自我氧化積垢HS，所以清洗液也不會對火爐壁管5的內面造成損傷。
第6圖係表示在內面生成有自我氧化積垢HS及粉末積垢PS的貫流鍋爐之火爐壁管5的推定構造之概念圖。
粉末積垢PS的表層係密接力較弱，即使利用水洗也能夠部分地去除。另一方面，在粉末積垢PS與自我氧化積垢HS之界面附近具有難以利用水洗去除的程度之密接力。上述情事係如第6圖所示，推定粉末積垢PS與粉末積垢PS、及粉末積垢PS與自我氧化積垢HS將磁鐵礦等作為黏結劑B、或是使自我氧化積垢HS的表層微量地較粗來將粉末積垢PS物理性地保持著等。因此，在選擇性地將粉末積垢PS去除中，必須至少將自我氧化積垢HS的表層、或黏結劑B溶解。
上述理由為：雖然酸洗或螯合清洗等十分有效，但當將清洗液條件設為高濃度、將清洗溫度條件設為 高溫度、將清洗時間條件設為長時間時，會因為洗淨力過強而造成自我氧化積垢HS部分地損傷，而有因為自我氧化積垢HS的上浮所造成的傳熱阻礙及清洗液殘留在上浮部所造成的腐蝕等之虞。
在此，數個的實施方式所揭示之貫流鍋爐的火爐壁管5之洗淨方法，係具備清洗試驗步驟、以及清洗步驟。
清洗試驗步驟係求得用以選擇性地將粉末積垢PS去除的化學清洗之清洗條件者，清洗步驟係利用在清洗試驗步驟所求得的清洗條件選擇性地將粉末積垢PS去除者。
依據上述數個的實施方式所揭示之貫流鍋爐的火爐壁管5的清洗方法，由於會求得用以選擇性地將粉末積垢PS去除的化學清洗條件，並且利用求得的清洗條件選擇性地將粉末積垢PS去除，所以能夠有效率地將自我氧化積垢HS及粉末積垢PS中，熱傳導率比自我氧化積垢HS更低的前述粉末積垢PS去除。
第7圖係表示能夠選擇性地將粉末積垢去除的清洗條件之圖。
如第7圖所示，數個的實施方式所揭示之清洗條件，係至少包含清洗液組成條件、清洗液濃度條件、清洗溫度條件或清洗時間條件的一個。
如第7圖所示，在用以清洗貫流鍋爐的火爐壁管之代表性的化學清洗要領中，將檸檬酸或羥酸等的有 機酸用於清洗液的組成。清洗液的濃度在3%~10%，清洗次數則是被附著在被火爐壁管5的內面之積垢S的量左右。並且，清洗液的溫度在80℃~90℃，清洗時間是6小時~10小時左右。
雖然代表性的化學清洗要領，適用於將堆積、附著於火爐壁管5的內面之積垢S全部去除，但不適用於選擇性地將粉末積垢PS去除。亦即，在代表性的化學清洗要領中，不僅是粉末積垢PS也會去除自我氧化積垢HS。
相對於此，清洗條件1係減低清洗液的溫度者，而清洗液的組成、清洗液的濃度、清洗時間係與上述代表性的化學清洗要領為相同者。清洗液的溫度係例如為常溫，該情況變得不需要對清洗液進行加熱的點較有利。依據清洗條件1會抑制自我氧化積垢HS的損傷，而能夠選擇性地將粉末積垢PS去除。
清洗條件2係縮短清洗時間者，而清洗液的組成、清洗液的濃度、清洗液的溫度係與上述代表性的化學清洗要領為相同者。清洗液時間係例如為1小時，該情況會在短時間完成清洗的點較有利。依據清洗條件2所進行的清洗會抑制自我氧化積垢HS的損傷，而能夠選擇性地將粉末積垢PS去除。
清洗條件3係減低清洗液的濃度者，而清洗液的組成、清洗液的溫度、清洗時間係與上述代表性的化學清洗要領為相同者。清洗液的濃度係例如未滿3%，該 情況會使清洗液(原液)的量變少的點較有利。依據清洗條件3所進行的清洗會抑制自我氧化積垢HS的損傷，而能夠選擇性地將粉末積垢PS去除。
清洗條件4係任意地變更上述代表性的化學清洗要領，而清洗液的組成係使用EDTA、丙二酸、羥基乙酸等的有機酸。清洗液的濃度在3%~10%、或未滿3%，雖然清洗次數會被附著在被火爐壁管5的內面之積垢S的量左右，但通常會持續複數次進行清洗。並且，清洗液的溫度在80℃~90℃、或是常溫，清洗時間是6小時~10小時左右、或是未滿1小時。依據清洗條件4所進行的清洗會抑制自我氧化積垢HS的損傷，而能夠選擇性地將粉末積垢PS去除。
上述數個的實施方式所揭示之清洗條件，由於至少包含清洗液組成條件、清洗液濃度條件、清洗溫度條件或清洗時間條件的一個，所以能夠利用適當的清洗條件選擇性將熱傳導率比自我氧化積垢HS更低的粉末積垢PS去除。
第8圖係表示用以求得能夠選擇性地將粉末積垢PS去除的清洗條件之清洗試驗裝置的概略之概念圖。
作為選擇性地將粉末積垢PS去除之清洗液，係能夠使用無機酸(鹽酸)、有機酸(檸檬酸、羥基乙酸、丙二酸等)、或螯合劑的至少一個。
並且，將粉末積垢PS的黏結劑或保持件溶 解，或是藉由在使粉末積垢PS剝離後的階段結束清洗來維持自我氧化積垢HS的健全性為佳。
然而，粉末積垢PS的溶解或粉末積垢PS的剝離所需的時間，會因為清洗液組成條件、清洗溫度條件、及粉末積垢PS的附著狀況而異。
數個的實施方式所揭示之清洗試驗步驟，係求得能夠對藉由模擬作為清洗對象的火爐壁管5之一部分或該火爐壁管5的樣品所構成的試驗體TP，進行化學清洗來選擇性地將粉末積垢PS去除的清洗條件。
在第7圖所例示的形態中，使用積垢溶解試驗裝置6對構成作為清洗對象的貫流鍋爐的火爐壁管5之一部分的試驗體TP進行試驗。積垢溶解試驗裝置6係具備有：保溫槽61、循環泵62、循環槽63、及粒子計數器64。將試驗體TP浸漬於將保溫槽61，並且利用利用循環泵62將貯留在循環槽63的清洗液送出。利用循環泵62被送出的清洗液會通過試驗體TP再被回收至循環槽63。藉此，貯留在循環槽63的清洗液會在試驗體TP進行循環，來對附著在試驗體TP的內面之積垢S(粉末積垢PS)進行清洗。
依據上述數個的實施方式所揭示之清洗試驗步驟，由於會求得能夠對藉由模擬作為清洗對象的貫流鍋爐的火爐壁管5之一部分或該火爐壁管的樣品所構成的試驗體TP，進行化學清洗來選擇性地將粉末積垢PS去除的清洗條件，所以能夠求得分別適用於運轉環境相異的貫流 鍋爐之清洗條件。
第9圖係表示清洗時間與清洗液中的粒子濃度及粒子濃度的上昇率之關係的圖。再者，第9圖所示的關係僅是其中一例。
粉末積垢係被稱為赤鐵礦(Fe2O3)的氧化鐵，相較於自我氧化積垢HS較難溶解，即使以化學清洗也難以完全溶解，其粒子係浮游在清洗液中或堆積在滯留部。並且，伴隨清洗時間的增加會造成浮游在清洗液中的粒子的個數增大，最終會停滯在滯留部。
在此，於數個的實施方式所揭示之清洗試驗步驟中，會藉由監視試驗體TP的化學清洗所使用的清洗液中的粒子濃度，來判斷選擇性地將粉末積垢PS去除的完成時序，並且依據完成時序來求得清洗條件。
在第8圖所例示的形態中，會藉由利用粒子計數器64監視粒子濃度，來判斷選擇性地將粉末積垢PS去除的完成時序，並且依據完成時序來求得清洗時間。另外，將利用粒子計數器64監視的粒子之粒徑作為預定值(例如，10μm)，來排除其他的異物或從自我氧化積垢HS剝離的污泥等所造成的妨礙。
粒子濃度係清洗液中的粒子之個數，粒子濃度的上昇率係利用{(第n小時的粒子的個數)-(n-第1小時的粒子的個數)}/(第n小時的粒子的個數)*100來求得。
如第9圖所示，由於粒子濃度一般伴隨清洗 時間變長也會變高且粒子濃度的上昇率會減少，所以藉由監視上述內容來判斷選擇性地將粉末積垢PS去除的完成時序，再依據完成時序來求得清洗條件(清洗時間)。
依據上述數個的實施方式所揭示之清洗試驗步驟，由於會藉由監視試驗體TP的化學清洗所使用的清洗液中的粒子濃度，來判斷選擇性地將粉末積垢PS去除的完成時序，並且依據完成時序來求得清洗條件，所以能夠定性地求得清洗條件。
在數個的實施方式所揭示之清洗試驗步驟中，是將粒子濃度的上昇率形成為未滿臨界值的時序作為完成時序。
在第9圖所例示的形態中，是將10%/時間作為臨界值，並且將粒子濃度的上昇率形成為未滿10%/時間的時序作為完成時序。
依據上述數個的實施方式所揭示之清洗試驗步驟，由於是將粒子濃度的上昇率形成為未滿臨界值的時序作為完成時序，所以能夠定量地求得清洗條件。
雖然在第8圖所例示的形態中，會藉由利用粒子計數器64監視粒子濃度，但亦可利用設備建設時或設備起動時所進行之簡易監測手法。具體而言，亦可使用在利用薄膜過濾器對樣品水進行過濾後，藉由過濾器的顏色來推算鐵濃度之手法。該情況下，是將無法辨識清洗液所含的粒子濃度之上昇的時序作為完成時序。
本發明並非限定於上述實施方式，而是也包 含對上述實施方式添加變形之形態、或適當地組合上述形態之形態。
5‧‧‧火爐壁管
S‧‧‧積垢
HS‧‧‧自我氧化積垢
PS‧‧‧粉末積垢

Claims (6)

  1. 一種貫流鍋爐的火爐壁管之洗淨方法，係將氧氣處理適用於供水系統的貫流鍋爐的火爐壁管之洗淨方法，其特徵為：具備：清洗步驟，進行化學清洗選擇性地將生成在前述火爐壁管的內面之自我氧化積垢及粉末積垢中，熱傳導率比前述自我氧化積垢更低的前述粉末積垢去除，前述清洗步驟中，除了前述粉末積垢之外，也會使前述自我氧化積垢的表層、或者是藉由黏結劑結合前述粉末積垢彼此或前述粉末積垢與前述自我氧化積垢而成的黏結層溶解來將其去除，另一方面會使前述自我氧化積垢至少部分地殘留在前述火爐壁管的前述內面上。
  2. 如申請專利範圍第1項所記載之貫流鍋爐的火爐壁管之洗淨方法，其中，進一步地具備：求得用以選擇性地將前述粉末積垢去除的前述化學清洗之清洗條件的清洗試驗步驟，前述清洗步驟中，利用在前述清洗試驗步驟所求得的前述清洗條件選擇性地將粉末積垢去除。
  3. 如申請專利範圍第2項所記載之貫流鍋爐的火爐壁管之洗淨方法，其中，前述清洗條件係至少包含清洗液組成條件、清洗液濃度條件、清洗溫度條件或清洗時間條件的一個。
  4. 如申請專利範圍第2項或第3項所記載之貫流鍋爐的火爐壁管之洗淨方法，其中，前述清洗試驗步驟係求得 能夠對藉由模擬作為清洗對象的貫流鍋爐的火爐壁管之一部分或該火爐壁管的樣品所構成的試驗體，進行化學清洗來選擇性地將前述粉末積垢去除的前述清洗條件。
  5. 如申請專利範圍第4項所記載之貫流鍋爐的火爐壁管之洗淨方法，其中，在前述清洗試驗步驟中，會藉由監視前述試驗體的化學清洗所使用的清洗液中的粒子濃度，來判斷選擇性地將前述粉末積垢去除的完成時序，並且依據該完成時序來求得前述清洗條件。
  6. 如申請專利範圍第5項所記載之貫流鍋爐的火爐壁管之洗淨方法，其中，在前述清洗試驗步驟中，是將前述粒子濃度的上昇率形成為未滿臨界值的時序作為前述完成時序。
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