TWI390049B - 穿孔加工性優異之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板及其製造方法 - Google Patents
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Description
本發明係關於穿孔加工性(punching workability)優異之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板(ferritic stainless steel sheet)及其製造方法。
肥粒鐵系不鏽鋼鋼板係耐蝕性且加工容易，所以使用於建築材料(architectural material)、輸送機器(transport machine)、家庭電化製品(electric home appliance)、廚房機器(kitchen instruments)等各種用途上。為了製造該等之構造體(structure)，係將肥粒鐵系不鏽鋼鋼板切斷成指定形狀，再進一步施行成形或接合等加工。肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之切斷係廣泛採用生產性高之剪斷加工(shearing work)。
當進行剪斷加工，則於肥粒鐵系不鏽鋼鋼板的剖面上，會發生毛邊(burr)。在毛邊高度偏高的情形下，(a)於將所切出之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板往成形裝置(例如，壓製成形機等)搬送時，毛邊成為妨礙，而發生麻煩，(b)於熔接時，在所接合之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板的毛邊部份產生間隙，而有發生燒穿等問題。毛邊係如圖1B所示，不僅是剪斷加工，藉由穿孔加工亦會發生。因此，要求開發不發生毛邊之穿孔加工技術和剪斷加工技術。
即使在穿孔加工方面，因為剪斷而產生其切斷面，故而穿孔加工與剪斷加工於本質上相同。亦即，因穿孔加工所
導致之毛邊的發生機構(generation mechanism)與因剪斷加工所導致之毛邊的發生機構相同。
然而，先前技術在以防止穿孔加工和剪斷加工所造成的毛邊為目的之檢討並不充分，而檢討了藉由改善鋼板成形性(formability)以抑制毛邊。
例如，在日本專利特開平10-204588號公報中，係揭示有：透過規定熱軋鋼板之成分與捲取溫度而促進再結晶之技術。此技術係降低C、P、S之含量，使FeTiP、Ti4
C2
S2
、TiC等析出物減少，而改善成形性。但是於穿孔加工和剪斷加工方面，會發生大毛邊。
於日本專利特開2002-249857號公報中，係揭示有：藉由規定肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之成分，以將肥粒鐵之結晶粒粗大化之技術。此技術係將肥粒鐵之結晶粒粗大化(GSN5.5~8.0)，以改善肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之伸展成形性(stretch formability)。然而，在穿孔加工和剪斷加工方面，容易發生大毛邊。
在日本專利特開2002-12955號公報中，係揭示有：透過添加Ti來抑制TiO2
、Al2
O3
之析出，而改善壓製成形性之技術。但是於穿孔加工和剪斷加工方面，源自此技術之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板，也容易發生大毛邊。
本發明係之目的係在於提供一種不會發生毛邊且可進行穿孔加工或剪斷加工之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板及其製造方法。另外，於下述說明中，將穿孔加工與剪斷加工統稱為穿孔加工。
發明者等係針對肥粒鐵系不鏽鋼鋼板在穿孔加工時發生毛邊之因素進行仔細檢討。其結果係得到下述見解：
(A)若在肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之肥粒鐵結晶粒之粒界(grain boundary)上析出NbTi複合碳氮化合物(complex carbonitride)，則因穿孔加工所造成之龜裂(crack)容易傳播，而可防止毛邊。
(B)若將依據肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之ASTM E 112所測量之平均肥粒鐵結晶粒徑(crystal grain size)設為20μm以下，則能夠均勻分散NbTi複合碳氮化合物。
(C)若將肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之降伏比(yield ratio)設為0.65以上，則可以抑制因穿孔加工所導致之加工硬化(work hardening)、促進龜裂之傳播並防止毛邊。
而本發明係根據這些見解而完成者。
亦即，本發明係穿孔加工性優異之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板，其係具有：由含有C:0.0030~0.012質量%、Si:0.13質量%以下、Mn:0.25質量%以下、P:0.04質量%以下、S:0.005質量%以下、Al:0.06質量%以下、N:0.0030~0.012質量%、Cr:20.5~23.5質量%、Cu:0.3~0.6質量%、Ni:0.5質量%以下、Nb:0.3~0.5質量%、Ti:0.05~0.15質量%，且殘餘部分為Fe及不可避免之雜質所構成之組成；以及肥粒鐵結晶粒徑20μm以下，且於肥粒鐵結晶粒界之NbTi複合碳氮化合物中所含之Nb含量與Ti含量之比[Nb]/[Ti]在1~10之範圍內的組織。另外，肥粒鐵結晶粒
徑係藉由ASTM E 112所求得之ASTM通稱粒徑。
又，本發明係如上所述，其中，Nb:0.3~0.45質量%、Ti:0.05~0.12質量%之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板。
又，本發明係如上所述，進一步含有B:0.001質量%以下、Mo:0.1質量%以下、V:0.05質量%以下、Ca:0.01質量%以下之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板。
又，本發明係穿孔加工性優異之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之製造方法，其係將具有由含有C:0.0030~0.012質量%、Si:0.13質量%以下、Mn:0.25質量%以下、P:0.04質量%以下、S:0.005質量%以下、Al:0.06質量%以下、N:0.0030~0.012質量%、Cr:20.5~23.5質量%、Cu:0.3~0.6質量%、Ni:0.5質量%以下、Nb:0.3~0.5質量%、Ti:0.05~0.15質量%，且殘餘部分為Fe及不可避免之雜質所構成之組成的鋼坯(slab)在完工溫度(finishing temperature)900℃以上且捲取溫度(coiling temperature)400~550℃之下進行熱軋，針對所得熱軋鋼板施行軟化退火(softening annealing)，進一步施行酸洗，接著進行冷軋，並針對所得冷軋鋼板施行再結晶退火(recrystallization annealing)。
又，本發明係如上所述，其中係Nb:0.3~0.45質量%、Ti:0.05~0.12質量%之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之製造方法。
又，本發明係如上所述，其中係進一步含有B:0.001質量%以下、Mo:0.1質量%以下、V:0.05質量%以下、Ca:0.01質量%以下之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之製造方法。
又，本發明係如上所述，其中，鋼坯加熱溫度為1000℃以下之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之製造方法。
若根據本發明，則可製造不發生在工業上成為問題之大毛邊，且能進行穿孔加工之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板。
首先，說明本發明之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之成分的限定理由。另外，如上述所說明，將穿孔加工與剪斷加工統稱為穿孔加工。
C係與後述之Cr結合，使相對於腐蝕之不鏽鋼之敏銳化原因之Cr碳化合物生成的元素。然後，藉由添加Ti、Nb而做成NbTi複合碳氮化合物並固定C，同時將NbTi複合碳氮化合物分散並使析出，以防止因穿孔加工所造成之毛邊。C含量若未滿0.0030質量%，則無法得到此效果。另一方面，當超過0.012質量%，則無法抑制Cr碳化合物之生成，耐蝕性惡化。又，因為NbTi複合碳氮化合物量變多，肥粒鐵粒亦延伸而容易粗大化，所以變得容易發生毛邊。因此，C設在0.0030~0.012質量%之範圍內。較佳為0.004~0.010質量%。
Si係藉由固熔硬化而將肥粒鐵系不鏽鋼鋼板硬質化，而使延展性惡化之元素。當Si含量超過0.13質量%時，肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之延展性會明顯惡化。因此，將Si設在0.13質量%以下。較佳為0.10質量%以下。
Mn係使肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之耐蝕性惡化之元素。當Mn含量超過0.25質量%時，除了耐蝕性之惡化，還有與後述之S結合而容易生成細微MnS之情形。MnS係在肥粒鐵結晶粒之粒界上析出，透過熱軋或冷軋使肥粒鐵結晶粒伸展開，而於穿孔加工時發生高毛邊。因此，Mn係設在0.25質量%以下。較佳為0.20質量%以下。
P係藉由固熔硬化而將肥粒鐵系不鏽鋼鋼板硬質化，而使韌性惡化之元素。當P含量超過0.04質量%時，肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之韌性會明顯惡化。因此，將P設在0.04質量%以下。較佳為0.03質量%以下。
S係與Mn或後述之Ti結合而生成MnS、TiS，並妨礙肥粒鐵結晶粒之等軸晶化之元素。當S含量超過0.005質量%時，因為肥粒鐵結晶粒明顯伸展開，所以在穿孔時會發生高毛邊。因此，將S設在0.005質量%以下。較佳為0.003質量%以下。
Al係在肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之熔製階段當作脫酸劑來使用。為了獲取該效果，以0.01質量%以上為佳。當Al含量超過0.06質量%時，與N結合而容易生成AlN。AlN係透過熱軋或冷軋使肥粒鐵結晶粒伸展開，而於穿孔加工時發生高毛邊。因此，Al設在0.06質量%以下。然而，
若Al含量未滿0.02質量%，則無法於熔製階段獲得脫酸之效果。所以Al係以0.02~0.06質量%之範圍內為佳。更佳為0.02~0.045質量%。
N係生成NbTi複合碳氮化合物。藉由將NbTi複合碳氮化合物均勻分散在肥粒鐵系不鏽鋼鋼板上，而使因穿孔加工所造成之龜裂容易傳播，而可防止毛邊。若N含量未滿0.0030質量%，則不會生成足夠量之NbTi複合碳氮化合物。另一方面，當超過0.012質量%，則Cr碳化合物析出，而耐蝕性惡化。因此，N設在0.0030~0.012質量%之範圍內。較佳為0.0040~0.010質量%。
Cr係在肥粒鐵系不鏽鋼鋼板表面上形成不動態皮膜而使耐蝕性提高之元素。若Cr含量未滿20.5質量%，則無法得到優於本發明目的之含有18%Cr之不鏽鋼的優越耐蝕性。另一方面，當超過23.5質量%，則容易析出包含Cr與Nb之硬質相，而加工性惡化，同時也妨礙源自熱軋後之退火(以下，亦稱為軟化退火)或冷軋後之退火(以下，亦稱為再結晶退火)之再結晶，肥粒鐵結晶粒容易於壓延方向上伸展開。當肥粒鐵結晶粒伸展開，則在穿孔加工時，容易發生高毛邊。因此，Cr設在20.5~23.5質量%之範圍內。更佳為20.5~22.5質量%。
Cu係具有進一步提升含Cr 20.5質量%以上之肥粒鐵系
不鏽鋼鋼板之耐蝕性的作用。若Cu含量未滿0.3質量%，則未能獲得該效果。另一方面，當超過0.6質量%時，則與S結合而容易生成CuS。CuS係透過熱軋或冷軋使肥粒鐵結晶粒伸展開，而於穿孔加工時發生高毛邊。因此，Cu係設在0.3~0.6質量%之範圍內。較佳為0.3~0.5質量%。更佳為0.3~0.45質量%。
Ni係具有進一步提升肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之耐蝕性的作用。為了獲得該效果，係以0.1質量%以上為佳。然而，當Ni含量超過0.5質量%時，肥粒鐵系不鏽鋼鋼板進行硬質化，而導致延展性惡化。因此，Ni設在0.5質量%以下。較佳為0.4質量%以下。
Nb係具有使NbTi複合碳氮化合物生成於肥粒鐵系不鏽鋼鋼板上，而在穿孔加工時容易傳播龜裂以防止毛邊的作用。若Nb含量未滿0.3質量%，則Cr碳氮化合物大量析出，而導致肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之耐蝕性惡化。另一方面，當超過0.5質量%時，因為在生成含有Cr與Nb之硬質相而加工性惡化之同時，難以產生NbTi複合碳氮化合物，故而於穿孔加工時發生高毛邊。因此，Nb設在0.3~0.5質量%之範圍內。較佳為0.3~0.45質量%。
Ti係具有使NbTi複合碳氮化合物生成於肥粒鐵系不鏽鋼鋼板上，而在穿孔加工時容易傳播龜裂以防止毛邊的作
用。若Ti含量未滿0.3質量%，則不生成NbTi複合碳氮化合物，而於肥粒鐵結晶粒內析出Ti碳氮化合物或Nb碳氮化合物。因此，在穿孔加工時發生高毛邊。另一方面，當超過0.15質量%時，因TiS大量析出，所以妨礙肥粒鐵粒之等軸化，於穿孔加工時發生高毛邊。因此，Ti設在0.05~0.15質量%之範圍內。較佳為0.05~0.12質量%。
除上述成分以外之殘餘部分係Fe及不可避免之雜質。不可避免之雜質係僅可能減少為宜。其中，不可避免之雜質並非限定在該等元素。
關於本發明之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板，係以進一步含有選自B、Mo、V及Ca之1種或2種以上為佳。
例如，可容許含有B:0.001質量%以下、Mo:0.1質量%以下、V:0.05質量%以下、Ca:0.01質量%以下。
B係僅添加極微量，即有變成再結晶核而將結晶粒細微化之效果。為了獲得該效果，係以0.0001質量%以上為佳。然而，超過0.001質量%之添加會導致鋼硬質化所造成之加工性降低和表面缺陷。因此，B設在0.001質量%以下。
Mo係強化不動態皮膜，促進發生腐蝕後之再不動態化，而使不鏽鋼之耐蝕性提升之元素。為了獲得該效果，係以0.01質量%以上為佳。然而，超過0.1質量%之添加係因為固熔強化而使壓製加工等加工性降低。故而，Mo設在
0.1質量%以下。
V係使不鏽鋼之耐蝕性提升之元素。為了獲得該效果，係以0.01質量%以上為佳。然而，超過0.05質量%之添加會導致鋼之硬質化，使加工性降低。因此，V設在0.05質量%以下。
Ca係在製造步驟中防止熔鋼附著於噴嘴等製鋼設備上之元素。該效果可於含有0.001質量%以上而得到。然而，當添加超過0.01質量%，則CaO、CaS等在鋼中析出。該等媒介物容易溶解於水中，而使局部性pH提高，故而為腐蝕的起點。因此，Ca設在0.01質量%以下。
其次，說明本發明之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之組織。
肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之肥粒鐵結晶粒的大小係大為影響因穿孔加工所造成之毛邊高度。當粒徑超過20μm，各肥粒鐵結晶粒之變形變大，而於穿孔加工時容易發生高毛邊。因此，肥粒鐵結晶粒之粒徑設為20μm以下。另外，肥粒鐵結晶粒徑係藉由ASTM E 112所求得之ASTM通稱粒徑。
穿孔加工之龜裂係存在於肥粒鐵結晶粒之粒界的析出物與肥粒鐵結晶粒的界面所發生，沿著粒界傳播開。其
中，使NbTi複合碳氮化合物析出於肥粒鐵結晶粒之粒界上，以此為起點而使多數龜裂發生，再使該龜裂合體，藉此可輕易切斷。其結果係能夠防止穿孔加工時之毛邊。若NbTi複合碳氮化合物中所含Nb含量與Ti含量之比[Nb]/[Ti]未滿1，則在穿孔時肥粒鐵粒界與NbTi複合碳氮化合物之間的密接力變高，難以引起龜裂發生，而毛邊變高。另一方面，當NbTi複合碳氮化合物中所含Nb含量與Ti含量之比[Nb]/[Ti]超過10時，NbTi複合碳氮化合物進行細微化，當然與肥粒鐵粒界之間不易發生龜裂。因此，NbTi複合碳氮化合物中所含Nb含量與Ti含量之比[Nb]/[Ti]設在1~10之範圍內。
另外，NbTi複合碳氮化合物中所含Nb含量與Ti含量之比[Nb]/[Ti]的測量方法係從肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之厚度方向中央部依雙噴射法(twin jet method)製作薄膜，利用穿透型電子顯微鏡(transmission electron microscope)測量在粒界所析出之NbTi複合碳氮化合物(Nb碳氮化合物與Ti碳氮化合物依原子程度所混合之媒介物；或將一碳氮化合物當作為析出部位(site)，附著一碳氮化合物而所析出之媒介物)之Nb含量[Nb]與Ti含量[Ti]，而計算出[Nb]/[Ti]值。
接下來，說明本發明之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之機械性質。
若肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之降伏比未滿0.65，則容易因
穿孔加工而加工硬化，各肥粒鐵結晶粒之變形變大，在穿孔加工時容易發生高毛邊。本發明之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板係降伏比在0.65以上。
再來，說明本發明之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之製造方法。
將具有指定成分之肥粒鐵系不鏽鋼之熔鋼予以熔製，並做成鋼坯後，經加熱至1000℃以上而進行熱軋(完工溫度：900℃以上，捲取溫度：400~550℃)，做成熱軋鋼板。
藉由加熱鋼坯而使碳化合物或氮化合物暫時熔解，透過規定完工溫度與捲取溫度，可使NbTi複合碳氮化合物在肥粒鐵結晶粒之粒界處析出。因此，鋼坯加熱溫度係以設在1000℃以上為佳。此外，鋼坯加熱溫度之上限值係因藉由高溫會引起鋼坯變形而導致製造困難，故為1250℃。進一步較佳範圍係1050℃~1200℃。
若完工溫度未滿900℃，則因會妨礙熱軋中之再結晶，故而透過熱軋而使肥粒鐵結晶粒於壓延方向上伸展開。因此，在肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之穿孔加工時，容易發生高毛邊。所以將完工溫度設在900℃以上。此外，完工溫度之上限值係由防止與壓延滾筒之燒焦依附之理由來看，設為1050℃。再更佳範圍係920℃~1000℃。
熱軋鋼板之捲取溫度係扮演著用以使NbTi複合碳氮化合物在肥粒鐵結晶粒之粒界處析出的重要角色。若捲取溫
度未滿400℃，則NbTi複合碳氮化合物不會析出。再更佳範圍係450℃~530℃。
另一方面，當熱軋鋼板之捲取溫度超過550℃，則會析出含有Nb與Cr之硬質相，而韌性明顯惡化。
因此，熱軋鋼板之捲取溫度設在400~550℃之範圍內。若捲取溫度在該範圍內，NbTi複合碳氮化合物會析出於冷軋鋼板之肥粒鐵結晶粒之粒界處。
針對如此所獲得之熱軋鋼板進行軟化退火，並再進行酸洗。該軟化退火和酸洗係未特別限定條件，能利用先前已知方法來作業。例如，軟化退火條件之較佳範圍係900~1100℃、30~180秒鐘。其次，進行冷軋，做成冷軋鋼板。針對所獲得之冷軋鋼板進行再結晶退火，以做成肥粒鐵系不鏽鋼鋼板。該冷軋和再結晶退火係未特別限定條件，能利用先前已知方法來作業。例如，再結晶退火條件之較佳範圍係900~1100℃、30~180秒鐘。另外，亦可針對冷軋鋼板進行改質壓延。改質壓延之壓下率係以0.5~1.5%之範圍內為佳。
將表1所示成分之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板予以熔製，再做成鋼坯後，進行熱軋，做成板厚3mm之熱軋鋼板。熱軋之條件係如表2所示。針對所獲得之熱軋鋼板進行軟化退火(溫度：900~1100℃，時間：100~500秒鐘)，再施以酸洗。接下來，進行冷軋以做成厚0.8mm之冷軋鋼板。
針對所得到之冷軋鋼板進行再結晶退火(溫度：
900~1100℃，時間：100~500秒鐘)，並再施以酸洗。
從如此所製造之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之厚度方向中央部依雙噴射法(twin jet method)製作薄膜，利用穿透型電子顯微鏡(transmission electron microscope)測量在粒界所析出之NbTi複合碳氮化合物之Nb含量[Nb]與Ti含量[Ti]，並計算出[Nb]/[Ti]值。肥粒鐵粒徑係於壓延方向(rolling direction)研磨平行板厚剖面，使組織顯現出，利用光學顯微鏡(optical microscope)進行觀察。其次，於照片上之縱與橫方向上各將實際長度500μm之長度的線部份拉開5條，計算照片上之結晶粒界與線部份之交叉點的個數。將線部份之總長度除以該交叉點個數，再乘上1.13，即可求得ASTM通稱粒徑(ASTM nominal grain diameter)。其結果係示於表2。另外，粒徑之測量係在任意1個視野中進行。
又，從肥粒鐵系不鏽鋼鋼板採取JIS-13號B拉伸試驗片，以進行拉伸試驗。其結果係示於表2。拉伸試驗片係以拉伸方向與壓延方向平行之方式進行採取。
此外，由肥粒鐵系不鏽鋼鋼板切出穿孔試驗片(100mm×100mm)，如圖1A及圖1B所示，在穿孔裝置上，進行穿孔加工。關於穿孔加工，係於穿孔試驗片中央處打穿直徑10mm之圓形孔後，測量毛邊高度。其結果係示於表2。又，圖2係顯示將10mmΦ之圓板穿孔後之穿孔穴之毛邊的示意圖。另外，毛邊高度係藉由測微計針對一個圓形孔以90∘間隔測量4個地方，將其平均而求得。
表2之No. 1~5係使C含量變化之例。相較於滿足本發明範圍之No. 2~4之毛邊高度在50μm以下，偏離本發明範圍之No. 1、5係發生超過100μm之毛邊。
No. 6~10係使Nb含量變化之例。滿足本發明範圍之No. 7~9之毛邊高度在50μm以下。Nb含量低於本發明範圍之No. 6係[Nb]/[Ti]值低，且肥粒鐵結晶粒之粒徑偏大，降伏比偏小。因此，發生超過100μm之毛邊，Nb含量高於本發明範圍之No. 10係肥粒鐵結晶粒伸展開，而發生超過100μm之毛邊。
No. 11~15係使Ti含量變化之例。滿足本發明範圍之No. 12~14之毛邊高度在50μm以下。Ti含量低於本發明範圍之No. 11係肥粒鐵結晶粒之粒徑變大，降伏比偏小。由於NbTi複合碳氮化合物析出少，故而發生超過100μm之毛邊。Ti含量高於本發明範圍之No. 15係[Nb]/[Ti]值低，且肥粒鐵結晶粒之粒徑偏大，降伏比偏小。因此，發生超過100μm之毛邊。
No. 16~20係使N含量變化之例。滿足本發明範圍之No. 17~19之毛邊高度在50μm以下。N含量低於本發明範圍之No. 16係NbTi複合碳氮化合物量少，且[Nb]/[Ti]值低，所以發生超過100μm之毛邊。N含量高於本發明範圍之No. 20係[Nb]/[Ti]值高，且肥粒鐵結晶粒之粒徑偏大，降伏比偏小。因此，發生超過100μm之毛邊。
No. 21~25係使熱軋條件變化之例。滿足本發明範圍之No. 23、24之毛邊高度在50μm以下。完工溫度與捲取溫
度偏離本發明範圍之No. 21係[Nb]/[Ti]值低，且肥粒鐵結晶粒之粒徑偏大，降伏比偏小。因此，發生超過100μm之毛邊。捲取溫度低於本發明範圍之No. 22係[Nb]/[Ti]值低，且肥粒鐵結晶粒之粒徑偏大，降伏比偏小。因此，發生超過100μm之毛邊。捲取溫度高於本發明範圍之No. 25係[Nb]/[Ti]值高，且肥粒鐵結晶粒之粒徑偏大，降伏比偏小。因此，發生超過100μm之毛邊。
1‧‧‧打孔
2‧‧‧板壓製處
3‧‧‧試驗片
4‧‧‧模具
5‧‧‧穿孔穴
D1
‧‧‧毛邊高度
D2
‧‧‧板厚度
H‧‧‧毛邊高度係以90度間隔測量4處
圖1A及圖1B係在本發明所使用之穿孔裝置於穿孔前(圖1A)與穿孔後(圖1B)之穿孔裝置的側視圖。
圖2係將10mmΦ之圓板穿孔後之穿孔穴的俯視圖及側視圖。
Claims (8)
- 一種肥粒鐵系不鏽鋼鋼板，係具有：由含有C：0.0030~0.012質量%、Si：0.13質量%以下、Mn：0.25質量%以下、P：0.04質量%以下、S：0.005質量%以下、Al：0.06質量%以下、N：0.0030~0.012質量%、Cr：20.5~23.5質量%、Cu：0.34~0.6質量%、Ni：0.5質量%以下、Nb：0.3~0.5質量%、Ti：0.05~0.15質量%，且殘餘部分為Fe及不可避免之雜質所構成之組成；以及肥粒鐵結晶粒徑20μm以下，且於肥粒鐵結晶粒界之NbTi複合碳氮化合物中所含之Nb含量與Ti含量之比[Nb]/[Ti]在1~10之範圍內的組織。
- 如申請專利範圍第1項之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板，其中，Nb：0.3~0.45質量%、Ti：0.05~0.12質量%。
- 如申請專利範圍第1或2項之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板，其中，進一步含有B：0.001質量%以下、Mo：0.1質量%以下、V：0.05質量%以下、Ca：0.01質量%以下。
- 一種肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之製造方法，係將具有由含有C：0.0030~0.012質量%、Si：0.13質量%以下、Mn：0.25質量%以下、P：0.04質量%以下、S：0.005質量%以下、Al：0.06質量%以下、N：0.0030~0.012質量%、Cr：20.5~23.5質量%、Cu：0.3~0.6質量%、Ni：0.5質量%以下、Nb：0.3~0.5質量%、Ti：0.05~0.15質量%，且殘餘部分為Fe及不可避免之雜質所構成之組成的鋼坯(slab)，在完工溫度900℃以上且捲取溫度400~550℃之 下進行熱軋，針對所得熱軋鋼板施行軟化退火，進一步施行酸洗，接著進行冷軋，並針對所得冷軋鋼板施行再結晶退火。
- 如申請專利範圍第4項之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之製造方法，其中上述鋼坯係Nb：0.3~0.45質量%、Ti：0.05~0.12質量%。
- 如申請專利範圍第4或5項之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之製造方法，其中上述鋼坯進一步含有B：0.001質量%以下、Mo：0.1質量%以下、V：0.05質量%以下、Ca：0.01質量%以下。
- 如申請專利範圍第4或5項之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之製造方法，其中，鋼坯加熱溫度為1000℃以上。
- 如申請專利範圍第6項之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板之製造方法，其中，鋼坯加熱溫度為1000℃以上。
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