TWI374803B

TWI374803B - Producing method of polymer film

Info

Publication number: TWI374803B
Application number: TW095110184A
Authority: TW
Inventors: Nobuyoshi Suzuki; Ryou Takeda
Original assignee: Fujifilm Corp
Priority date: 2005-03-25
Filing date: 2006-03-24
Publication date: 2012-10-21
Also published as: TW200640641A; JP2006297903A; JP4607779B2; KR101273992B1; WO2006101220A1; CN101146659B; KR20070121683A; US20090108487A1; CN101146659A

Description

1374803 九、發明說明：【發明所屬之技術領域】本發明係有關一種聚合物薄膜之製法。【先前技術】 ' 聚合物薄膜用於光學領域。特別由於醯化纖維素薄膜具有可用作爲偏光濾色片的保護膜之優點，故醯化纖維素薄膜廣用作爲製造適當薄型液晶裝置之光學薄膜。 • 此種醯化纖維素薄膜主要係藉溶液流延法製造，於該 •鲁方法中’含聚合物（諸如醯化纖維素等）及溶劑之聚合物溶 . 液於行進中的撐體上形成流延薄膜。然後流延薄膜被剝離呈濕薄膜，濕薄膜被乾燥成爲薄膜。當指定藉溶液流延法來製造薄膜時，設法努力讓流延速度變高，因而提高生產力。此種情況下，例如恰於流延於撐體上後，使用乾燥裝置來對流延薄膜表面進行初步乾燥。如此可有效進行溶劑從流延薄膜的蒸發。但於初步乾燥中，若乾燥溫度係高於撐體上的流延薄鲁膜所含的溶劑的沸點，則溶劑的蒸發造成流延薄膜的發泡。特別於接近流延薄膜的二側緣，熱能容易從撐體傳遞至流延薄膜，因而容易發生發泡。若於類似此種情況的流延薄膜發生發泡，則流延薄膜表面形成非均勻度，於流延 ' 薄膜產生空隙。此外，若乾燥係藉進給乾燥空氣來進行， ' 則乾燥空氣之溫度控制於預定値，乾燥空氣造成對角線延伸非均勻度（對角線不均）及薄膜厚度之非均勻度（厚度不均）。通俗使用之傾角變化和厚度不均二術語的定義粗糙。 1374803 當發生不均且於流延薄膜出現前述發泡時，薄膜平坦低。因此，從流延薄膜所得之製造薄膜的平坦度低劣隨著前述發展，設置空氣導管，讓出氣口係導向延方向（或撐體的行進方向），相對於撐體的傾角係於至80度之範圔。經由從出氣口送風來進行乾燥（參考專利公開案第64-55214號）。此外，乾燥空氣藉空氣達置而饋出至流延膜表面，加熱裝置係透過撐體加熱流 •膜的背面，因而乾燥流延膜（參考日本專利公開案第 2003- 1 03544 號）。於第一公開案中，來自於出氣口的乾燥空氣的動力改變’造成流延膜表面不均的產生。於第二公開案乾燥係從流延膜之二表面側進行，因而當乾燥流延膜少乾燥的不足與不均勻度的產生《但於此種方法中，讓製造膜具有足夠平坦度。原因在於近年來，對光學要求更爲絕佳的平坦度。此外，於兩種方法中，太難止流延薄膜出現發泡（特別於接近二側緣部出現發泡） ^ 本發明之—目的係提供一種聚合物薄膜之製法，流延薄膜（特別於其接近二側緣部）的發泡係經由流延於撐體上所形成，故其平坦度絕佳。【發明內容】爲了達成該項目的和其它目的，於一種從含溶齊丨合物之流延塗料製造薄膜之方法中，於流延塗料係流行進中的擦體上來形成流延薄膜後，第一乾燥空氣係面對該撐體的至少一個第一出氣口送出，因而於撐體度降〇丨於流 45度曰本 ί給裝延薄 J態壓中，時減難以薄膜以防〇由於塗料和聚延於從正之寬 -6- 1374803 度方向延伸，且位在距澆注模口之下游附近。第一乾燥空氣之溫度於5 0°C至160°C之範圍接近爲恆定，於饋送時第一乾燥空氣之靜壓係於50 Pa至200 Pa之範圍。然後，當流延膜中剩餘溶劑含量·降至預定値時，第二乾燥空氣係從位在第一出氣口的下游且位在撐體的流延側的第二出氣口饋出。出氣口係開口於行進方向，讓乾燥空氣可與撐體平行流動。含溶劑之流延薄膜被剝離成薄膜。然後乾燥含溶劑之薄膜。 • 較佳，多個隔板構件設置於第一出氣口，來將第一出氣口於撐體之寬度方向分隔爲至少三個隔間。特別，空氣量調節件係附接於最接近流延膜之二側緣部的隔間，因而調節於撐體寬度方向之第一乾燥空氣量》較佳第一乾燥空氣的進給係執行至流延膜中剩餘溶劑含量降至250 wt%爲止。較佳，第二乾燥空氣之溫度接近恆定於50°C至160°C 之範圍，第二乾燥空氣之風速接近恆定於5米/秒至20米/ 籲秒之範圍。較佳，流延薄膜具有由接觸撐體之基底層與暴露於大氣的暴露層所組成之多層結構。流延塗料包括用來形成基底層之基底層流延塗料，和用來形成暴露層之暴露層塗料。流延塗料之流延爲基底層塗料與暴露層塗料共流延。特佳，暴露層塗料之黏度至多爲40 Pa.s。較佳第一出氣口具有狹縫狀形式，多個第一出氣口係設置於撐體之行進方向。特佳，第一乾燥空氣朝向撐體上 1374803 的流延薄膜之進給方向與撐體行進方向的夾角係於30度至90°C之範圍。根據本發明，當塗料係流延於撐體上來形成流延薄膜時，可防止流延薄膜，特別是流延薄膜之二側緣部，於溶劑蒸發期間出現發泡。如此，製造的薄膜的平坦度絕佳。【實施方式】作爲本實施例之聚合物，使用醯化纖維素，特佳係使 •用三乙醯基纖維素。至於醯化纖維素，較佳對纖維素之羥 -·基的氫原子之醯基取代度較佳可滿足以下全部三式 (I)-(III)。 (I) 2.5s A + B< 3.0 (II) As 3.0 (III) 0< B< 2.9 於式（I)-(III)中，A爲乙醯基對纖維素羥基之氫原子的取代度，以及B爲醯基對氫原子之取代度，同時各個醯基具有3至22之碳原子數。注意至少90 wt% TAC爲具有直鲁徑爲0.1毫米至4毫米之粒子。然而本發明使用之聚合物非僅限於醯化纖維素，但可爲可藉溶液流延法製造薄膜之已知聚合物》至於製備塗料用的溶劑，有芳香族烴類（例如苯、甲苯等）、烴鹵化物類（例如二氯甲烷、氯苯等）、醇類（例如甲醇、乙醇、正丙醇、正丁醇、二乙二醇等）、酮類（例如丙酮、異丁酮等）、酯類（例如乙酸甲酯、乙酸乙酯、乙酸丙酯等）、醚類（例如四氫呋喃、甲基溶纖素等）等》 1374803 溶劑較佳爲含1至7個碳原子之烴鹵化物，特佳爲二氯甲烷。然後鑑於醯化纖維素之溶解度、流延膜從撐體上的剝離能力、薄膜之機械強度、薄膜之光學性質等，較佳 —或多種含1至5個碳原子之醇類與二氯甲烷混合。此處醇類對整個溶劑之含量較佳係於2重量％至25重量％之範圍，及特佳係於5重量％至20重量％之範圍。具體言之，有甲醇、乙醇、正丙醇、異丙醇、正丁醇等。醇類之較佳實例爲甲醇、乙醇、正丁醇或其混合物。 ©舉例言之，晚近爲了將環境的影響降至最低，逐漸考慮未使用二氯甲烷的溶劑組成物。爲了達成此項目的，以含4至12個碳原子之醚類、含3至12個碳原子之酮類、含3至12個碳原子之酯類爲佳（以乙酸甲酯爲特佳，且可使用其混合物。此等醚類、酮類及酯類具有環狀結構。此外，含有醚類、酮類和酯類中的官能基（亦即-〇-、-CO-和 -COO-)中之至少二者的化合物可用於溶劑。注意溶劑化合物可有其它官能基，諸如醇系羥基等。若溶劑含有至少兩 ®種溶劑化合物，則具有前述官能基之各個化合物之多個碳原子可於所述範圍。醯化纖維素之細節說明可參考日本專利公開案第 2005-104148號之[0140]段至[0195]段》本公開案之說明也適用於本發明。此外，添加劑（諸如溶劑、塑化劑、降級抑制劑、紫外光吸收劑、光學各向異性控制劑、遲滯控制劑' 染料、消光劑、離型劑、離型加速劑等）之細節說明於日本專利公開案第2005-104148號之[0196]段至[051 6]段。 -9- 1¾ 1374803 須注意於塗料生產線10中，本發明使用之塗料之製法非僅限於第1圖所示之實施例。塗料生產線1 〇係由溶劑槽11、添加劑槽12'加料斗13、混合槽14、溶脹液15(容後詳述）加熱用之加熱裝置15、及溶脹液15之溫度控制用之溫度控制裝置16。此外，有過濾裝置17、沖洗裝置18、過濾裝置19、溶劑回收用之回收裝置20、回收的溶劑循環用之循環裝置21及備料槽22。塗料生產線10係透過備料槽22而連接至薄膜生產線。 • 當閥門31a開啓時，溶劑從溶劑槽11送至混合槽14» 適量醯化纖維素從加料斗13送至混合槽14»隨後，開啓閥門3 1 b，添加劑從添加劑槽1 2送至混合槽1 4 » 添加劑饋送至溶解槽之方法於前文說明中，添加劑進給至溶解槽之方法並無特殊限制。若添加劑於室溫爲液態，則無需製備添加劑溶液，添加劑可呈液態而進給混合槽1 4。否則，若添加劑於室溫係呈固態，則添加劑可呈固態使用加料斗饋至混合槽1 4。若使用多種添加劑化合物， ®則含多種添加劑化合物之添加劑可共同積聚於添加劑槽 1 2。否則，可使用多個添加劑槽來含有個別添加劑化合物，經由分開的管路來送至混合槽14。於前文說明中，溶劑（或溶劑化合物之混合物）、醯化纖維素 '及添加劑係循序送至混合槽1 4。但進送順序並無特殊限制。舉例言之，於預定量之醯化纖維素送至混合槽 1 4後，可進行預定量之溶劑和添加劑的進給來獲得醯化纖維素溶液。否則，無需事先將添加劑饋至混合槽1 4，添加 -10- 1374803 劑可於隨後之處理中添加至TAC與溶劑之混合物。混合槽14設置有覆蓋於混合槽14外表面上的夾套 32、藉馬達33旋轉的第一攪拌器34及藉馬達35旋轉的第二攪拌器36。第一攪拌器34較佳具有錨葉，而第二攪拌器 36較佳爲溶解器型偏心攪拌器。夾套設置有控制於夾套內部流動的傳熱介質之溫度之溫度控制裝置。如此控制混合槽14的內部溫度。較佳內溫係於- l〇°C至55 °C之範圍。第 —攪拌器34和第二攪拌器36中之至少一者適當選用來執鲁行旋轉。如此，獲得其中TAC溶脹於溶劑之溶脹液37。於混合槽14的下游，塗料生產線10進一步包括幫浦 38、加熱裝置15、溫度控制裝置16、過濾裝置17及備料槽22。幫浦38經驅動，讓混合槽14內部的溶脹液37被送至加熱裝置15,加熱裝置15較佳爲具夾套的管路。此外，加熱裝置15較佳係對溶脹液37加壓。當溶脹液37只於加熱條件下連續，或於加熱條件與加壓條件二者下連續時， ®進行TAC之溶解，讓溶脹液37爲聚合物溶液。注意，聚合物溶液爲聚合物完全溶解於其中之溶液，且爲聚合物溶脹之溶脹液。此外，溶脹液37之溫度較佳係於0°C至97 °C 之範圍。替代使用加熱裝置1 5進行加熱溶解，溶脹液37 可冷卻於-100°C至-10°C之範圍，因而進行溶解，已知爲冷卻溶解方法。於本實施例中，可視材料性質來選用加熱溶解法與冷卻溶解法中之一者，因而控制溶解度。如此，將 TAC對溶劑之溶解度調整爲足夠溶解度。聚合物溶液進給 -11- 1374803 至溫度控制裝置16，因而將溫度控制於接近室溫。然後，聚合物溶液饋至過濾裝置17,讓雜質可從聚合物溶液移出。過濾裝置17之濾材較佳具有平均標準直徑至多爲100微米。於過濾裝置17中的過濾流速較佳至少爲50 升/小時。於本實施例中，過濾後之聚合物溶液通過閥40送至沖洗裝置18來濃縮聚合物溶液。於沖洗裝置18中，聚合 ‘物溶液之溶劑被部分蒸發。蒸發中產生的溶劑蒸氣藉冷凝 • •器（圖中未顯示）冷凝爲液態，其藉回收裝置20回收。回收的溶劑藉循環裝置21循環且再度使用。根據此種方法，因製造效率增高，且再度利用溶劑，故可達成成本的下降。如前文說明濃縮後之聚合物溶液從沖洗裝置18萃取出通過幫浦41至過濾裝置19，以去除過瀘中未溶解的材料。注意於過濾裝置1 9之聚合物溶液之溫度較佳係於0°C 至200°C之範圍。此外，爲了去除聚合物溶液中產生的氣泡’較佳同時進行氣泡的去除處理。至於氣泡之去除方法， 1有多種已知方法，例如超音波照射法等。過濾後之聚合物溶液儲存於備料槽22，備料槽22設置有藉馬達42旋轉的攪拌器43。攪拌器43被旋轉因而連續攪拌塗料。注意聚合物溶液之製法係揭示於日本專利公開案第 2005-104148號之第[0517]段至[06 16]段，舉例言之，材料、原料和添加劑於形成TAC薄膜之溶液流延法中之溶解方法和添加方法、過濾方法、氣泡去除方法等。 [溶液流延法] -12- 1374803 現在將參考第2圖說明溶液流延法之實施例。但本發明並非囿限於該實施例。於薄膜生產線2 00中，包括多種塗料之流延塗料流延於帶73上，來形成具有多層結構之流延薄膜80。特別，於後文中，流延薄膜80有三層，亦即基底層以及接觸基底層之第一外層和第二外層。因此流延薄膜80係由帶剝離爲具有三層結構之薄膜101。此外，於該製備中，製備三種 ‘塗料，個別塗料之製備用的三條路徑44-46連接至備料槽 .Φ 22 « 然後聚合物溶液39饋送通過製備基底層塗料（後文稱作基底層塗料）之路徑44。接著儲存於備料槽50之添加劑 5 1係藉幫浦52饋送，而添加至聚合物溶液39。隨後，混合物藉靜力混合機5 3混合且攪拌至均勻。如此獲得基底層塗料。添加劑5 1爲事先含有添加劑化合物例如爲紫外光吸收劑、遲滯控制劑等之溶液（或分散液）。聚合物溶液39通過製備第一外層用塗料（後文稱做第 ® —外層塗料）用之路徑44進給。然後，儲存於備料槽55之添加劑56藉幫浦57進料，且添加至聚合物溶液39。隨後，混合物藉靜力混合機58混合且攪拌至均勻。如此獲得第一外層塗料。添加劑56事先含有添加劑化合物例如剝離劑（如檸檬酸酯等）讓聚合物薄膜容易從作爲撐體之帶上剝離、減少薄膜表面黏著於薄膜輥之消光劑（二氧化矽等）等。注意添加劑5 6可含有諸如塑化劑、紫外光吸收劑等添加劑化合物。 -13- 1374803 聚合物溶液39饋送通過第二外層塗料（後文稱作第二外層塗料）製備用之路徑46。然後，儲存於備料槽60的添加劑61藉幫浦62進料且添加至聚合物溶液39。隨後，混合物藉靜力混合機63混合且攬拌變均勻。如此獲得第二外層塗料。添加劑6 1含有添加劑化合物，諸如減少薄膜表面黏著於薄膜輥之消光劑（二氧化矽等）等。注意添加劑61可含有諸如剝離加速劑、塑化劑、紫外光吸收劑等添加劑化合物。 ® 於流延室70中，有澆注模口 72、支承輥74a、74b、由支承輥74a、7 4b支持之帶73、傳熱介質循環器75及溫度控制裝置77和冷凝器78。澆注模口 72之材料較佳爲沈澱硬化不鏽鋼。較佳材料具有熱膨脹係數至多爲2x1 0_5rC ^)。此外，欲使用之材料於電解溶液中強制腐蝕檢驗中，具有接近等於SUS3 16 之防蝕性質。較佳欲用於澆注模口 7 2之材料具有對腐蝕之耐性爲，即使材料浸泡於二氯甲烷、甲醇和水之混合液中 _3個月，氣-液界面也接近不會出現小坑穴。澆注模口 72 較佳係藉材料流延一個月後進行拋光而製造。如此，於澆注模口 72中流動之塗料的表面狀況維持均勻。澆注模口對塗料之接觸面之最終精度爲表面粗度至多1微米，及筆直度至多1微米/米》澆注模口 72之狹縫餘隙自動調整爲於 0.5毫米至3.5毫米之範圍。根據澆注模口 72之唇端對塗料之接觸部邊緣，全部寬度之R (R爲去角半徑）至多爲50 微米。此外，澆注模口 72之切變率係控制於每秒1至5000 (1/ -14- 1374803 之範圍》澆注模口 72之寬度並無特殊限制。但寬度較佳至少爲薄膜寬度之1.1倍而至多爲薄膜寬度之2.0倍。於薄膜製造期間，較佳設置溫度控制裝置（加熱器、夾套等）來維持澆注模口 72之溫度於預定値。此外，澆注模口 72較佳爲塗覆吊架型模口。此外，爲了調整薄膜厚度，澆注模口 72 較佳設置有自勖厚度調整裝置。舉例言之，厚度調整螺栓 ' (加熱螺栓）係以預定間隔距離設置於澆注模口 72之寬度方 -·向。關於加熱螺栓，當薄膜製造進行中時，較佳係基於預定程式來設定側繪圖，（依據幫浦（較佳爲高準確度齒輪幫浦）47-49之進料速率而定）。此外，薄膜生產線200可設有厚度計（圖中未顯示），諸如紅外線厚度計等。於此種情況下，加熱螺栓之調整値之回饋控制可利用基於厚度計之側繪圖，調整程式來達成回饋控制。流延膜寬度方向（測緣部除外）兩點間之厚度差異較佳係控制爲至多1微米。於寬度方向之最大厚度與最小厚度間之差爲至多3微米。此 ®外’厚度之目標値精度較佳係於±1.5微米之範圍。較佳，硬化層較佳係形成於澆注模口 72之唇端點部。硬化層之形成方法並無特殊限制。但例如可爲陶瓷硬.化塗層、鍍覆硬鉻、中和法等。若使用陶瓷作爲硬化層，則較佳使用的陶瓷爲可硏磨而不會易碎，具有較低孔隙度、較高防蝕性及對澆注模口 72之不良黏著性。具體言之，有碳化鎢（WC)、AhCh ' TiN、Cr2〇3等。特佳陶瓷爲碳化鎢。碳化鎢塗層可藉噴霧法製造。 -15- 1374803 此外，爲了防止流動於澆注模口 72之狹縫端的塗料之部分乾燥固化，較佳係設置溶劑供應裝置（圖中未顯示）於狹縫端，於其上氣-液界面係形成於狹縫兩緣間、以及捲邊邊緣於外部氣體間。較佳，此等氣-液界面被供給可溶解塗料之溶劑（例如二氯甲烷86.5質量份 '丙酮13質量份' 正丁醇0.5質量份之混合溶劑）。供應至各狹縫端之供給速率較佳係於0.02毫升/分鐘至1.0毫升/分鐘之範圍，以防止外來材料混合入流延薄膜。注意溶劑供給用幫浦具有脈修波率（或紋波因數）至多爲5%。帶73係位在澆注模口 72下方，且係重疊於支承輥 74a、74b上。當支承輥74a、74b藉傳動裝置（圖中未顯示）爲旋轉時，帶73係隨著支承輥74a、74b做循環運轉。則流延速度較佳係於10米/分鐘至200米/分鐘之範圍。此外，支承輥74a、74b之溫度係藉傳熱介質循環用的傳熱介質循環器75控制。較佳帶73表面溫度係藉來自於支承輥74a、 7 4b的傳熱而被調整於-20 °C至40°C之範圍。於本實施例 β中，傳熱介質之路徑（圖中未顯示）係形成於支承輥74a、74b 內，其溫度係藉傳熱介質循環器75控制之傳熱介質通過該等路徑。如此，支承輥74a、74b之溫度係維持於預定値。帶73之寬度、長度和材料並無特殊限制。但較佳爲流延寬度之1.1倍至2.0倍。較佳長度係由20米至200米，及厚度係由0.5毫米至2.5毫米》表面較佳經拋光，具有表面粗度至多爲0.05微米。帶73較佳係由不鏽鋼製成，特別由SUS316組成，故具有足夠防飽性與強度。整個帶73 (1> -16- 1374803 之厚度不均勻度較佳至多爲0.5%» 於支承輥74a、74b之傳動中，出現於帶73之張力較佳爲5x1 04千克/米。支承輥74a、74b間的轉速差異係控制爲'至多0.01米/分鐘。較佳，帶之行進速度的起伏波動爲 0.5 %，於一次旋轉於寬度方向，帶73之位置波動至多爲1.5 毫米。爲了控制起伏波動，較佳有基於測量値所造成之檢測帶73二側緣部件之檢測器（圖中未顯示）與回饋控制。此 Λ 外，恰在澆注模口 72下方，帶73隨輥74a和74b之旋轉 ,·向上與向下之位置變化較佳至多爲200微米。注意較佳係使用支承輥74a、74b之一作爲撐體。此種情況下，用作爲撐體的支承輥較佳係以高度準確度旋轉，故旋轉變化至多爲0.2毫米。因此，表面粗度較佳至多爲0.01微米。此外，較佳對轉骨進行鍍鉻，讓轉骨有足夠硬度與耐用性。如前文說明，較佳於撐體中，表面缺陷須減至最少。具體言之，並無任何至少爲30微米之針孔， 10微米至30微米範圍之針孔至多一個，以及小於10微米 ®之針乳至多兩個。設置溫度控制裝置77來將流延室70之內溫控制於 -10 °C至57 °C之範圍。此外，設置冷凝器78來冷凝於流延室70內部蒸發的有機溶劑《此外，設置回收裝置79用來回收流延室70外側冷凝的有機溶劑。此外，流延塗料於澆注模口 72與帶73間形成捲邊》爲了控制於捲邊後側的壓力，較佳設置一減壓室81。如此捲邊的形成變穩定化，減少捲邊的晃動。較佳，於捲邊背 % -17- 1374803 側比前側之捲邊壓力低5帕至1 000帕。此外，爲了控制減壓室81的內溫，較佳有夾套（圖中未顯示）。內溫並無特殊限制，但較佳係於25°C至55°C之範圍。此外，爲了維持捲邊的形式，較佳設置吸取裝置（圖中未顯示）於澆注模口 72 的邊緣位置。空氣的吸取速率較佳係與1升/分鐘至1〇〇升 /分鐘之範圍。爲了蒸發於流延薄膜80的溶劑，較佳設置第一空氣 • 導管至第三空氣導管82-84 ^第一空氣導管82係設置於帶 -鲁73之上游上方，第二空氣導管83係設置於下游上方，以及第三空氣導管84係設置於下方。注意，於本實施例中，空氣導管82- 83之位置並無特殊限制。注意有關第一空氣導管至第三空氣導管之細節容後詳述。流延薄膜80呈薄膜101而從具輥86撐體的帶73剝離，通過傳送區90而轉運至拉幅機裝置100« 於傳送區90中，有輥和鼓風機91。於拉幅機裝置100 中’薄膜101係於寬度方向拉伸與鬆弛，因而完成預定的 •光學性質。於此種情況下，拉伸後與拉伸前之薄膜寬度差異之百分比作爲拉伸比，係於〇 · 5 %至3 0 0 %之範圍。較佳係，拉幅機裝置100內部被分隔成其中內溫各自不同的多個溫度區。注意較佳係於流延方向之一來牽伸薄膜1 〇 1。於此種情況下’牽伸後與牽伸前之薄膜長度差異之百分比作爲牽伸比，係於0.5 %至300%之範圍。此外，邊緣切割裝置 1 0 2將薄膜1 01之二側緣部切割成爲梢端。二側緣部之梢端藉連接於邊緣切割裝置102的壓碎器壓碎。

-18- 1374803 於乾燥裝置105中，薄膜101係重疊於輥104上轉運。藉乾燥裝置105而從薄膜101蒸發出之溶劑蒸氣係藉吸附裝置106吸附。薄膜101被轉運入冷卻室1〇7內，於其中冷卻至約室溫。可設置濕度控制室（圖中未顯示）來調理乾燥裝置1 05與冷卻室1 07間之濕度。隨後，強制中和裝置（或中和桿）85消除薄膜101的帶電靜電位至預定値（例如消除至於-3 kV至+3 kV之範圍）。中和程序之位置於本實施例中 g 並無特殊限制。此外，中和位置可爲於乾燥區段之預定位 *·置’或於壓花輥109之下游側之預定位置，另外可於多個位置進行中和。於捲取室110中，薄膜101係藉捲取軸m 捲取。於此瞬間，以預定値施加張力至壓機輥112。如第3圖所示，恰在藉從澆注模口 72流延流延塗料至帶73，流延薄膜80的形成位置後方，設置第一導管82 和第二導管83，以及第三空氣導管84係設置於帶73的底側。第一至第三空氣導管分別係由第—至第三空氣導管 8 2-84分別送出第一至第三乾燥空氣。 ® 第一至第三空氣導管82-84設置有空氣進給控制器 (圖中未顯示）來獨立控制空氣的進給條件（空氣量、空氣溫度、濕度等）；以及設有空氣進給區段（圖中未顯示）用來藉空氣進給控制器進給經過控制的乾燥空氣至第一至第三空氣導管82-84。第一空氣導管82係設有正對於帶73的出氣口 8 2a，換言之於帶73垂直方向開口。此外，第二空氣導管83設有於帶73之行進方向開口的出氣口 83a。第三空氣導管84 -19- 1374803 設置有開口於帶73之行進方向的反向的出氣口 84 a，故第三乾燥空氣可於帶73之行進方向之相反方向流動》恰於流延薄膜80形成後，第一乾燥空氣經由第一空氣導管82的出氣口 82a送出，空氣溫度經過控制，因此可從事第一乾燥程序來乾燥流延薄膜80。於進行第一乾燥程序中，隨時觀察剩餘溶劑之含量。剩餘溶劑含量之測量方法容後詳述。當剩餘溶劑含量變預定値時，第二乾燥空氣 - 接近平行於帶73之行進方向，從第二空氣導管83的出氣 .擊口 83a送出，進行第二乾燥程序來乾燥流延薄膜80。此外，因第三空氣導管84係設置於帶73的底側下方，故進一步進行流延薄膜80的乾燥。如前文說明，當經由分別饋出條件不同的第一乾燥空氣和第二乾燥空氣，來循序進行第一乾燥程序和第二乾燥程序時，不均勻（或粗糙）包括傾角變化和厚度不均勻度的產生減少，於流延薄膜80之乾燥過程中，流延薄膜80的發泡減少。恰在流延薄膜80形成後，因流延薄膜80含有鲁大量剩餘溶劑，故帶有溫度和靜壓經過控制之第一乾燥空氣可減少非均勻的產生，且同時進行乾燥。當剩餘溶劑含量降至預定値時，流延薄膜80表面經乾燥來形成乾燥.層◊ 於此種情況下，當第一乾燥空氣係朝向帶7 3且特別係接近垂直於帶73饋出時，乾燥層形成非均句，如此於乾燥後於流延薄膜80表面上形成不均。但於本發明中，於進行第— 乾燥處理來將剩餘溶劑含量降至預定値後，進行第二乾燥來乾燥流延薄膜80,第二乾燥空氣係接近平行於帶73的行 -20- 1374803 進方向饋出。此種情況下，流延薄膜80表少，製造薄膜之平坦度絕佳。如第4圖所示，第一空氣導管82之：個凸起至帶73的噴嘴121，各個噴嘴121 帶73之寬度方向。於各個噴嘴121之底部來變成狹縫形式》從各個出氣口 82a送出的第一乾燥空 '置於各個出氣口 82a內部的溫度控制器控 •鲁氣之溫度接近爲預定値，較佳係於50°C至 60°C至150°C，及尤其於60°C至140°C之箱薄膜80的發泡產生減少，溶劑蒸發且進行縮短乾燥時間，結果可提高製造速度。但之溫度係大於1 5 0 °C，則溫度過高。特別，接近流延薄膜8 0之二側緣部進行，因而發況下，發泡造成製造薄膜內的空隙。此外，偶爾發生組成流延薄膜80之聚合物的分痒 1氣之溫度至多爲60°C，則乾燥時間變過長以及剝離流延薄膜之剩餘剝離部分。來自於各個出氣口 82a之第一乾燥空佳係控制於50 Pa至200 Pa，特別60 Pa至 7 0 Pa至170 Pa之範圍中的預定値。如此面不均的產生以及流延薄膜80發泡減少。 200 Pa，貝ϋ於流延薄膜80觀察得發泡和某係低於50 Pa，則第一乾燥空氣之饋出壓力面不均的產生減 έ體120設有多之縱向係平行於，形成出氣口 82a 氣之溫度係藉設制。第一乾燥空 160°C，特別於 ί圍。如此，流延 :乾燥。因此，可若第一乾燥空氣溶劑之蒸發係於 •生發泡。此種情於此種情況下， g。若第一乾燥空，造成乾燥不足氣的靜壓（Pa)較 :180 Pa，及尤其，流延薄膜80表若靜壓係大於些條紋。若靜壓 I過低，因而難以 -21- 1374803 造成溶劑的蒸發。如此，無法獲得流延薄膜80的充另燥，結果於剝離後仍然剩餘流延薄膜80之若干部分。於各個切割的出氣口 82a內部，有隔板構件123 噴嘴121的內部分隔成至少三區。於正面對流延薄膜二側緣部之二緣區，有空氣篩板124來做爲空氣量調嘗此種情況下，饋送第一乾燥空氣的阻力變大，如此流氣篩板124的第一乾燥空氣施加於流延薄膜80的二俚 * 部，但空氣量減少。如此，乾燥時於接近二側緣部之 -·的發生減少。注意，第一乾燥空氣係經由無篩板的區出，體積並未縮小》如此，調整乾燥時於流延薄膜80 度方向的乾燥速度》於本實施例中，空氣量調節件爲空氣篩板124。本發明中，空氣量之調節件並非囿限於此，只要空.氣節件可耐受第一乾燥空氣之饋送壓力來減少空氣量即如第5A圖所示，空氣量調節件可爲有多個衝孔之衝孔板1 25，使用衝孔板1 25做爲空氣量調節件，第 β燥空氣施加於其中未形成衝孔125 a之部分，故對第一空氣之饋送阻力變大，結果，可通過衝孔板送出的第燥空氣量變小。此外，如第5B圖所示，空氣量調節件有多個狹縫126a的狹縫板126。使用狹縫板126做爲量調節件，第一乾燥空氣施加於其中未形成狹縫126a 分，係與篩板124和衝孔板125之使用相同。因此，一乾燥空氣之饋送阻力變大，結果通過衝孔板饋出的乾燥空氣量變小。注意衝孔125a和狹縫126a之數目卜乾來將 80之 5件。經空 J緣發泡域饋之寬但於量調可 0 125a -乾乾燥 -乾可爲空氣之部對第第一、形 -22- 1374803 式和分佈並無特殊限制。於本實施例中，於第一乾燥程序使用之第一空氣導管 82具有從主體120凸起之帶73的噴嘴121。但第一空氣導管82的形狀並無特殊限制，只要於第一乾燥過程中，第一乾燥空氣可經狹縫朝向帶7 3且特別係垂直帶7 3饋出即可。舉例言之，空氣導管有個箱狀導管主體，於主體底側形成狹縫來正對帶73。如第4圖所示，有狹縫出口 82a之噴嘴121從主體120 ®朝向帶73凸起，傾斜至前端。此種情況下，較佳係設定噴嘴121對主體120之底部之夾角Θ於90度至150度之範圍。因此，朝向帶上流延薄膜80的第一乾燥空氣相對於帶73 行進方向之饋送角度係設定於30度至90度之範圍。特佳，第一乾燥空氣係從帶73垂直方向以相對於下游端之傾角送出。如此，可減少流延薄膜80表面不均的產生。於空氣導管82-84中各個出氣口 48之長度並無特殊限制。但長度係等於或大於流延薄膜8 0寬度。如此，第一乾 ®燥空氣可施用於流延薄膜80之全部寬度，第一乾燥空氣可有效施用於流延薄膜80之預定位置。於剩餘溶劑含量變成250 wt%之前，使用第一空.氣導管82送出第一乾燥空氣至流延薄膜80。如此，當剩餘溶劑含量高時，饋出有整流之第一乾燥空氣。此種情況下，因流延薄膜80的乾燥只極少，故未形成乾燥層。因此，即使於此種情況下，第一乾燥空氣係施用於流延薄膜80，不均的產生減少。但剩餘溶劑含量低於250 wt%，進行乾燥，形 -23- 1374803 成乾燥層。若於此種情況下施加第一乾燥空氣至流延薄膜 80，則不均勻仍然留在薄膜表面上。注意剩餘溶劑含量係以乾燥基準計算，且使用流延薄膜80和完全乾燥的製造薄膜之試樣測定。若流延薄膜80之試樣重量爲X，而乾燥後之試樣重量爲y，以乾燥基準之溶劑含量（％)係於式 {(x-y)/y}xlOO計算。注意以乾燥爲基準於剩餘溶劑含量中，經由完全乾燥塗料所得之固體重量相當於100%。 •從第二空氣導管83饋出之第二乾燥空氣溫度較佳係 -鲁控制於50°C至160t，特別6(TC至15(TC，及尤其65°C至 145 °C之範圍之預定値。此外，第二乾燥空氣之饋送速率係控制爲5米/秒至20米/秒，特別爲8米/秒至18米/秒範圍之預定値。如此，乾燥時流延薄膜80的不均的產生及發泡減少。但若來自第二空氣導管83之第二乾燥空氣之溫度和饋送速度係大於前述範圍，則無法有效進行溶劑的蒸發，與來自於第一空氣導管82的第一乾燥空氣的情況相同。此外，於流延薄膜80特別於接近二側緣部出現大量發泡，容鲁易出現組成流延薄膜80的聚合物的降級。若來自於第二空氣導管83之第二乾燥空氣之溫度和饋送速度係低於前述範圍，則第二乾燥空氣之溫度和饋送速度過低，因而無法有效進行溶劑的蒸發。如此於剝離後有部分流延薄膜80在帶上。於流延薄膜80中，分別形成第~外層和第二外層，因而變成接觸帶73的最底層和最頂層，基底層係由第一外層與第二外層所夾置。注意具有如前文說明之多層結構之 -24- 1374803 流延薄膜80係經由進行獨立製備之數種塗料的共流k來形成。當有多層結構之流延薄膜80係藉共流延形成時，製造速度可調整爲較高，薄膜表面不均減少。因此，可獲得表面情況絕佳的製造薄膜。注意共流延方法容後詳述。形成外層之塗料個別之黏度較佳係控制爲至多40 Pa s，特別至多35 Pa-s，尤其至多30 Pa_s。如此，外層比基底層乾燥更快速。如此，基底層的保護效果變大。因而減少經由基底層中溶劑的蒸發所造成的發泡現象。若形成春外層之塗料黏度高於40 Pa.s，則經常容易於流延薄膜80 的表面出現不均，或流延速度減慢而製造時間延長。於下文中，將說明於薄膜生產線2 00形成薄膜之實施例。注意本發明非僅限於參考第2圖之此一實施例。基底層塗料和第一外層和第二外層塗料以預定流量饋送至進料方塊7 1。塗料經接合然後從澆注模口 72流延至帶73上。塗料從澆注模口 72流延至帶73上，因而形成流延薄 ®膜80,同時於澆注模口 72與帶73間形成流延塗料的捲邊。於共流延時，塗料溫度較佳係控制於-1 0°C至571之範圍。當流延流延具有自撐性質時，流延薄膜80係與剝離輥86的撐體呈薄膜1〇1連續剝離。然後薄膜101轉運至傳送區90。於傳送區90中，當薄膜101係連同輥的撐體一起運送時，乾燥空氣從鼓風機送出來乾燥薄膜101，因而可進行乾燥。較佳，乾燥空氣之溫度係於20°C至250°C之範圍。注意於傳送區90，輥轉速可設定爲下游端爲較高，因而可 -25- 1374803 拉伸薄膜1 0 1。薄膜101被乾燥至剩餘溶劑含量變成預定値爲止，薄膜101從拉幅機裝置100朝向邊緣切割裝置丨02饋出來切割取出二側緣部。切割的側緣部藉切削機鼓風機（圖中未顯示）送至壓碎機103，藉壓碎機103壓碎成爲梢端，梢端再度用來製備塗料，如此可有效降低製造成本。注意可刪除二側緣部的切割處理程序。但較佳係於流延處理與捲取處理中間進行切割。 Φ 其側緣部已經被割除的薄膜1 〇 1送至乾燥裝置丨05進 —步乾燥β於乾燥裝置105中，薄膜101係重疊於輥1〇4 運送。乾燥裝置105的內溫並無特殊限制。但較佳係於60。(：至145°C之範圍。藉乾燥裝置105而從薄膜101蒸發的溶劑蒸氣係由吸附裝置1 06所吸附。薄膜101運送入冷卻室107內部，於冷卻室1〇7內部冷卻至約室溫。可設置濕度控制室（圖中未顯示）來調理乾燥裝置1 05與冷卻室107間的濕度。較佳，於濕度控制室 #中，溫度與濕度皆經過控制之空氣施加於薄膜101。如此可減少於捲取程序中薄膜101的捲曲與捲取缺陷。隨後，強制中和裝置（或中和桿）1 08消除薄膜1 〇 1的帶電靜電位至預定値（例如於-3 kV至+3 kV之範圍）。中和程序之位置於本實施例中並無特殊限制。例如，中和位置可爲於乾燥區段之預定位置，或於壓花輥109之下游側之預定位置，另外可於多個位置進行中和。於中和後，藉壓紋輥對薄膜101二側部進行壓紋來提供壓花。由壓紋底部 -26- 1374803 至頂部之壓紋高度係於1微米至200微米之範圍。於最末處理程序中，薄膜101係藉捲取室110內部的捲取軸111捲取。此時，施加預定値張力至壓機輥112。較佳，由捲取開始至結束徐緩改變張力。於本發明中，薄膜 101之長度較佳至少爲100米。薄膜寬度較佳至少爲600 毫米’特別係於1400毫米至1 800毫米之範圍。此外，即使寬度係大於1 8 00毫米，本發明仍然有效。當期望製造厚 15微米至100微米之薄膜時本發明仍然適用。 Φ 於本發明之溶液流延法中，例如有流延多種塗料的流延方法，諸如共流延法和循序流延法。於共流延法中，如同於本實施例，進料方塊可附接於澆注模口，或可使用多歧管型澆注模口（圖中未顯示）。於具有多層結構之薄膜製造中，多種塗料流延於撐體上來形成具基底層和第一外層和第二外層之流延薄膜。然後於所製成之薄膜中，第一外層厚度與第二外層厚度中之至少一者較佳係於總薄膜厚度之0.5 %至30 %之範圍。此外，當欲進行共流延時，較高黏 ®度塗料係由較低黏度塗料所夾置。具體言之，較佳形成表層之塗料具有比形成表層的夾置層用之塗料更低的黏度。此外，當欲進行共流延時，較佳於模口狹縫（或模口唇部）與撐體間的捲邊中，於二外塗料的醇組成含量係高於內塗料。如第2圖所示，因進行三種塗料的共流延，故製成的薄膜具有預定性質。當薄膜101捲取至薄膜輥時，需要防止薄膜於薄膜輕中黏著。因此較佳，塗料含有消光劑《但 -27- 1374803 消光劑常造成光學性質的降級（例如透明度的下降）。如此’於本實施例中，消光劑係含於外層塗料。換言之，內塗料不含任何消光劑。如此，表面黏著性下降，薄膜可具有期望的光學性質。日本專利公開案第2005-104148號於[0617]段至[0889] 段說明有關澆注模口、減壓室、撐體等之結構細節，進一步說明有關於各個處理程序中之共流延條件、剝離條件、 • 拉伸條件、乾燥條件 '處理方法、捲曲、平坦度校正後之 -鲁捲取方法、回收溶劑方法、回收薄膜方法。其說明皆適用於本發明。 [性質與測量方法] (捲曲度或厚度）日本專利公開案第2005-1041 4.8號於[0112]段至[0139] 段說明有關所捲取的醯化纖維素薄膜之性質及其測量方法。該等性質與測量方法適用於本發明。 [表面處理] ® 醯化纖維素薄膜較佳於至少一面的表面處理後以若干方式使用。較佳表面處理爲真空輝光放電、於大氣壓下之電漿放電、紫外光照射、電暈放電、焰處理、酸處理和鹼處理。此外，較佳係進行此等表面處理之一。 [功能層] (抗靜電層、固化層、抗反射層、易黏著層、或防炫光層）醯化纖維素薄膜可於至少一表面設有底塗層，且以若 -28- 1374803 干方式使用。較佳係使用醯化纖維素薄膜做爲基底膜，於基底膜可設置至少一層功能層。較佳功能層爲抗靜電層、固化樹脂層、抗反射層、容易黏著層、防炫光層和光學補償層。功能層之形成條件與形成方法之細節係說明於曰本專利公開案第2005- 104 148號之[0890]段至[1087]段，該等條件及方法也適用於本發明。如此製造的薄膜具有數種功能和性質。 Φ 此等功能層較佳含有於0.1毫克/平方米至10 00毫克/ 平方米範圍之至少一種界面活性劑。此外，功能層較佳含有於0.1毫克/平方米至1000毫克/平方米範圍之至少一種塑化劑。功能層較佳含有於0.1毫克/平方米至1000毫克/ 平方米範圍之至少一種消光劑。功能層較佳含有於1毫克/ 平方米至1 000毫克/平方米範圍之至少一種抗靜電劑。 (用途）所製造之醯化纖維素薄膜可有效用作爲偏光濾色片 0的保護膜。於偏光濾色片中，醯化纖維素薄膜係黏著於偏光板。通常兩片偏光濾色片黏著於液晶層，因而製造液晶顯示器。注意液晶層與偏光濾色片之排列非僅囿限於此，數種已知之排列皆屬可能。日本專利公開案第2005- 1 04 1 48 號揭示TN型、STN型、VA型、OCB型、反射型、及其它型別液晶顯示器之細節β其說明適用於本發明。此外，於第2 00 4-2644 64號公開案中說明一種設有光學各向異性層且具有抗反射功能與防炫光功能之醯化纖維素薄膜。此 -29- 1374803 外’由於雙軸醯化纖維素薄膜被提供以適當光學性質，故製造薄膜可用作爲光學補償膜。此外，光學補償膜可用作爲偏光濾色片之保護膜。其細節說明可參考第2005-104148 號公開案之[ 1 088]至[ 1 265]段》於本發明之聚合物薄膜之製法中，製成之醯化纖維素薄膜具有絕佳光學性質。TAC薄膜可用作爲偏光濾色片之保護膜、光敏材料的基底薄膜等。此外，爲了改良液晶顯示器（用於電視等）的視角相依性，製成的薄膜也可用作爲光學補償膜。特別，製成的薄膜當加倍用作爲偏光濾色片的保護膜時更爲有效。因此，製成的薄膜不僅如同先前模式可用於TN模式，同時也可用於IPS模式、OCB模式、 VA模式等。此外，可組成偏光濾色片，來具有保護膜作爲組成元件。於本發明之聚合物薄膜之製法中，製成之醯化纖維素薄膜具有絕佳光學性質。TAC薄膜可用作爲偏光濾色片之保護膜、光敏材料的基底薄膜等。此外，爲了改良液晶顯 β示器（用於電視等）的視角相依性，製成的薄膜也可用作爲光學補償膜。特別，製成的薄膜當加倍用作爲偏光濾色片的保護膜時更爲有效。因此，製成的薄膜不僅如同先前模式可用於ΤΝ模式，同時也可用於IPS模式、OCB模式、 VA模式等。此外，可組成偏光濾色片，來具有保護膜作爲組成元件。於後文將說明本發明之實驗部分。但本發明非僅囿限於此。將根據實例1做詳細說明。於實例2-8中，與實例1 (1/ -30- 1374803 相同之說明將被刪除。 [實例1] 於實例1中，使用具有下述含量之各種材料來製造塗料》 (組成）三乙酸纖維素 100質量份 (粉末：取代度，2.84 ;黏度亦即平均聚合度，306 ; 水含量，0.2質量％; 6質量％二氯甲烷溶液之黏度，315 mPa s ;平均粒徑，1.5毫米；二氯甲烷（第一溶劑化合物）甲醇（第二溶劑化合物）

1-丁醇（第三溶劑化合物）塑化劑A (磷酸三苯酯）

塑化劑B (磷酸二苯酯） •染Μ 根據.本實驗使用之三乙多爲0.1質量％、鈣含量爲5 平均粒徑之標準差，0.5毫米） 320質量份 83質量份 3質量份 7.6質量份 3.8質量份 0.0005質量份酸纖維素，乙酸之剩餘含量至 3 ppm、鎂含量爲42 ppm、鐵含量爲0.5 ppm、自由態乙酸含量爲40 ppm、及硫酸根含量爲15 ppm。於第6位置的乙醯化度爲〇·9ΐ，於第6位置之乙醯基相對於總乙醯基之百分比爲32.5%。丙酮萃取物爲8 重量％，重量平均分子量對數目平均分子量之比爲2·5。此外，黃色指數爲1.7，濁度爲0.08，透明度爲93.5%。Tg(藉 -3 1 - 1374803 DSC測量）爲160°C，結晶化之熱量値爲6.4焦耳/克。此種二乙酸織維素A(後文稱做TAC-A)係從得自棉之纖維素來做爲材料合成。聚合物溶液係使用第2圖之塗料生產線30製造。有第—搜拌器34和第二攪拌器36的混合槽14係由不鏽鋼製成’內容積爲4000升。於混合槽14內，混合多種溶劑化合物因而獲得混合溶劑。當進行混合溶劑的攪拌時，三乙酸纖維素片料從加料斗丨3徐緩加至混合物溶劑，讓混合物 ®溶液與三乙酸纖維素片料之總重爲2〇〇〇千克。注意各種溶劑化合物（乙酸甲酯、正丁醇、丙酮及乙醇）中之水含量至多爲0.5質量％。三乙酸纖維素之粉末供給溶解槽。使用有錨葉的第一攪拌器34和有溶解器型偏心攪拌器的第二攪拌器36進行攪拌。首先，第一攪拌器34以1米/秒作爲周邊速度（剪應力爲lxl (T千克力/米/秒平方）進行攪拌，第二攪拌器36係於最初剪切速率爲5米/秒（剪應力爲5x1 04千克力/米/秒平方）進行攪拌。如此攪拌期間製造分散液30分 _鐘。溶解始於25 °C，分散液溫度最後變成48 °C。於分散後，停止（第二攪拌器36的）高速攪拌，藉第一攪拌器34以0.5 米/秒作爲周邊速度攪拌100分鐘。如此，三乙酸纖維素片料溶脹，獲得溶脹液37。至溶脹結束，混合槽14之內壓使用氮氣升高至0.12 MPa。此時，溶解槽之氫氣濃度低於2 vol. %，不會造成爆炸。此外聚合物溶液之水含量爲0.3質量％。溶脹液37藉幫浦3 8從混合槽1 4進給加熱裝置1 5。 1374803 加熱裝置爲設有夾套的管。溶脹液37藉加熱裝置15加熱至5 0°C ’然後於2 MPa下加熱至90°C。如此完成溶解，加熱時間爲15分鐘。溶脹液而從加熱裝置15饋出做爲聚合物溶液’藉過濾裝置17進行聚合物溶液的過濾，其中過濾器之標準直徑爲8微米。如此，過濾後聚合物溶液之固型物含量爲19質量％。於過濾中，發現上游端過濾壓力爲1.5 MPa ’下游端過濾壓力爲1.2 MPa。於高溫使用的過濾器、 ‘ 過濾器殻體和管路係從哈斯特鎳合金（hasteloy)製造，故防 -鲁蝕性絕佳，且有夾套，於夾套中連續進給傳熱介質供加熱用。聚合物溶液進給入沖洗裝置18內部，沖洗裝置之壓力係於80°C維持於大氣壓，因而進行聚合物溶液之沖洗蒸發。溶劑蒸氣藉冷凝器冷凝爲液態，及藉回收裝置20回收。沖洗後，聚合物溶液中之固體化合物含量爲21.8質量 %。注意，回收溶劑係藉循環裝置21循環且再使用。錨葉設置於沖洗裝置18之沖洗槽中軸，聚合物溶液係藉錨葉以 ® 0.5米/秒作爲周邊速度攪拌。沖洗槽中之聚合物溶液溫度爲25°C ’沖洗槽中之聚合物溶液之停留時間爲50分鐘。部分聚合物溶液經取樣，於25°C測量剪切黏度。於10 (1/秒) 剪切速率之剪切黏度爲450 Pa.s。然後，藉照射極爲微弱的超音波來進一步消泡。隨後，聚合物溶液藉幫浦41泵送至過濾裝置19。於過濾裝置 19中，聚合物溶液首先饋送通過經燒結之金屬過濾器，其標準直徑爲10微米，然後通過具有10微米標準直徑的相 -33- 1374803 同過濾器。於前者過濾器和後者過濾器，上游端壓力分別爲1.5 MPa及1.2 MPa，而下游端壓力分別爲1.〇 MPa及0.8 MPa。過濾後，聚合物溶液之溫度控制於36〇c，聚合物溶液儲存於不鏽鋼備料槽22中作爲聚合物溶液39，備料槽 22其容積爲2000升。錨葉係設置於備料槽22的中軸，聚合物溶液39經常性藉錨葉以〇.3米/秒作爲周邊速度攪拌。注意當進行聚合物溶液之濃縮時，絲毫也未發生接觸裝置內部之聚合物溶液的零組件或部分的腐蝕以及裝置的腐 1蝕。此外’製備二氯甲烷8 6.5質量份，丙酮13質量份及正丁醇0.5質量份所組成之混合溶劑MS。薄膜係形成於第2圖所示之薄膜生產線2 00。提高上游端壓力用之幫浦47-49爲高準確度齒輪幫浦，被驅動來泵送聚合物溶液3 9，且藉反相器馬達進行回饋控制。如此，高準確度齒輪幫浦之上游端壓力控制爲0.8 MPa。至於幫浦 47-49，容積效率爲99.2%，排放變化率至多爲0.5%。此外，排放壓力爲1.5 MPa。 ® 澆注模口 72具有進料方塊71，寬度1.8米足夠用於共流延，因此不僅基底層塗料，同時於主塗料兩面上的第一外層塗料和第二外層塗料也可同時流延。如此製造的薄膜有三層結構β聚合物溶液39饋送通過路徑44-46。基底層之添加劑5 1之製法係經由混合紫外光吸收劑 A (2(2'-羥基_3'，5〜二-第三丁基苯基）苯并三唑；0.7質量份），紫外光吸收劑B (2 (2'-羥基- 3',5'-二·第三戊基苯基）-5-氯苯并三唑；0.3質量份），遲滯控制劑（N，N’·二甲基三醇-N"- -34- 1374803 對甲氧基苯基-1，3,5-三阱-2,4,6-三胺；4質量份），混合溶劑MS和聚合物溶液39»製備的添加劑51盛裝於備料槽22 中。然後添加劑51藉幫浦52而從備料槽22泵送至路徑 44，如此添加至聚合物溶液39。隨後，藉靜力混合機53 進行混合，獲得基底層塗料》進行含量控制，總固型物含量爲21.8質量％，製成的薄膜中之紫外光吸收劑A和B之含量爲1質量％，薄膜中之遲滯控制劑爲4質量％。 * 二氧化矽0.05質量份（粒徑15奈米；摩氏硬度（Mohs -•Hardness)約7)作爲消光劑，檸檬酸乙酯0.006質量份（檸檬酸、檸檬酸一酯、檸檬酸二酯、檸檬酸三酯）作爲剝離劑、及聚合物溶液39溶解或分散於混合.溶劑。如此，獲得呈液態之第一外層用之添加劑5 6。添加劑5 6儲存於備料槽5 5，藉幫浦57以預定流量泵送至於路徑45流動的聚合物溶液 39。然後藉靜力混合機58混合添加劑56和聚合物溶液39, 如此獲得第一外層塗料。若含量控制，讓總固型物含量爲 20.5質量％，消光劑含量爲0.05質量％，及剝離加速劑含量 β爲〇.〇3質量％。作爲消光劑的二氧化矽0.1質量份分散於混合溶劑，故獲得呈液態的第二外層用添加劑6 1。添加劑6 1儲存於備料槽60，藉幫浦62泵送出於第三路徑66內部流動的聚合物溶液39。然後，藉靜力混合機63混合添加劑56與聚合物溶液39之混合物，獲得形成第二外層用之塗料。進行含質重量％。 TAC薄膜中基底層和第一外層和第二外層各自的厚 -35- 1374803 度分別爲4微米'73微米及3微米，薄膜厚度爲微米。流延寬度爲1 70 0毫米，於流延期間調整各三乙酸纖維素塗料於模口唇部的流速。湊注模口 72設有夾套，傳熱介質供給夾套。澆注模口 72設有夾套（圖中未顯示），其中供給傳熱介質β於夾套入口之傳熱介質溫度爲36°C，塗料溫度爲 3 6〇C。澆注模口 72屬於塗覆渴望型，其中調整薄膜厚度用的熱螺栓係以20毫米間距設置。如此藉熱螺检自動控制薄膜厚度（或塗料厚度）。熱螺栓之外廓可基於預設程式，與高準確度齒輪幫浦的流速相對應設定。如此，基於設置於薄膜生產線200的紅外光厚度計（圖中未顯示）之側繪圖，藉控制程式進行回饋控制。進行控制因而除了二側緣部（各自於所生產薄膜之寬度方向20毫米）之外，彼此隔開50毫米的兩個位置間之薄膜厚度差異至多爲1微米，於寬度方向之薄膜厚度之最小値間之最大差異至多爲3微米/米。此外，進行控制，讓第一外層和第二外層各自之平均厚度準 ®確度爲±2 %，基底層至多爲1 %，平均薄膜厚度至多爲±1.5 %。於澆注模口 72的上游端，設置減壓室81用來將澆注模口 72上游端的壓力減壓。下游端與上游端之壓力差已調整爲捲邊長度爲15 ±5毫米。此外，於捲邊的上游端和下游端有曲折塡塞物（圖中未顯示）。此外於二緣設置開口。另外，設置減少捲邊干擾的緣萃取裝置（圖中未顯示）。澆注模口之材料爲沈澱硬化不鏽鋼，其熱膨脹係數至多爲2x10·5 (°C ―1)。於電解質溶液中進行強制腐蝕實驗中， -36- 1374803 防蝕性接近與SUS316之防触性相等。此外’用於澆注模口的材料有足夠防蝕性，故即使此種材料浸泡於二氯甲烷、甲醇、及水之混合液中3個月，氣-液界面不會出現小坑穴 (或小坑穴腐蝕）。各個澆注模口 72與進料方塊71之接觸面之最終準確度爲表面粗度至多1微米，任何方向之筆直度至多1微米，開放餘隙調整爲1.5毫米筆直度。根據澆注模口 72之唇端接觸部邊緣，R於全部寬度至多爲50微米。 ' 此外，於澆注模口之剪切速率係控制於每秒1至5000之範圍。此外，藉熔體擠塑方法於距離澆注模口 72之唇端進行碳化鎢塗覆，因而提供硬化層。爲了防止於澆注模口 72之狹縫端零組件的乾燥與固化’可溶解固化塗料之混合物溶劑係以0.5毫升/分鐘供給狹縫之氣-液界面的各緣部。如此混合溶劑供給各捲邊邊緣。供給混合物溶劑之幫浦之脈波率至多爲5 %。此外，設置減壓室8 1來降低後端壓力達丨5〇 pa。爲了控制減壓室81 的溫度，設置夾套（圖中未顯示），溫度控制於55它之傳熱 ®介質供給夾套內部。邊緣萃取速率控制於1升/分鐘至1〇〇升/分鐘之範圍，於本實驗中適當控制於3〇升/分鐘至4〇升/分鐘之範圍。帶73爲寬2.1米，長7〇米之循環不鏽帶。帶73之厚度爲1.5毫米’帶73表面經拋光，表面粗度至多爲〇.05微米。材料爲SUS 316’材料有足夠防鈾性和強度。整個帶73 之厚度不均至多爲0.5 %預定値。帶73係藉旋轉支承輥 743、7 41?移動。此時，帶73之張力控制爲1上1〇4千克/米。 1374803 此外，改變各輥對帶73的相對速度。但於本實驗中，進行控制，讓支承輥74a、74b間的相對速度差異至多爲0.01 米/分鐘。此外，進行控制，讓帶73之速度變化至多爲0.5% 預定値。帶於寬度方向之位置係以檢測側端位置控制，因此移動帶73於一次循環的曲折縮小爲1.5毫米。此外，於澆注模口 72下方，澆注模口 72唇端與帶73間於垂直方向的位置變化係於200微米以內。三種塗料（分別用於形成基 ‘ 底層和第一外層和第二外層）係從澆注模口 72流延於帶73 .·上。於本實驗中，支承輥74a、74b其中被供給傳熱介質，故可控制帶73的溫度。設置於澆注模口 72 —側的支承輥 74a被供給5 °C的傳熱介質，而支承輥74b被供給於40 °C的傳熱介質。恰在流延前位置的帶73中部表面溫度爲15 °C，帶兩側間之溫差至多6°C。注意（直徑至多30微米）之針孔數目爲零，（直徑10微米至30微米）之針孔數目至多每平方米爲1 ’以及（直徑小於1 0微米）之針孔數目至多每平方米 •爲2。流延室70之溫度係藉溫度控制裝置77控制於35t。第一空氣導管82恰位於流延塗料從澆注模口 72流延之位置後方，第一空氣導管82之出氣口 82a係平行於帶73之方向開口。此外於第一空氣導管82下游，設置第二空氣導管83’第二空氣導管83之出氣口 83a係於帶73之行進方向取向，讓第二乾燥空氣可從帶73朝向表面側送出。如第 4圖所示，如同第一空氣導管82，隔板構件將各個出氣口

-38- 1374803 8 2a於流延薄膜80之寬度方向分隔成爲三個隔間，篩板ι24 附接至二緣區來正面對流延薄膜80之二側緣部。從出氣口 82a送出的第一乾燥空氣其溫度爲14〇°C，靜壓爲147 Pa。此外’當於流延薄膜中之剩餘溶劑含量變成少於250 wt % 時’於140°C之第二乾燥空氣係以1〇米/秒的捲取速度從第二空氣導管83送出。來自於乾燥空氣至流延薄膜80的總傳熱係數爲24千 ‘ 卡/ (平方米·小時·。C)[kcal/(m2.hr.t：)]。帶73上之乾燥空氣 •鲁中之氧濃度維持於5 v〇1·%。爲了將氧濃度維持於5 v〇i.%，空氣以氮氣取代。此外，爲了於流延室70內冷凝且回收溶劑’設置冷凝器78，出口溫度設定於-10 °C。設置空氣屏蔽件.，因此於流延後的5秒以內，乾燥空氣不會施加至流延塗料和流延薄膜80。澆注模口 72周圍之靜壓之起伏係於± 1 Pa以內。當流延薄膜中之溶劑比變成 150質量％乾重基準時，從具有剝離輥86撐體的帶73剝離流延薄膜80爲薄膜1〇1。當剝離時，剝離張力爲10千克力鲁/米》此外爲了減少剝離缺陷，剝離速度經適當控制，故剝離速度相對於帶73速度之百分比係於100.1%至1〇5%之範圍。薄膜101之表面溫度爲15 °C。根據乾燥速度，平均每分鐘蒸發60質量％溶劑（乾重基準）。乾燥產生之溶劑蒸氣藉冷凝器78於-10 °C冷凝，及藉回收裝置79回收。回收的溶劑於調理之後供再度使用》此時，溶劑之水含量至多爲0.5%»由其中去除溶劑之空氣再度被加熱’也再度用作爲乾燥空氣。薄膜於傳送區90藉 -39- 1374803 輥朝向拉幅機裝置100運送》此時，鼓風機91饋送於4(TC 之乾燥空氣至薄膜101。於拉幅機裝置100中，薄膜101之二側緣部藉夾具夾緊，然後於乾燥區段內運送進行乾燥。夾具被供給20°c的傳熱介質。拉幅機裝置1 00係使用鏈條進行傳動，鏈條之鏈輪的速度變化至多爲0.5%。此外，拉幅機裝置100的內部被區隔成爲三個區段，其中由上游側算起，乾燥空氣的 ‘溫度循序爲90°C、100°C及1 10°C。乾燥空氣之組成於- i〇°c 飽和。根據拉幅機裝置100之乾燥速度，平均每分鐘蒸發 120質量％溶劑（乾重基準）。乾燥區段之條件調整爲薄膜中之溶劑之剩餘含量於拉幅機裝置100之出口爲7質量％。此外，於拉幅機裝置100，當進行轉運時，進行於寬度方向的拉伸。若於拉幅機裝置100之前，薄膜101之薄膜寬度百分比測定爲1 00%，則於拉幅機裝置1 〇〇之後而薄膜寬度之拉伸比爲103%。此外，薄膜係於剝離輥86與拉幅機裝置1 00間於縱向進行牽伸。以百分比表示，牽伸比 @爲101%。根據於拉幅機裝置100之拉伸比，於距離夾具之固定位置分開至少10毫米的兩個部件間之實際拉伸比差異至多爲10%，距離固定位置分開20毫米的二部件間之實際拉伸比差異至多爲5%。於拉幅機裝置100的側緣部中，進行固定之長度比爲90%。於拉幅機裝置100產生之溶劑蒸氣係於-10 °C冷凝成爲液態及回收》供冷凝之用，設置冷凝器（圖中未顯示），出口溫度爲-8 °C。回收溶劑之水含量調整爲至多0.5質量％，然後回收的溶劑供再度使用。薄膜 -40- 1374803 101從拉幅機裝置100呈薄膜101饋出。於距離拉幅機裝置1 00出口 30秒以內，側緣部於緣切割裝置102被切割去除。本實驗中，於薄膜ιοί之寬度方向50毫米的各個側部作爲側緣部，藉邊緣切割裝置1〇2 之NT型切割機切割去除。切割側緣部藉鼓風機（圖中未顯示）所施加的空氣被送至壓碎機103,被壓碎成爲約80平方毫米的梢端。梢端儲存於緣艙內供再度連同TAC片材一起 * 用作爲塗料製造的原料。於拉幅機裝置100之乾燥空氣之氧濃度維持於5 v〇l %。注意空氣由氮氣取代來維持氧濃度於5 vol%。於乾燥室1〇5中高溫乾燥前，薄膜1〇1係於預熱室（圖中未顯示，其中被供給l〇〇°C之空氣鼓風）進行預熱。薄膜101係於乾燥室105於高溫乾燥，乾燥室105被區隔成四個隔間。從上游端溫度分別爲1 2 0。(：、1 3 01：、1 3 0 °C 及130°C之空氣鼓風由鼓風機（圖中未顯示）送至隔間。各輥 104送至薄膜101之運送張力爲1〇〇牛頓/寬度。乾燥10分 1鐘，剩餘溶劑含量爲0.3質量％。輥104之重疊角爲90度及180度》輥104係由鋁或碳鋼製成。於表面上進行硬鉻塗覆。輥104表面爲平坦且藉噴砂消光處理加工。輥於旋轉時的擺動爲50微米以內。此外，於1〇〇牛頓/寬度張力，各輥104之彎曲減少成至多〇.5毫米。乾燥空氣所含之溶劑蒸氣使用吸附裝置106去除，吸附裝置1 06其中使用吸附劑。吸附劑爲活性碳，且吸附係使用無水氮氣進行。回收的溶劑於水含量至多爲0.3質量％ -41- 1374803 後被再度用作爲塗料製備用溶劑。乾燥空氣不僅含有溶劑蒸氣，同時也可產生塑化劑、紫外光吸收劑、及高沸點材料的氣體。因此，藉冷卻去除溶劑的冷卻器和預吸附劑被用來去除之。如此，乾燥空氣可供再度使用。吸附條件和解吸附條件設定爲廢氣中的VOC(揮發性有機化合物）含量至多爲lOppm。此外，於全部溶劑蒸氣中，欲藉冷凝方法回收的溶劑含量爲90質量％，大部分剩餘溶劑蒸氣係藉吸附回收而回收。 ® 乾燥薄膜101運送入第一濕度控制室（圖中未顯示）中。於乾燥室105與第一濕度控制室間，有其中饋送於 110 °C之乾燥空氣的運送區90。於第一濕度控制室內，饋入溫度和露點分別爲50°C和20°C之空氣。此外，薄膜101運送入第二濕度控制室（圖中未顯示）以防薄膜101的捲曲。於第二濕度控制室內，直接施用空氣，該空氣的溫度和濕度分別爲90°C和70%。於濕度控制後，薄膜101係於冷卻室107冷卻，讓薄 ®膜溫度至多爲30°C。然後對薄膜之二緣部進行邊緣切割。此外，強制中和裝置（或中和桿）108去除於-3kV至+ 3kV 範圍之薄膜101之帶電靜電位。於中和後，藉壓花輥109 於薄膜101之二側部進行壓紋來提供壓花。壓花寬度爲1〇毫米’壓花壓力經測定讓最大壓紋高度平均比平均厚度大 12微米。薄膜101運送至捲取室110，捲取室110之內部溫度和濕度分別維持於28。(：和70%。此外，設置強制中和室（圖 -42- 1374803 中未顯示），讓薄膜之帶電靜電位係於-1.5 kV至+1.5 kV之範圍。所得薄膜101寬1 47 5毫米。捲取軸111直徑爲16 9 毫米》拉張樣式係設定爲最初捲取張力爲360牛頓/寬度，最後爲250牛頓/寬度。薄膜101的全長3 940米》捲取周期爲400米’振运寬度爲±5毫米。此外*壓機輕112對捲取軸111之壓力設定爲50牛頓/寬度。薄膜捲取時之溫度爲 25°C，水含量爲1.4質量％，剩餘溶劑含量爲〇.3質量％。 ' 全部處理程序之平均乾燥速度爲20質量％/分鐘。 • ® [實例2] 從實例1之相同塗料藉相同方法製造薄膜101。但第一乾燥空氣係由第一空氣導管82饋出，第一乾燥空氣之靜壓爲9.6 Pa 。 [實例3] 從實例1之相同塗料藉相同方法製造薄膜101。但第一乾燥空氣係由第一空氣導管82饋出’第〜乾燥空氣之靜壓爲294 Pa 。 ® [實例4] 從實例1之相同塗料藉相同方法製造薄膜1 0 1 ◊但第 —乾燥空氣係由第一空氣導管82饋出’第〜乾燥空氣之溫度爲40°C。 [實例5] 從實例1之相同塗料藉相同方法製造薄膜101。但第一乾燥空氣係由第二空氣導管83饋出’第〜乾燥空氣之溫度爲20°C。 1374803 [實例6] 從實例1之相同塗料藉相同方法製造薄膜101。但第一乾燥空氣係由第二空氣導管83饋出，第一乾燥空氣之風速爲30米/秒。 [實例7] 從實例1之相同塗料藉相同方法製造薄膜101。但外層塗料係製備成黏度爲60 Pa-s。 [實例8] 從實例1之相同塗料藉相同方法製造薄膜101。但第二空氣導管83未用於乾燥。 [薄膜的評估] 製造薄膜的表面以肉眼觀察了解非均勻情況以及是否出現發泡。根據非均勻度（表1的不均）和發泡（表1的發泡），若觀察得不均勻程度極小，則評估爲A，若觀察得少有不均，評估爲B。若觀察得有相當大不均，但薄膜可用於光學領域，則評估爲C。若觀察得相當不均，則評估爲. 前述評估中製造的薄膜於前述評估中的評估結果示於表1。 •44- 1374803 [表1]

第一空氣導管第二空氣導管 V〇0t 評估 TfC) SP(Pa) T(°C) WS(米/秒） (Pas) 不均發泡實例1 140 147 140 10 25 A A 實例2 140 19.6 140 10 25 B BS 實例3 140 294 140 10 25 N C 實例4 40 147 140 10 25 N B 實例5 140 147 20 10 25 C B 實例6 140 147 140 30 25 C B 實例7 140 147 140 10 60 N B 實例8 140 147 - - 25 N C

Vout :外層塗料之黏度 τ :溫度 SP :靜壓 WS :風速由表1可之，若從第一空氣導管82送出的第一乾燥空氣之靜壓改變（實例1-3)，則不均勻度和發泡的出現量變不同。於實例1中，不均與發泡的出現只有極少數。於實例2中，其中靜壓係小於實例1，薄膜的評估稍微惡化。實例3中，其中靜壓係大於實例1，評估爲極差。此外，第一空氣導管82之靜壓大且對不均與發泡的發生等級造成影響。此外，若第一空氣導管82之靜壓接近恆定於49 Pa 至196 Pa之範圍，則可製造平坦度絕佳的薄膜。於實例4中，從第一空氣導管82送出的第一乾燥空 -45- 1374803 氣溫度爲40°C。結果，於製造之薄膜101中，發泡極小（評估爲B)，但不均勻程度極高（評估爲N)。於實例4中，薄膜之製造條件係與實例1相同，但來自於第一空氣導管82 的第一乾燥空氣之溫度不同。因此由第一空氣導管82送出的靜壓對不均與發泡的發生程度造成重大影響。此外，若由第一空氣導管82饋出的第一乾燥空氣溫度接近恆定於 50°C至160°C之範圍，則可產生絕佳薄膜平坦度。 ' 於實例5中，從第二空氣導管83饋出之第二乾燥空 • ®氣溫度爲20°C。結果，製造之薄膜101之發泡相當小（評估爲B)，但不均程度相當大（評估爲C)。於實例5中，薄膜之製造條件係與實例1相同，只有來自於第二空氣導管83 的第二乾燥空氣之溫度不同。因此，從第二空氣導管83饋出之溫度對不均與發泡的發生等級有重大影響。此外，若由第二空氣導管83饋出的第二乾燥空氣之溫度接近恆定於50 °C至16 0°C之範圍（與從第一空氣導管82饋出的空氣相同），則可獲得平坦度絕佳的薄膜。 ® 實例6中，從第二空氣導管83饋出的第二乾燥空氣之風速爲爲30米/秒。結果製成的薄膜101中，發泡相當小（評估爲B)，但不均程度相當大（評估爲C)。實例6中，薄膜之製造條件係與實例1相同，但來自於第二空氣導管 83的第二乾燥空氣之風速不同。因此，從第二空氣導管83 饋出之風速對不均與發泡的發生等級產生重大影響。此外，若從第一空氣導管82饋出之第一乾燥空氣之溫度於5 米/秒至20米/秒接近爲恆定，則可製造平坦度絕佳的薄膜。 -46- 1374803 於實例7中，外層塗料之黏度爲60Pas。結果製成的薄膜101中，發泡相當小（評估爲B)，但不均程度相當大（評估爲N)。實例7中，薄膜之製造條件係與實例1相同，但外層塗料之黏度不同。因此，外層塗料之黏度對不均與發泡的發生等級產生重大影響。此外，若外層塗料之黏度接 '近恆定於至多40 Pa.s，則可製造平坦度絕佳的薄膜。於實例8中，未使用第二空氣導管83,反而只有第一 ' 空氣導管係用於距帶73上段》結果，於製成的薄膜101中， • ®發泡相當大（評估爲N)，不均勻程度相當大（評估爲C)。於實例8中，薄膜之製造條件係與實例1相同，但未從第二空氣導管83饋出第二乾燥空氣》因此若使用第一空氣導管和第二空氣導管二者，則可製造平坦度絕佳的薄膜。【圖式簡單說明】第1圖爲本發明之塗料生產線之示意圖；第2圖爲本發明之薄膜生產線之示意圖；第3圖爲薄膜生產線中流延室之分解部分視圖，顯示 _第一空氣導管至第三空氣導管之配置；第4圖爲第一空氣導管底部之分解視圖；第5A圖及第5B圖分別爲設置爲第一空氣導管之出氣口之衝壓板和狹縫板之平面圖。【主要元件符號說明】 10 塗料生產線 11 溶劑槽 12 添加劑槽 -47- 加料斗混合槽加熱裝置溶脹液溫度控制裝置過濾裝置沖洗裝置過濾裝置回收裝置循環裝置備料槽塗料生產線閥閥夾套馬達第一攪拌器馬達第二攪拌器溶脹液幫浦聚合物溶液閥幫浦㊈ -48- 馬達攪拌器第一路徑第二路徑第三路徑幫浦幫浦幫浦備料槽添加劑幫浦靜力混合機備料槽添加劑幫浦靜力混合機備料槽添加劑幫浦靜力混合機流延室饋送方塊澆注模口帶 -49- 支承輥支承輥傳熱介質循環器溫度控制裝置冷凝器回收裝置流延薄膜減壓室第一空氣導管出氣口第二空氣導管出氣口第三空氣導管出氣口強制中和裝置、中和桿輥、剝離輥傳送區鼓風機拉幅機裝置薄膜緣切割裝置壓碎器輥乾燥裝置

-50- 1374803 106 吸附裝置 107 冷卻室 108 強制中和裝置、中和桿 109 壓花輥 110 捲取室 111 捲取軸 112 壓機輥 120 主體

12 1 噴嘴 123 隔板構件 124 篩板 125 衝孔板 125a 衝孔 126 狹縫板 126a 狹縫 200 薄膜生產線

MS 混合溶劑 -5 1-

Claims

1374803 修正本第095 1 1 0184號「聚合物薄膜之製法」專利案 (2012年5月15曰修正）十、申請專利範圍： 1. —種從含有溶劑和聚合物之流延塗料（casting dope)製造薄膜之方法，包含下列步驟：從澆注模口流延該流延塗料至行進中之撐體上，因而形成流延薄膜；從正對該撐體的至少一個第一出氣口送出第一乾燥空氣朝向該流延薄膜直到乾燥層形成於其表面上，於該撐體之寬度方向延伸，位置緊鄰於該澆注模口下游，該第一乾燥空氣之溫度接近恆定於50°C至160°C之範圍，饋送時對第一乾燥空氣施加之靜壓係於50 Pa至200 Pa 之範圍；於該流延薄膜內剩餘之溶劑含量降至預定値後，從設置於第一出口下游端且位在該撐體之流延側的第二出氣口，送出第二乾燥空氣，並且使該乾燥層形成，該出氣口係開口於行進方向，讓該乾燥空氣係平行於該撐體流動；將含有該溶劑之該流延薄膜剝離作爲該薄膜；以及乾燥含有溶劑之該薄膜。 2. 如申請專利範圍第1項之方法，其中多個隔板係設置於該第一出氣口，因而將該第一出氣口於撐體之寬度方向分隔成爲至少三個隔間》 3.如申請專利範圍第2項之方法，其中該空氣量調節件係 1374803 修正本附接於最接近該流延薄膜之二側緣部的隔間，因而調整於該撐體之寬度方向之該第一乾燥空氣量。 4. 如申請專利範圍第1項之方法，其中進行該第一乾燥空氣的饋送直到流延薄膜中之剩餘溶劑含量降至250 wt% 時爲止。 5. 如申請專利範圍第1項之方法，其中該第二乾燥空氣溫度接近恆定於50°C至160°C之範圍，以及該第二乾燥空氣之風速係接近恆定於5米/秒至20米/秒之範圍。 ® 6.如申請專利範圍第1項之方法，其中該流延薄膜具有由接觸該撐體之基底層和暴露於大氣之暴露層所組成之多層結構’該流延塗料包括形成該基底層之基底層塗料，和形成該暴露層之暴露層塗料，且該流延塗料之流延方式爲共流延該基底層塗料與該暴露層塗料。 7. 如申請專利範圍第6項之方法，其中該暴露層塗料之黏度係至多爲40 Pa-s。 8. 如申請專利範圍第1項之方法，其中該第一出氣口具有 ^ 狹縫狀形式’以及多個第―出氣口係設置於該撐體之行進方向。 9. 如申請專利範圍第8項之方法，其中該第一乾燥空氣朝向該撐體上之該流延薄膜之饋送方向與該撐體之夾角係於30度至90度之範圍。