TW202212021A - 拉絲模 - Google Patents

Abstract

本發明係一種拉絲模1，其由非金剛石材料構成，設置有模孔1h，具有壓縮區（reduction）1c及位於壓縮區1c之下游側之定徑區（bearing）1d；且壓縮區1c中之模孔1h之開口角度即壓縮區角度γ為17°以下，於垂直於拉絲方向之模孔1h之圓周方向上，從定徑區1d內之特定位置起算±20 μm之範圍中之模孔1h的表面粗糙度Ra為0.025 μm以下。

Description

拉絲模

本發明係關於一種拉絲模。本申請主張以2020年8月24日申請之日本專利申請即特願2020-140863號為基礎之優先權。該日本專利申請所記載之全部內容藉由參照而引用至本說明書中。

先前，拉絲模例如揭示於日本特開平2-6011號公報（專利文獻1）、日本特開平2-127912號公報（專利文獻2）、日本特開平4-147713號公報（專利文獻3）、國際公開第2013/031681號公報（專利文獻4）、日本特開2014-34487號公報（專利文獻5）、及日本特開昭56-98405號公報（專利文獻6）中。 [先前技術文獻] [專利文獻]

[專利文獻1]日本特開平2-6011號公報 [專利文獻2]日本特開平2-127912號公報 [專利文獻3]日本特開平4-147713號公報 [專利文獻4]國際公開第2013/031681號公報 [專利文獻5]日本特開2014-34487號公報 [專利文獻6]日本特開昭56-98405號公報

本發明之拉絲模係由非金剛石材料構成，設置有模孔，具有壓縮區（reduction）及位於上述壓縮區之下游側之定徑區（bearing）；且壓縮區之上述模孔之開口角度即壓縮區角度為17°以下，於垂直於拉絲方向之上述模孔之圓周方向上，從上述定徑區內之特定位置起算±20 μm之範圍中之上述模孔的表面粗糙度Ra為0.025 μm以下。

[發明所欲解決之課題]

對於習知之拉絲模，要求提高壽命。

[本發明之實施方式之說明] 首先列舉本發明之實施方式並進行說明。

本發明之拉絲模係由非金剛石材料構成，設置有模孔，具有壓縮區及位於上述壓縮區之下游側之定徑區；且壓縮區之上述模孔之開口角度即壓縮區角度為17°以下，於垂直於拉絲方向之上述模孔之圓周方向上，從上述定徑區內之特定位置起算±20 μm之範圍（總計40 μm之範圍）中之上述模孔的表面粗糙度Ra為0.025 μm以下。

作為非金剛石材料，有CBN、或者選自由鈦、矽、鋁及鉻所組成之群中之至少一種之氮化物或碳化物。

CBN可為無結合材料之無黏合劑CBN，亦可為有黏合劑之CBN。作為非金剛石材料，亦可為CBN與壓縮型hBN（六方晶氮化硼）之混合物。此處，所謂「壓縮型六方晶氮化硼」，表示如下所述者，即，結晶構造與通常之六方晶氮化硼類似，c軸方向之晶面間距較通常之六方晶氮化硼之晶面間距（0.333 nm）小。

通常，模孔之垂直於拉絲方向之截面為圓形。然而，該截面亦可為矩形。

拉絲模從上游側起依序具有鐘形口區（bell）、進場區（approach）、壓縮區、定徑區、後釋放區（back relief）及出口區（exit）。

壓縮區之模孔之開口角度即壓縮區角度為17°以下。於平行於拉絲方向之模孔之剖視圖中，在壓縮區之直徑RD為1.050D之部分，於兩側面繪製2條第一切線，將2條第一切線所成之角度設為壓縮區角度。若壓縮區角度超過17°，則拉絲模之壽命會變短。更佳為壓縮區角度為6°以上15°以下。

於垂直於拉絲方向之模孔之圓周方向上，從定徑區內之特定位置起算±20 μm之範圍中之表面粗糙度Ra為0.025 μm以下。若該表面粗糙度超過0.025 μm，則線材之表面粗糙度變差，壽命變短。較佳為表面粗糙度Ra為0.005 μm以上0.025 μm以下。

較佳為，將定徑區之直徑設為D時，定徑區之長度為200%D以下。若定徑區之長度為200%D以上，則有定徑區變長，壽命下降之擔憂。再者，所謂「有擔憂」係表示發生該情況之可能性很低，並非意味著會高概率地發生該情況。

較佳為，縮面率為5%以上。若縮面率超過5%，則有定徑區容易磨耗之擔憂。縮面率可利用（拉絲前之線材之截面面積－拉絲後之線材之截面面積）/（拉絲前之線材之截面面積）×100而求得。

較佳為，模於壓縮區與母線材初次接觸，於包含定徑區之50%D以上之長度內與線材接觸。於該情形時，能夠更確實地於定徑區中加工線材。

較佳為，拉絲模之熱導率為100至300 W/（m∙K）。於該情形時，可容易地使拉絲模中因其與線材之摩擦而產生之熱逸散至外部。

CBN模若形狀規格設定不當，則模壽命會因機械磨耗而顯著縮短。CBN有如下弱點，即努氏硬度為40-50 GPa，僅為金剛石（70-130 GPa）之一半，不利於機械磨耗。因此，藉由將壓縮區形狀等設定為適當之範圍，而防止模表面壓力變得過高，從而抑制機械磨耗。

CBN模與金剛石模相比，模內表面容易產生瑕疵，影響拉絲後之線品質。CBN如上所述，因硬度較低，故進行內表面研磨時模內表面會產生瑕疵，對拉絲後之線材品質影響較大。

本發明之拉絲模藉由解決上述問題而延長壽命。 圖1係依據實施方式之拉絲模之剖視圖。如圖1所示，依據實施方式1之拉絲用模1具有模孔1h。模1從上游側起依序具有鐘形口區1a、進場區1b、壓縮區1c、定徑區1d、後釋放區1e及出口區1f。

鐘形口區1a位於模孔1h之最上游側。界定鐘形口區1a之模孔1h之側面之切線12a、13a所成之角度α為鐘形口區角。鐘形口區1a相當於要被拉絲之線材及潤滑材料之入口。

進場區1b設置於鐘形口區1a之下游。於鐘形口區1a與進場區1b之分界處，模孔1h之斜率可連續地變化，亦可非連續地變化。界定進場區1b之模孔1h之側面之切線12b、13b所成之角度β為進場區角。

壓縮區1c設置於進場區1b之下游。於進場區1b與壓縮區1c之分界處，模孔1h之斜率可連續地變化，亦可非連續地變化。界定壓縮區1c之模孔1h之側面之角度γ為壓縮區角。

定徑區1d設置於壓縮區1c之下游。於壓縮區1c與定徑區1d之分界處，模孔1h之斜率可連續地變化，亦可非連續地變化。界定定徑區1d之模孔1h之直徑D係固定的。定徑區1d為圓筒形狀。定徑區1d係模孔1h中孔徑最小之部分。

後釋放區1e設置於定徑區1d之下游。於定徑區1d與後釋放區1e之分界處，模孔1h之斜率可連續地變化，亦可非連續地變化。界定後釋放區1e之模孔1h之側面之角度θ為後釋放區角。

出口區1f設置於後釋放區1e之下游。於定徑區1d與後釋放區1e之分界處，模孔1h之斜率可連續地變化，亦可非連續地變化。界定後釋放區1e之模孔1h之側面之角度ϕ為出口區角。

若將壓縮區1c之直徑設為RD，則RD與D之間，D＜RD≦1.050D之關係成立。因此，具有上述關係之直徑RD之部分為壓縮區1c。壓縮區1c之截面面積超過定徑區1d之截面面積之100%且不高於110%。

定徑區1d之長度為L。L與D之間，0＜L≦200%D之關係成立。

為了測定鐘形口區1a、進場區1b、壓縮區1c、定徑區1d、後釋放區1e及出口區1f之形狀，於模孔1h中填充轉印材料（例如司特爾（Struers）股份有限公司製造，RepliSet），製作轉印有模孔1h之形狀之複製品。將該複製品沿包含中心線1p之平面切斷，獲得如圖1之模孔1h這樣的模孔1h之剖視圖。基於該剖視圖可測定各部位之形狀。於定徑區1d之直徑足夠大之情形時，可藉由使轉印有模孔1h之複製品彈性變形而將其從模孔1h中拉拔出。於定徑區1d之直徑較小，即便使複製品彈性變形也無法將其從模孔1h中拉拔出之情形時，於出口區1f附近將複製品切斷，使用複製品令出口區1f以外之部分之形狀再生。進而，於模孔1h中填充轉印材料而製作複製品，將該複製品於鐘形口區1a附近切斷，使用複製品令鐘形口區1a以外之部分之形狀再生。藉由將其等合為一體，可獲得模孔1h之截面。

測定壓縮區角γ時，於模孔1h之剖視圖中，於壓縮區1c之基準點11c（RD＝1.050D之部分）處，在兩側面繪製切線12c、13c，將2條切線12c、13c所成之角度設為壓縮區角γ。

[本發明之實施方式之詳情] （實施例1） （BL（無黏合劑）CBN模之基礎拉絲評價） 為了確認因模素材而異之性能，準備下述3種形狀相同之模並進行評價。

模素材 準備A.單晶金剛石模、B.無黏合劑PCD模、C.CBN模這三種模。CBN模含有99質量%以上之CBN及未達1質量%之hBN。該組成係藉由以下方法測定。CBN模中之立方晶氮化硼、壓縮型六方晶氮化硼及纖鋅礦型氮化硼之含有率（體積%）可藉由X射線繞射法測定。具體測定方法如下所述。用金剛石磨石電著線將CBN模切斷，將切斷面作為觀察面。

使用X射線繞射裝置（日本理學（Rigaku）公司製造，「MiniFlex600」（商品名））獲得CBN模之切斷面之X射線光譜。此時之X射線繞射裝置之條件例如設定如下。

特性X射線：Cu-Kα（波長0.154 nm） X射線管電壓：45 kV X射線管電流：40 mA 濾光器：多層鏡 光學系統：集中法 X射線繞射法：θ-2θ法。

於所得之X射線光譜中，測定下述峰強度A、峰強度B及峰強度C。

峰強度A：從繞射角2θ＝28.5°附近之峰強度（X射線光譜之繞射角2θ＝28.5°之峰強度）中去除背景後之壓縮型六方晶氮化硼之峰強度。

峰強度B：從繞射角2θ＝40.8°附近之峰強度（X射線光譜之繞射角40.8°之峰強度）中去除背景後之纖鋅礦型氮化硼之峰強度。

峰強度C：從繞射角2θ＝43.5°附近之峰強度（X射線光譜之繞射角2θ＝43.5°之峰強度）中去除背景後之立方晶氮化硼之峰強度。

壓縮型六方晶氮化硼之含有率可藉由算出峰強度A/（峰強度A＋峰強度B＋峰強度C）之值而獲得。纖鋅礦型氮化硼之含有率可藉由算出峰強度B/（峰強度A＋峰強度B＋峰強度C）之值而獲得。立方晶氮化硼多晶體之含有率可藉由算出峰強度C/（峰強度A＋峰強度B＋峰強度C）之值而獲得。因壓縮型六方晶氮化硼、纖鋅礦型氮化硼及立方晶氮化硼均具有相同程度之電子重量，故可將上述X射線峰強度比視為CBN模中之體積比。若知曉各自之體積比，則可根據壓縮型六方晶氮化硼之密度（2.1 g/cm ³）、纖鋅礦型氮化硼之密度（3.48 g/cm ³）、及立方晶氮化硼之密度（3.45 g/cm ³）算出其等之質量比。

CBN之結晶粒徑D50為200至300 μm。D50係指將粒子從某粒徑分成2個部分時，較大一側與較小一側個數相等時之直徑。

以如下方式測定D50。藉由線放電加工及金剛石磨石電著線等將CBN模切斷，於切斷面進行離子研磨（ion milling）。使用SEM（日本電子股份有限公司製造，「JSM-7500F」（商品名））觀察CP加工面上之測定部位，獲得SEM影像。將測定視野之尺寸設為12 μm×15 μm，觀察倍率設為10000倍。在將測定視野內所觀察到之結晶粒之晶界分離之狀態下，使用影像處理軟體（Win Roof ver.7.4.5）算出各結晶粒之長寬比及各結晶粒之面積、以及結晶粒之圓相當徑之分佈。利用該結果算出D50。

模形狀：（模A～C均相同） 壓縮區角度γ：13度（開口角：以下將壓縮區之角度均記載為開口角） 定徑區1d長度L：30%D 模孔1h直徑D：0.18 mm（將縮面率設定為16%） 定徑區1d之圓周方向長度40 μm之範圍中之表面粗糙度Ra：0.015 μm 以如下方式測定定徑區1d之表面粗糙度Ra。

已知定徑區1d之表面粗糙度Ra係由研磨定徑區1d之工具及研磨條件決定。準備相同材質及尺寸之第一及第二模。以相同研磨工具及研磨條件來研磨第一及第二模。藉此，第一及第二模之定徑區1d具有相同之表面粗糙度Ra。再者，作為研磨方法，有使用研磨針及游離研磨粒之超音波研磨、及藉由雷射加工之研磨等。

為了觀察第一模之模孔1h之截面形狀，藉由平面磨床從側面側對模1進行研削，將模孔直徑D之50%以上研削。

圖2係沿著圖1中之II-II線所得之剖視圖。於圖2中用虛線表示研削前之模之形狀。模孔1h之研削量為從點501至中心線1p之距離50%D以上。從中心線1p至點502之距離為50%D以下。

用醇等將露出之模孔1h進行脫脂、洗淨，去除定徑區1d之污垢。測定中使用以下裝置。 測定裝置：奧林巴斯製造 MEASURING LASER MICROSCOPE OLS4000 影像尺寸（像素）：1024×1024 影像尺寸：258×258 μm 掃描模式：XYZ高精度＋彩色 物鏡：MPLAPONLEXT×50倍 DIC：關閉 變焦：×1 評價長度：40 μm 截止λc：8 μm 濾光器：高斯 解析參數：粗糙度參數 倍率：×100 截止：8 μm 使用上述測定裝置，根據上述拍攝條件來拍攝包含表面粗糙度測定部之影像。此時，於因瑕疵等而導致影像不反射之範圍內取得儘可能明亮之影像。拍攝影像時，以與顯微鏡平行之方式設置模研削面1z。

圖3係用以說明定徑區1d內之表面粗糙度之測定方法之圖。於畫面中示出拍攝所得之影像，於圖3之距模孔1h之兩端之壁面31、41等距離之位置繪製線1y。該線1y與模孔1h之中心線1p大致一致。

示出與線1y垂直之方向之線101。線101之位置上之模孔1h之內周面（構成垂直於中心線1p且包含線101之平面之圓）的形狀表示為圓弧曲線201。

使線101例如朝箭頭110所示之上方向平行移動至線102之位置。伴隨於此，將線102之位置上之模孔1h之內周面（構成垂直於中心線1p且包含線102之平面之圓）的形狀表示為圓弧曲線202。圓弧曲線202之半徑大於圓弧曲線201之半徑。

使線101例如朝箭頭120所示之下方向平行移動至線103之位置。伴隨於此，將線103之位置上之模孔1h之內周面（構成垂直於中心線1p且包含線103之平面之圓）的形狀表示為圓弧曲線203。圓弧曲線203之半徑小於圓弧曲線201之半徑。如此，使線101朝箭頭110所示之上方向及箭頭120所示之下方向移動，示出各位置之內周面，找出圓弧曲線之半徑最小之位置即圓弧曲線最高之位置。該位置為定徑區1d。

與定徑區1d之線104相對應之圓弧曲線204表示定徑區之內周面之形狀。

以圓弧曲線204之底部（圖2中，104與線1y之交點210）為基準，將左右20 μm（總計40 μm）之範圍設定為粗糙度測定範圍，將該範圍中之表面粗糙度Ra設為定徑區1d之表面粗糙度。

第一模與第二模具有相同之定徑區1d之表面粗糙度Ra，使用第二模進行拉絲加工。

拉絲條件 線材：SUS316L 線速度：500 m/min 潤滑：油性 拉絲距離：30 km 將結果示於表1中。

[表1]

表1	壽命	環磨耗	線徑變化量（μm）	偏磨耗	拉拔力（15-30 km）	線材表面粗糙度Ra（μm）
單晶金剛石	20km	大	0.6	有	無變化	0.106
無黏合劑PCD	30km 以上	大	無	無	增加10%	0.82
CBN	30km 以上	小	無	無	無變化	0.86

於表1中之「壽命」之判斷中，將拉絲後之線材之表面粗糙度Ra成為0.100 μm以上之時間點判斷為壽命。

所謂「環磨耗」係表示模之內周面之壓縮區1c附近呈環狀產生磨耗。

環磨耗之大小係藉由以下方法特定出。於模孔1h中填充轉印材料（例如司特爾股份有限公司製造，RepliSet），製作轉印有模孔1h之形狀之複製品。將該複製品沿包含中心線1p之平面切斷，獲得如圖1之模孔1h這樣的模孔1h之剖視圖。圖4係表示模孔1h及填充於模孔1h之複製品300之剖視圖。如圖4所示，複製品300具有依照模孔1h之形狀。於複製品300之外表面轉印有模孔1h之內表面之形狀。於壓縮區1c形成有環磨耗304a、304b。利用穿透顯微鏡拍攝複製品300，使用影像解析軟體（WinRoof、ImageJ等）算出環磨耗304a、304b之面積，將較大一方之面積作為環磨耗之結果。於圖4中，於複製品300之左右形成有環磨耗304a、304b，算出環磨耗304a、304b之面積，將面積較大一方作為結果。將由連結環磨耗304a之上端301及下端302之直線與稜線303所包圍之部分的面積作為環磨耗304a之面積。於該面積為50 μm ²以上之情形時將環磨耗設為大。於該面積未達10 μm ²之情形時將環磨耗設為小。再者，於該面積為10 μm ²以上50 μm ²以下之情形時將環磨耗設為中。

「線徑變化量」係表示拉絲開始時之拉絲後線材線徑、與先達到壽命或拉絲30 km後之任一者之拉絲後線材線徑的差。

所謂「偏磨耗」係表示定徑區1d變形為圓形以外之形狀。單晶金剛石之磨耗取決於單晶金剛石之面方位。因此，於某方向上容易磨耗，於其他方向上不易磨耗。結果發生偏磨耗。因無黏合劑PCD及CBN為多晶體，故於所有方向上均以相同方式磨耗，因此不會產生偏磨耗。

「拉拔力」對無黏合劑PCD及CBN而言係拉絲30 km時之拉拔力相對於拉絲15 km時之拉拔力之增加比率。對單晶金剛石而言係拉絲20 km時之拉拔力相對於拉絲15 km時之拉拔力之增加比率。

「線材表面粗糙度Ra」係表示先達到壽命或拉絲30 km後之任一者之線材表面之粗糙度Ra。Ra係由JIS B 0601（2001）定義者，藉由奧林巴斯製造之MEASURING LASER MICROSCOPE OLS4000進行測定。

單晶金剛石模於拉絲20 km之時間點，線材表面粗糙度變差，達到其壽命。觀察拉絲後之模時，可推測出發生激烈之偏磨耗與環磨耗，於模內表面上產生凹凸，該凹凸被轉印至線材上，模已達到壽命。

無黏合劑PCD之模於拉絲15 km之時間點產生環磨耗。於拉絲30 km之時間點，3種模中環磨耗為最深。又，亦能確認因環磨耗進行而導致拉拔力增加10%左右，推測線材容易斷線。

CBN模即使拉絲30 km，環磨耗也明顯少於其他模，且幾乎未發現線徑或拉拔力之變化，拉絲性能良好。

（實施例2） （無黏合劑CBN模形狀依存性之基礎評價） 為了比較因模素材而異之形狀依存性，準備下述模並進行評價。拉絲評價條件及壓縮區角度以外之規格與實施例1相同。

模素材 準備與實施例1相同之A.單晶金剛石模、B.無黏合劑PCD模、C.CBN模這三種模。CBN模含有99質量%以上之CBN及未達1質量%之hBN。CBN之結晶粒徑D50為200至300 μm。

模形狀：（模A～C均相同） 壓縮區角度：18度 定徑區1d長度：30%D 定徑區1d之圓周方向長度40 μm之範圍中之表面粗糙度Ra：0.015 μm 模孔1h直徑D：0.18 mm（將縮面率設定為16%） 拉絲條件 線材：SUS316L 線速度：500 m/min 潤滑：油性 將結果示於表2中。

[表2]

表2	拉絲距離	環磨耗	線徑變化量（μm）	線材表面粗糙度Ra（μm）
單晶金剛石	13 km	中	0.2	0.106
無黏合劑PCD	13 km	中	0.2	0.82
CBN	13 km	無	0.6	0.86

因CBN模於13 km達到壽命，故於該時間點中斷評價。與壓縮區角度13°時不同，CBN模壽命最短。

可確認，單晶金剛石與無黏合劑PCD模產生環磨耗。另一方面，CBN模雖無環磨耗，但從壓縮區1c到定徑區1d，內表面非常粗糙，且與其他金剛石模相比線徑擴大量亦較大。因此，認為雖不論形狀如何均具有抑制環磨耗之效果，但因與金剛石相比硬度相對較低，故表面壓力容易上升之高角度之模無法充分發揮性能。

（實施例3） 調查使壓縮區角度發生變化之情形時之CBN模之性能。

拉絲條件 模孔尺寸：80 μm 線材：SUS316L 拉絲距離：60 km 線速度：500 m/min 逆張力：5 cN 模規格：參照表3 模素材：僅CBN模。CBN模含有99質量%以上之CBN及未達1質量%之hBN。CBN之結晶粒徑D50為200至300 μm。

進行與實施例1相同之測定。將結果示於表3中。

[表3]

表3模 編號	壓縮區 角度 （°）	定徑區 長度 （%D）	定徑區表面粗糙度Ra （μm）	拉絲結果
線徑 變化量 （μm）	線材表面粗糙度Ra （μm）	真圓度 （μm）	壽命	備註
1	11	30	0.010	0.1	0.038	0.1	A	-
2	13	30	0.010	0.2	0.041	0.2	A	-
3	15	30	0.010	0.1	0.040	0.1	A	-
4	17	30	0.010	0.3	0.045	0.2	A	-
5	18	30	0.010	0.5	0.060	0.2	B	-
6	19	30	0.010	0.8	0.086	0.4	C	-

關於壽命，將編號4之模之壽命設為1，壽命為1以上設為A，壽命為0.8以上未達1設為B，壽命未達0.8設為C。

與實施例1及2相同，「定徑區表面粗糙度Ra」係定徑區1d之圓周方向長度40 μm之範圍中之表面粗糙度Ra。

關於拉絲結果，線形變化量為0.5 μm以下設為合格，線材粗糙度Ra為0.05 μm以下設為合格，真圓度為0.3 μm以下設為合格，壽命若為A或B則設為合格，綜合而言該等4項目若均合格，則作為拉絲模，評價為良品（合格）。

為了鑑定因CBN模之形狀而異之拉絲性能，對壓縮區角度，設定5種條件進行實驗，結果顯示，於壓縮區角度為17度以下之情形時，不易產生環狀之模磨耗，線材表面粗糙度或真圓度、線徑變化量有變小之趨勢。

另一方面，於壓縮區角度超過17度之情形時，環磨耗與定徑區磨耗急遽進行，產生線材表面粗糙度變差或線徑擴大等問題。根據以上結果，關於CBN模，建議合適之壓縮區角度為17度以下。

（實施例4） 調查使定徑區長度發生變化時之CBN模之性能。

準備表4所示之定徑區長度之CBN模，於與實施例3相同之條件下進行拉絲試驗。將其結果示於表4中。

[表4]

表4 模 編號	壓縮區 角度 （°）	定徑區 長度 （%D）	定徑區表面粗糙度Ra （μm）	拉絲結果
線徑 變化量 （μm）	線材表面粗糙度Ra （μm）	真圓度 （μm）	壽命	備註
7	13	10	0.010	0.2	0.046	0.2	A	-
2	13	30	0.010	0.2	0.041	0.2	A	-
8	13	50	0.010	0.2	0.043	0.1	A	-
9	13	100	0.010	0.1	0.045	0.2	B	-
10	13	200	0.010	0.2	0.047	0.2	B	-
11	13	400	0.010	0.1	0.050	0.3	B	斷線多

關於壽命，將編號4之模之壽命設為1，壽命為1以上設為A，壽命為0.8以上未達1設為B，壽命未達0.8設為C。

合格基準設為與實施例3相同。 於定徑區長度未達400%D之情形時，即使進行拉絲，亦幾乎不會產生環磨耗，線材品質（線徑變化、粗糙度、真圓度）亦保持良好狀態。

於定徑區長度400%D之情形時，線材品質良好，但稍顯易發生斷線等之趨勢。但，藉由降低線速度可實現良好拉絲性（無斷線）。根據以上之結果，於CBN模之定徑區為200%D以下之情形時發揮最佳性能。

（實施例5） 調查CBN模之模孔1h之初始表面粗糙度對拉絲性能之影響。調查使定徑區長度發生變化時之CBN模之性能。

準備表5所示之定徑區長度之CBN模，於與實施例3相同之條件下進行拉絲試驗。將其結果示於表5中。

[表5]

表5 模 編號	壓縮區 角度 （°）	定徑區 長度 （%D）	定徑區表面粗糙度Ra （μm）	拉絲結果
線徑 變化量 （μm）	線材表面粗糙度Ra （μm）	真圓度 （μm）	壽命	備註
2	13	30	0.010	0.2	0.041	0.2	A	-
12	13	30	0.025	0.2	0.049	0.1	B	-
13	13	30	0.050	0.1	0.082	0.3	C	-

關於壽命，將編號4之模之壽命設為1，壽命為1以上設為A，壽命為0.8以上未達1設為B，壽命未達0.8設為C。合格基準設為與實施例3相同。

初始模內表面粗糙度對拉絲時之線徑變化量及真圓度無較大影響。另一方面，明瞭初始模粗糙度對線品質影響較大。根據以上所述，模內表面粗糙度Ra較理想的是0.025 μm以下。

此次所揭示之實施方式及實施例於所有方面均為例示，並無限制性。本發明之範圍並非由上述實施方式表示，而是由申請專利範圍表示，與申請專利範圍均等之意義及範圍內之所有變更都包含在內。

1:模 1a:鐘形口區 1b:進場區 1c:壓縮區 1d:定徑區 1e:後釋放區 1f:出口區 1h:模孔 1p,1y:中心線 1z:模研削面 11a,11b,11c:基準點 12a,12b,12c,13a,13b,13c:切線 101,102,103,104:線 110,120:箭頭 201,202,203,204:圓弧曲線 210:交點 31,41:壁面 501,502:點

[圖1]係依據實施方式之拉絲模之剖視圖。 [圖2]係沿著圖1中之II-II線所得之剖視圖。 [圖3]係用以說明定徑區1d內之表面粗糙度之測定方法之圖。 [圖4]係表示模孔1h及填充於模孔1h中之複製品300之剖視圖。

1:模

1a:鐘形口區(bell)

1b:進場區(approach)

1c:壓縮區

1d:定徑區

1e:後釋放區(back relief)

1f:出口區(exit)

1h:模孔

1p:中心線

11a,11b,11c:基準點

12a,12b,12c,13a,13b,13c:切線

D:模孔直徑

L:定徑區長度

RD:壓縮區直徑

α:鐘形口區角度

β:進場區角度

γ:壓縮區角度

θ:後釋放區角度

Φ:出口區角度

Claims (6)

1. 一種拉絲模，其由非金剛石材料構成，設置有模孔，具有壓縮區（reduction）及位於上述壓縮區之下游側之定徑區（bearing）；且 上述壓縮區之上述模孔之開口角度即壓縮區角度為17°以下，於垂直於拉絲方向之上述模孔之圓周方向上，從上述定徑區內之特定位置起算±20 μm之範圍中之上述模孔的表面粗糙度Ra為0.025 μm以下。
2. 如請求項1之拉絲模，其中，上述非金剛石材料包含CBN、或者選自由鈦、矽、鋁及鉻所組成之群中至少一種之氮化物或碳化物。
3. 如請求項1或2之拉絲模，其中，將上述定徑區之直徑設為D時，上述定徑區之長度L為200%D以下。
4. 如請求項1或2之拉絲模，其縮面率為5%以上。
5. 如請求項1或2之拉絲模，其中，模於上述壓縮區與母線材初次接觸，於包含上述定徑區之50%D以上之長度內與線材接觸。
6. 如請求項1或2之拉絲模，其熱導率為100至300 W/（m∙K）。

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