TW201923098A - 高強度鋼板及其製造方法 - Google Patents

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Abstract

提供一種具有優異的延展性及彎曲性且TS為500 MPa以上的高強度鋼板、尤其是供於罐用途的板厚為0.1 mm～0.8 mm的範圍的高強度薄鋼板。設為含有0.03%以上且0.15%以下的C、0.01%以上且0.05%以下的Si、超過0.6%且1.5%以下的Mn、0.025%以下的P、0.02%以下的S、0.01%以上且0.10%以下的Al、0.0005%以上且0.0100%以下的N、0.005%以上且0.020%以下的Ti、0.0005%以上且0.0100%以下的B以及0.0050%以上且0.0200%以下的Nb，且剩餘部分為鐵及不可避免的雜質的成分組成，並且設為以面積率計而包含85%以上的肥粒鐵及1%以上且10%以下的麻田散鐵的金屬組織，所述麻田散鐵的粒徑為5 μm以下，且粒徑為2 μm以下的比率是設為80%以上。

Description

高強度鋼板及其製造方法
本發明是有關於一種尤其於容器用材料中使用而適宜的、延展性及彎曲性優異的高強度、例如拉伸強度（Tensile strength，TS）為500 MPa以上的高強度鋼板及其製造方法。
近年來，罐用途鋼板中，為了削減成本而推進藉由高強度化的鋼板的薄壁化。具體而言，研究有將TS為500 MPa以上的高強度薄鋼板應用於罐中。
此處，通常若使鋼板高強度化，則存在加工性降低的問題。例如，拉片（pull tab）中所使用的鋼板需要兼顧開罐時拉片自身不會彎折所需的強度、以及加工為拉片時的加工性、尤其是彎曲性。進而，拉片的環（ring）部為開蓋時手指接觸的部位，需要彎曲部中沒有褶皺。另一方面，氣溶膠（aerosol）罐的頂蓋部中所使用的鋼板需要兼顧確保耐壓強度所需的鋼板強度、以及將沈頭錐孔（counter sink）等成形所需的加工性、尤其是延展性。因此，期望開發一種高強度且具有優異的延展性及彎曲性的高強度薄鋼板。
對於此種要求，例如專利文獻1中揭示有一種製罐用高強度薄鋼板，其鋼組織為肥粒鐵（ferrite）與麻田散鐵（martensite）的以肥粒鐵為主體的複合組織，且以5%以上且小於30%包含麻田散鐵分率，並對麻田散鐵粒徑、製品板厚、麻田散鐵硬度及30T硬度進行了規定。
專利文獻2中揭示有一種鋼板，其以肥粒鐵相為主相，並且以面積分率的合計計而包含1.0%以上的麻田散鐵相及/或殘留沃斯田鐵（austenite）相作為第2相。
[現有技術文獻]
[專利文獻]
[專利文獻1]日本專利第4235247號公報
[專利文獻2]日本專利第6048618號公報
[發明所欲解決之課題]
但是，專利文獻1中記載的鋼板中，難以獲得500 MPa以上的拉伸強度而殘存有課題。
專利文獻2中記載的技術存在必須實施2次壓延而為高成本的問題。另外，亦有如下問題：存在無法達成充分的彎曲性的情況。
本發明是鑑於所述先前技術的問題而成，且其目的在於提供一種具有優異的延展性及彎曲性、且TS為500 MPa以上的高強度鋼板、尤其是供於罐用途時罐的拉片環的彎曲部中不會產生褶皺的板厚為0.1 mm～0.8 mm的範圍的高強度薄鋼板及其製造方法。
此處，所謂本發明中的高強度鋼板，是指拉伸強度（TS）為500 MPa以上的鋼板。同樣地，所謂延展性優異，是期望伸長率（Elongation，EL）為15%以上，所謂彎曲性優異，是期望於180°彎曲試驗中在彎曲試驗後的試驗片的屈曲部的外側並未確認到龜裂，所謂彎曲部中不會產生褶皺，是期望於將鋼板加工為拉片環時該拉片環的彎曲部中並未確認到褶皺。
[解決課題之手段]
發明者等人為了解決所述課題而進行了努力研究，結果發現：藉由調整鋼成分與金屬組織中的肥粒鐵、麻田散鐵面積率與麻田散鐵的尺寸，而可獲得具有較先前而言格外優異的延展性及彎曲性且TS為500 MPa以上的高強度鋼板。尤其發現，藉由將規定範圍的麻田散鐵尺寸的比率控制為規定範圍，可獲得對鋼板進行彎曲加工時的彎曲部中並無褶皺、例如最適於拉片的高強度鋼板。另外，亦發現，嚴密控制作為製造條件的熱軋步驟的最終軋製架的壓下率、退火步驟的加熱速度、退火溫度、退火後的冷卻速度及冷卻停止溫度下的保持時間對於調整金屬組織中的肥粒鐵及麻田散鐵的面積率與麻田散鐵的尺寸而言適宜。
本發明是立足於所述見解的發明。即，本發明的主旨構成如下所述。
[1]一種高強度鋼板，其具有如下成分組成，所述成分組成以質量%計而含有
0.03%以上且0.15%以下的C、
0.01%以上且0.05%以下的Si、
超過0.6%且1.5%以下的Mn、
0.025%以下的P、
0.02%以下的S、
0.01%以上且0.10%以下的Al、
0.0005%以上且0.0100%以下的N、
0.005%以上且0.020%以下的Ti、
0.0005%以上且0.0100%以下的B以及
0.005%以上且0.020%以下的Nb，且
剩餘部分為鐵及不可避免的雜質，並且
具有以面積率計而包含85%以上的肥粒鐵及1%以上且10%以下的麻田散鐵的金屬組織，所述麻田散鐵的粒徑為5 μm以下，且粒徑為2 μm以下的比率為80%以上。
[2]如所述[1]所記載的高強度鋼板，其中拉伸強度為500 MPa以上。
[3]如所述[1]或[2]所記載的高強度鋼板，其中所述金屬組織以面積率計而包含小於8%的麻田散鐵。
[4]如所述[1]至[3]中任一項所記載的高強度鋼板，其中除了所述成分組成以外，亦以質量%計而含有選自
0.005%以上且0.100%以下的Cr、
0.005%以上且0.150%以下的Ni以及
0.005%以上且0.050%以下的Mo中的一種或兩種以上。
[5]一種高強度鋼板的製造方法，其包括：熱軋步驟，對具有如所述[1]或[4]所記載的成分組成的鋼坯，藉由精加工溫度為800℃以上且950℃以下、最終軋製架的壓下率為8%以上及捲取溫度為700℃以下來實施熱軋；冷軋步驟，對經過該熱軋步驟的熱軋板實施壓下率80%以上的冷軋；以及退火步驟，對經過該冷軋步驟的冷軋板實施自200℃至均熱溫度為止的平均升溫速度為2℃/s以上且35℃/s以下的加熱，且於700℃以上且850℃以下的均熱溫度下保持後以平均冷卻速度70℃/s以上冷卻至200℃以上且450℃以下的溫度區域。
[6]如所述[5]所記載的高強度鋼板的製造方法，其進而包括將經過所述退火步驟的退火板藉由150℃以上且所述冷卻的停止溫度以下來保持300秒以下的步驟。
[發明的效果]
根據本發明，可提供一種具有500 MPa以上的TS且延展性及彎曲性優異的高強度鋼板。本發明的高強度鋼板的延展性及彎曲性優異，因此作為形成為複雜形狀的罐用途鋼板用途、例如拉片用途而適宜。進而，藉由將利用本發明製造的零件應用於罐中，而推進進一步的高強度化、輕量化，非常有助於產業的發展。
以下，對本發明的高強度鋼板的成分組成、組織的適當範圍及其限定理由進行說明。再者，表示以下成分組成的「%」只要並無特別說明，則是指「質量%」。另外，亦存在將延展性與彎曲性兩者優異的情況簡稱為加工性優異的情況。
C：0.03%以上且0.15%以下
C為有助於強度的元素，於鋼中固溶或作為碳化物析出而有增加鋼的強度的作用。為了利用該些作用並設為TS：500 MPa以上而需要含有0.03%以上。另一方面，過度含有會導致強度上升所致的延展性或彎曲性的降低，並且存在有損熔接性的情況，因此上限設為0.15%。因此，將C設為0.03%以上且0.15%以下。較佳為0.05%以上且0.12%以下。
Si：0.01%以上且0.05%以下
Si藉由固溶強化而有助於鋼的高強度化。為了獲得該作用而需要含有0.01%以上。另一方面，超過0.05%的含有存在於耐蝕性或表面性狀方面產生極大的問題的擔憂。因此，將Si設為0.01%以上且0.05%以下。較佳為0.02%以上且0.03%以下。
Mn：超過0.6%且1.5%以下
Mn藉由生成所需量的麻田散鐵而有助於高強度化。為了獲得本發明的目標強度而需要以多於0.6%來含有。即，若Mn為0.6%以下，則無法生成所需量的麻田散鐵，無法獲得目標強度。另外，存在如下情況：產生成為拉伸變形（stretcher strain）的主要原因的降伏伸長而於加工後的外觀方面產生問題。另一方面，超過1.5%的含有因淬透性的提高而過剩地生成麻田散鐵。因過剩地生成麻田散鐵而會導致加工性、尤其是彎曲性的降低。因此，將Mn設為超過0.6%且1.5%以下。較佳為0.8%以上且1.4%以下。
P：0.025%以下
P為不可避免地混入鋼中者，為對鋼的強化有效的元素，該情況下，較佳為以0.001%以上含有。另一方面，P會使熔接性降低，因此設為0.025%以下。較佳為0.020%以下。
S：0.02%以下
S為不可避免地混入鋼中者，並且形成粗大的MnS等夾雜物而使局部延展性顯著降低，因此設為0.02%以下。較佳為0.015%以下。再者，為了使S小於0.0001%而於鋼的精製時花費過剩的成本。因此，S的下限較佳為設為0.0001%。更佳為0.0005%以上。
Al：0.01%以上且0.10%以下
Al作為脫氧劑發揮作用，為了獲得該效果而需要含有0.01%以上。較佳為0.03%以上。另一方面，若大量添加則製造成本高漲。因此，將Al設為0.01%以上且0.10%以下。較佳為0.08%以下。
N：0.0005%以上且0.0100%以下
N藉由與Al等碳氮化物形成元素結合而形成析出物，從而有助於強度提高或組織的微細化。為了獲得該效果而需要含有0.0005%以上。另一方面，若N超過0.0100%而大量含有，則耐時效性降低。因此，將N設為0.0005%以上且0.0100%以下。較佳為0.0010%以上且0.0060%以下。
Ti：0.005%以上且0.020%以下
Ti與N鍵結而成為TiN並抑制BN的生成，可充分獲得提高B的淬透性的效果。為了獲得該效果而需要含有0.005%以上。另一方面，Ti若添加0.020%以上，則會導致強度上升所致的加工性的降低。因此，將Ti設為0.005%以上且0.020%以下。較佳為0.005%以上且0.015%以下。
B：0.0005%以上且0.0100%以下
B提高淬透性並抑制退火冷卻過程中引起的肥粒鐵的生成，有助於獲得所需的麻田散鐵。為了獲得該效果而需要含有0.0005%以上。另一方面，B即便超過0.0100%而大量含有，其效果亦飽和。因此，將B設為0.0005%以上且0.0100%以下。較佳為0.001%以上且0.0080%以下。
Nb：0.005%以上且0.020%以下
Nb有使晶粒微細化而使麻田散鐵微細分散的效果，於本發明中為重要的添加元素之一。為了獲得該效果而需要含有0.005%以上。另一方面，Nb若超過0.020%而大量含有，則會導致強度上升所致的延展性的降低。因此，將Nb設為0.005%以上且0.020%以下。較佳為0.008%以上且0.018%以下。
將以上成分元素設為必需元素，且剩餘部分為鐵及不可避免的雜質。
其中，於無損本發明的效果的範圍內，並不拒絕所述以外的成分。即，藉由所述必需元素而本發明的鋼板可獲得目標特性，但除了所述必需元素以外，視需要亦可含有下述元素。
選自0.005%以上且0.100%以下的Cr、0.005%以上且0.150%以下的Ni以及0.005%以上且0.050%以下的Mo中的一種或兩種以上
Cr、Ni及Mo具有提高淬透性的作用，因此作為鋼的強化元素而有用。為了有效地發揮此種作用，Cr、Ni及Mo較佳為分別含有0.005%以上。另一方面，Cr、Ni及Mo為高價的元素，另外，於超過各自的上限時並未預期到其以上的效果的提高，因此較佳為將Cr設為0.100%以下，將Ni設為0.150%以下，將Mo設為0.050%以下。因此，較佳為0.005%以上且0.100%以下的Cr、0.005%以上且0.150%以下的Ni以及0.005%以上且0.050%以下的Mo。
其次，對作為本發明的高強度鋼板的重要要件的金屬組織進行說明。再者，以下的面積率是設為相對於鋼板組織整體的面積率。
肥粒鐵的面積率：85%以上
肥粒鐵是於退火後的冷卻中生成，有助於提高鋼的延展性。於肥粒鐵的面積率不滿85%的情況下，難以確保所需的延展性。因此，將肥粒鐵的面積率設為85%以上。較佳為90%以上。
麻田散鐵的面積率：1%以上且10%以下
本發明中，為了確保強度而於組織中導入一部分麻田散鐵，但麻田散鐵的面積率若超過10%，則因強度上升而延展性降低，因此無法確保加工性。另一方面，麻田散鐵的面積率若小於1%，則無法獲得所需的強度。因此，將麻田散鐵的面積率設為1%以上且10%以下。為了平衡良好地兼顧強度與伸長率，較佳為小於8%。再者，麻田散鐵的面積率可利用後述的實施例中記載的方法來測定。
再者，於所述金屬組織中，包含所述肥粒鐵及麻田散鐵的剩餘部分無需特別限定。例如，亦可包含殘留沃斯田鐵、碳化鐵（cementite）、波來鐵（perlite）、變韌鐵（bainite）等。
麻田散鐵粒徑：5 μm以下
麻田散鐵為擔負鋼板的強度的組織，另一方面，於彎曲變形時，自麻田散鐵與肥粒鐵的界面生成孔隙（void）而成為龜裂的起點，因此重要的是適當地控制麻田散鐵粒徑。若麻田散鐵粒徑超過5 μm，則無法獲得所需的彎曲性。此處，所謂麻田散鐵粒徑為5 μm以下，是指於鋼板中隨機選擇的觀察部位中並未觀察到超過5 μm的麻田散鐵。
2 μm以下的麻田散鐵：麻田散鐵整體的80%以上
另外，藉由使麻田散鐵微細地分散而可緩和麻田散鐵與肥粒鐵的界面中的應力集中並抑制龜裂產生，從而賦予優異的彎曲性，並且可抑制例如如拉片環般的藉由嚴格彎曲加工而構成的彎曲部中的褶皺。若2 μm以下的麻田散鐵小於麻田散鐵整體的80%，則拉片環的彎曲部中產生褶皺。為了獲得該效果而需要2 μm以下的麻田散鐵為麻田散鐵整體的80%以上。
因此，麻田散鐵粒徑為5 μm以下，且2 μm以下的麻田散鐵是設為麻田散鐵整體的80%以上。
本發明的高強度鋼板的製造方法的特徵在於：對具有所述成分組成的鋼坯，藉由精加工溫度為800℃以上且950℃以下、最終軋製架的壓下率為8%以上及捲取溫度為700℃以下來進行熱軋，繼而，以壓下率80%以上來進行冷軋，進而，實施自200℃至均熱溫度為止的平均升溫速度為2℃/s以上且35℃/s以下的加熱，且於700℃以上且850℃以下的均熱溫度下保持後以平均冷卻速度70℃/s以上冷卻至200℃以上且450℃以下的溫度區域。進而，視需要亦可附加以所述冷卻停止溫度來保持300秒以下的步驟。
精加工溫度：800℃以上且950℃以下
於熱軋的精加工溫度超過950℃的情況下，熱軋後的組織粗大化，因此於其後的退火中難以獲得微細的麻田散鐵。另外，於精加工溫度不足800℃的情況下，成為肥粒鐵與沃斯田鐵的二相域中的壓延，於鋼板表層產生粗大粒子，因此於其後的退火中難以獲得微細的麻田散鐵。因此，將精加工溫度設為800℃以上且950℃以下。較佳為850℃以上且920℃以下。
最終軋製架的壓下率為8%以上
熱軋步驟的最終軋製架的壓下率是設為8%以上。若最終軋製架的壓下率小於8%，則退火後的麻田散鐵的粒徑超過5 μm而無法獲得所需的彎曲性。另外，於退火後無法獲得所需的麻田散鐵分率而延展性降低。因此，將最終軋製架的壓下率設為8%以上。較佳為設為10%以上。就壓延負荷的觀點而言，最終軋製架的壓下率的上限較佳為設為15%以下。
捲取溫度：700℃以下
若捲取溫度超過700℃，則捲取時晶粒粗大化而於退火時無法獲得微細的麻田散鐵。因此，將捲取溫度設為700℃以下。較佳為450℃以上且650℃以下。
冷軋中的壓下率：80%以上
藉由將冷軋中的壓下率設為80%以上，冷軋後的晶粒變微細，因此退火時的晶粒變微細，可使退火後冷卻時生成的麻田散鐵微細。為了獲得此種效果而需要將壓下率設為80%以上。另一方面，若壓下率超過95%，則壓延負荷大幅增加，對壓延機的負荷提高。因此，壓下率較佳為95%以下。
自200℃至均熱溫度為止的平均升溫速度為2℃/s以上且35℃/s以下
若自200℃至均熱溫度為止的平均升溫速度小於2℃/s，則2 μm以下的麻田散鐵小於麻田散鐵整體的80%，例如如拉片環般的藉由嚴格彎曲加工而構成的彎曲部中產生褶皺。另外，無法獲得所需的麻田散鐵分率而延展性降低。若至均熱溫度為止的平均升溫速度超過35℃/s，則700℃以上且850℃以下的退火溫度下的退火中大量殘存未再結晶組織，於加工時對鋼板不均勻地賦予應變，彎曲性劣化，並且例如如拉片環般的實施有嚴格彎曲加工的彎曲部中產生褶皺。因此，將至均熱溫度為止的平均升溫速度設為2℃/s以上且35℃/s以下。較佳為將至均熱溫度為止的平均升溫速度設為3℃/s以上且25℃/s以下。
退火溫度：700℃以上且850℃以下
於退火溫度低於700℃的情況下，無法獲得所需量的麻田散鐵而強度降低。另一方面，於退火溫度超過850℃的情況下，退火時產生晶粒的粗大化而最大麻田散鐵粒徑變大，因此彎曲性劣化。因此，將退火溫度設為700℃以上且850℃以下。較佳為750℃以上且820℃以下。
平均冷卻速度：70℃/s以上
於平均冷卻速度不滿70℃/s的情況下，冷卻中會抑制麻田散鐵的生成，無法獲得所需量的麻田散鐵而強度降低。因此，將平均冷卻速度設為70℃/s以上。較佳為80℃/s以上且250℃/s以下。再者，該冷卻除了氣體冷卻以外，亦可將爐冷、噴霧冷卻、輥冷卻及水冷等的一種或兩種以上組合來進行。
冷卻停止溫度：200℃以上且450℃以下
藉由將退火後的冷卻停止溫度設為450℃以下而產生麻田散鐵變態，從而可獲得所需量的麻田散鐵。另一方面，即便使冷卻停止溫度小於200℃，麻田散鐵的生成量亦無變化，冷卻成本反而過剩。因此，將退火後的冷卻停止溫度設為200℃以上且450℃以下。
進而，視需要亦可附加於自冷卻停止溫度至150℃為止的溫度區域中保持300秒以下的步驟。
自冷卻停止溫度至150℃為止的溫度區域中的保持時間：300秒以下
於自冷卻停止溫度至150℃為止的溫度區域中的保持時間超過300秒的情況下，在該保持中產生麻田散鐵的回火，無法獲得所需量的麻田散鐵而強度降低。另外，於本發明中，亦可不進行保持而直接進行緩冷卻，但藉由進行保持而可進一步提高伸長率。因此，將自冷卻停止溫度至150℃為止的溫度區域中的保持時間設為1秒以上且300秒以下。再者，若保持溫度低於150℃，則無法獲得伸長率提高的效果而欠佳。
根據以上而製造本發明的高強度鋼板。
[實施例]
以下，使用實施例對本發明的高強度鋼板及其製造方法的作用·效果進行說明。
將具有表1所示的成分組成的鋼熔製而製作板厚20 mm的薄板鋼坯。對該些薄板鋼坯以表2所示的條件進行熱軋。對所獲得的熱軋板進行鹽酸酸洗及表2所示的壓延率下的冷軋，從而製造板厚0.2 mm的冷軋鋼板。再者，表1的鋼種類O中的0.001%的Ti、0.0001%的B及0.001%的Nb為不可避免的混入成分。
繼而，對所述冷軋鋼板，以表2所示的熱處理條件進行加熱、退火保持、冷卻及冷卻停止後的保持，獲得製品鋼板。冷卻停止後的保持是於自冷卻停止溫度至150℃為止的溫度區域中進行。
[表1]

[表1]
[表2]

[表2]
對於以所述方式獲得的製品鋼板，如下述所示，調查鋼板的組織、機械特性。將所獲得的結果示於表3中。
各組織於組織整體中所佔的面積率是藉由如下方式調查：於壓延方向剖面，用硝酸浸蝕液（nital）腐蝕板厚的1/2位置的面後，利用掃描式電子顯微鏡（scanning electron microscope，SEM）進行觀察。於隨機選擇的5處視野中實施觀察。使用倍率2000倍的剖面組織照片且使用圖像處理軟體（Photoshop，奧多比（Adobe）公司製造）進行二值化處理，求出任意設定的50 μm×50 μm見方的正方形區域內所存在的各組織的佔有面積，算出平均值並將其設為各組織的面積率。
將具有比較平滑的表面且以塊狀的形狀觀察到的白色區域視為麻田散鐵，將其面積率設為麻田散鐵的面積率。麻田散鐵粒徑是根據麻田散鐵的佔有面積來算出圓相當直徑，求出各觀察視野中的圓相當直徑的最大值，並將隨機選擇的5處觀察視野中的最大者設為麻田散鐵粒徑。粒徑為2 μm以下的麻田散鐵的比例是於各觀察視野中的所有麻田散鐵的個數內求出以圓相當直徑計為2 μm以下的麻田散鐵的個數的比例，並算出隨機選擇的5處觀察視野的平均值，將其設為2 μm以下的麻田散鐵於麻田散鐵整體中所佔的比例。
肥粒鐵是將以塊狀形狀觀察到的黑色區域中的內部不含麻田散鐵者視為肥粒鐵，並將其面積率設為肥粒鐵的面積率。
機械特性
機械特性（拉伸強度TS，伸長率EL）是將壓延方向設為長邊方向（拉伸方向）並使用日本工業標準（Japanese Industrial Standards，JIS）Z2241中記載的5號試驗片進行依據JIS Z2241的拉伸試驗來評價。
彎曲試驗
彎曲性是使用JIS Z2248中記載的3號試驗片進行依據JIS Z2248的180°彎曲試驗來評價。彎曲時的板間的距離是設為板厚的2倍。關於判定，自彎曲裝置取出試驗片後，使用10倍的放大鏡觀察屈曲部的外側，將無龜裂的情況設為彎曲性優異（彎曲性：○），將有龜裂的情況設為彎曲性差（彎曲性：×）。
拉片環加工性
拉片是採用較鋼板而言為長條狀的坯料並依次實施彎曲加工、捲曲加工來製作。對於所製作的拉片的環部，使用實體顯微鏡對環部的彎曲頂點於周方向上的4個部位進行觀察，確認有無產生褶皺。將於周方向上的4個部位中均無褶皺者設為合格（○），將即便於周方向上的1個部位中有褶皺者設為不合格（×）。
關於本發明例的鋼板，得知：TS為500 MPa以上，且El為15%以上，彎曲性亦優異，並且例如如拉片環般的藉由嚴格彎曲加工而構成的彎曲部中並未產生褶皺。相對於此，關於偏離本發明的範圍的比較例的鋼板，亦如根據實施例而明瞭般，並非為滿足TS、EL及彎曲性中的任一者的水準，與本發明的鋼板相比較，延展性及彎曲性中的任一者非常差。另外，亦存在如下情況：藉由嚴格彎曲加工而構成的彎曲部中產生褶皺。
[表3]

[表3]
無
無

Claims (6)

  1. 一種高強度鋼板，其具有如下成分組成，所述成分組成以質量%計而含有 0.03%以上且0.15%以下的C、 0.01%以上且0.05%以下的Si、 超過0.6%且1.5%以下的Mn、 0.025%以下的P、 0.02%以下的S、 0.01%以上且0.10%以下的Al、 0.0005%以上且0.0100%以下的N、 0.005%以上且0.020%以下的Ti、 0.0005%以上且0.0100%以下的B以及 0.005%以上且0.020%以下的Nb，且 剩餘部分為鐵及不可避免的雜質，並且 具有以面積率計而包含85%以上的肥粒鐵及1%以上且10%以下的麻田散鐵的金屬組織，所述麻田散鐵的粒徑為5 μm以下，且粒徑為2 μm以下的比率為80%以上。
  2. 如申請專利範圍第1項所述的高強度鋼板，其中拉伸強度為500 MPa以上。
  3. 如申請專利範圍第1項或第2項所述的高強度鋼板，其中所述金屬組織以面積率計而包含小於8%的麻田散鐵。
  4. 如申請專利範圍第1項至第3項中任一項所述的高強度鋼板，其中除了所述成分組成以外，亦以質量%計而含有選自 0.005%以上且0.100%以下的Cr、 0.005%以上且0.150%以下的Ni以及 0.005%以上且0.050%以下的Mo中的一種或兩種以上。
  5. 一種高強度鋼板的製造方法，其包括：熱軋步驟，對具有如申請專利範圍第1項或第4項所述的成分組成的鋼坯，藉由精加工溫度為800℃以上且950℃以下、最終軋製架的壓下率為8%以上及捲取溫度為700℃以下來實施熱軋；冷軋步驟，對經過所述熱軋步驟的熱軋板實施壓下率80%以上的冷軋；以及退火步驟，對經過所述冷軋步驟的冷軋板實施從200℃至均熱溫度為止的平均升溫速度為2℃/s以上且35℃/s以下的加熱，並於700℃以上且850℃以下的均熱溫度下保持後以平均冷卻速度70℃/s以上冷卻至200℃以上且450℃以下的溫度區域。
  6. 如申請專利範圍第5項所述的高強度鋼板的製造方法，其進而包括將經過所述退火步驟的退火板藉由150℃以上且所述冷卻的停止溫度以下來保持300秒以下的步驟。
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