TW201840782A - 雙面黏著帶 - Google Patents

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Abstract

本發明之目的在於提供一種耐回復力優異之雙面黏著帶。本發明係一種雙面黏著帶，其係於基材之雙面具有黏著劑層者，藉由下述拉伸試驗測得之伸長度為0.5mm時施加於上述雙面黏著帶的力為55N以下，
(拉伸試驗)
使用切斷為25mm×25mm之雙面黏著帶，將厚度2mm之聚碳酸酯板與厚度2mm由不鏽鋼構成之治具貼合，固定上述聚碳酸酯板之後，於0.1mm/min之條件下將上述由不鏽鋼構成之治具沿著面垂直方向加以拉伸，測定施加於上述雙面黏著帶之力。

Description

雙面黏著帶
本發明係關於一種雙面黏著帶。
於行動電話、行動資訊終端(Personal Digital Assistants，PDA)等可攜式電子機器中，為了進行組裝而使用雙面黏著帶(例如專利文獻1、2)。另外，於將車載用面板等車載用電子機器零件固定於車輛本體之用途中亦使用雙面黏著帶。
對於用於可攜式電子機器零件、車載用電子機器零件等之固定之雙面黏著帶，要求較高之黏著力。進而，近年來由於可攜式電子機器、車載用電子機器等處於伴隨著高功能化而形狀更加複雜化之傾向，故而存在將雙面黏著帶貼附於階差部、角部、非平面部等而使用之情況。於此種情形時，在使雙面黏著帶變形之狀態下進行固定，故而存在如下情況：趨於恢復至原形狀之力、即回復力或反彈力發揮作用，雙面黏著帶隨著時間經過而發生剝離。尤其於使零件變形之狀態下進行固定之情形時，因零件本身趨於恢復至原形狀，而存在如下情況：回復力或反彈力施加至雙面黏著帶，固定不充分，或雙面黏著帶發生剝離。
作為將被施加回復力或反彈力之部分加以固定之方法，亦可列舉利用習知之液狀或糊狀之接著劑加以固定之方法。然而，若利用接著劑進行固定，則產距時間(takt time)延長，而且難以在使零件變形之狀態下使接著 劑硬化。
先前技術文獻
專利文獻
專利文獻1：日本特開2009-242541號公報
專利文獻2：日本特開2009-258274號公報
本發明之目的在於提供一種耐回復力優異之雙面黏著帶。
本發明係一種雙面黏著帶，其係於基材之雙面具有黏著劑層者，並且藉由下述拉伸試驗測得之伸長度為0.5mm時施加於上述雙面黏著帶的力為55N以下，
(拉伸試驗)
使用切斷為25mm×25mm之雙面黏著帶，將厚度2mm之聚碳酸酯板與厚度2mm之由不鏽鋼所構成之治具加以貼合，並固定上述聚碳酸酯板之後，於0.1mm/min之條件下將上述由不鏽鋼構成之治具沿著面垂直方向加以拉伸，測定施加於上述雙面黏著帶之力。
以下，對本發明進行詳細說明。
本發明人等發現，於在基材之雙面具有黏著劑層之雙面黏著帶中，藉由將藉由特定之拉伸試驗進行測定時施加於雙面黏著帶之力調整為特定範圍內，可提高施加回復力或反彈力之狀態下之雙面黏著帶之接著可靠性，從而完成了本發明。
本發明之雙面黏著帶於基材之雙面具有黏著劑層。
上述基材較佳為發泡體，於發泡體之情形時，可具有連續氣泡構造，亦可具有獨立氣泡構造，但較佳為具有連續氣泡構造。藉由使用具有連續氣泡構造之基材，可緩和施加於雙面黏著帶之力，而提高施加回復力或反彈力之狀態下之雙面黏著帶之接著可靠性。
獨立氣泡構造係相鄰之發泡單元彼此不結合而獨立存在之氣泡構造。連續氣泡構造係相鄰之發泡單元彼此結合而形成連續單元之氣泡構造。此外，只要為無損連續氣泡構造之範圍內，則連續氣泡構造中亦可存在獨立之發泡單元。
作為判斷上述基材是否具有連續氣泡構造之方法，例如可列舉下述方法。
將上述基材切斷為50mm見方，並於液氮中浸漬1分鐘之後，利用剃刀刃沿著與厚度方向平行之面加以切斷。使用數位顯微鏡(例如KEYENCE公司製造，「VHX-500」等)，以100~500倍之倍率拍攝所獲得之切斷面之放大照片，若確認到複數個相鄰之發泡單元彼此結合之部分，則可判斷為上述基材具有連續氣泡構造。
上述基材可為單層構造，亦可為多層構造。
上述基材並無特別限定，例如可列舉：聚胺酯(polyurethane)發泡體、聚烯烴發泡體、丙烯酸發泡體等發泡體、或橡膠系樹脂。其中，就容易形成連續氣泡構造，且藉由下述特定之拉伸試驗進行測定時施加於雙面黏著帶之力容易成為特定範圍內之方面而言，上述基材較佳為聚胺酯發泡體或橡膠系樹脂，更佳為聚胺酯發泡體。
作為上述聚胺酯發泡體，例如可列舉對含有聚異氰酸酯及多元醇之胺酯(urethane)樹脂組成物進行加熱使之硬化而製造之聚胺酯發泡體。
上述聚異氰酸酯並無特別限定，可列舉用於一般之聚胺酯發泡體之芳香族聚異氰酸酯或脂肪族聚異氰酸酯。具體而言，例如可列舉：4,4'-二苯基甲烷二異氰酸酯(MDI)、甲苯二異氰酸酯、1,6-六亞甲基二異氰酸酯、1,5-萘二異氰酸酯、對苯二異氰酸酯、2,2,4-三甲基六亞甲基二異氰酸酯、2,4,4-三甲基六亞甲基二異氰酸酯、4,4'-二環己基甲烷二異氰酸酯、間苯二甲基二異氰酸酯、六亞甲基二異氰酸酯、氫化MDI、異佛酮二異氰酸酯等。另外，作為上述聚異氰酸酯，例如亦可列舉具有異氰酸酯基之胺酯預聚物。該等聚異氰酸酯可單獨使用，亦可將2種以上併用。
上述多元醇並無特別限定，可列舉用於一般之聚胺酯發泡體之多元醇。具體而言，例如可列舉：聚醚多元醇、聚酯多元醇、聚醚酯多元醇等。另外，作為上述多元醇，例如亦可列舉：3官能聚醚多元醇乙二醇、二乙二醇、丙二醇、二丙二醇、1,4-丁二醇、甘油、三羥甲基丙烷等短鏈二醇。該等多元醇可單獨使用，亦可將2種以上併用。
上述多元醇之重量平均分子量並無特別限定，較佳之下限為2000，較佳之上限為12000。若上述多元醇之重量平均分子量為2000以上，則可抑制上述基材之柔軟性過度降低，藉由下述特定之拉伸試驗進行測定時施加於雙面黏著帶之力容易成為特定範圍內。若上述多元醇之重量平均分子量為12000以下，則可抑制上述基材過度柔軟化，藉由下述特定之拉伸試驗進行測定時施加於雙面黏著帶之力容易成為特定範圍內。
上述胺酯樹脂組成物中之上述聚異氰酸酯之異氰酸酯指數並無特別限定，較佳之下限為70，較佳之上限為120。
異氰酸酯指數係指異氰酸酯與含活性氫化合物之反應中之異氰酸酯當量相關之指數。意指於異氰酸酯指數未達100之情形時羥基等反應基與異氰酸酯基相比過剩，於異氰酸酯指數超過100之情形時異氰酸酯基與羥基等反應基相比 過剩。
若上述異氰酸酯指數為70以上，則利用上述聚異氰酸酯所進行之交聯變得充分，上述基材可具有適度之柔軟性。若上述異氰酸酯指數為120以下，則可抑制利用上述聚異氰酸酯所進行之交聯過度進行而使上述基材硬化。於任一情形時，均使上述基材之應力緩和性提高，使藉由下述特定之拉伸試驗進行測定時施加於雙面黏著帶之力容易成為適度之範圍內，進一步抑制雙面黏著帶之剝離。
上述胺酯樹脂組成物視需要亦可含有觸媒。
作為上述觸媒，例如可列舉：辛酸亞錫、二乙酸二丁基錫、二月桂酸二丁基錫等有機錫化合物、辛酸鋅等有機鋅化合物、乙醯丙酮酸鎳、二乙醯丙酮酸鎳等有機鎳化合物、乙醯丙酮酸鐵等有機鐵化合物等。另外，可列舉：乙酸鈉等鹼金屬或鹼土金屬之烷氧化物、苯氧化物等金屬觸媒、三乙胺、三乙二胺、N-甲基嗎福林二甲胺基甲基苯酚、咪唑、1,8-二氮雜雙環[5.4.0]十一烯等三級胺系觸媒、有機酸鹽等。其中，較佳為有機錫化合物。該等觸媒可單獨使用，亦可將2種以上併用。
上述觸媒之添加量並無特別限定，相對於上述多元醇100重量份，較佳之下限為0.05重量份，較佳之上限為5.0重量份，更佳之上限為4.0重量份。
上述胺酯樹脂組成物視需要亦可含有發泡劑。
作為上述發泡劑，可列舉用於一般之聚胺酯發泡體之發泡劑。具體而言，例如可列舉：水、戊烷、環戊烷、己烷、環己烷、二氯甲烷、二氧化碳等。
上述發泡劑之添加量並無特別限定，設為適宜之量，但於上述發泡劑為水之情形時，通常相對於上述多元醇100重量份為0.1~3重量份左右。
上述胺酯樹脂組成物視需要亦可含有泡沫穩定劑。
作為上述泡沫穩定劑，例如可列舉：二甲基矽氧烷、聚醚二甲基矽氧烷、 苯基甲基矽氧烷等聚矽氧系泡沫穩定劑。其中，較佳為聚醚二甲基矽氧烷，聚醚二甲基矽氧烷之中，更佳為二甲基聚矽氧烷與聚醚之嵌段共聚物。該等泡沫穩定劑可單獨使用，亦可將2種以上併用。
上述泡沫穩定劑之添加量並無特別限定，相對於上述多元醇100重量份，較佳之下限為0.2重量份，較佳之上限為7重量份，更佳之下限為0.4重量份，更佳之上限為5重量份。
上述胺酯樹脂組成物視需要亦可含有紫外線吸收劑、抗氧化劑、有機填充劑、無機填充劑、著色劑等一般用於聚胺酯發泡體之製造之添加劑。
作為製造上述聚胺酯發泡體之方法，例如可列舉如下方法(機械發泡法)等：於脫模襯墊或樹脂膜之表面塗佈將空氣、氮氣等機械地混合而起泡之胺酯樹脂組成物(液體)，並對所塗佈之胺酯樹脂組成物加以加熱使之硬化，藉此製造發泡體。另外，可列舉如下方法(化學發泡法)等：使上述聚異氰酸酯與用以形成上述聚胺酯發泡體之原料進行反應而產生氣體。其中，較佳為機械發泡法。藉由機械發泡法所獲得之聚胺酯發泡體與藉由化學發泡法所獲得之聚胺酯發泡體相比，更容易成為高密度，且單元構造更容易變得微細且均勻。
作為上述橡膠系樹脂，例如可列舉：天然橡膠、異戊二烯橡膠、苯乙烯丁二烯橡膠、丁基橡膠、丁二烯橡膠、EPDM、腈橡膠、氯丁二烯橡膠、聚矽氧橡膠、SEBS或SEPS等嵌段共聚物等。
上述基材之密度並無特別限定，較佳之下限為50kg/m3，較佳之上限為800kg/m3。若上述基材之密度為50kg/m3以上，則上述基材及雙面黏著帶之強度充分地提高，且容易確保上述基材及雙面黏著帶之防塵性及防水性。若上述基材之密度為800kg/m3以下，則藉由下述特定之拉伸試驗進行測 定時施加於雙面黏著帶之力容易成為特定範圍內，施加回復力或反彈力之狀態下之雙面黏著帶之接著可靠性提高。上述基材之密度之更佳之下限為100kg/m3，更佳之上限為700kg/m3，進而較佳之下限為150kg/m3，進而較佳之上限為500kg/m3。
此外，密度可依據JIS K 6401(於使用聚胺酯之情形時)、JIS K 6767(於使用聚乙烯之情形時)，使用電子比重計(例如MIRAGE公司製造，「ED120T」)進行測定。
上述基材之25%抗壓強度並無特別限定，較佳之下限為1kPa，較佳之上限為50kPa。若上述基材之25%抗壓強度為1kPa以上，則上述基材及雙面黏著帶之強度充分地提高，即便施加回復力或反彈力，雙面黏著帶亦不易剝離。若上述基材之25%抗壓強度為50kPa以下，則將上述基材帶化時之壓接變得充分，雙面黏著帶不易剝離。上述基材之25%抗壓強度之更佳之下限為3kPa，更佳之上限為45kPa，進而較佳之下限為5kPa，進而較佳之上限為40kPa。
此外，25%抗壓強度可藉由依據JIS K 6254進行測定而求出。
上述基材之玻璃轉移點並無特別限定，較佳為大於0℃。若上述玻璃轉移點大於0℃，則上述基材可具有適度之柔軟性，故而可提高上述基材之應力緩和性。此外，作為玻璃轉移點大於0℃之基材，例如可列舉上述聚胺酯發泡體等。上述玻璃轉移點之更佳之下限為5℃，進而較佳之下限為10℃。
上述基材之玻璃轉移點之上限並無特別限定，但若過高，則會損害柔軟性，故而較佳之上限為25℃，更佳之上限為20℃。
此外，玻璃轉移點可使用黏彈性測定裝置(例如Rheometrics公司製造之「Rheometrics Dynamic Analyze RDA-700」)，於測定溫度-30~100℃、升溫速度3℃/min、頻率1Hz之條件下求出。
上述基材之厚度並無特別限定，較佳之下限為0.3mm，較佳之上限為2.9mm。若上述基材之厚度為0.3mm以上，則即便施加回復力或反彈力，雙面黏著帶亦不易剝離。若上述基材之厚度為2.9mm以下，則雙面黏著帶可實現充分之接著或固定。上述基材之厚度之更佳之下限為0.4mm，更佳之上限為2.5mm。
此外，基材之厚度可使用針盤式厚度計(例如Mitutoyo公司製造，「ABS數位式量錶」)進行測定。
本發明之雙面黏著帶亦可進而具有與上述基材一體化之樹脂片材。藉由使用上述樹脂片材，可抑制操作時上述基材伸長而斷裂之情況，且可對雙面黏著帶賦予返工(rework)性。
構成上述樹脂片材之樹脂並無特別限定，例如可列舉：聚對酞酸乙二酯等聚酯系樹脂、聚乙烯系樹脂、聚丙烯系樹脂、聚氯乙烯、環氧樹脂、聚矽氧樹脂、苯酚樹脂、聚醯亞胺、聚酯、聚碳酸酯、丙烯酸系樹脂等。其中，就柔軟性優異之方面而言，較佳為聚乙烯系樹脂、聚丙烯系樹脂、聚酯系樹脂。聚酯系樹脂之中，較佳為聚對酞酸乙二酯。
上述樹脂片材之厚度並無特別限定，較佳之下限為10μm，較佳之上限為100μm。若上述樹脂片材之厚度為10μm以上，則於拉伸上述樹脂片材時上述樹脂片材亦不易斷裂。若上述樹脂片材之厚度為100μm以下，則有抑制對被接著體之追隨性降低之情況。
上述樹脂片材亦可進行著色。藉由將上述樹脂片材著色，可對雙面黏著帶賦予遮光性。
將上述樹脂片材著色之方法並無特別限定，例如可列舉：將碳黑、氧化鈦等粒子或微細之氣泡混練至構成上述樹脂片材之樹脂中之方法、於上述樹脂片材之表面塗佈墨水之方法等。
本發明之雙面黏著帶於上述基材之雙面具有黏著劑層。形成於上述基材之雙面之黏著劑層可為相同之組成，或者亦可為分別不同之組成。
上述黏著劑層並無特別限定，例如可列舉：丙烯酸黏著劑層、橡膠系黏著劑層、胺酯黏著劑層、聚矽氧系黏著劑層等。其中，就對光、熱、水分等相對穩定，被接著體選擇性較低之方面而言，較佳為丙烯酸黏著劑層。
構成上述丙烯酸黏著劑層之丙烯酸共聚物可將單體混合物進行共聚合而獲得。
為了將上述單體混合物進行共聚合而獲得上述丙烯酸共聚物，使上述單體混合物於聚合起始劑之存在下進行自由基反應即可。作為使上述單體混合物進行自由基反應之方法、即聚合方法，使用先前公知之方法，例如可列舉：溶液聚合(沸點聚合或定溫聚合)、乳化聚合、懸浮聚合、塊狀聚合等。作為使上述單體混合物進行自由基反應時之反應方式，例如可列舉：活性自由基(living radical)聚合、游離自由基(free radical)聚合等。其中，較佳為活性自由基聚合。即，上述丙烯酸共聚物較佳為藉由活性自由基聚合所獲得之丙烯酸共聚物。
活性自由基聚合係聚合反應不會被停止反應或鏈轉移反應等副反應妨礙而分子鏈增長之聚合。於活性自由基聚合中，反應係於增長末端自由基不失活，另外，反應中亦不新產生自由基種之情況下進行。於其反應途中，所有分子鏈一面均勻地與單體進行反應，一面進行聚合，所有分子鏈之組成接近均勻。
因此，根據活性自由基聚合，與游離自由基聚合相比，可獲得具有更均勻之分子量及組成之共聚物，可抑制低分子量成分等之生成，故而上述丙烯酸黏著劑層之凝聚力提高。另外，容易將藉由下述特定之拉伸試驗進行測定時施加於雙面黏著帶之力調整為特定範圍內。
另一方面，於游離自由基聚合中，反應中自由基種連續地產生並加成至單體而進行聚合。因此，於游離自由基聚合中，會生成增長末端自由基在反應途中失活之分子鏈、或因反應中新產生之自由基種而增長之分子鏈。
因此，若採用游離自由基聚合，與活性自由基聚合相比，共聚物之組成變得不均勻，亦包含相對低分子量之共聚物，故而與活性自由基聚合相比，上述丙烯酸黏著劑層之凝聚力有降低之傾向。但是，只要可將藉由下述特定之拉伸試驗進行測定時施加於雙面黏著帶之力調整為特定範圍內，則亦可使用藉由游離自由基聚合所獲得之丙烯酸共聚物作為上述丙烯酸共聚物。例如，藉由調整上述丙烯酸共聚物之組成等，可使用藉由游離自由基聚合所獲得之丙烯酸共聚物並且調整藉由拉伸試驗進行測定時施加於雙面黏著帶之力。
藉由上述活性自由基聚合所獲得之丙烯酸共聚物就提高上述丙烯酸黏著劑層之潤濕性之觀點而言，較佳為將包含丙烯酸-2-乙基己酯之單體混合物共聚合而獲得之丙烯酸共聚物。
於該情形時，全部單體混合物中之丙烯酸-2-乙基己酯之較佳含量為80~98重量%。若丙烯酸-2-乙基己酯之含量為80重量%以上，則上述丙烯酸共聚物之玻璃轉移點下降，上述丙烯酸黏著劑層之潤濕性提高。若丙烯酸-2-乙基己酯之含量為98重量%以下，則上述丙烯酸黏著劑層成為適度之硬度而凝聚力變得充分。丙烯酸-2-乙基己酯之含量之更佳下限為90重量%，更佳上限為97重量%。
藉由上述游離自由基聚合所獲得之丙烯酸共聚物較佳為將包含丙烯酸丁酯及丙烯酸-2-乙基己酯之單體混合物進行共聚合而獲得之丙烯酸共聚物。
於該情形時，全部單體混合物中之丙烯酸丁酯之較佳含量為40~80重量%。若丙烯酸丁酯之含量為40重量%以上，則上述丙烯酸黏著劑層成為適度之 硬度而凝聚力變得充分，雙面黏著帶之黏著力提高。若丙烯酸丁酯之含量為80重量%以下，則可抑制上述丙烯酸黏著劑層變硬而黏性或潤濕性(與被接著體之界面之接著強度)降低。全部單體混合物中之丙烯酸-2-乙基己酯之較佳含量為10~40重量%。若丙烯酸-2-乙基己酯之含量為10重量%以上，則上述丙烯酸黏著劑層之黏著力變得充分。若丙烯酸-2-乙基己酯之含量為40重量%以下，則可抑制上述丙烯酸黏著劑層變得過柔而導致凝聚力降低之情況。
上述單體混合物視需要亦可包含丙烯酸丁酯及丙烯酸-2-乙基己酯以外之能夠進行共聚合之其他聚合性單體。
作為上述能夠進行共聚合之其他聚合性單體，例如可列舉：(甲基)丙烯酸甲酯、(甲基)丙烯酸乙酯、(甲基)丙烯酸正丙酯、(甲基)丙烯酸異丙酯等烷基碳數為1~3之(甲基)丙烯酸烷基酯等。另外，可列舉：甲基丙烯酸十三酯、(甲基)丙烯酸硬脂酯等烷基碳數為13~18之(甲基)丙烯酸烷基酯等。另外，可列舉：(甲基)丙烯酸羥烷基酯、甘油二甲基丙烯酸酯、(甲基)丙烯酸環氧丙酯、異氰酸2-甲基丙烯醯氧基乙酯、(甲基)丙烯酸、伊康酸、順丁烯二酸酐、巴豆酸、順丁烯二酸、反丁烯二酸等官能性單體。
上述聚合起始劑並無特別限定，例如可列舉：有機過氧化物、偶氮化合物、有機碲聚合起始劑等。
上述聚合起始劑之中，作為引發活性自由基聚合之聚合起始劑，較佳為有機碲聚合起始劑。藉由使用上述有機碲聚合起始劑，可在不對具有羥基或羧基之類的極性官能基之官能性單體之任一者加以保護之情況下，利用同一起始劑進行聚合而獲得具有均勻之分子量及組成之共聚物。
作為上述有機過氧化物，例如可列舉：1,1-雙(三級己基過氧基)-3,3,5-三甲基環己烷、過氧異丁酸三級己酯(tert-hexyl peroxypivalate)、過氧異丁酸三級丁酯(tert-butyl peroxypivalate)、2,5-二 甲基-2,5-雙(2-乙基己醯基過氧基)己烷、過氧化(2-乙基己酸)三級己酯、過氧化(2-乙基己酸)三級丁酯、過氧化異丁酸三級丁酯、過氧化3,5,5-三甲基己酸三級丁酯、過氧化月桂酸三級丁酯等。
上述偶氮化合物只要為一般用於自由基聚合者，則無特別限定。例如可列舉：2,2'-偶氮雙(異丁腈)、2,2'-偶氮雙(2-甲基丁腈)、2,2'-偶氮雙(2,4-二甲基戊腈)、2,2'-偶氮雙(4-甲氧基-2,4-二甲基戊腈)、1,1-偶氮雙(環己烷-1-甲腈)、1-[(1-氰基-1-甲基乙基)偶氮]甲醯胺、4,4'-偶氮雙(4-氰基戊酸)、2,2'-偶氮雙(2-甲基丙酸甲酯)、1,1'-偶氮雙(環己烷-1-羧酸甲酯)、2,2'-偶氮雙{2-甲基-N-[1,1'-雙(羥基甲基)-2-羥基乙基]丙醯胺}、2,2'-偶氮雙[2-甲基-N-(2-羥基乙基)丙醯胺]、2,2'-偶氮雙[N-(2-丙烯基)-2-甲基丙醯胺]、2,2'-偶氮雙(N-丁基-2-甲基丙醯胺)、2,2'-偶氮雙(N-環己基-2-甲基丙醯胺)、2,2'-偶氮雙[2-(2-咪唑啉-2-基)丙烷]二鹽酸鹽、2,2'-偶氮雙{2-[1-(2-羥基乙基)-2-咪唑啉-2-基]丙烷}二鹽酸鹽、2,2'-偶氮雙[2-(2-咪唑啉-2-基)丙烷]、2,2'-偶氮雙(2-脒基丙烷)二鹽酸鹽、2,2'-偶氮雙[N-(2-羧乙基)-2-甲基丙脒]四水合物、2,2'-偶氮雙(1-亞胺基-1-吡咯烷基-2-甲基丙烷)二鹽酸鹽、2,2'-偶氮雙(2,4,4-三甲基戊烷)等。
該等聚合起始劑可單獨使用，亦可將2種以上併用。
上述有機碲聚合起始劑只要為-般用於活性自由基聚合者，則無特別限定，例如可列舉：有機碲化合物、有機碲化物化合物等。
作為上述有機碲化合物，例如可列舉：(甲基碲基-甲基)苯、(1-甲基碲基-乙基)苯、(2-甲基碲基-丙基)苯、1-氯-4-(甲基碲基-甲基)苯、1-羥基-4-(甲基碲基-甲基)苯、1-甲氧基-4-(甲基碲基-甲基)苯、1-胺基-4-(甲基碲基-甲基)苯、1-硝基-4-(甲基碲基- 甲基)苯、1-氰基-4-(甲基碲基-甲基)苯、1-甲基羰基-4-(甲基碲基-甲基)苯、1-苯基羰基-4-(甲基碲基-甲基)苯、1-甲氧基羰基-4-(甲基碲基-甲基)苯、1-苯氧基羰基-4-(甲基碲基-甲基)苯、1-磺醯基-4-(甲基碲基-甲基)苯、1-三氟甲基-4-(甲基碲基-甲基)苯、1-氯-4-(1-甲基碲基-乙基)苯、1-羥基-4-(1-甲基碲基-乙基)苯、1-甲氧基-4-(1-甲基碲基-乙基)苯、1-胺基-4-(1-甲基碲基-乙基)苯、1-硝基-4-(1-甲基碲基-乙基)苯、1-氰基-4-(1-甲基碲基-乙基)苯、1-甲基羰基-4-(1-甲基碲基-乙基)苯、1-苯基羰基-4-(1-甲基碲基-乙基)苯、1-甲氧基羰基4(1甲基碲基-乙基)苯、1-苯氧基羰基-4-(1-甲基碲基-乙基)苯、1-磺醯基-4-(1-甲基碲基-乙基)苯、1-三氟甲基-4-(1-甲基碲基-乙基)苯、1-氯-4-(2-甲基碲基丙基)苯、1-羥基-4-(2-甲基碲基丙基)苯、1-甲氧基-4-(2-甲基碲基-丙基)苯、1-胺基-4-(2-甲基碲基-丙基)苯、1-硝基-4-(2-甲基碲基-丙基)苯、1-氰基-4-(2-甲基碲基-丙基)苯、1-甲基羰基-4-(2-甲基碲基-丙基)苯、1-苯基羰基-4-(2-甲基碲基-丙基)苯、1-甲氧基羰基-4-(2-甲基碲基-丙基)苯、1-苯氧基羰基-4-(2-甲基碲基-丙基)苯、1-磺醯基-4-(2-甲基碲基-丙基)苯、1-三氟甲基-4-(2-甲基碲基-丙基)苯、2-(甲基碲基-甲基)吡啶、2-(1-甲基碲基-乙基)吡啶、2-(2-甲基碲基-丙基)吡啶、2-甲基碲基-乙酸甲酯、2-甲基碲基-丙酸甲酯、2-甲基碲基-2-甲基丙酸甲酯、2-甲基碲基-乙酸乙酯、2-甲基碲基-丙酸乙酯、2-甲基碲基-2-甲基丙酸乙酯、2-甲基碲基乙腈、2-甲基碲基丙腈、2-甲基-2-甲基碲基丙腈等。該等有機碲化合物中之甲基碲基亦可為乙基碲基、正丙基碲基、異丙基碲基、正丁基碲基、異丁基碲基、三級丁基碲基、苯基碲基等， 另外，該等有機碲化合物可單獨使用，亦可將2種以上併用。
作為上述有機碲化物化合物，例如可列舉：二甲基二碲化物、二乙基二碲化物、二正丙基二碲化物、二異丙基二碲化物、二環丙基二碲化物、二正丁基二碲化物、二二級丁基二碲化物、二三級丁基二碲化物、二環丁基二碲化物、二苯基二碲化物、雙(對甲氧基苯基)二碲化物、雙(對胺基苯基)二碲化物、雙(對硝基苯基)二碲化物、雙(對氰基苯基)二碲化物、雙(對磺醯基苯基)二碲化物、二萘基二碲化物、二吡啶基二碲化物等。該等有機碲化物化合物可單獨使用，亦可將2種以上併用。其中，較佳為二甲基二碲化物、二乙基二碲化物、二正丙基二碲化物、二正丁基二碲化物、二苯基二碲化物。
此外，於活性自由基聚合中，除了上述有機碲聚合起始劑以外，亦可為了促進聚合速度而使用偶氮化合物作為聚合起始劑。
使上述單體混合物進行自由基反應時，亦可使用分散穩定劑。作為上述分散穩定劑，例如可列舉：聚乙烯吡咯啶酮、聚乙烯醇、甲基纖維素、乙基纖維素、聚(甲基)丙烯酸、聚(甲基)丙烯酸酯、聚乙二醇等。
於使上述單體混合物進行自由基反應時使用聚合溶劑之情形時，該聚合溶劑並無特別限定。例如可使用：己烷、環己烷、辛烷、甲苯、二甲苯等非極性溶劑、或水、甲醇、乙醇、丙醇、丁醇、丙酮、甲基乙基酮、甲基異丁基酮、四氫呋喃、二烷、N,N-二甲基甲醯胺等高極性溶劑。該等聚合溶劑可單獨使用，亦可將2種以上併用。就聚合速度之觀點而言，聚合溫度較佳為0~110℃。
關於上述丙烯酸共聚物之重量平均分子量(Mw)，較佳之下限為40萬，較佳之上限為150萬。若重量平均分子量為40萬以上，則上述丙烯酸黏著劑層成為適度之硬度而凝聚力變得充分，雙面黏著帶之黏著力提高。若 重量平均分子量為150萬以下，則上述丙烯酸黏著劑層之黏著力變得充分。重量平均分子量之更佳之下限為50萬，更佳之上限為140萬。為了將重量平均分子量調整為上述範圍，調整聚合起始劑、聚合溫度等聚合條件即可。
關於上述丙烯酸共聚物之重量平均分子量(Mw)相對於數量平均分子量(Mn)之比(分子量分佈，Mw/Mn)，較佳之上限為10.0。若Mw/Mn為10.0以下，則低分子量成分等之含量會變少，故而上述丙烯酸黏著劑層之凝聚力及潤濕性(與被接著體之界面之接著強度)提高，從而接著強度提高。Mw/Mn之更佳之上限為3.0。為了將Mw/Mn調整為上述範圍，調整聚合起始劑、聚合溫度等聚合條件即可。
此外，數量平均分子量(Mn)及重量平均分子量(Mw)係指利用GPC(Gel Permeation Chromatography：凝膠滲透層析術)所獲得之以標準聚苯乙烯換算之重量平均分子量。GPC例如可使用2690 Separations Model(Waters公司製造)等。
上述黏著劑層亦可含有黏著賦予樹脂。
作為上述黏著賦予樹脂，例如可列舉：松香酯系樹脂、氫化松香系樹脂、萜烯系樹脂、萜酚系樹脂、薰草哢-茚系樹脂、脂環族飽和烴系樹脂、C5系石油樹脂、C9系石油樹脂、C5-C9共聚合系石油樹脂等。該等黏著賦予樹脂可單獨使用，亦可將2種以上併用。
上述黏著賦予樹脂之含量並無特別限定，相對於成為上述黏著劑層之主成分之樹脂(例如，丙烯酸共聚物)100重量份之較佳之下限為10重量份，較佳之上限為60重量份。若上述黏著賦予樹脂之含量為10重量份以上，則上述黏著劑層之黏著力提高。若上述黏著賦予樹脂之含量為60重量份以下，則可抑制上述黏著劑層變得過硬而導致黏著力、黏性或潤濕性(與被接著體之界面之接著強度)降低之情況。
上述黏著劑層較佳為藉由添加交聯劑而於構成上述黏著劑層之樹脂(例如，上述丙烯酸共聚物、上述黏著賦予樹脂等)之主鏈間形成交聯結構。
上述交聯劑並無特別限定，例如可列舉：異氰酸酯系交聯劑、氮丙啶系交聯劑、環氧系交聯劑、金屬螯合物型交聯劑等。其中，較佳為異氰酸酯系交聯劑。藉由對上述黏著劑層中添加異氰酸酯系交聯劑，使異氰酸酯系交聯劑之異氰酸酯基與構成上述黏著劑層之樹脂(例如上述丙烯酸共聚物、上述黏著賦予樹脂等)中之醇性羥基進行反應，而使上述黏著劑層之交聯變得緩和。因此，上述黏著劑層可使斷續地增加之剝離應力分散，使雙面黏著帶之黏著力進一步提高。
上述交聯劑之添加量相對於成為上述黏著劑層之主成分之樹脂(例如，上述丙烯酸共聚物)100重量份，較佳為0.01~10重量份，更佳為0.1~7重量份。
為了提高黏著力，上述黏著劑層亦可含有矽烷偶合劑。上述矽烷偶合劑並無特別限定，例如可列舉：環氧矽烷類、丙烯酸矽烷類、甲基丙烯酸矽烷類、胺基矽烷類、異氰酸酯矽烷類等。
為了賦予遮光性，上述黏著劑層亦可含有著色材。上述著色材並無特別限定，例如可列舉：碳黑、苯胺黑、氧化鈦等。其中，就相對便宜且化學穩定之方面而言，較佳為碳黑。
上述黏著劑層之交聯度不論過高還是過低，若施加較大之應力，則均有容易自被接著體剝離之情況，故而較佳為5~60重量%，更佳為10~55重量%，尤佳為15~50重量%。
此外，黏著劑層之交聯度係對黏著劑層採用W1(g)，於23℃將該黏著劑層於乙酸乙酯中浸漬24小時，並利用200目(mesh)之金屬篩網將不溶解成分過濾，將金屬篩網上之殘渣真空乾燥，測定乾燥殘渣之重量W2(g)，並根據 下述式(1)而算出。
交聯度(重量%)=100×W2/W1 (1)
關於上述黏著劑層，藉由凝聚力試驗所測得之於80℃之位移量較佳為210μm以下。若上述位移量為210μm以下，則上述黏著劑層成為適度之硬度而凝聚力變得充分，從而黏著力提高。上述位移量之更佳之上限為150μm。
上述位移量之下限並無特別限定，但若過低，則上述黏著劑層會變硬，潤濕性降低，故而較佳之下限為50μm，更佳之下限為100μm。
此外，凝聚力試驗係藉由如下方式進行。將表示黏著劑層之凝聚力試驗之示意圖示於圖1。首先，製作於基材之雙面形成有黏著劑層之雙面黏著帶。繼而，如圖1所示，使用切斷為20mm×40mm之雙面黏著帶8將2片SUS板11及12加以貼合。於80℃固定一片SUS板11之一端，利用200g之砝碼13將另一片SUS板12之一端向水平方向拉伸3分鐘。此時，測定雙面黏著帶8於拉伸方向上偏移之位移量。位移量越小，意味著黏著劑層之凝聚力越高。
關於上述黏著劑層，藉由定負載剝離試驗所測得之於80℃之剝離長度較佳為5mm以下。若上述剝離長度為5mm以下，則上述黏著劑層之潤濕性(與被接著體之界面之接著強度)變得充分。上述剝離長度之更佳之上限為2mm。上述剝離長度之下限並無特別限定。
此外，定負載剝離試驗係藉由如下方式進行。將表示黏著劑層之定負載剝離試驗之示意圖示於圖2。首先，將切斷為20mm×50mm之雙面黏著帶貼合於聚碳酸酯板，使2kg之橡膠輥以300mm/min之速度於雙面黏著帶上往返一次後，於23℃、相對濕度50%之環境下持續放置24小時。繼而，如圖2所示，於80℃將聚碳酸酯板15以貼合有雙面黏著帶14之面成為下方之方式且以成為水平狀態之方式進行設置，並利用100g之砝碼16將雙面黏著帶14之一端於垂直方向上 拉伸。測定將砝碼16安裝於雙面黏著帶14後48小時後之剝離部分之最大長度L，並設為剝離長度。剝離長度越小，意味著黏著劑層之潤濕性(與被接著體之界面之接著強度)越優異。
上述黏著劑層之潤濕性(與被接著體之界面之接著強度)例如可藉由上述丙烯酸共聚物之組成之調整、黏著賦予樹脂之添加等而提高。
上述黏著劑層之厚度並無特別限定，單面之黏著劑層之厚度之較佳之下限為10μm，較佳之上限為100μm。若上述黏著劑層之厚度為10μm以上，則可抑制上述黏著劑層之黏性降低，可將雙面黏著帶良好地貼附於被接著體。若上述黏著劑層之厚度為100μm以下，則可抑制對上述黏著劑層或雙面黏著帶進行加工時黏著劑滲出之情況，而可防止加工不良。上述黏著劑層之厚度之更佳之下限為15μm，更佳之上限為90μm。
此外，黏著劑層之厚度可使用針盤式厚度計(例如，Mitutoyo公司製造，「ABS數位式量錶」)進行測定。
關於本發明之雙面黏著帶，藉由下述拉伸試驗測得之伸長度為0.5mm時施加於上述雙面黏著帶的力為55N以下。
(拉伸試驗)
使用切斷為25mm×25mm之雙面黏著帶，將厚度2mm之聚碳酸酯板與厚度2mm之由不鏽鋼所構成之治具加以貼合。固定上述聚碳酸酯板之後，於0.1mm/min之條件下將上述由不鏽鋼構成之治具沿著面垂直方向加以拉伸，測定施加於上述雙面黏著帶之力。
對上述拉伸試驗進行詳細說明。
將表示雙面黏著帶之向面垂直方向之拉伸試驗之示意圖示於圖3。
如圖3所示，使用切斷為25mm×25mm之雙面黏著帶1，將厚度2mm之聚碳酸酯板(長度50mm×寬度50mm)2與厚度2mm之由不鏽鋼所構成之治具 (30mm×30mm)(未圖示，但具備把手)3加以積層。於5kg、10秒之條件下使用輥將該積層體壓接之後，靜置24小時，而製作經由雙面黏著帶1將聚碳酸酯板2與治具3貼合而成之拉伸試驗用樣品。將該拉伸試驗用樣品之聚碳酸酯板2加以固定後，於23℃之條件下，將治具3以0.1mm/min之條件於面垂直方向(圖中之箭頭方向)上拉伸，並測定施加於雙面黏著帶1之力。此外，以對雙面黏著帶1施加1N之力之衝程為起點(伸長度0mm)開始伸長度之測定，並測定伸長度為0.5mm時施加於雙面黏著帶之力。
於上述拉伸試驗中，以0.1mm/min之極低速之拉伸速度而非JIS Z 0237中所規定之300mm/min之拉伸速度測定施加於雙面黏著帶之力。藉此，可在再現(假定)對雙面黏著帶施加回復力或反彈力時產生之低速下之剝離應力之狀態下對雙面黏著帶之性能加以評價。
圖4表示將拉伸試驗中之雙面黏著帶之伸長度(mm)設為橫軸，且將施加於拉伸試驗中之雙面黏著帶之力(試驗力)(N)設為縱軸之力-伸長度曲線。
本發明人等對圖4所示之力-伸長度曲線與施加回復力或反彈力之狀態下之雙面黏著帶之接著可靠性之關係進行了評價。結果本發明人等發現，為了即便在施加回復力或反彈力之狀態下亦獲得較高之接著可靠性，需要使力-伸長度曲線之斜率緩和。進而，本發明人等發現，藉由將利用上述拉伸試驗測得之伸長度為0.5mm時施加於雙面黏著帶之力調整為55N以下，可提高施加回復力或反彈力之狀態下之雙面黏著帶之接著可靠性。藉由上述拉伸試驗測得之伸長度為0.5mm時施加於雙面黏著帶之力較佳為50N以下，更佳為45N以下，進而較佳為40N以下。
相對於此，若力-伸長度曲線之斜率較大，則即便為較少之位移(伸長度)，施加於雙面黏著帶之力亦較大，故而力會集中於與被接著體之界面，雙 面黏著帶容易剝離。
藉由上述拉伸試驗測得之伸長度為0.5mm時施加於雙面黏著帶之力之下限並無特別限定，較佳為1N以上。若藉由上述拉伸試驗測得之伸長度為0.5mm時施加於雙面黏著帶之力為1N以上，則可抑制以較少之力使位移(伸長度)變得過大，不僅不容易剝離，而且雙面黏著帶不易伸長，可實現充分之接著或固定。藉由上述拉伸試驗測得之伸長度為0.5mm時施加於雙面黏著帶之力更佳為5N以上。
藉由上述拉伸試驗所測得之施加於雙面黏著帶之力之下限並無特別限定，較佳為1N以上。若藉由上述拉伸試驗所測得之施加於雙面黏著帶之力為1N以上，則可抑制以較少之力使位移(伸長度)變得過大，不僅不容易剝離，而且雙面黏著帶不易伸長，可實現充分之接著或固定。藉由上述拉伸試驗所測得之施加於雙面黏著帶之力更佳為5N以上。
為了將藉由上述拉伸試驗進行測定時施加於雙面黏著帶之力調整為上述範圍內，較佳為使用具有連續氣泡構造之基材，另外，較佳為調整上述基材之組成、製造方法、密度、25%抗壓強度、剪切儲存彈性模數之最大值及最小值、厚度等。
關於本發明之雙面黏著帶，藉由向面垂直方向之拉伸試驗所測得之斷裂點強度(於上述拉伸試驗中，為雙面黏著帶斷裂時施加於雙面黏著帶之力)較佳為60N以上。若上述斷裂點強度為60N以上，則可抑制上述基材於層間發生斷裂之情況。
上述斷裂點強度之上限並無特別限定，就無損應力緩和性之觀點而言，較佳之上限為160N，更佳之上限為120N。
關於本發明之雙面黏著帶，藉由剪切拉伸試驗所測得之斷裂點強度較佳為9N以上。若上述斷裂點強度為9N以上，則可抑制上述基材於層間 發生斷裂之情況。上述斷裂點強度之更佳之下限為12N。
上述斷裂點強度之上限並無特別限定，就無損應力緩和性之觀點而言，較佳之上限為30N，更佳之上限為20N。
此外，剪切拉伸試驗係藉由如下方式進行。將表示雙面黏著帶之剪切拉伸試驗之示意圖示於圖5。首先，製作於基材之雙面形成有黏著劑層之雙面黏著帶。繼而，使用切斷為25mm×4mm之雙面黏著帶18、及2片厚度2mm之聚碳酸酯板(長度125mm×寬度50mm)19，如圖5所示將該等加以積層、貼合。於5kg、10秒之條件下使用壓重物將該積層體壓接之後，靜置24小時，而製成經由雙面黏著帶18將2片聚碳酸酯板19貼合而成之剪切拉伸試驗用樣品。將該剪切拉伸試驗用樣品之一聚碳酸酯板19加以固定後，於23℃之條件下將另一聚碳酸酯板19之上方一側以0.1mm/min之條件於剪切方向(圖中之箭頭方向)上拉伸，並測定雙面黏著帶18斷裂時施加於雙面黏著帶之力(斷裂點強度)。
關於本發明之雙面黏著帶，藉由黏性試驗測得之於60℃之雙面黏著帶的剝離極限值較佳為350gf‧s以上。
於本說明書中，剝離極限值係指評價作為雙面黏著帶整體之應力緩和性之指標，可藉由下述黏性試驗進行測定。藉由將剝離極限值調整為特定範圍，即便於高溫高濕下且施加回復力之情況下，亦可抑制雙面黏著帶之剝離。
此外，黏性試驗係藉由如下方式進行。首先，於黏性試驗機(例如，力世科公司製造之TAC-1000等)之設定為60℃之平板上，以黏著劑層在上之方式載置雙面黏著帶。此外，雙面黏著帶之非測定面例如利用聚對酞酸乙二酯(PET)膜等膜作襯底。繼而，對於雙面黏著帶，以探針溫度60℃、按壓速度2mm/s、按壓負載100gf按壓直徑5mm之圓柱狀之不鏽鋼製之探針，於該狀態下保持0.1秒鐘。其後，以提拉速度0.2mm/s提拉探針。測定在此期間施加於雙面黏著帶之力。
上述剝離極限值意指在表示藉由上述黏性試驗所測得之於60℃之施加於雙面黏著帶之力之力-時間曲線中，自力表示0之時間T1起至表示最大力(峰頂)之時間T2為止之積分值。
將表示藉由黏性試驗測得之於60℃之施加於雙面黏著帶之力的力-時間曲線之一例示意性地示於圖6。力-時間曲線17係表示藉由黏性試驗測得之於60℃之施加於雙面黏著帶之力的力-時間曲線。於黏性試驗中，若對雙面黏著帶按壓探針(圖6中之A)，則力-時間曲線17下降，其後，若開始提拉探針(圖6中之B)，則力-時間曲線17上升。算出自力表示0之時間T1起至表示最大力(峰頂)之時間T2為止之積分值(圖6中之C)，並將其作為剝離極限值。
藉由將上述剝離極限值調整為上述範圍，即便於高溫高濕下且施加回復力之情況下，亦可抑制雙面黏著帶之剝離。上述剝離極限值之較佳之下限為400gf‧s，更佳之下限為550gf‧s。
另外，上述剝離極限值之上限並無特別限定。
將上述剝離極限值調整為上述範圍之方法並無特別限定，為了使上述剝離極限值變大，自力表示0之時間T1起至表示最大力(峰頂)之時間T2為止之時間、即剝離時間越長越好。另外，最大力越大越好。
上述剝離時間之較佳之下限為2.7秒，更佳之下限為3.5秒。上述最大力之較佳之下限為200gf，更佳之下限為225gf。
作為使上述剝離極限值變大之方法，例如可列舉：藉由調整上述基材之物性而提高上述基材之應力緩和性之方法、提高上述黏著劑層之凝聚力(體強度)及/或潤濕性(與被接著體之界面之接著強度)之方法等。
作為藉由調整上述基材之物性而提高上述基材之應力緩和性之方法，例如可列舉如下方法：使用發泡體作為上述基材，在此基礎上調整該發泡體之厚度、密度、玻璃轉移點、25%抗壓強度等。
作為提高上述黏著劑層之凝聚力(體強度)及/或潤濕性(與被接著體之界面之接著強度)之方法，例如可列舉如下方法等：將丙烯酸共聚物用於上述黏著劑層而減少該丙烯酸共聚物之低分子量成分之含量。另外，可列舉如下方法：減小該丙烯酸共聚物之重量平均分子量(Mw)相對於數量平均分子量(Mn)之比(分子量分佈，Mw/Mn)。其中，較佳為如下方法：使用含有藉由活性自由基聚合所獲得之丙烯酸共聚物之丙烯酸黏著劑層，在此基礎上調整該丙烯酸共聚物之組成。此外，上述黏著劑層之凝聚力(體強度)例如可藉由凝聚力試驗進行評價，上述黏著劑層之潤濕性(與被接著體之界面之接著強度)例如可藉由定負載剝離試驗進行評價。
就調整上述剝離極限值之觀點而言，上述基材之密度較佳為490kg/m3以下。若上述密度為490kg/m3以下，則上述基材可具有適度之柔軟性，故而上述基材之應力緩和性提高，容易將上述剝離極限值調整為適當範圍。上述密度之更佳之上限為450kg/m3。
就調整上述剝離極限值之觀點而言，上述基材之25%抗壓強度較佳為38kPa以下。若上述25%抗壓強度為38kPa以下，則上述基材可具有適度之柔軟性，故而上述基材之應力緩和性提高，容易將上述剝離極限值調整為適當之範圍。另外，若上述25%抗壓強度為38kPa以下，則可將雙面黏著帶良好地壓接。
就調整上述剝離極限值之觀點而言，上述基材之玻璃轉移點較佳為5℃以上。若上述基材之玻璃轉移點為5℃以上，則上述基材具有適度之柔軟性，容易將上述剝離極限值調整為適當之範圍。
就調整上述剝離極限值之觀點而言，上述基材之厚度較佳為大於0.9mm。若上述厚度大於0.9mm，則上述基材可具有適度之柔軟性，故而上述基材之應力緩和性提高，容易將上述剝離極限值調整為適當之範圍。上述厚 度之更佳之下限為1mm。
就調整上述剝離極限值之觀點而言，關於上述黏著劑層之厚度，單面之黏著劑層之厚度之較佳之下限為20μm。上述黏著劑層之厚度之進而較佳之下限為30μm，進而較佳之上限為80μm。
本發明之雙面黏著帶之剪切儲存彈性模數並無特別限定，利用動態黏彈性裝置進行測定，於基準溫度23℃合成之主曲線(master curve)中之頻率1.0×10-4~1.0×10-5Hz區域之剪切儲存彈性模數之最大值較佳為1.0×105Pa以下。
上述頻率區域係與對雙面黏著帶施加回復力或反彈力時產生之低速下之剝離應力對應之頻率。若上述頻率區域之剪切儲存彈性模數之最大值為1.0×105Pa以下，則可緩和對雙面黏著帶施加回復力或反彈力時之應力，而提高雙面黏著帶之接著可靠性。
上述頻率區域之剪切儲存彈性模數之最小值並無特別限定，較佳為1.0×103Pa以上。若上述頻率區域之剪切儲存彈性模數之最小值為1.0×103Pa以上，則可抑制雙面黏著帶過度伸長之情況，而實現充分之接著或固定。
此外，剪切儲存彈性模數可使用動態黏彈性測定裝置(例如IT Meter公司製造之DVA-200等)並將升溫速度設為5℃/min，於-60℃~250℃之範圍內進行測定。若塗佈至上述基材之兩側之上述黏著劑層之厚度為上述基材之厚度之15%以下，則對於所測定之剪切儲存彈性模數之值，上述基材之影響占主導，上述黏著劑層之影響相對較小。
本發明之雙面黏著帶之180°黏著力並無特別限定，較佳之下限為3N/25mm，較佳之上限為35N/25mm。若本發明之雙面黏著帶之180°黏著力為3N/25mm以上，則黏性變得充分，將雙面黏著帶貼附於被接著體時之作業性提高。若本發明之雙面黏著帶之180°黏著力為35N/25mm以下，則返 工性變高，變得能夠重貼。
此外，180°黏著力可藉由依據JIS Z 0237進行測定而求出。
本發明之雙面黏著帶之厚度並無特別限定，較佳之下限為0.4mm，較佳之上限為3mm。若本發明之雙面黏著帶之厚度為0.4mm以上，則即便施加回復力或反彈力，雙面黏著帶亦不易剝離。若本發明之雙面黏著帶之厚度為3mm以下，則可實現充分之接著或固定。本發明之雙面黏著帶之厚度之更佳之下限為0.5mm，更佳之上限為2.8mm。
作為本發明之雙面黏著帶之製造方法，例如可列舉如下所述之方法。
首先，對丙烯酸共聚物、黏著賦予樹脂、視需要之交聯劑等添加溶劑而製作黏著劑A之溶液，將該黏著劑A之溶液塗佈至基材之表面，並將溶液中之溶劑完全乾燥去除，而形成黏著劑層A。其次，將脫模膜以其脫模處理面與黏著劑層A對向之狀態重疊於所形成之黏著劑層A之上。
繼而，準備上述脫模膜以外之另外之脫模膜，於該脫模膜之脫模處理面塗佈黏著劑B之溶液，將溶液中之溶劑完全乾燥去除，藉此製作於脫模膜之表面形成有黏著劑層B之積層膜。將所獲得之積層膜以黏著劑層B與基材之背面對向之狀態重疊於形成有黏著劑層A之基材之背面，而製作積層體。然後，利用橡膠輥等對上述積層體進行加壓，藉此可獲得於基材之雙面具有黏著劑層且黏著劑層之表面被脫模膜所覆蓋之雙面黏著帶。
另外，亦可基於相同之要點製作2組積層膜，將該等積層膜以積層膜之黏著劑層與基材對向之狀態重疊於基材之雙面之各者，而製作積層體，利用橡膠輥等對該積層體進行加壓，藉此獲得於基材之雙面具有黏著劑層且黏著劑層之表面被脫模膜所覆蓋之雙面黏著帶。
本發明之雙面黏著帶之用途並無特別限定，例如用於可攜式電 子機器零件、車載用電子機器零件等之固定。該等用途中之本發明之雙面黏著帶之形狀並無特別限定，可列舉：長方形、邊框狀、圓形、楕圓形、圓環型等。
本發明之雙面黏著帶由於在施加回復力或反彈力之類的低速下之剝離應力之狀態下之接著可靠性優異，故而較佳為貼附於階差部、角部、非平面部等，或者為了在使零件變形之狀態下進行固定而使用。
作為使用本發明之雙面黏著帶之物品，例如可列舉：TV、監視器、可攜式電子機器等所使用之平板顯示器、可攜式電子機器之相機模組、可攜式電子機器之內部構件、車輛用內飾、家電(例如，TV、空調、冰箱等)之內外飾等。作為本發明之雙面黏著帶之被接著體，例如可列舉：可攜式電子機器之側面面板、背面面板、各種銘牌、加飾膜、裝飾膜等。
根據本發明，可提供耐回復力優異之雙面黏著帶。
1‧‧‧切斷為25mm×25mm之雙面黏著帶
2‧‧‧厚度2mm之聚碳酸酯板(長度50mm×寬度50mm)
3‧‧‧厚度2mm之由不鏽鋼所構成之治具(30mm×30mm)
4‧‧‧切斷為長度150mm×寬度3mm之雙面黏著帶
5‧‧‧第1耐回復力試驗用聚碳酸酯板A(長度150mm×寬度30mm×厚度1mm)或B(長度150mm×寬度30mm×厚度2mm)
6‧‧‧第2耐回復力試驗用聚碳酸酯板(長度200mm×寬度30mm×厚度1mm)
7‧‧‧治具
8‧‧‧切斷為20mm×40mm之雙面黏著帶
11‧‧‧SUS板
12‧‧‧SUS板
13‧‧‧砝碼(200g)
14‧‧‧切斷為20mm×50mm之雙面黏著帶
15‧‧‧聚碳酸酯板
16‧‧‧砝碼(100g)
17‧‧‧力-時間曲線
18‧‧‧切斷為25mm×4mm之雙面黏著帶
19‧‧‧厚度2mm之聚碳酸酯板(長度125mm×寬度50mm)
圖1係表示黏著劑層之凝聚力試驗之示意圖。
圖2係表示黏著劑層之定負載剝離試驗之示意圖。
圖3係表示雙面黏著帶之向面垂直方向之拉伸試驗之示意圖。
圖4係將拉伸試驗中之雙面黏著帶之伸長度(mm)設為橫軸，且將施加於拉伸試驗中之雙面黏著帶之力(試驗力)(N)設為縱軸之力-伸長度曲線。
圖5係表示雙面黏著帶之剪切拉伸試驗之示意圖。
圖6係示意性地表示力-時間曲線之一例之圖，該力表示藉由黏性試驗測得之於60℃之施加於雙面黏著帶之力。
圖7係示意性地表示實施例1、實施例9及實施例15中所獲得之力-時間曲線的圖。
圖8係表示雙面黏著帶之耐回復力試驗之示意圖。
以下，揭示實施例更詳細地說明本發明，但本發明並非僅限定於該等實施例。
(聚胺酯發泡體1(PU1)之製造)
對如下所示之多元醇1之100重量份添加胺觸媒(Dabco LV33，Samkyo air-product公司製造)0.7重量份、泡沫穩定劑(SZ5740M，東麗道康寧公司製造)1重量份，攪拌後向其中以異氰酸酯指數成為80之方式調整並投入聚異氰酸酯(COSMONATE TM-20，三井化學公司製造)。其後，與氮氣混合攪拌，而獲得混入了微細氣泡之溶液。使用塗敷器將該溶液以特定之厚度塗佈至厚度50μm之PET隔片(Nippa公司製造，V-2)上，使發泡體原料進行反應，而獲得具有表2所示之物性之聚胺酯發泡體1(PU1)。
多元醇1(聚醚多元醇A(重量平均分子量6000，羥基數3，羥值56mgKOH/g)20重量份、聚酯多元醇A(重量平均分子量6000，羥基數3，羥值240mgKOH/g)40重量份、聚醚多元醇B(重量平均分子量6000，羥基數3，羥值240mgKOH/g)40重量份)
將所獲得之聚胺酯發泡體1(PU1)切斷為50mm見方，並於液氮中浸漬1分鐘後，利用剃刀刃沿著與厚度方向平行之面加以切斷。使用數位顯微鏡(KEYENCE公司製造，「VHX-500」)，以100倍倍率拍攝所獲得之切斷面之放大照片，結果確認到複數個相鄰之發泡單元彼此結合之部分。即，聚胺酯發泡體1(PU1)係連續氣泡構造。以下，發泡體之氣泡構造係藉由相同 之方法進行確認。
此外，表2中，發泡體之密度係依據JIS K 6401並使用電子比重計(MIRAGE公司製造，「ED120T」)進行測定。另外，發泡體之25%抗壓強度係依據JIS K 6254進行測定。另外，發泡體之玻璃轉移點係使用黏彈性測定裝置(Rheometrics公司製造之「Rheometrics Dynamic Analyze RDA-700」)，於測定溫度-30~100℃、升溫速度3℃/min、頻率1Hz之條件下進行測定。以下，發泡體之密度、25%抗壓強度及玻璃轉移點係藉由相同之方法進行確認。
(聚胺酯發泡體2(PU2)之製造)
使用100重量份之如下所示之多元醇2代替多元醇1，並調整所混入之氮氣之量，除此以外，與聚胺酯發泡體1(PU1)之製造同樣地獲得具有表2所示之物性之聚胺酯發泡體2(PU2)。聚胺酯發泡體2係連續氣泡構造。
多元醇2(聚醚多元醇C(重量平均分子量6000，羥基數3，羥值48mgKOH/g))
(聚胺酯發泡體3(PU3)之製造)
調整所混入之氮氣之量，除此以外，與聚胺酯發泡體2(PU2)之製造同樣地獲得具有表2所示之物性之聚胺酯發泡體3(PU3)。聚胺酯發泡體3係連續氣泡構造。
(聚胺酯發泡體4(PU4)之製造)
使用100重量份之如下所示之多元醇3代替多元醇1，將異氰酸酯指數變更為100，並調整所混入之氮氣之量，除此以外，與聚胺酯發泡體1(PU1)之製造同樣地獲得具有表2所示之物性之聚胺酯發泡體4(PU4)。聚胺酯發泡體4係連續氣泡構造。
多元醇3(聚醚多元醇D(重量平均分子量3000，羥基數3，羥 值38mgKOH/g))
(聚胺酯發泡體5(PU5)之製造)
將異氰酸酯指數變更為100，並調整所混入之氮氣之量，除此以外，與聚胺酯發泡體3(PU3)之製造同樣地獲得具有表2所示之物性之聚胺酯發泡體5(PU5)。聚胺酯發泡體5係連續氣泡構造。
(聚胺酯發泡體6(PU6)之製造)
使用100重量份之如下所示之多元醇4代替多元醇1，將異氰酸酯指數變更為110，除此以外，與聚胺酯發泡體1(PU1)之製造同樣地獲得具有表2所示之物性之聚胺酯發泡體6(PU6)。聚胺酯發泡體6係連續氣泡構造。
多元醇4(聚醚多元醇A(重量平均分子量6000，羥基數3，羥值56mgKOH/g)60重量份、聚酯多元醇A(重量平均分子量6000，羥基數3，羥值240mgKOH/g)40重量份)
(聚胺酯發泡體7(PU7)之製造)
調整所混入之氮氣之量，除此以外，與聚胺酯發泡體6(PU6)之製造同樣地獲得具有表2所示之物性之聚胺酯發泡體7(PU7)。聚胺酯發泡體7係連續氣泡構造。
(聚胺酯發泡體8(PU8)之製造)
將異氰酸酯指數變更為115，除此以外，與聚胺酯發泡體6(PU6)之製造同樣地獲得具有表2所示之物性之聚胺酯發泡體8(PU8)。聚胺酯發泡體8係連續氣泡構造。
(聚胺酯發泡體9(PU9)之製造)
使用100重量份之如下所示之多元醇5代替多元醇4，除此以外，與聚胺酯發泡體6(PU6)之製造同樣地獲得具有表2所示之物性之聚胺酯發泡體9(PU9)。聚胺酯發泡體9係連續氣泡構造。
多元醇5(聚醚多元醇A(重量平均分子量6000，羥基數3，羥值56mgKOH/g)70重量份、聚酯多元醇A(重量平均分子量6000，羥基數3，羥值240mgKOH/g)30重量份)
(聚胺酯發泡體10(PU10)之製造)
使用100重量份之如下所示之多元醇6代替多元醇1，除此以外，與聚胺酯發泡體1(PU1)之製造同樣地獲得具有表2所示之物性之聚胺酯發泡體10(PU10)。聚胺酯發泡體10係連續氣泡構造。
多元醇6(聚醚多元醇A(重量平均分子量6000，羥基數3，羥值56mgKOH/g)20重量份、聚酯多元醇A(重量平均分子量6000，羥基數3，羥值240mgKOH/g)20重量份、聚醚多元醇B(重量平均分子量6000，羥基數3，羥值240mgKOH/g)20重量份、聚酯多元醇B(重量平均分子量6000，羥基數3，羥值56mgKOH/g)40重量份)
(聚胺酯發泡體11(PU11)之製造)
調整所混入之氮氣之量，除此以外，與聚胺酯發泡體6(PU6)之製造同樣地獲得具有表2所示之物性之聚胺酯發泡體11(PU11)。聚胺酯發泡體11係連續氣泡構造。
(聚胺酯發泡體12(PU12)之製造)
使用如下所示之多元醇7代替多元醇1，並將異氰酸酯指數變更為130，除此以外，與聚胺酯發泡體1(PU1)之製造同樣地獲得具有表2所示之物性之聚胺酯發泡體12(PU12)。聚胺酯發泡體12係連續氣泡構造。
多元醇7(聚醚多元醇E(重量平均分子量1000，羥基數4，羥值30mgKOH/g)100重量份)
(聚乙烯發泡體1(PE1))
使用XLH-2501(積水化學工業公司製造)作為聚乙烯發泡體1(PE1)。 聚乙烯發泡體1係獨立氣泡構造。
(聚乙烯發泡體2(PE2))
使用XLH-2001(積水化學工業公司製造)作為聚乙烯發泡體2(PE2)。聚乙烯發泡體2係獨立氣泡構造。
(聚乙烯發泡體3(PE3))
使用IF08008(積水化學工業公司製造)作為聚乙烯發泡體3(PE3)。聚乙烯發泡體3係獨立氣泡構造。
(聚乙烯發泡體4(PE4))
使用XLH-1001(積水化學工業公司製造)作為聚乙烯發泡體4(PE4)。聚乙烯發泡體4係獨立氣泡構造。
(黏著劑A之製造(活性自由基聚合))
使Tellurium(40目，金屬碲，Aldrich公司製造)6.38g(50mmol)懸浮於四氫呋喃(THF)50mL中，於室溫下向其中緩慢地滴加1.6mol/L之正丁基鋰/己烷溶液(Aldrich公司製造)34.4mL(55mmol)。攪拌該反應溶液直至金屬碲完全消失。於室溫下將2-溴異丁酸乙酯10.7g(55mmol)添加至該反應溶液中，並攪拌2小時。反應結束後，於減壓下將溶劑濃縮，繼而進行減壓蒸餾，而獲得黃色油狀物之2-甲基-2-正丁基碲基-丙酸乙酯。
於經氬氣置換之手套箱內，將所製造之2-甲基-2-正丁基碲基丙酸乙酯19μL、V-60(2,2'-偶氮雙異丁腈，和光純藥工業公司製造)1.4mg、及乙酸乙酯1mL投入至反應容器中之後，將反應容器密閉，並將反應容器自手套箱取出。繼而，一面對反應容器通入氬氣，一面向反應容器內投入單體混合物(丙烯酸2-乙基己酯(2EHA)97重量份、丙烯酸(AAc)3重量份、及丙烯酸2-羥基乙酯(2HEA)0.1重量份)之合計100g、及作為聚合溶劑之乙酸乙酯66.5g。於60℃進行20小時之聚合反應，而獲得含有丙烯酸共聚物之 溶液。
利用四氫呋喃(THF)將所獲得之含有丙烯酸共聚物之溶液稀釋50倍，並利用過濾器(材質：聚四氟乙烯，孔徑：0.2μm)對所獲得之稀釋液進行過濾。將所獲得之濾液供給至凝膠滲透層析儀(Waters公司製造，2690 Separations Model)，於樣品流量1mL/min、管柱溫度40℃之條件下進行GPC測定，測定丙烯酸共聚物之聚苯乙烯換算分子量，而求出重量平均分子量(Mw)及分子量分佈(Mw/Mn)。管柱係使用GPC KF-806L(昭和電工公司製造)，檢測器係使用示差折射計。將結果示於表1。
對所獲得之含有丙烯酸共聚物之溶液之不揮發分100重量份添加乙酸乙酯並進行攪拌，添加黏著賦予樹脂合計30重量份(氫化松香系樹脂10重量份、松香酯系樹脂10重量份、萜酚樹脂10重量份)並進行攪拌，而獲得不揮發分為30重量%之黏著劑。
(黏著劑B之製造(游離自由基聚合))
於具備溫度計、攪拌機、冷卻管之反應器中放入乙酸乙酯52重量份，進行氮氣置換後，對反應器進行加熱而開始回流。自乙酸乙酯沸騰起30分鐘後投入偶氮雙異丁腈0.08重量份作為聚合起始劑。耗費1小時30分鐘將單體混合物(丙烯酸丁酯(BA)60重量份、丙烯酸2-乙基己酯(2EHA)36.9重量份、丙烯酸(AAc)3重量份、及丙烯酸2-羥基乙酯(2HEA)0.1重量份)均等且緩慢地滴加至其中而進行反應。滴加結束30分鐘後添加偶氮雙異丁腈0.1重量份，進而進行5小時之聚合反應，一面向反應器內添加乙酸乙酯進行稀釋，一面進行冷卻，藉此獲得含有丙烯酸共聚物之溶液。
與上述同樣地求出丙烯酸共聚物之重量平均分子量(Mw)及分子量分佈(Mw/Mn)。
對所獲得之含有丙烯酸共聚物之溶液之不揮發分100重量份添加 乙酸乙酯並進行攪拌，添加黏著賦予樹脂合計30重量份(氫化松香系樹脂10重量份、松香酯系樹脂10重量份、萜酚樹脂10重量份)並進行攪拌，而獲得不揮發分為30重量%之黏著劑。
(黏著劑C之製造(游離自由基聚合))
使用單體混合物(丙烯酸2-乙基己酯(2EHA)97重量份、丙烯酸(AAc)3重量份、及丙烯酸2-羥基乙酯(2HEA)0.1重量份)，除此以外，與黏著劑B之製造同樣地獲得含有丙烯酸共聚物之溶液。
與上述同樣地求出丙烯酸共聚物之重量平均分子量(Mw)及分子量分佈(Mw/Mn)。
對所獲得之含有丙烯酸共聚物之溶液之不揮發分100重量份添加乙酸乙酯並進行攪拌，添加黏著賦予樹脂合計30重量份(氫化松香系樹脂10重量份、松香酯系樹脂10重量份、萜酚樹脂10重量份)並進行攪拌，而獲得不揮發分為30重量%之黏著劑。
(實施例1)
(1)雙面黏著帶之製造
準備厚度為150μm之脫模紙，於該脫模紙之脫模處理面塗佈黏著劑A，並於100℃使其乾燥5分鐘，藉此形成厚度為50μm之黏著劑層。將該黏著劑層與聚胺酯發泡體1(PU1)之表面加以貼合。繼而，基於相同之要點，對於該聚胺酯發泡體1(1PU1)之相反之表面，在將PET隔片剝離之後亦貼合與上述相同之 黏著劑層。其後，藉由在40℃加熱48小時而進行熟化，而獲得經厚度150μm之脫模紙所覆蓋之厚度為1.1mm之雙面黏著帶。
(2)凝聚力(凝聚力試驗)
將表示黏著劑層之凝聚力試驗之示意圖示於圖1。如圖1所示，使用切斷為20mm×40mm之雙面黏著帶8將2片SUS板11及12加以貼合。於80℃固定一片SUS板11之一端，利用200g之砝碼13將另一片SUS板12之一端於水平方向上拉伸3分鐘。此時，測定雙面黏著帶8於拉伸方向上偏移之位移量。
(3)潤濕性(定負載剝離試驗)
將表示黏著劑層之定負載剝離試驗之示意圖示於圖2。首先，將切斷為20mm×50mm之雙面黏著帶貼合於聚碳酸酯板，使2kg之橡膠輥以300mm/min之速度於雙面黏著帶上往返一次後，於23℃、相對濕度50%之環境下持續放置24小時。繼而，如圖2所示，於80℃將聚碳酸酯板15以貼合有雙面黏著帶14之面成為下方之方式且以成為水平狀態之方式設置，並利用100g之砝碼16將雙面黏著帶14之一端於垂直方向上拉伸。測定將砝碼16安裝於雙面黏著帶14後48小時後之剝離部分之最大長度L，設為剝離長度。
(4)向面垂直方向之拉伸試驗
藉由下述拉伸試驗，測定伸長度為0.5mm時施加於雙面黏著帶之力。將結果示於表2。
將表示雙面黏著帶之向面垂直方向之拉伸試驗之示意圖示於圖3。如圖3所示，使用切斷為25mm×25mm之雙面黏著帶1，將厚度為2mm之聚碳酸酯板(長度50mm×寬度50mm)2與厚度為2mm之由不鏽鋼所構成之治具(30mm×30mm)(未圖示，但其具備把手)3加以積層。於5kg、10秒之條件下使用輥將該積層體加以壓接後，靜置24小時，而製作經由雙面黏著帶1將聚碳酸酯板2與治具3貼合而成之拉伸試驗用樣品。將該拉伸試驗用樣品之聚碳酸酯板 2加以固定後，於23℃之條件下將治具3以0.1mm/min之條件於面垂直方向(圖中之箭頭方向)上拉伸，並測定施加於雙面黏著帶1之力。此外，以對雙面黏著帶1施加1N之力之衝程為起點(伸長度0mm)開始伸長度之測定，測定伸長度為0.5mm時施加於雙面黏著帶之力。另外，測定雙面黏著帶斷裂時施加於雙面黏著帶之力(斷裂點強度)。此外，表2所示之剝離衝程係指至斷裂為止之雙面黏著帶之伸長度。
(5)剪切儲存彈性模數之最大值之測定
將雙面黏著帶切斷為6mm×10mm寬，並設置於動態黏彈性測定裝置(IT Meter公司製造之DVA-200)之剪切測定用治具。將升溫速度設為5℃/min，於-60℃~250℃之範圍內測定剪切儲存彈性模數，於基準溫度23℃合成主曲線，藉此求出於23℃之頻率1.0×10-4~1.0×10-5Hz區域之剪切儲存彈性模數之最大值。此外，表2中表示剪切儲存彈性模數之最大值之對數(logG')。
(6)剪切拉伸試驗
將表示雙面黏著帶之剪切拉伸試驗之示意圖示於圖5。使用切斷為25mm×4mm之雙面黏著帶18、及2片厚度為2mm之聚碳酸酯板(長度125mm×寬度50mm)19，如圖5所示進行積層、貼合。於5kg、10秒之條件下使用壓重物將該積層體加以壓接後，靜置24小時，而製成經由雙面黏著帶18將2片聚碳酸酯板19貼合而成之剪切拉伸試驗用樣品。將該剪切拉伸試驗用樣品之聚碳酸酯板19加以固定後，於23℃之條件下將聚碳酸酯板19之上方一側以0.1mm/min之條件於剪切方向(圖中之箭頭方向)上拉伸，並測定雙面黏著帶18斷裂時施加於雙面黏著帶之力(斷裂點強度)。此外，表2所示之剝離衝程係指至斷裂為止之雙面黏著帶之伸長度。
(7)黏性試驗
於黏性試驗機(力世科公司製造之TAC-1000)之設定為60℃之平板上， 以黏著劑層在上之方式載置雙面黏著帶。此外，雙面黏著帶之非測定面係利用聚對酞酸乙二酯(PET)膜作襯底。繼而，對於雙面黏著帶，於探針溫度60℃、按壓速度2mm/s、按壓負載100gf下按壓直徑5mm之圓柱狀之不鏽鋼製之探針，於該狀態下保持0.1秒鐘。其後，以提拉速度0.2mm/s提拉探針，並測定在此期間之施加於雙面黏著帶之力。
於所獲得之力-時間曲線中，算出自力表示0之時間T1起至表示最大力(峰頂)之時間T2為止之積分值，將其作為剝離極限值。此外，亦將剝離時間及最大力示於表2。
(實施例2~15、比較例1~3)
如表2所示變更基材及黏著劑層，除此以外，與實施例1同樣地獲得雙面黏著帶。
此外，作為例示，將實施例1、實施例9及實施例15中所獲得之力-時間曲線示意性地示於圖7。
<評價>
對實施例、比較例中所獲得之雙面黏著帶進行以下之評價。將結果示於表2。
(1)耐回復力試驗
將表示雙面黏著帶之耐回復力試驗之示意圖示於圖8。
如圖8所示，使用切斷為長度150mm×寬度3mm之雙面黏著帶4，將第1耐回復力試驗用聚碳酸酯板A(長度150mm×寬度30mm×厚度1mm)5與第2耐回復力試驗用聚碳酸酯板(長度200mm×寬度30mm×厚度1mm)6加以積層。於2kg之條件下使用輥將該積層體進行壓接後，靜置24小時，而製作經由雙面黏著帶4將2片聚碳酸酯板貼合而成之耐回復力試驗用樣品。於80℃、濕度90%之條件下，將該耐回復力試驗用樣品以使第2耐回復力試驗用聚碳酸酯板6在上之 狀態夾入治具7，將治具7之寬度縮窄至165mm，而使耐回復力試驗用樣品翹曲為弓狀(條件1)。此時之耐回復力試驗用樣品之曲率為0.181m。
觀察耐回復力試驗用樣品中之雙面黏著帶4之隆起之產生，將翹曲為弓狀後6小時以內產生隆起之情形設為×，將超過6小時且24小時以內產生隆起之情形設為○，將超過24小時亦未產生隆起之情形設為◎。
另外，使用第1耐回復力試驗用聚碳酸酯板B(長度150mm×寬度30mm×厚度2mm)代替第1耐回復力試驗用聚碳酸酯板A(長度150mm×寬度30mm×厚度1mm)，於同樣之條件下觀察隆起之產生(條件2)。
將翹曲為弓狀後至發生剝離為止之時間(剝離時間)為30分鐘以內之情形設為×，將超過30分鐘且為60分鐘以內之情形設為○，將超過60分鐘之情形設為◎。
[產業上之可利用性]
根據本發明，可提供耐回復力優異之雙面黏著帶。

Claims (7)

  1. 一種雙面黏著帶，其係於基材之雙面具有黏著劑層者，其特徵在於：藉由下述拉伸試驗測得之伸長度為0.5mm時施加於該雙面黏著帶的力為55N以下，(拉伸試驗)使用切斷為25mm×25mm之雙面黏著帶，將厚度2mm之聚碳酸酯板與厚度2mm由不鏽鋼構成之治具貼合；固定該聚碳酸酯板之後，於0.1mm/min之條件下將該由不鏽鋼構成之治具沿著面垂直方向加以拉伸，測定施加於該雙面黏著帶之力。
  2. 如請求項1所述之雙面黏著帶，其藉由黏性試驗測得之於60℃之雙面黏著帶的剝離極限值為350gf‧s以上。
  3. 如請求項1或2所述之雙面黏著帶，其中，基材係聚胺酯(polyurethane)發泡體。
  4. 如請求項1、2或3所述之雙面黏著帶，其中，基材之厚度大於0.9mm。
  5. 如請求項1、2、3或4所述之雙面黏著帶，其中，基材之密度為490kg/m 3以下。
  6. 如請求項1、2、3、4或5所述之雙面黏著帶，其中，基材之25%抗壓強度為38kPa以下。
  7. 如請求項1、2、3、4、5或6所述之雙面黏著帶，其中，雙面黏著帶之厚度為3mm以下。
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