TW201802313A - 低溶出性聚乙烯系纖維及使用其的不織布 - Google Patents

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Abstract

本發明的課題在於提供極力抑制自聚乙烯溶出金屬的聚乙烯系纖維。本發明是有關於一種聚乙烯系纖維，其包含至少一種聚乙烯樹脂，纖維內部所含的Na、K、Ca、Fe、Cu、Mg、Mn、Li、Al、Cr、Ni及Zn的金屬元素的含量合計為40 ppm以下。而且，本發明是有關於一種不織布，其使用所述聚乙烯系纖維。

Description

低溶出性聚乙烯系纖維及使用其的不織布
本發明是有關於一種使自纖維溶出的金屬減低的聚乙烯系纖維。
半導體產業的下一代技術革新不斷進展。現在，在製作半導體圖案的情況下，使用波長為248 nm的KrF準分子雷射，進而使用波長為193 nm的ArF液浸準分子雷射等。然而，正在以進一步的微細化為目標而研究利用波長為13.5 nm的極紫外線微影術的目標線寬為7 nm的加工。
在製作此種微細圖案的情況下，僅於作業環境中混入稍許的粒子或金屬離子便成為缺陷，因此多數情況下藉由孔徑為數奈米～數十奈米的極細孔徑的過濾器對所使用的抗蝕液等進行過濾。此種過濾器為了避免金屬離子溶出而多使用聚合物製過濾器。
在先前，自化學性穩定、且容易進行熱加工考慮，在此種過濾器的原料中使用聚丙烯。然而，聚丙烯具有容易氧化分解的缺點，存在如下情況：氧化分解而產生的稍許的微粒子混入至濾液中，或為了防止氧化分解而添加於聚丙烯中的抗氧化劑混入至濾液中。為了改良該問題，使用遠比聚丙烯難以氧化的聚乙烯的情況變多。
聚乙烯在難以氧化分解的方面比聚丙烯優異，但摻入數百ppm的含金屬物質作為聚合觸媒的殘渣或凝膠抑制劑的情況較多。此種含金屬物質通常情況下基本上不自聚乙烯中溶出，但是如果長時間地暴露於抗蝕液等溶解性高的液體中，則開始逐漸地少量溶出。可知該極少的含金屬物質特別是在藉由短波長進行加工的步驟中成為缺陷的原因。
作為聚乙烯系纖維，存在有專利文獻1、專利文獻2、專利文獻3，但在該些文獻中並無來自纖維的溶出成分的記載，由於在通常使用的藉由戚格勒-納他（Ziegler-Natta）觸媒聚合而成的聚乙烯中調配有穩定劑，因此存在金屬成分溶出的可能，作為用以過濾抗蝕液的過濾器用途而言未必充分。 [先前技術文獻] [專利文獻]
[專利文獻1]日本專利特開2000-160428號公報 [專利文獻2]日本專利特開2001-336033號公報 [專利文獻3]日本專利特開2012-510570號公報
[發明所欲解決之課題] 根據此種現象，本發明的課題在於提供極力抑制自聚乙烯溶出金屬的聚乙烯系纖維。 [解決課題之手段]
本發明者等人為了解決所述課題而反覆進行銳意研究。其結果發現藉由製造金屬含量為40 ppm以下的聚乙烯系纖維，可符合該目的，基於該發現完成本發明。
本發明的構成如下所述。
[1] 一種聚乙烯系纖維，其包含至少一種聚乙烯樹脂，纖維內部所含的Na、K、Ca、Fe、Cu、Mg、Mn、Li、Al、Cr、Ni及Zn的金屬元素的含量合計為40 ppm以下。 [2] 如上述[1]所述的聚乙烯系纖維，其是包含聚乙烯樹脂的鞘芯型複合纖維，芯成分包含密度為0.94 g/cm3 以上的聚乙烯樹脂，鞘成分包含密度為0.90 g/cm3 以上的聚乙烯樹脂，所述芯成分的密度比所述鞘成分的密度高。 [3] 如上述[2]所述的聚乙烯系纖維，其中，所述芯成分與所述鞘成分的熔點差為5℃以上。 [4] 如上述[2]或[3]所述的聚乙烯系纖維，其中，所述芯成分與所述鞘成分的維卡軟化點差為15℃以上。 [5] 如上述[1]～[4]中任一項所述的聚乙烯系纖維，其是具有捲縮的人造短纖維。 [6] 如上述[1]～[5]中任一項所述的聚乙烯系纖維，其是構成在半導體製造步驟中使用的液體過濾過濾器的纖維。 [7] 如上述[1]～[5]中任一項所述的聚乙烯系纖維，其是作為構成不織布的纖維而使用，所述不織布是醫療用製品的材料。 [8] 一種不織布，其使用如上述[1]～[7]中任一項所述的聚乙烯系纖維。 [發明的效果]
本發明的聚乙烯系纖維自聚乙烯溶出的金屬極少。自該方面而言，本發明的聚乙烯系纖維可作為例如在光阻製造步驟、半導體製造步驟中所使用的不織布的材料而適宜地使用。
本發明的聚乙烯系纖維包含至少一種聚乙烯樹脂，纖維內部所含的Na、K、Ca、Fe、Cu、Mg、Mn、Li、Al、Cr、Ni及Zn的金屬元素的含量合計為40 ppm以下。 「纖維內部所含的所述列舉的金屬元素的含量合計為40 ppm以下」是表示將聚乙烯系纖維表面所附著的界面活性劑等清洗後，藉由後述的方法分析所提取的溶出成分時所檢測出的所述金屬的含量的合計是相對於聚乙烯系纖維的質量而言為40 ppm以下。
本發明中所使用的聚乙烯系纖維可使用如下所述的根據密度、熔點區分而大致分類的高密度聚乙烯、直鏈狀低密度聚乙烯、低密度聚乙烯而製造。
本發明中所謂「高密度聚乙烯」是指使用公知的觸媒藉由低壓法聚合而成的乙烯單獨的聚合物或最大為2重量%的比例的C3～C12的高級烯與乙烯的共聚物，一般情況下密度為0.94 g/cm3 以上、熔點為127℃以上者。
本發明中所謂「直鏈狀低密度聚乙烯」是指使用公知的觸媒聚合而成的實質上並不具有長分支鏈的通常為15重量%以下的比例的C3～C12的高級烯與乙烯的共聚物，一般在戚格勒-納他觸媒的情況下，是指密度為0.925 g/cm3 以上且不足0.940 g/cm3 的密度、熔點不足127℃者。在茂金屬觸媒的情況下，是指密度為0.900 g/cm3 以上且不足0.940 g/cm3 、熔點不足127℃者。
本發明中所謂「低密度聚乙烯」是指藉由高壓法聚合而成的一般情況下密度為0.91 g/cm3 以上且不足0.925 g/cm3 、熔點為120℃以下的分支鏈多且結晶性低的聚乙烯。
可作為本發明的聚乙烯系纖維的原料而使用的聚乙烯樹脂若為自樹脂溶出的金屬元素量少的樹脂，則製法、觸媒等並無限制，例如可適宜使用儘可能少地添加有中和劑、抗氧化劑、紫外線抑制劑等穩定劑的樹脂或並未添加穩定劑的樹脂。特別是使用茂金屬觸媒聚合而成的聚乙烯樹脂亦可作為本發明的纖維的原料而適宜地使用。該樹脂具有比使用戚格勒-納他觸媒聚合而成的聚乙烯樹脂更低的熔點，因此自使纖維彼此熱黏著的情況下的低溫加工性的方面而言有利，同時由於具有較窄的分子量分佈而對紡絲穩定性有較大幫助，從而可適宜使用。而且，使用茂金屬觸媒聚合而成的聚乙烯樹脂由於與使用戚格勒-納他觸媒聚合而成的聚乙烯樹脂相比而言，在觸媒中所使用的鹵素元素少，因此可大幅減少中和劑硬脂酸鈣等的添加。因此金屬含量低、穩定劑等的含量亦低，因此藉由使用聚乙烯樹脂（所述聚乙烯樹脂是使用茂金屬觸媒聚合而成者）構成聚乙烯系纖維，可獲得纖維內部所含的金屬量少、自纖維的溶出量少的纖維。
本發明的聚乙烯系纖維具有如下的特徵：纖維中所含的金屬含量前所未有地少。本發明的聚乙烯系纖維可為包含單獨成分者，亦可為多種成分複合而成的複合纖維。 作為包含單獨成分的聚乙烯系纖維，可例示包含所述高密度聚乙烯的纖維、及包含所述直鏈狀低密度聚乙烯的纖維。而且，作為成為複合纖維的原料的樹脂，若為來自所述高密度聚乙烯、直鏈狀低密度聚乙烯及低密度聚乙烯中的熔點差成為5℃以上的樹脂，則可任意地作為第1成分、第2成分而加以組合。
作為此種第1成分、第2成分的組合的複合形態，可設為並列型、鞘芯型、偏心鞘芯型、多層型、海島型的複合纖維。例如，作為包含第1成分（芯成分）、第2成分（鞘成分）的鞘芯型複合纖維的組合，可列舉第1成分（芯成分）包含密度為0.94 g/cm3 以上的聚乙烯樹脂，第2成分（鞘成分）包含密度為0.90 g/cm3 以上的聚乙烯樹脂，第1成分（芯成分）的密度比第2成分（鞘成分）的密度高的組合。組合具體而言可列舉：高密度聚乙烯/直鏈狀低密度聚乙烯、高密度聚乙烯/低密度聚乙烯、直鏈狀低密度聚乙烯/低密度聚乙烯。
作為製造本發明的聚乙烯系纖維的方法，可使用公知的熔融紡絲法及其裝置。熔融紡絲法中所使用的高密度聚乙烯、直鏈狀低密度聚乙烯及低密度聚乙烯的熔融流動速率（以下略記為MFR）一般情況下處於2 g/10 min～50 g/10 min、較佳為10 g/10 min～40 g/10 min的範圍。另外，本發明中所謂「MFR（g/10 min）」是依據JIS K7210（190℃、2160 g）而測定的值。如果穩定劑少，則一般情況下在製造纖維時變得容易產生由於凝膠化等而造成的紡絲的不穩定化。因此，在製造時，可藉由應用難以產生凝膠的擠出條件（低溫度擠出、螺旋形狀、噴嘴過濾器）而減低紡絲時的斷頭等，從而可有助於紡絲的穩定化。
在製造複合纖維的情況下，較佳為纖維中的第1成分、第2成分的重量比為30：70～70：30，進而自生產性的方面而言更佳為40：60～60：40的範圍。而且，較佳為作為複合纖維的原料而使用的兩種成分的熔點差為5℃以上。本發明中所謂「熔點差」是指藉由示差掃描熱分析裝置對本發明的纖維進行分析時所獲得的DSC曲線上所觀察的高熔點側的波峰與低熔點側的波峰的溫度差。如果該熔點差不足5℃，則高熔點側的波峰與低熔點側的波峰連為一個，因此變得無法有效地利用纖維的熱黏著性。
聚乙烯系複合纖維若第1成分與第2成分的維卡軟化點的差為15℃以上，則熱輥的加熱壓接加工性良好，因此較佳。更佳為可使不織布物性的調整範圍變大的20℃以上，進而較佳為25℃以上。
作為延伸本發明的聚乙烯系纖維的方法，可使用公知的熱輥延伸、溫水延伸，但藉由使用溫水延伸，可使熱均一地傳至絲束從而容易延伸，變得能夠以高倍率進行延伸。而且，作為賦予捲縮的方法，可使用公知的利用填塞箱（stuffer box）的機械捲縮賦予方法。本發明的聚乙烯系纖維可在對聚乙烯系纖維進行紡絲、延伸的步驟中視需要適宜使用公知的抗靜電劑、纖維整飾劑等。另外，該些物質使自聚乙烯系纖維溶出的雜質增加，因此需要藉由水或有機溶劑進行清洗、除去。因此，理想的是使用可容易地自聚乙烯系纖維脫落的抗靜電劑、纖維整飾劑。所述清洗、除去的步驟並無特別限定，但為了防止劣化物等的混入，較佳為在不織布加工後或製品加工後進行。
本發明的聚乙烯系纖維可在進行梳棉處理之前藉由通常的方法而較短地切斷，製成賦予了捲縮的短纖維（人造短纖維，（staple fibre）），作為不織布的原料而適宜地使用。關於用以作為不織布的原料的短纖維的長度，並無特別限定，通常為25 mm～125 mm、較佳為38 mm～64 mm。若列舉不織布的例子，則藉由高壓水流使纖維網內的纖維彼此交叉的所謂水刺不織布、或藉由所謂點式黏合加工（亦即，使纖維網通過進行了加熱的一對壓花輥與平滑輥之間，對纖維網進行點黏著）使纖維接點進行點黏著而成的點式黏合不織布、使纖維網通過平滑輥與平滑輥之間，對纖維網進行加壓加熱黏著而成的壓光加工不織布、進而在所述水刺加工後實施壓花加工的不織布均顯示出柔軟的質地、高的懸垂性（drape property），從而可適宜使用。
本發明的聚乙烯系纖維的熱黏著性良好，因此可在藉由高溫的熱風進行加工的熱風加工中適宜地使用。作為製作進行熱風加工的纖維網的方法，除了梳棉處理以外，亦可使用藉由氣流形成纖維網的氣流成網法或使纖維分散於水溶液中而形成纖維網的抄造法等。關於成為氣流成網法或抄造法的原料的纖維的長度，並無特別限定，較佳為2 mm～25 mm。纖維的長度越短則加工性越優異，但為了提高對纖維網進行熱黏著而獲得的不織布的強度，有利的是纖維長度長。因此，纖維長度可考慮形成纖維網時的加工性與不織布強度物性的平衡而適宜選擇。
本發明的聚乙烯系纖維的利用熱輥的加熱黏著性良好，因此在藉由熱風而製成不織布後，可使不織布通過加熱的一對平滑輥或壓花輥與平滑輥之間而調整不織布的厚度、強度等物性。在使用所述不織布作為過濾器材料的情況下，可使濾材難以變形且使填充量變多。所述一對加熱輥的間隙、壓花面積率、溫度等並無特別限定，在聚乙烯系複合纖維的情況下，加熱輥溫度若為第1成分的維卡軟化點以下、第2成分的維卡軟化點以上，則熱輥加工性良好而較佳。
若為並不妨礙作為本發明的效果的自聚乙烯溶出的範圍內，則所述複合纖維亦可調配添加劑。添加劑例如可列舉：抗氧化劑、耐候劑等。
本發明的聚乙烯系纖維並無特別限定，可作為構成在半導體製造步驟中使用的液體過濾過濾器的纖維而適宜使用。過濾器的形態亦無特別限定，可例示包含本發明的聚乙烯系纖維的不織布積層而成的平板膜狀過濾器，或將纖維或不織布捲為圓筒狀的捲繞式過濾器，將纖維或不織布捲為圓筒狀後藉由熱處理而使纖維間黏著的深層過濾器，對不織布進行摺疊加工後成型為圓筒狀的摺疊式過濾器等形態。本發明的聚乙烯系纖維由於Na、K、Ca、Fe、Cu、Mg、Mn、Li、Al、Cr、Ni及Zn的金屬元素的含量合計為40 ppm以下，因此可將過濾器於過濾液中的金屬元素的溶出量減低至極低的水準，從而可抑制光阻圖案的不良，提高最終的半導體製品的電氣特性或可靠性。而且，亦不特別限定於液體過濾過濾器的用途領域中，除了半導體製造步驟以外，亦可於醫藥品製造步驟或電池電解液製造步驟等不希望混入金屬元素的製造步驟中適宜使用。
本發明的聚乙烯系纖維並無特別限定，可作為構成醫藥用製品的材料的不織布的纖維而適宜使用。聚乙烯並無由於放射線照射而造成的強度劣化，且具有柔軟性，因此可作為手術衣、覆布套組、分娩墊、隔墊、口罩、床單類、抗菌墊、急救用品（紗布、急救繃帶）、吸收性物品（尿布、餐巾）等而使用。本發明的聚乙烯系纖維的金屬元素的含量極少，為40 ppm以下，在要求對於高度潔淨度的可靠性的醫療領域中，該特性受到歡迎。 [實施例]
下述實施例不過是用以進行例示者。本發明的範圍並不限定於本實施例中。 實施例中所示的物性值的測定方法或定義如下所示。
＜纖維、不織布的斷裂強度及斷裂伸長率＞ 纖維的斷裂強度及斷裂伸長率可依據JIS L1015 7.7.1而測定。 不織布的斷裂強度可使用島津製作所製造的自動立體測圖儀（autograph）AG-500D而測定。在MD斷裂強度的測定中，將MD為15 cm、CD為5 cm的不織布作為試樣，在CD斷裂強度的測定中，將MD為5 cm、CD為15 cm的不織布作為試樣，藉由間隔為100 mm的兩個氣動夾頭而夾住，測定以200 m/min的速度在向下方向上拉伸不織布時的不織布的斷裂強度。另外，此處所謂「MD」、「CD」分別表示不織布的機械行進方向及與其正交的方向。
＜維卡軟化點＞ 依據JIS K7206而測定。
＜纖維的加工性＞ 梳棉加工性是觀察在小型梳棉機中投入約40 g的纖維時的纖維網，基於下述評價基準進行判斷。 ○…並未產生毛結而獲得均一的纖維網。 △…並未獲得均一的纖維網。 ×…自梳棉機排出的纖維網斷裂，因此無法採取纖維網，或者產生毛結。 氣流成網加工性是觀察在氣流成網加工機中以約60 g/min投入纖維時的纖維網，基於下述評價基準而進行判斷。 ○…獲得均一的纖維網。 ×…並未獲得均一的纖維網。 抄造加工性是觀察在水中投入2 g纖維而製作的約30 g/m2 的纖維網，基於下述評價基準而進行判斷。 ○…獲得均一的纖維網。 ×…並未獲得均一的纖維網。
＜熱輥加工性＞ 在進行了熱處理的不織布通過加熱輥時，觀察通過後的不織布，基於下述評價基準進行判斷。 ○…自輥的剝離良好而獲得均一的不織布。 △…難以自輥剝離，或者產生皺褶等，無法獲得均一的不織布。 ×…不織布難以自輥剝離，或強度弱，無法採取不織布。
＜金屬成分的溶出試驗＞ 將不織布在超音波清洗機中一面碰撞超音波，一面在異丙醇中浸漬15分鐘，藉由超純水洗滌兩次。其次在5 wt%的鹽酸中浸漬15分鐘而藉由超純水洗滌兩次，進而在超純水中浸漬15分鐘後，使其自然乾燥。採取0.3 g該不織布，於其中加入8 mL硝酸、0.5 mL鹽酸，實施微波分解。藉由超純水將其稀釋為90 g，實施感應耦合電漿（Inductively Coupled Plasma，ICP）-質譜（Mass Spectrometry，MS）分析及感應耦合電漿（Inductively Coupled Plasma，ICP）-原子發射光譜（Atomic Emission Spectrometry，AES）分析。對Na、K、Ca、Fe、Cu、Mg、Mn、Li、Al、Cr、Ni及Zn的金屬元素的含量進行合計，算出所述金屬元素相對於聚乙烯系纖維的含量（含有比例）。
實施例1 將MFR為12 g/10 min的聚乙烯（旭化成股份有限公司製造的茂金屬聚乙烯：庫萊奧萊庫斯（Creolex）T701A、密度為0.966 g/cm3 、熔點為133℃）自250℃、孔徑為0.8 mmf的紡絲嘴擠出，以677 m/min的紡絲速度進行捲取而獲得10 d/f（11.11 dtex/f）的包含單獨成分的未延伸絲。使用充滿90℃溫水的溫水延伸裝置而對該未延伸絲進行5.0倍延伸後，藉由壓入型捲縮機而賦予鋸齒狀的捲縮。將賦予捲縮後的絲束在90℃下加以乾燥後切斷，獲得51 mm長的纖維。所獲得的纖維的纖度為2.2 d/f（2.44 dtex/f）、斷裂強度為3.3 g/d（2.91 cN/dtex）、斷裂伸長率為61%、捲縮數為13.2凸部/吋（5.20凸部/cm）。該纖維的梳棉加工性良好。
實施例2 將作為芯成分的MFR為12 g/10 min的聚乙烯（旭化成股份有限公司製造的茂金屬聚乙烯：庫萊奧萊庫斯T701A、密度為0.966 g/cm3 、熔點為133℃、維卡軟化溫度為127℃）設為250℃，將作為鞘成分的MFR為12 g/10 min的聚乙烯（日本聚乙烯股份有限公司製造的茂金屬聚乙烯：哈茂萊庫斯（harmorex）NJ744N、密度為0.911 g/cm3 、熔點為120℃、維卡軟化溫度為90℃）設為230℃，自鞘芯比為50/50、孔徑為0.8 mmf的紡絲嘴擠出，以677 m/min的紡絲速度進行捲取而獲得10 d/f（11.11 dtex/f）的未延伸絲。使用充滿90℃溫水的溫水延伸裝置而對該未延伸絲進行5.0倍延伸後，藉由壓入型捲縮機而賦予鋸齒狀的捲縮。將賦予捲縮後的絲束在90℃下加以乾燥後切斷，獲得51 mm長的纖維。所獲得的纖維的纖度為2.2 d/f（2.44 dtex/f）、斷裂強度為2.8 g/d（2.47 cN/dtex）、斷裂伸長率為75%、捲縮數為14.5凸部/吋（5.71凸部/cm）。該纖維的梳棉加工性良好。
實施例3 將作為芯成分的MFR為12 g/10 min的聚乙烯（旭化成股份有限公司製造的茂金屬聚乙烯：庫萊奧萊庫斯T701A、密度為0.966 g/cm3 、熔點為133℃、維卡軟化溫度為127℃）設為250℃，將作為鞘成分的MFR為20 g/10 min的聚乙烯（東曹股份有限公司、尼泊侖（Nipolon）-L、M70K（使用戚格勒-納他觸媒）、密度為0.936 g/cm3 、熔點為124℃、維卡軟化點為111℃）設為230℃，自鞘芯比為50/50、孔徑為0.8 mmf的紡絲嘴擠出，以677 m/min的紡絲速度進行捲取而獲得10 d/f（11.11 dtex/f）的未延伸絲。使用充滿90℃溫水的溫水延伸裝置而對該未延伸絲進行4.0倍延伸後，藉由壓入型捲縮機而賦予鋸齒狀的捲縮。將賦予捲縮後的絲束在90℃下加以乾燥後切斷，獲得51 mm長的纖維。所獲得的纖維的纖度為2.8 d/f（3.11 dtex/f）、斷裂強度為2.1 g/d（1.85 cN/dtex）、斷裂伸長率為70%、捲縮數為14.8凸部/吋（5.83凸部/cm）。該纖維的梳棉加工性良好。
實施例4 除了變更以下方面以外，與實施例2同樣地進行而獲得纖維。 附著氣流成網用整飾劑，將纖維的切斷長度設為6 mm。該纖維的氣流成網加工性良好。
實施例5 除了變更以下方面以外，與實施例2同樣地進行而獲得纖維。 並未賦予捲縮，附著濕式用分散劑，並不使絲束乾燥，將纖維的切斷長度設為5 mm。該纖維的抄造加工性良好。
實施例6 除了變更以下方面以外，與實施例2同樣地進行而獲得纖維。 將以270 m/min的紡絲速度捲取的25 d/f（27.78 dtex/f）的未延伸絲延伸5.5倍，且將切斷長度設為64 mm。所獲得的纖維的纖度為5.5 d/f（6.11 dtex/f）、斷裂強度為2.9 g/d（2.56 cN/dtex）、斷裂伸長率為97%、捲縮數為13.5凸部/吋（5.31凸部/cm）。該纖維的梳棉加工性良好。
實施例7 對20重量%的纖度為16 d/f（17.78 dtex/f）、纖維長度為64 mm的聚乙烯系纖維A（日本聚乙烯股份有限公司製造的茂金屬聚乙烯：哈茂萊庫斯NJ744N、密度為0.911 g/cm3 、熔點為120℃、維卡軟化溫度為90℃）與80重量%的實施例1中所記載的纖維混棉而成的梳棉網進行熱風加工（125℃、輸送器速度為8.5 m/min）後，藉由平滑輥而在溫度為121℃、線壓為20 kg/cm、速度為10.0 m/min下實施壓花加工。該50 g/m2 的不織布的斷裂強度是MD為3.3 kg/5 cm、CD為0.5 kg/5 cm。
實施例8 對使用實施例2中所記載的纖維的梳棉網進行熱風加工（125℃、輸送器速度為8.5 m/min）後，進而藉由凸部面積率為4%的壓花輥，在溫度為121℃、線壓為20 kg/cm、速度為10.0 m/min下實施壓花加工。所獲得的30 g/m2 的不織布的斷裂強度是MD為5.3 kg/5 cm、CD為1.0 kg/5 cm。
實施例9 除了使用實施例3中所記載的纖維以外，與實施例8同樣地製作不織布。
實施例10 使用利用實施例2中所記載的纖維的梳棉網，將其製為水刺不織布後進行熱風加工（125℃、輸送器速度為8.5 m/min），製作不織布。
實施例11 使用利用實施例4中所記載的纖維的氣流成網纖維網，除此以外與實施例8同樣地製作不織布。
實施例12 使用實施例5中所記載的纖維而進行抄紙，除此以外與實施例8同樣地製作不織布。
實施例13 對使用實施例6中所記載的纖維的梳棉網進行熱風加工（125℃、輸送器速度為8.5 m/min），然後進而藉由凸部面積率為25%的壓花輥，在溫度為121℃、線壓為20 kg/cm、速度為10.0 m/min下實施壓花加工。 所獲得的30 g/m2 的不織布的斷裂強度是MD為6.8 kg/5 cm、CD為1.7 kg/5 cm。
比較例1 將作為芯成分的MFR為17 g/10 min的聚乙烯（京葉聚乙烯股份有限公司、M6900、密度為0.956g/cm3 、熔點為132℃、維卡軟化溫度為121℃）設為250℃，將作為鞘成分的MFR為20 g/10 min的聚乙烯（東曹股份有限公司、尼泊侖-L、M70（使用戚格勒-納他觸媒）、密度為0.936 g/cm3 、熔點為120℃、維卡軟化點為111℃）設為230℃，自鞘芯比為50/50、孔徑為0.8 mmf的紡絲嘴擠出，以677 m/min的紡絲速度進行捲取而獲得10 d/f（11.11 dtex/f）的未延伸絲。使用充滿90℃溫水的溫水延伸裝置而對該未延伸絲進行5.0倍延伸後，藉由壓入型捲縮機而賦予鋸齒狀的捲縮。將賦予捲縮後的絲束在90℃下加以乾燥後切斷，獲得51 mm長的纖維。所獲得的纖維的纖度為2.2 d/f（2.44 dtex/f）、斷裂強度為2.8 g/d（2.47 cN/dtex）、斷裂伸長率為75%、捲縮數為14.5凸部/吋（5.71凸部/cm）。該纖維的梳棉加工性良好。
比較例2 將作為芯成分的MFR為40 g/10 min的聚乙烯（日本聚乙烯股份有限公司、諾瓦帝（NOVATEC）HD（使用戚格勒-納他觸媒）、HJ590N、密度為0.960 g/cm3 、熔點為133℃、維卡軟化溫度為122℃）設為250℃，將作為鞘成分的MFR為20 g/10 min的聚乙烯（東曹股份有限公司、尼泊侖-L、M70（使用戚格勒-納他觸媒）、密度為0.936 g/cm3 、熔點為120℃、維卡軟化點為111℃）設為230℃，自鞘芯比為50/50、孔徑為0.8 mmf的紡絲嘴擠出，以677 m/min的紡絲速度進行捲取而獲得10 d/f（11.11 dtex/f）的未延伸絲。使用充滿90℃溫水的溫水延伸裝置而對該未延伸絲進行5.0倍延伸後，藉由壓入型捲縮機而賦予鋸齒狀的捲縮。將賦予捲縮後的絲束在90℃下加以乾燥後切斷，獲得51 mm長的纖維。所獲得的纖維的纖度為2.2 d/f（2.47 dtex/f）、斷裂強度為2.8 g/d（2.47 cN/dtex）、斷裂伸長率為75%、捲縮數為14.5凸部/吋（5.71凸部/cm）。該纖維的梳棉加工性良好。
比較例3 除了使用比較例1中所記載的纖維以外，與實施例8同樣地製作不織布。
比較例4 除了使用比較例2中所記載的纖維以外，與實施例8同樣地製作不織布。
在使用比較例中所記載的纖維的情況下，熱輥後的剝離性差而無法獲得均一的不織布，但在使用實施例中所記載的纖維的情況下，不織布強度亦高且獲得均一的不織布。
[表1]
Figure TW201802313AD00001
[表2]
Figure TW201802313AD00002
 [產業上的可利用性]
本發明的聚乙烯系纖維可大幅減低金屬的溶出，因此可作為過濾器用途的原料而適宜使用。特別是可在積體電路（Integrated Circuits，IC）等領域、醫藥品領域中所使用的濾材的用途中適宜地使用。進而，本發明的聚乙烯系纖維及使用該纖維的不織布亦不由於放射線照射而造成強度劣化，具有柔軟性，因此可作為手術衣、覆布套組、分娩用墊、隔墊、口罩、床單類、抗菌墊等醫療用物品，或吸收性物品（拋棄式尿布、餐巾）、急救用品（紗布、急救繃帶）、清洗用品（濕巾、化妝棉）等衛生材料用品而廣泛適宜地使用。而且，藉由本發明而獲得的聚乙烯系纖維在複合纖維的情況下具有熱黏著性，因此該纖維亦可藉由與在熔融的溫度下實質上並未熔融的纖維，例如嫘縈、紙漿等纖維素系纖維、聚酯纖維、丙烯酸系纖維等熱黏著而獲得纖維集合體。
無
無
無

Claims (8)

  1. 一種聚乙烯系纖維，其包含至少一種聚乙烯樹脂，纖維內部所含的Na、K、Ca、Fe、Cu、Mg、Mn、Li、Al、Cr、Ni及Zn的金屬元素的含量合計為40 ppm以下。
  2. 如申請專利範圍第1項所述的聚乙烯系纖維，其是包含聚乙烯樹脂的鞘芯型複合纖維，芯成分包含密度為0.94 g/cm3 以上的聚乙烯樹脂，鞘成分包含密度為0.90 g/cm3 以上的聚乙烯樹脂，所述芯成分的密度比所述鞘成分的密度高。
  3. 如申請專利範圍第2項所述的聚乙烯系纖維，其中，所述芯成分與所述鞘成分的熔點差為5℃以上。
  4. 如申請專利範圍第2項或第3項所述的聚乙烯系纖維，其中，所述芯成分與所述鞘成分的維卡軟化點差為15℃以上。
  5. 如申請專利範圍第1項至第4項中任一項所述的聚乙烯系纖維，其是具有捲縮的人造短纖維。
  6. 如申請專利範圍第1項至第5項中任一項所述的聚乙烯系纖維，其是構成在半導體製造步驟中使用的液體過濾過濾器的纖維。
  7. 如申請專利範圍第1項至第5項中任一項所述的聚乙烯系纖維，其作為構成不織布的纖維而使用，所述不織布是醫療用製品的材料。
  8. 一種不織布，其使用如申請專利範圍第1項至第7項中任一項所述的聚乙烯系纖維。
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