TW201636439A - 以Ｆｅ、Ｓｉ、Ｂ、Ｃ為基礎的非晶質合金帶及由該合金帶形成的變壓器鐵芯 - Google Patents

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Abstract

本案介紹以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶，該合金帶厚達20μm-30μm，具有一組成，該組成包括80.0-80.7原子%之Fe、6.1-7.99原子%之Si，及11.5-13.2原子%之B，Fe、Si及B總量是100原子%，且該組成進一步包括每100原子%總量之Fe、Si及B的0.2-0.45原子%之C，不可避免的雜質除外，該合金帶具有92%或更高之應力釋放度。

Description

以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶及由該合金帶形成 的變壓器鐵芯
本發明係關於以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶及由該合金帶形成的變壓器鐵芯。
以鐵為基礎之非晶質合金帶展現卓越的軟磁性質，包括在交流電激勵下之低磁損耗，該等合金帶可應用於高能效磁性裝置，如變壓器、馬達、發電機，等等。在該等裝置中，較佳為該等鐵磁材料具有高飽和磁化及熱穩定性且鐵芯損耗少及勵磁功率低。以Fe、B、Si為基礎的非晶質合金滿足該等要求。然而，該等非晶質合金需要更高的飽和磁化以減少變壓器尺寸，等等。
美國專利案6,471,789揭示金屬合金條帶，該條帶具有以式FeaBbSic表示之組成，其中a、b及c之原子百分數範圍分別是自約79%至小於80%、大於10%及最高16%，及5%至10%，a、b，及c之和為100%，且b大於c，合金條帶在60Hz及1.0-1.5特斯拉內的電感值下具有小於約0.22W/kg的鐵芯損耗，且該合金所具有的硼及矽之有效量使得條帶至少可延展性極佳並至少75%處於非晶相中。儘管此金屬合金條帶具有高磁感 應與小鐵芯損耗及勵磁功率，但吾人之研究已揭露，當以較小曲率半徑彎曲以形成變壓器時，該條帶可能具有較大內應力，即使藉由熱處理仍無法充分地移除此內應力，從而導致相對較大的鐵芯損耗及勵磁功率。
JP 9-143640 A揭示一種寬非晶質合金帶，該合金帶用於電源變壓器鐵芯，該等變壓器鐵芯具有以式FeaBbSicCd表示之組成，其中a、b、c及d是符合78.5≦a≦81、9.5≦b≦13、8≦c≦12.5且0.4≦d≦1.5之數值(原子%)，該合金帶在含以40體積%或更高之二氧化碳氣體的氛圍中藉由單軋、液體淬火方法鑄製而成，剛鑄成之合金帶具有70mm或更大之寬度，且剛鑄成之合金帶的軋接觸表面具有0.7μm或更少之中心線平均粗糙度Ra。JP 9-143640 A描述此寬非晶質合金帶具有卓越的磁性值、熱穩定性、可加工性及生產力，適合用於電源變壓器鐵芯。
儘管如此，因為JP 9-143640 A中的此寬非晶質合金帶中包含8-12.5原子%之Si，因此已發現相對大的內應力保留在藉由積層及彎曲此非晶質合金帶而形成的鐵芯中，即使在熱處理之後亦如此。此外，儘管JP 9-143640 A中的第1圖至第9圖圖示的Fe、B、Si及C的範圍比申請專利範圍中所述之Fe、B、Si及C的彼等範圍寬，但JP 9-143640 A之說明書只是展現Fe、B、Si、C非晶質合金之實例具有79原子%之Fe。JP 9-143640 A中具體示出的化學組成限定於Fe79B11.5Si9C0.5(第1 圖)、Fe79B10.5Si10.5-XCX(第2-4圖)、Fe79B20.5-ySiyC0.5(第5圖)、FeZB10.5Si89-ZC0.5(第6圖及第7圖)，及Fe79B20.5-ySiyC0.5(第8圖及第9圖)。由此，當Si之量是9原子%時(第1圖)，當C之量自2原子%變更至5原子%時(第2-4圖)，當Si之量自6原子%變更至12原子%時(第5圖)，或當Si之量自8原子%變更至14原子%時(第8圖及第9圖)，Fe之量限定於79原子%，而當Fe之量自77原子%變更至83原子%時(第6圖及第7圖)，B之量限定於10.5原子%。
美國2012/0062351 A1揭示一種鐵磁性非晶質合金帶，該非晶質合金帶具有以FeaSibBcCd表示的組成，其中以80.5原子%≦a≦83原子%、0.5原子%≦b≦6原子%、12原子%≦c≦16.5原子%、0.01原子%≦d≦1原子%，a+b+c+d=100，及伴隨的雜質；該合金帶由熔融合金鑄製而成，在冷體表面上的表面張力大於或等於1.1N/m；該合金帶在面對冷體表面的表面上具有突出物；突出物以高度及數目測量；突出物高度超過3μm及小於帶厚度四倍；且在1.5m帶長度內突出物之數目小於10個；且合金帶在其退火直條形式時具有超過1.60T之飽和磁感應，並在60Hz及1.3T電感位準下測量時展現小於0.14W/kg之磁芯損耗。然而，吾人之研究已揭露，由積層及以較小曲率半徑彎曲此鐵磁性非晶質合金帶而形成之變壓器鐵芯可能具有較大內應力，即使藉由熱處理亦無法充分地移除該內應力。
WO 2013/137118 A1揭示一種非晶質合金帶，該合金帶包括Fe、Si、B、C及不可避免的雜質；當Fe、Si及B之總量為100原子%時，Si之量為8.5原子%-9.5原子%，且B之量為10.0原子%-12.0原子%；每100原子%總量之Fe、Si及B，C之量為0.2原子%-0.6原子%；該合金帶具有10-40μm之厚度，及100-300mm之寬度。WO 2013/137118 A1描述此非晶質合金帶具有高空間因數及磁通密度，而脆性被抑制。然而，吾人之研究已揭露，由積層及以較小曲率半徑彎曲此非晶質合金帶而形成之變壓器鐵芯可能具有較大內應力，即使藉由熱處理亦無法充分地移除該內應力。
發明目標
由此，本發明之目標是提供以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶，該合金帶具有高飽和磁化與小鐵芯損耗及勵磁功率，該合金帶可經積層及以較小曲率半徑彎曲以提供變壓器鐵芯，該變壓器鐵芯之內應力可藉由熱處理而充分移除。
本發明之另一個目標是提供由此種以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶形成之變壓器鐵芯，該變壓器鐵芯可在低鐵芯損耗及勵磁功率下操作。
由此，本發明之以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶具有一組成，該組成包括80.0原子%-80.7原子%之Fe、6.1原子%-7.99原子%之Si，及11.5原子 %-13.2原子%之B，Fe、Si及B之總量是100原子%，且每100%總量之Fe、Si及B進一步包括0.2原子%-0.45原子%之C，不可避免的雜質除外。
本發明之以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶較佳具有92%或更大之應力釋放度。
本發明之以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶之厚度較佳為20μm-30μm，更佳為22μm-27μm。
本發明之以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶較佳具有100mm或更大之寬度。
本發明之變壓器鐵芯由上述以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶之積層而形成。
本發明之變壓器鐵芯較佳具有各自具有2mm-10mm曲率半徑之彎角。
本發明之變壓器鐵芯較佳在50Hz及1.3T下具有小於0.20W/kg之鐵芯損耗。
1‧‧‧變壓器鐵芯
1a‧‧‧非晶質合金帶件
2‧‧‧重疊部分
4‧‧‧測試件
4a‧‧‧測試件
4b‧‧‧縱向端部
4c‧‧‧縱向端部
5‧‧‧凹口
5a‧‧‧凹口
10‧‧‧非晶質合金帶件
第1圖是三元相圖，該圖圖示本發明之非晶質合金的Fe、Si、B組成。
第2(a)圖是正視圖，該圖圖示變壓器鐵芯。
第2(b)圖是圖示第2(a)圖之變壓器鐵芯的側視圖。
第3圖是透視圖，該圖圖示被插入圓柱形石英管中的捲繞非晶質合金帶件。
第4(a)圖是平面視圖，該圖圖示從實例1-4及比較實例1-4中的每一非晶質合金帶中切下的測試件。
第4(b)圖是平面視圖，該圖圖示用於測量脆性破裂數目之測試件。
第4(c)圖是部分示意圖，該圖圖示歸因於破裂之縱向撕裂線，該撕裂線有一步階。
第5(a)圖是圖表，該圖表圖示比較實例1中之非晶質合金帶的應力釋放度與厚度之間的關係。
第5(b)圖是圖表，該圖表圖示實例2中之非晶質合金帶的應力釋放度與厚度之間的關係。
第5(c)圖是圖表，該圖表圖示實例3中之非晶質合金帶的應力釋放度與厚度之間的關係。
第5(d)圖是圖表，該圖表圖示比較實例3中之非晶質合金帶的應力釋放度與厚度之間的關係。
第6(a)圖是圖表，該圖表圖示比較實例1中之非晶質合金帶的脆性破裂數目與厚度之間的關係。
第6(b)圖是圖表，該圖表圖示實例1中之非晶質合金帶的脆性破裂數目與厚度之間的關係。
第6(c)圖是圖表，該圖表圖示實例2中之非晶質合金帶的脆性破裂數目與厚度之間的關係。
第6(d)圖是圖表，該圖表圖示實例3中之非晶質合金帶的脆性破裂數目與厚度之間的關係。
第6(e)圖是圖表，該圖表圖示比較實例3中之非晶質合金帶的脆性破裂數目與厚度之間的關係。
第6(f)圖是圖表，該圖表圖示比較實例4中之非晶質合金帶的脆性破裂數目與厚度之間的關係。
[1]以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶
(A)組成
本發明之以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶必要地包括Fe、Si、B及C。在此等必要的元素中，Fe、Si及B應滿足第1圖中圖示之條件，該等條件要求Fe為80.0原子%-80.7原子%，Si為6.1原子%-7.99原子%，且B為11.5原子%-13.2原子%。每100原子%總量之Fe、Si及B中C應為0.2原子%-0.45原子%。
(1)必要的元素
(a)Fe：80.0原子%-80.7原子%
Fe是本發明之以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶中的主要組分。為使非晶質合金帶具有儘可能高的飽和磁化，Fe含量較佳儘可能高。然而，過多Fe使得以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶難以形成。因此，Fe含量限定於80.0原子%-80.7原子%。Fe含量下限較佳為80.05原子%，更佳為80.1原子%。Fe含量上限較佳為80.65原子%，更佳為80.6原子%。
(b)Si：6.1原子%-7.99原子%
Si是形成具有充足飽和磁化的以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶所必需之元素。當Si小於6.1原子%時，製造Fe、Si、B、C非晶質合金帶是不穩定的。 另一方面，當Si大於7.99原子%時，所得到的以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金脆性過高。Si含量下限較佳為6.3原子%，更佳為6.5原子%，進一步更佳為6.7原子%，最佳為7.0原子%。Si含量上限較佳為7.98原子%，更佳為7.97原子%。
(c)B：11.5原子%-13.2原子%
B是製造以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶所必需的元素。當B小於11.5原子%時，難以穩定地獲得以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶。另一方面，當B大於13.2原子%時，所得到的以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶具有較低應力釋放度。B含量下限較佳為11.6原子%，更佳為11.7原子%。B含量上限較佳為13.0原子%，更佳為12.9原子%，最佳為12.7原子%。
(d)C：0.2原子%-0.45原子%
C是提供具有高應力釋放度的以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶所必需的元素。每100原子%總量之Fe、Si及B中C之量由原子%表示。當C小於0.2原子%時，所得到的以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶不具有高應力釋放度。另一方面，當C大於0.45原子%時，所得到的以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶脆性過大。C含量下限較佳為0.25原子%，更佳為0.30原子%。C含量上限較佳為0.43原子%，更佳為0.42原子%。
(2)不可避免的雜質
非晶質合金帶可包含雜質，如Mn、Cr、Cu、Al、Mo、Zr、Nb，等等，該等元素來自原材料。儘管雜質之總量較佳儘可能小，但每100原子%總量之Fe、Si及B中雜質之總量可高達1原子%。
(B)尺寸
(1)厚度
當用於變壓器時，為了展現高效能，非晶質合金帶較佳具有儘可能大的厚度。然而，藉由快速淬火更難以形成更厚的非晶質合金帶，因此所得到的非晶質合金帶脆性更大。在合金帶寬達100mm或更大之情況下尤為如此。在本發明中，以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶的厚度較佳達到20μm-30μm，以在經積層以形成變壓器鐵芯時具有較大空間因數，如第2圖中所示。相對於非晶質合金帶之厚度而言，厚度上限更佳為27μm，且其下限更佳為22μm。
(2)寬度
因為更寬的非晶質合金帶易於提供較大變壓器鐵芯，因此以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶的寬度較佳高達120mm或更大。然而，因為更寬的非晶質合金帶更難以製造，以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶之寬度的實際上限是260mm。
(C)性質
因為本發明之以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶經切割至適合長度，且所得到之非晶質合金帶件 經積層及彎曲以形成變壓器鐵芯，如第2(a)圖及第2(b)圖所示，非晶質合金帶件經受強內應力，尤其是在彎曲部分中如此。因為內應力使以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶之磁性退化，因此變壓器鐵芯經受熱處理以便移除內應力。由此，藉由熱處理充分地移除內應力十分重要。
多少內應力藉由熱處理被移除是由應力釋放度表示的。如第3圖所示，藉由將捲繞非晶質合金帶件10插入圓柱形石英管5執行應力釋放度之測量，非晶質合金帶件10具有90mm長度，圓柱形石英管5具有25mm內徑，在360℃下熱處理非晶質合金帶件10達120分鐘之久，冷卻圓柱形石英管5至室溫，將熱處理後之非晶質合金帶件10從圓柱形石英管5中取出，且在無約束狀態下測量經熱處理之捲繞非晶質合金帶件10的外徑，由此藉由應力釋放度=[25(mm)/熱處理捲繞非晶質合金帶件的外徑(mm)]x 100(%)之等式來判定應力釋放度。當熱處理捲繞非晶質合金帶件10之外徑等於25mm(亦即圓柱形石英管5之內徑)時，應力釋放度為100%，意謂著沒有彈回。
本發明之以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶之特徵為具有92%或更高之應力釋放度。由於應力釋放度高達92%或更高，因此藉由以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶件的彎曲積層體構成並經受熱處理以用於應力釋放的變壓器鐵芯具有高飽和磁化、低鐵芯損耗 及勵磁功率。以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶的較佳應力釋放度為94%或更高。
[2]非晶質合金帶之生產方法
本發明之以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶可藉由淬火方法製造，該方法通常為單軋淬火方法。單軋淬火方法包括(1)從噴嘴將1250℃-1400℃之合金熔體(具有上述組成)噴射在旋轉冷卻軋輥上，及(2)藉由將惰性氣體吹入合金帶與軋輥之間的間隙，而將淬火合金帶從軋輥表面剝離。
[3]變壓器鐵芯
由本發明之以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶形成的變壓器鐵芯在第2(a)圖及第2(b)圖中圖示。變壓器鐵芯1由複數個非晶質合金帶件1a構成，該等合金帶件在接近表面時長度逐漸增大。每一彎曲非晶質合金帶件1a之兩個端部部分交替疊放，以形成圓柱形形狀。因此，變壓器鐵芯1具有重疊部分2。
變壓器鐵芯1具有厚度T及寬度W，該厚度通常可為10-200mm，該寬度通常可為100-260mm。變壓器鐵芯1之每一重疊部分2具有長度Lo、厚度To、厚度T及長度A，該長度Lo通常可為30-500mm，厚度To通常可為10-400mm，且厚度T通常可為10-300mm，且長度A通常可為150-1000mm。
因為以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶件1a之兩端皆以小至2-10mm(較佳5-7mm)的曲率 半徑彎曲，因此鐵芯1中產生強大的內應力。因此，鐵芯1在300℃-400℃下熱處理達30-360分鐘之久，以移除內應力。
本發明將針對下文實例而更詳細地進行解釋，本發明並非意限定於該等實例。
實例1-4及比較實例1-4
處於1350℃下、具有表1中圖示之組成的每一合金熔體被噴射在旋轉的冷卻軋輥上，且藉由將二氧化碳氣體吹入非晶質合金帶與冷卻軋輥之間的間隙，而將所得到的非晶質合金帶從冷卻軋輥上剝離。表1中圖示的每一非晶質合金具有範圍自約20μm至約35μm的厚度，及50.8mm之寬度。
藉由如下所述的方法測量每一非晶質合金帶的Qurie溫度、結晶起始溫度、脆性破裂數目、脆化起始厚度、應力釋放度及鐵芯損耗。
(1)Qurie溫度
藉由差示掃描量熱法(differential scanning calorimetry；DSC)，以20℃/分鐘的加熱速率測量每一非晶質合金帶之Qurie溫度。
(2)結晶起始溫度
藉由DSC以20℃/分鐘的加熱速率測量每一非晶質合金帶之結晶起始溫度。
(3)脆性破裂數目
第4(a)圖中圖示的試件4長達1250mm，該試件從實例1-4及比較實例1-4之每一非晶質合金帶中切下，且沿橫向中線C均等地分為第4(b)圖中圖示的兩個測試件4a、4a。在每一試件4a、4a之一個縱向端部4b、4b處，用於開始撕裂的5個凹口5在距離測試件4a、4a的兩個橫向邊緣6.4mm內的區域中以均等間隔形成。相應地，10個凹口5全部形成於測試件4a、4a中。
將剪切力應用於每一凹口5，以縱向撕裂每一試件4a、4a至另一縱向端部4c。當在由箭頭L圖示的縱向上進行撕裂的期間發生破裂時，縱向撕裂線T1中形成步階Ts，如第4(c)圖中圖示，且下一縱向撕裂線T2起始於步階Ts。由此，脆性破裂在每一縱向撕裂中的一或更多個步階處發生。當縱向撕裂線T1與下一縱向撕裂線T2之間的橫向距離D為6mm或更大時，判定發生脆性破裂。對從10個凹口5處起始的所有撕裂線實施此判定，以判定破裂之總數目，該總數目被視作脆性破裂數目。
(4)脆化起始厚度
在非晶質合金帶厚度逐步增大之情況下，每一非晶質合金帶之脆化起始厚度由脆性破裂數目達到3時的厚度表示。
(5)應力釋放度
從厚達26μm-27μm之每一非晶質合金帶中切下長達90mm之非晶質合金帶件，該非晶質合金帶件經捲繞至圓柱形形狀，被插入第3圖中圖示並具有25mm 內徑的圓柱形石英管中，且在360℃下經熱處理達120分鐘之久。在熱處理之後，將捲繞非晶質合金帶從圓柱形石英管中取出並解除約束，以使得該合金帶外徑由於在無約束狀態下的彈回而擴大。藉由以下等式，利用測得之外徑來判定應力釋放度：應力釋放度=[25(mm)/測得之外徑(mm)]x 100(%)。
(6)鐵芯損耗及勵磁功率
每一非晶質合金帶經捲繞至變壓器鐵芯，且其鐵芯損耗及勵磁功率在正弦勵磁下利用初次及二次捲繞進行測量。
實例1-4與比較實例1-4的Qurie溫度、結晶起始溫度、脆化起始厚度及應力釋放度在表2中圖示。在實例2及3及比較實例1及3的每一者中，非晶質合金帶之應力釋放度與厚度之間的關係在第5(a)圖至第5(d)圖中圖示。在實例1-4及比較實例1、3、4的每一者中，非晶質合金帶之脆性破裂數目與厚度之間的關係在第6(a)圖至第6(f)圖中圖示。在實例1-3及比較實例3、4的每一者中，非晶質合金帶之鐵芯損耗與厚度之間的關係在第7(a)圖至第7(e)圖中圖示。
如表1及表2所明確顯示，實例1-4中之以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶比比較實例1-4中之合金帶具有更高的應力釋放度，但該兩種合金帶的Qurie溫度、結晶起始溫度及脆化起始厚度卻彼此並無實質不同。
第5(a)圖至第5(d)圖中之比較指示當非晶質合金帶厚達27μm或更大時，實例2及實例3中之應力釋 放度高於92%，且比較實例1及比較實例3中之應力釋放度低於90%。此情況證實，為了具有高達92%或更高的高應力釋放度，應該滿足本發明之組成需求。
第6(a)圖至第6(f)圖中之比較指示當非晶質合金帶厚達27μm或更大時，實例1-3中之脆性破裂數目少達20或更少，且比較實例1、3及4中之該數目高達25以上。
第2(a)圖及第2(b)圖中圖示的變壓器鐵芯分別由比較實例1中厚達23μm的非晶質合金帶、實例3中厚達23μm及26μm的兩個非晶質合金帶形成，該等變壓器鐵芯在範圍自330℃至370℃的溫度下在鐵芯周長方向的2000A/m直流電磁場中退火達1小時之久。在第2(a)圖中，R表示彎角之彼等曲率半徑中最小的曲率半徑。每一變壓器鐵芯都具有以下尺寸及重量：A 235mm、L0 110mm、T 75mm、W 142mm、T0 94mm、R 6.5mm，及重量84kg。
每一變壓器鐵芯在1.3T及50Hz下經磁化以測量鐵芯損耗及勵磁功率。結果在表3中圖示。表3中顯而易見，在所有退火溫度下，實例3中之勵磁功率低於比 較實例1之勵磁功率，但實例3與比較實例1之間的鐵芯損耗沒有顯著差異。
儘管上文已描述本發明之實施例，但熟習該項技術者將理解，可在不脫離本發明之原理及精神的前提下對該等實施例進行修改。
發明效果
因為本發明之以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶在捲繞或彎曲狀態下經熱處理時可展現高達92%或更高的高應力釋放度，因此由此形成之磁芯在熱 處理之後不具有較大內應力。因此，該磁芯展現高飽和磁化與小勵磁功率及鐵芯損耗。本發明之具有該等特徵之以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶適合用於變壓器鐵芯。

Claims (12)

  1. 一種以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶，具有一組成，該組成包括80.0原子%-80.7原子%之Fe、6.1原子%-7.99原子%之Si，及11.5原子%-13.2原子%之B，Fe、Si及B之總量是100原子%，且每100原子%該總量之Fe、Si及B進一步包括0.2原子%-0.45原子%之C，不可避免的雜質除外。
  2. 如請求項1所述之以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶，該合金帶具有92%或更高之一應力釋放度。
  3. 如請求項1所述之以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶，該合金帶厚達20μm-30μm。
  4. 如請求項1所述之以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶，該合金帶厚達22μm-27μm。
  5. 如請求項1所述之以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶，該合金帶具有100mm或更大之一寬度。
  6. 一種變壓器鐵芯，由以Fe、Si、B、C為基礎的一非晶質合金帶之一積層形成，該合金帶具有一組成，該組成包括80.0原子%-80.7原子%之Fe、6.1原子%-7.99原子%之Si，及11.5原子%-13.2 原子%之B，Fe、Si及B之該總量是100原子%，且每100原子%該總量之Fe、Si及B進一步包括0.2原子%-0.45原子%之C，不可避免的雜質除外。
  7. 如請求項6所述之變壓器鐵芯，其中所述以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶具有92%或更高之一應力釋放度。
  8. 如請求項6所述之變壓器鐵芯，其中所述以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶厚達20μm-30μm。
  9. 如請求項6所述之變壓器鐵芯，其中所述以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶厚達22μm-27μm。
  10. 如請求項6所述之變壓器鐵芯，其中所述以Fe、Si、B、C為基礎的非晶質合金帶具有100mm或更大之一寬度。
  11. 如請求項6所述之變壓器鐵芯，該鐵芯具有彎角，該等彎角各自具有2-10mm曲率半徑。
  12. 如請求項6所述之變壓器鐵芯，該鐵芯在50Hz及1.3T下具有小於0.20W/kg之鐵芯損耗。
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