TW201502029A - 板狀體之捆包體 - Google Patents

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Yuji Fuse
Kazuhiro Aoki
Yoshitada Ishii
Yasuhiro Hosokawa
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Asahi Glass Co Ltd
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Abstract

本發明係一種板狀體之捆包體，其包括積層體及捆包托板，且將上述積層體捆包於上述捆包托板而成，上述積層體係將板狀體與片材交替地水平積層而成，上述捆包托板具備隔著上述片材而載置上述積層體之板狀之緩衝構件；該板狀體之捆包體之特徵在於：依據JIS K 7125：1999而測定之上述片材與上述緩衝構件之間之靜摩擦係數為0.2~0.8。

Description

板狀體之捆包體
本發明係關於一種板狀體之捆包體。
於專利文獻1中揭示有一種捆包體，其係將玻璃板與間隔紙交替地水平積層而成之積層體捆包於捆包托板者。又，於專利文獻1中揭示，積層體載置並捆包於捆包托板之緩衝構件(樹脂片材)。
積層體之玻璃板尤其係液晶顯示器、電漿顯示器等平板顯示器(FPD：Flat Panel Display)用之素玻璃基板、或其製造過程中之中間製品之玻璃板。
圖4(a)~(d)及圖5(a)~(c)示出自積層體3逐片取出載置於捆包托板1之緩衝構件2之積層體3之玻璃板G之順序、及自積層體3逐片取出積層體3之間隔紙4之順序。
圖4(a)係於積層體3之側方隔開地配置有壓紙用治具5、5之圖。其次，如圖4(b)所示，藉由驅動機構(未圖示)而使壓紙用治具5、5向積層體3之側面移動，藉由壓紙用治具5、5壓抵自玻璃板G之緣部向下方彎折之間隔紙4之端部。藉此，除最上段之玻璃板G外之積層體3由壓紙用治具5、5保持。
其次，如圖4(c)所示，藉由吸附墊6、6...而吸附保持最上段之玻璃板G並自積層體3取出。此時，一面將空氣如箭頭A所示般吹入至最上段之玻璃板G與最上段之間隔紙4之間且進行去靜電處理，一面藉由吸附墊6、6...將最上段之玻璃板G提拉至上方。
其次，如圖4(d)所示，為了自積層體3取出最上段之間隔紙4，而使壓紙用治具5、5退避至積層體3之側方。
其次，如圖5(a)、(b)所示，藉由吸附墊7、7...而吸附保持最上段之間隔紙4並自積層體3取出。此時，一面將空氣如箭頭B所示般吹入至最上段之間隔紙4與最上段之玻璃板G之間且進行去靜電處理，一面藉由吸附墊7、7...將最上段之間隔紙4提拉至上方。
如圖5(c)所示，藉由以上動作而自積層體3逐片取出玻璃板G與間隔紙4。其後，反覆實施圖4(b)至圖5(b)之動作，自緩衝構件2全數取出玻璃板G與間隔紙4。
先前技術文獻 專利文獻
專利文獻1：國際公開第2008/105190號
且說，先前之捆包體存在如下問題：於將吸附墊7按壓至間隔紙4之上表面之動作時，或於藉由吸附墊7將間隔紙4提拉至上方之動作時，最後(最下部)之間隔紙4會相對於緩衝構件2橫向滑動。該問題於玻璃板G之取出步驟之初始階段時因積層體3之重量較重故不會發生，但於玻璃板G剩餘數片之最後階段時由於積層體3之重量變得輕量而經常發生。若間隔紙4之橫向滑動量較大，則吸附墊6與玻璃板G之相對位置偏移較大而產生吸附不良，故而必須避免間隔紙4之橫向滑動。
又，於先前之捆包體中，存在最後之間隔紙4因積層體3之重量而密接於緩衝構件2之情形。因此，於最後之間隔紙4與緩衝構件2之密接力大於藉由吸附墊7將最後之間隔紙4提拉至上方之力之情形時，存在無法自緩衝構件2順利地取出最後之間隔紙4之問題。即，最後之 間隔紙4自吸附墊7脫離，或最後之間隔紙4破損。
本發明係鑒於此種情況而完成，其目的在於提供一種板狀體之捆包體，其可防止自積層體取出片材時最後之片材相對於緩衝構件橫向滑動，且可自緩衝構件順利地取出積層體之最後之片材。
本發明之一態樣為達成上述目的，提供一種板狀體之捆包體，其包括積層體及捆包托板，且將上述積層體捆包於上述捆包托板而成，上述積層體係將板狀體與片材交替地水平積層而成，上述捆包托板具備隔著上述片材而載置上述積層體之板狀之緩衝構件；該板狀體之捆包體之特徵在於：依據JIS K 7125：1999而測定之上述片材與上述緩衝構件之間之靜摩擦係數為0.2~0.8。
根據本發明之一態樣，利用實驗發現，若片材與緩衝構件之間之靜摩擦係數未達0.2，則因靜摩擦係數過小，而於自積層體取出片材時最後之片材相對於緩衝構件橫向滑動。又，若靜摩擦係數超過0.8，則因靜摩擦係數過大，而於自緩衝構件取出積層體之最後之片材時，最後之片材自吸附墊脫離，或最後之片材破損。
因此，可藉由將片材與緩衝構件之間之靜摩擦係數規定為0.2~0.8，而防止自積層體取出片材時最後之片材相對於緩衝構件橫向滑動，且可自緩衝構件順利地取出積層體之最後之片材。
本發明之一態樣於上述板狀體之質量為9kg以上之情形時，較佳為上述靜摩擦係數為0.2以上。
作為板狀體板厚為0.7mm、且第8代(縱2160mm×橫2460mm~縱2200mm×橫2500mm)以上之尺寸之玻璃板之質量約為9.6kg以上。根據本發明之一態樣，利用實驗確認到，於上述尺寸之玻璃板中，即便靜摩擦係數為0.2，於自積層體取出片材時，最後之片材亦不會相對於緩衝構件橫向滑動。
本發明之一態樣於上述板狀體之質量為6.5kg以上且未達9kg之情形時，較佳為上述靜摩擦係數為0.3以上。
作為板狀體板厚為0.7mm、且第7代(縱1870mm×橫2200mm~縱1950mm×橫2250mm)之尺寸之玻璃板，其質量約為7.4kg。根據本發明之一態樣，利用實驗確認到，於上述尺寸之玻璃板中，即便靜摩擦係數為0.3，於自積層體取出片材時，最後之片材亦不會相對於緩衝構件橫向滑動。
本發明之一態樣於上述板狀體之質量未達6.5kg之情形時，較佳為上述靜摩擦係數為0.5以上。
作為板狀體板厚為0.7mm、且第6代(縱1500mm×橫1800mm~縱1500mm×橫1850mm)之尺寸之玻璃板，其質量約為4.8kg。根據本發明之一態樣，利用實驗確認到，於上述尺寸之玻璃板中，即便靜摩擦係數為0.5，於自積層體取出片材時，最後之片材亦不會相對於緩衝構件橫向滑動。
本發明之一態樣較佳為上述片材為具有平滑度18秒以下(JIS P 8119，1976)之粗糙面之間隔紙。
根據本發明之一態樣，藉由將間隔紙與緩衝構件設為最佳組合，而可將間隔紙與緩衝構件之間之靜摩擦係數設定為0.2~0.8。
如以上所說明般，根據本發明之捆包體，可防止自積層體取出片材時最後之片材相對於緩衝構件橫向滑動，且可自緩衝構件順利地取出積層體之最後之片材。
1‧‧‧捆包托板
2‧‧‧緩衝構件
3‧‧‧積層體
4‧‧‧間隔紙
5‧‧‧壓紙用治具
6、7‧‧‧吸附墊
10‧‧‧捆包體
12‧‧‧間隔紙
14‧‧‧積層體
16‧‧‧捆包托板
20‧‧‧台座
22‧‧‧緩衝構件
24‧‧‧間隔紙壓固構件
26‧‧‧導向構件
28‧‧‧堆高機用開口部
30‧‧‧接盤
32‧‧‧螺絲
40‧‧‧測定裝置
42、44‧‧‧試樣片
46‧‧‧荷重體
48‧‧‧牽引構件
50‧‧‧荷重元
A、B、C‧‧‧箭頭
G‧‧‧玻璃板
圖1係實施形態之捆包體之外觀立體圖。
圖2係表示複數片玻璃板與間隔紙交替地積層而成之積層體與捆包托板之構成之立體圖。
圖3係表示間隔紙與緩衝構件之間之靜摩擦係數之測定裝置之立體圖。
圖4(a)~(d)係表示自積層體取出玻璃板之順序之說明圖。
圖5(a)~(c)係表示自積層體取出間隔紙之順序之說明圖。
以下，根據隨附圖式，對本發明之板狀體之捆包體之較佳實施形態進行說明。
圖1係實施形態之捆包體10之外觀立體圖，圖2係表示複數片玻璃板(板狀體)G、G...與複數片間隔紙(片材)12、12...交替地積層而成之積層體14、及捆包托板16之構成之立體圖。
[捆包體10]
捆包體10係於捆包托板16沿水平方向捆包積層體14之形態。
[積層體14]
如圖2所示，積層體14藉由複數片矩形狀之玻璃板G、G...與較玻璃板G更大面積且形成為矩形狀之複數片間隔紙12、12...交替地積層而構成。玻璃板G係用於FPD(flat panel display，平板顯示器)之用途的板厚較薄之素玻璃基板，例如板厚為0.1mm~2.8mm。
搭載於捆包托板16之玻璃板G及間隔紙12之片數例如於第6代(縱1500mm×橫1800mm~縱1500mm×橫1850mm)、第7代(縱1870mm×橫2200mm~縱1950mm×橫2250mm)、第8代(縱2160mm×橫2460mm~縱2200mm×橫2500mm)、第9代(縱2400mm×橫2800mm)、第10代(縱2880mm×橫3130mm)之玻璃板G之情形時，較佳為於板厚0.7mm時為180片以上，於板厚0.5mm時為250片以上，於板厚0.3mm時為420片以上，於板厚0.1mm時為1260片以上。
再者，關於將板厚設為0.7mm之情形時各代之玻璃板G之質量，第6代約為4.8kg，第7代約為7.4kg，第8代約為9.6kg，第9代約為 11.8kg，第10代約為15.8kg。
於實施形態之積層體14中，作為介置於玻璃板G與玻璃板G之間之片材例示有間隔紙12，但並不限定於間隔紙12。例如，即便為樹脂薄膜、及發泡緩衝材等片材，亦可代替間隔紙12而應用。
於使用間隔紙12作為片材之情形時，間隔紙12之原料較佳為原生紙漿，但亦可使用含有纖維素等之原料。又，間隔紙12係選擇並使用如具有平滑度18秒以下(JIS P 8119，1976)之粗糙面且使接觸面積較小而不會使間隔紙12之樹脂成分轉印至玻璃板G以致玻璃面產生紙面花紋、燒灼、污垢等之紙質。進而，間隔紙12之樹脂成分係選擇並使用如為0.05質量%以下(JIS P 8205，1976)且藉由與上述紙面粗糙度之複合效果而未對玻璃板G本身之品質帶來不良影響之紙質。
[捆包托板16]
如圖2所示，捆包托板16係主要由俯視矩形狀之台座20、板狀之緩衝構件22、及間隔紙壓固構件24構成。又，於捆包托板16之四角部，因立設有構成托板積層構件之柱狀之導向構件26、26...，故對在縱向積層複數段捆包托板16並進行搬運之情形有利。
台座20就重量、剛性、及成本方面而言為鋁製或鋁合金製。又，於台座20之全部側面，如圖1、圖2，供堆高機(未圖示)之叉架插入之堆高機用開口部28於台座20之每一側面各形成有2處。藉此，對於捆包托板16，自台座20之縱橫側面之任一方向均可插入堆高機之叉架。
於台座20之上表面，隔著接盤30而配置有矩形狀之緩衝構件22。於該緩衝構件22之上表面，隔著位於最下部之間隔紙12而載置有積層體14。作為緩衝構件22，只要為以發泡聚胺基甲酸酯或發泡聚丙烯等為原材料之具有緩衝性之構件即可，並無特別限定。
如圖1所示，間隔紙壓固構件24係於接盤30之4邊之各邊以特定 之間隔例如各配置2個，藉由螺絲32、32而固定於接盤30。又，若藉由螺絲32而緊固間隔紙壓固構件24，則玻璃板G被間隔紙壓固構件24自側面推壓，而由各4邊之間隔紙壓固構件24、24...夾持4邊。又，藉由間隔紙壓固構件24，自玻璃板G之各4邊伸出之間隔紙12被沿玻璃板G之端面方向推壓。以上為捆包體10之構成。
[捆包體10之特徵]
捆包體10之特徵在於如下方面：將依據JIS K 7125：1999或ISO(International Organization for Standardization，國際標準化組織)8295：1995而測定之間隔紙12與緩衝構件22之間之靜摩擦係數規定為0.2~0.8。
圖3係表示依據JIS K 7125：1999之靜摩擦係數之測定裝置40之立體圖。
根據圖3之測定裝置40，於將間隔紙12切斷成特定之尺寸而成之試樣片42之上表面載置將緩衝構件22切斷成特定之尺寸而成之試樣片44，且於試樣片44之上表面，載置200g(1.96N)之荷重體46，如箭頭C所示，藉由牽引構件48沿水平方向牽引試樣片44，並藉由荷重元50而測定牽引時所產生之力。
上述力直線性地增加而達到最大荷重。該最大荷重為靜摩擦力Fs，藉由將該靜摩擦力Fs乘以Fp(因荷重體46之質量而產生之法線力：1.96N)(Fs/Fp)而算出靜摩擦係數。以上為測定裝置40之概要。
作為用以解決先前之捆包體之問題之方法，本申請案發明者等人著眼於積層體14之最後之間隔紙12與捆包托板16之緩衝構件22之間之靜摩擦係數。而且，利用使用有實機(捆包體10)及圖3之測定裝置40之實驗推導出用以防止最後之間隔紙12相對於緩衝構件22橫向滑動之較佳靜摩擦係數、及用以自緩衝構件22順利地取出最後之間隔紙12之較佳靜摩擦係數。
即，利用實驗明確，若靜摩擦係數為0.2以上，則因靜摩擦係數過小，故於自積層體14取出間隔紙12時，最後之間隔紙12不會相對於緩衝構件22橫向滑動。又，利用實驗明確，若靜摩擦係數為0.8以下，則因靜摩擦係數過大，故於自緩衝構件22取出積層體14之最後之間隔紙12時，吸附墊7(參照圖5)自最後之間隔紙12脫離，或最後之間隔紙12破損。
因此，藉由將間隔紙12與緩衝構件22之間之靜摩擦係數規定為0.2~0.8，而可防止自積層體14取出間隔紙12時最後之間隔紙12相對於緩衝構件22橫向滑動，且可自緩衝構件22順利地取出積層體14之最後之間隔紙12。因此，可消除先前之問題。
[相對於玻璃板G之尺寸的靜摩擦係數之較佳例]
第1態樣於玻璃板G之質量為9kg以上之情形時，較佳為將靜摩擦係數設定為0.2以上。
板厚為0.7mm、且第8代以上之尺寸之玻璃板G之質量約為9.6kg以上。利用實驗確認到，於第8代以上之尺寸之玻璃板中，即便靜摩擦係數為0.2，於自積層體14取出間隔紙12時，最後之間隔紙12亦不會相對於緩衝構件22橫向滑動。
再者，於在最後之間隔紙12上載置有3片以上板厚為0.3mm之第8代以上之玻璃板G之情形時，3片以上之玻璃板G之總質量為9kg以上之情形時亦相同。
第2態樣於玻璃板G之質量為6.5kg以上且未達9kg之情形時，較佳為將靜摩擦係數設定為0.3以上。
板厚為0.7mm之第7代玻璃板G之質量約為7.4kg。利用實驗確認到，於第7代玻璃板G中，即便靜摩擦係數為0.3，於自積層體14取出間隔紙12時，最後之間隔紙12亦不會相對於緩衝構件22橫向滑動。
再者，於在最後之間隔紙12上載置有3片以上板厚為0.3mm之第 7代玻璃板G之情形時，3片以上之玻璃板G之總質量為6.5kg以上且未達9kg之情形時亦相同。
第3態樣於玻璃板G之質量未達6.5kg之情形時，較佳為將靜摩擦係數設定為0.5以上。
板厚為0.7mm之第6代玻璃板G之質量約為4.8kg。利用實驗確認到，於第6代之玻璃板G中，即便靜摩擦係數為0.5，於自積層體14取出間隔紙12時，最後之間隔紙12亦不會相對於緩衝構件22橫向滑動。
再者，於在最後之間隔紙12上載置有3片以上板厚為0.3mm之第6代玻璃板G之情形時，3片以上之玻璃板G之總質量未達6.5kg之情形時亦相同。
[間隔紙12與緩衝構件22之較佳例]
間隔紙12較佳為具有平滑度18秒以下(JIS P 8119，1976)之粗糙面。藉此，可藉由將間隔紙12與具有緩衝性之緩衝構件22設為最佳組合，而將間隔紙12與緩衝構件22之間之靜摩擦係數設定為0.2~0.8。
於實施形態中，作為板狀體例示有玻璃板G，但並不限定於此，只要為樹脂製及金屬製且隔著片材而積層、且捆包於捆包托板之板狀體，則可應用本發明。
對本發明詳細地且參照特定之實施態樣進行了說明，但業者應當明瞭可在不脫離本發明之範圍與精神之範圍內施加各種修正或變更。
本申請案係基於2013年4月4日申請之日本專利申請案2013-078348者，其內容以參照之形式併入本文中。
12‧‧‧間隔紙
14‧‧‧積層體
16‧‧‧捆包托板
20‧‧‧台座
22‧‧‧緩衝構件
24‧‧‧間隔紙壓固構件
26‧‧‧導向構件
28‧‧‧堆高機用開口部
30‧‧‧接盤
32‧‧‧螺絲
G‧‧‧玻璃板

Claims (5)

  1. 一種板狀體之捆包體，其包括積層體及捆包托板，且將上述積層體捆包於上述捆包托板而成，上述積層體係將板狀體與片材交替地水平積層而成，上述捆包托板具備隔著上述片材而載置上述積層體之板狀之緩衝構件；該板狀體之捆包體之特徵在於：依據JIS K 7125：1999而測定之上述片材與上述緩衝構件之間之靜摩擦係數為0.2~0.8。
  2. 如請求項1之板狀體之捆包體，其中於上述板狀體之質量為9kg以上之情形時，上述靜摩擦係數為0.2以上。
  3. 如請求項1之板狀體之捆包體，其中於上述板狀體之質量為6.5kg以上且未達9kg之情形時，上述靜摩擦係數為0.3以上。
  4. 如請求項1之板狀體之捆包體，其中於上述板狀體之質量未達6.5kg之情形時，上述靜摩擦係數為0.5以上。
  5. 如請求項1至4中任一項之板狀體之捆包體，其中上述片材係具有平滑度18秒以下(JIS P 8119，1976)之粗糙面之間隔紙。
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