TW201226643A - Composite spinneret and manufacturing method for composite fiber - Google Patents

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201226643 六、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 本發明是關於一種複合紡喈 【先前技術】 _及複合纖維之製造方法。 使用聚酯 學特性或尺寸 多經賦予各種 例如在衣 加以單絲細纖 變更光澤感為 性優異的染色 改質高分子等 ，除了意圖加 面化以外、也 、難燃性等之 並且，除了上 補充以單一成 熱烈進行開發 該複合纖 並列型、海島 之合金型。芯 纖維無法達成 、彈性模數、 ，則可顯現以 或聚醯胺等熱 穩定性優異， 功能性之纖維 料用途，正在 度化·多絲化 目標等而加以 之實現等之賦 之改良。此外 以單絲細纖度 正在進行高強 賦予新穎功能 述改良以外， 分之高分子則 一種賦予完全 維是包括使用 型纖維、及經 鞠型由於鞘成 之質感、膨鬆 耐磨耗性等力 單纖維為不可 塑性高分子之 用途已多樣化 〇 以賦予柔軟質 ，或以提高吸 單絲異形截面 予新穎功能性 ’在產業資材 化•多絲化、 度化、高彈性 性之改質高分 則以組合兩種 為不充分的性 新穎功能之複 複合紡嘴所獲 熔融捏合高分 分被覆怒成分 性之感性的功 學特性。此外 能之捲縮性、 纖維，由於力 、且開發出許 感專為目標而 水•迷乾性或 化、或以鮮明 為目標而進行 用途，相同地 或單絲異形截 化、或耐候性 子等之改良。 以上向分子來 能 '或也正在 合纖維。 得之芯鞘型、 子彼此所獲得 ，可賦予以單 效’或如強度 ，若為並列型 賦予伸縮性等 201226643 並且’若為海島㉟’則經熔融紡絲後，#由將易溶 出成刀（海成分）加以溶出’即可僅使難溶出成分（島成分） 殘留而獲得單纖維之絲徑為屬於奈米級之極細纖維。若 成為如此之極細纖維時，則在衣料用途方面可顯現以一 般纖維所無法獲得之柔軟觸感或表面光滑度、可適用於 二：土革或新觸感紡織品等’此外，由於纖維間隔會變 水性的運動衣…：：而開發出需要防風性、撥 同地可摔！ 外，若為產業資材用途，則相 性能積增大、塵埃捕集性提高而適用於高 :、.周專、或也可藉由極細纖維侵入微細的溝、可拭 。此外，々姑， 、①拭布、或精密研磨布等 單纖維所叙、m 疋被覆心成分’可賦予以 …、法達成之質感、膨鬆性等感性 可賦予如強户2S _ 以•性之功效，同時 ，若為並列刑, DO序旺寺力學特性。此外 夕J型’則可顯現以早纖維 賦予伸縮性等。 、、·："、 此之捲縮性、 再者，以複合紡嘴製造複合纖唯 「複合紡絲Φ 2 法’通常稱為 、去」，而以高勿子彼此之烷％ 人& 法’則稱為r ^、 义広⑭捏合製造之方 維，雖然也 w如上述之極細纖 J為间分子合金法，但是 界限，因此-Α β 疋義維徑之控制則有 ^右欲獲得均勻、均皙的士·^ Λ 與此相對，+ 、、°、，'田纖維則有困難。 银合紡絲法在以複合紡喈梏^ 子流，尤复θ + 妨^精选控制複合高分 、 、弋在絲移動方向可將高精碹许& „此 形成為均白 X的 '，糸截面形熊 、均貝的方面’則被句、氧甘 · 子合金法高^ 皮…為其優位性是比高分 S然在該複合紡絲法中 的複合紡嘴技術係 201226643 在穩定地決定絲截面形態上為極其重要’因此直到目前 為止已進行各種提案。 例如在專利文獻1是揭述一種如第12圖所示之複合 紡嘴。第12圖（b)是專利文獻i之複合紡嘴平面圖，第 12圖（a)是（b)之部分放大平面圖。圖中，黑圓形之i是 代表用於吐出島成分高分子之島成分吐出孔、白圓形之 4是代表用於吐出海成分高分子之海成分吐出孔、5是代 表最下層分配板、8是代表分配溝。在下文中，在各圖 式中若有對應於已說明的圖之構件存在時，有時候則使 用相同元件符號並省略說明。 專利文獻1是揭述藉由疊合數片分配板，在其分配 板之最下層配設設置有分配溝8、島成分吐出孔丨、海成 分吐出孔4的最下層分配板5，預先以分配板將難溶出 成分之島成分南分子與易溶出成分之海成分高分子分配 成多數後，由最下層分配板5之島成分吐出孔1與海成 分吐出孔4分別吐出兩成分之高分子，並在剛吐出後使 其複合化即可製造海島型複合纖維。此外，也揭述藉由 使用該複合紡嘴，即可製造島形狀為六角形截面（蜂^形 狀）之61個經均勻整齊分配之複合纖維。再者，該複合 纺嘴通常是稱為「分配板方式紡嘴（distributing plate-type spinneret)」。 然而，若為專利文獻1之複合紡嘴，為防止島成分 高分子彼此之合流，在最下層分配板5則在一個島成^ 吐出孔1之周圍配置有數個海成分吐出孔4。因此，2 置島成分吐出孔1之空間則被限制而無法配置多數的島 201226643 成分吐出孔丨之孔數，以致有無法增大孔填充密度（二每 單位面積可配置之島成分吐出孔丨的數目）的情況。龙係 .如實施例所揭述，所獲得之纖維為0〇6丹尼（估算纖維 徑.約</) 2 · 5 // m)之纖維徑為微米大小而未達到奈米級 。因此，若欲多配置島成分吐出孔丨時，則複合紡嘴將 會大型化，以致有若為多錘型之纖維領域的紡絲設備時 ，則有可能造成生產性、流動性不佳之問題的情況◎此 外，根據本發明之發明人等的見解，藉由在島成分吐出 孔1之周圍配設海成分吐出孔4形成六角形作為孔群之 配設模式，則島形狀即可成為六角形截面，但是並未提 示其以外的孔群之配設模式，因此有無法獲得具有各種 島形狀之海島型複合纖維的情況。 此外’專利文獻i以外的其他孔配設模式是揭示於 第9圖、第1〇圖、及第23圖。第9圖、第10圖是專利 文獻5’第23圖是專利文獻 面圖。在此，在第9圖、第 5、與第23圖之上層板29纪 同作用者。根據本發明之發 、專利文獻8係在島成分吐 孔4配設成3等分配置、或 模式，乍看起來必是可獲得 型複合纖維’但是如根據本 際上則有可能會發生島成分 特別是海成分高分子係經炫 生產性的觀點而言，較佳為 8之複合紡嘴之部分放大平 1 〇圖所揭述之最下層分配板 名稱雖然不同，但是卻為相 明人等的見解，專利文獻5 出孔1之周圍將海成分吐出 4等分配置（鋸齒狀配置）之 島成分可成為多角形之海島 發明之發明人等的見解，實 尚分子彼此之合流的情況。 融纺絲後加β溶出，因此就 局分子吐出量比是應比加以 201226643 溶出的海成分高分子為少而以島成分高分子為多但是 在it況了島成分局分子彼此之合流則將變得更顯著 。此外’―旦發生島成分高分子彼此之合流時，即使變 更各成分高分子之吐出量、及曰 贝置及吐出$比等的紡絲條件， 也有無法解決問題的情況，畏掠卩主l ^ 月况敢壞時也有可能導致若不變 更複合1嘴時，則無法生產而使得生產性惡化的情況。 此外’配置模式是採用鋸齒狀配置，且為在上層板 29之同一面配置島成分 出孔1與海成分吐出孔4時， 則由於對島成分吐出孔1、 海成分吐出孔4供應高分子 的分配板6之分配溝8的辟二日日 * 勺土面間距離的關係而導致不能 多配置島成分吐出孔1 以致無法增大孔填充密度的情 況。如上所述，在益法谗 ‘ g大孔填充岔度的情況，則有複 合紡嘴勢必大型化、以致矣 双以夕錘型之纖維領域的紡絲設 備而言，則有會造成生吝α ^ 攻生產性、流動性不佳之問題的情況 此 嘴。第 圖中， 多層板 經將多 積層而 島成分 更配列 海島複 即可製 外在專利文獻2是揭述如第1 3圖所示之複合紡 1 3圖疋專利文獻2之複合紡嘴之示意性截面圖。 刀另厂、頁示1 〇為吐出板、1 1為吐出導入孔、43為 44為刀割板、45為配列板。專利文獻2係揭述 層板43、分割板44、配列板45、吐出板10依序 構成’並使得由上游側所流人之海成分高分子與 间刀子多層化，並加以局部性地分割後，將其變 並且重複進行分割’以向具有多數的島成分之 &流而楚化’最终則由吐出導入孔1 1吐出，藉此 过海島型複合纖維。並I，也揭述將島成分高分 201226643 子加以溶解所獲得極細纖維在長時間之紡絲中海島結構 並無錯亂，島形狀是圓形且粗細均勻，且纖維徑是可達 到奈米級。 然而’由於使用專利文獻2之複合紡嘴所獲得極細 纖維之島形狀係限定於圓形、或類似其之橢圓形狀，因 此有無法獲得具有複雜的形狀，例如呈多角形的島形狀 之極細纖維的情況《此外，若為專利文獻2，則由於相 對於理論島數之實際島數的偏差（（最大島數一最小島數 )/平均島數xl〇〇(%))為在±20%之範圍，以致有無法進行 高精密的島數之控制的情況。此外，可使用的海成分高 分子之種類係受限於聚乙稀、聚苯乙稀，以致有無法使 用各種不同的高分子（聚酯、聚醯胺、聚苯硫、聚稀炫等 之为子結構為不同的局分子）的情況。 此外’在專利文獻3、專利文獻7，如第14圖所示 ’揭述作為一般用於製造海島型纖維的管子方式紡嘴 (pipe-type spinneret)而為眾所皆知之複合紡嘴。第14圖 是專利文獻3、專利文獻7之複合紡嘴之示意性截面圖 。圖中，分別顯示：30為管子、31為海成分高分子導入 流路、32為島成分高分子導入流路、33為上紡嘴板、34 為中紡嘴板、35為下紡嘴板、40為海成分高分子分配室 、4 1為管子挿入孔、42為紡嘴吐出孔。專利文獻3是通 常作為管子方式紡嘴而為眾所皆知，其係由設置有海成 分高分子導入流路3 1、島成分高分子導入流路3 2、及管 子3〇之上紡嘴板33，及設置有與管子30之外徑為同等 、或較大口徑之管子挿入孔41之中紡嘴板3 4，以及設 201226643 置有紡嘴吐出孔42之下紡嘴板3 5所構成。 揭述易溶出成分之海成分高分子係由海成分 流路31導入至海成分高分子分配室40而充: 外周，難溶出成分之島成分高分子則由島成 入流路32導入至管子30而由管子30吐出， 之高分子則合流而形成海島複合截面後，經 孔41而由紡嘴吐出孔42吐出複合高分子， 海島型複合纖維。 然而，專利文獻3之管子方式紡嘴之大 為製造一島則需要加算管子厚度，每一管子 大。此外，在紡嘴之製造上，由於需要將管二 上紡嘴板3 3並加以焊接固定，需要焊接裕量 於需要設置為插入管子3 0所需要之孔，以致 問題而不能將管子間彼此之間隙加以狹窄化 法將管子3 0在每單位面積配置成稠密、以增 度，因此製造纖維徑為奈米級之超極細纖維 的情況。此外，由於使用圓筒狀之管子3 0， 形狀則被限定於圓形、或類似其之橢圓形狀 法獲得複雜的形狀，例如具有呈多角形的島 型複合纖維的情況。此係在管子3 0的配置上 可加以控制的纖維截面形態則有界限，以致 雜的截面是呈多層的纖維則會有困難的情況 此外，為獲得所欲纖維形態，當需要經 複合紡嘴而重複進行某些紡絲評估，但是由 嘴之結構非常複雜，紡嘴之製造需要時間或 因此，其係 而分子導入 岛管子30之 分高分子導 猎此兩成分 由管子挿入 藉此可製造 問題係由於 之面積將擴 L 30壓入於 ，而且，由 因強度上之 。因此，無 大孔填充密 則會有困難 所獲得之島 ，因此有無 形狀之海島 自由度低、 有製造如複 〇 由試作數種 於該複合紡 勞力、費用 -10- 201226643 關於此方面也有導致設備費將變得過大之問題。此外 ’由於海成分尚分子導入流路31係配設於密集配設管子 30之官群的外周，對管群中心充分供應海成分高分子則 會有困難’特別是有可能發生由管群中心的管+ 30所吐 出的島成分尚分子彼此會合流的情況。特別是若為增大 孔填充密度而使得管子3〇更密集配置時，則上述問題將 變付更顯著。根據本發明之發明人等的見解，在管子3〇 之管群中，將海成分高分子導入流路3丨自由配設，在結 構上則會有困難的情況。其係例如為在管群中配設，則 需要將管子30在途中加以彎曲等而設置海成分高分子 導入机路3 1，以致有紡嘴結構將變得非常複雜而導致設 備費將變得過大之問題。 此外，類似管子方式紡嘴的實例，則揭示一種如第 1 8圖所示之專利文獻6之複合紡嘴。第丨8圖是專利文 獻6之複合紡嘴之示意性截面圖。圖中，25是表示吐出 孔、55是上板、56是突出部。在專利文獻6是揭述為使 海成分向分子、島成分高分子均勻分配，在吐出孔25、 及島成分吐出孔1之周圍具有突出部5 6 ,以將上紡嘴板 33之下面與形成於吐出孔25之周圍的突出部56之上面 的間隙，及上板29之下面與形成於島成分吐出孔丨之周 圍的突出部5 6之上面的間隙加以狹窄化而增大壓損，藉 此即可提高高分子之分配性。此外，根據本發明之發明 人等的見解，由於不使用管子而以機械加工來形成孔， 可避免如專利文獻3或專利文獻7般在製造紡嘴時之使 用管子之問題，因此與專利文獻3、專利文獻7相比較 ’則可使孔填充密度增大一些。 -11 - 201226643 關於兩 但是由 周圍具 大孔填 ，如島 成分南 將粗纖 法對應 由於通 獲得兩 紡嘴所 纖度絲 無法獲 而，根據本發明之發明人等的見解，如上 成分高分子分配性，雖然可確認有—定的功效， 於=係在島成分吐出孔1、及海成分吐出孔4之 ::出部56之結構’孔間節距變大，以致無法增 在度。其係由專利文獻6之實施模式也可了解 數/每1紡嘴= 500個、島數/每i克=25個、各 分子之吐出量為9克至21克/(分鐘•紡嘴）般係 度絲作為對象，因此對於近年之超極細絲則有無 的情況。此外，根據本發明之發明人等的見解， 過間隙的高分子通過量為多，流路壓損變大，可 成分高分子之均勻分配，但是若為本發明之複合 作為對象的高分子通過量會變成極其微量的超細 而言，則由於流路壓損是不能加以增大，以致有 得如上述般功效的情況。 此外，類似於專利文獻6的實例，則有揭述一種如 第1 5圖所不之專利文獻4之複合紡嘴。第15圖是專利 文獻4之複合紡嘴之示意性載面圖。圖中，27是表示放 射狀溝、28是表示同心圓狀溝。在專利文獻4是揭述認 為由於在島成分吐出孔i之周圍形成放射狀溝27、或在 吐出孔25之周圍形成同心圓狀溝28，藉此可提高在海 成分而分子之分配性’即使在海成分高分子比率為少的 情況下’也可獲得經抑制島成分彼此之合流之海島型複 合纖維。此外’根據本發明之發明人等的見解，由於其 係不使用管子而以機械加工形成孔，可避免如專利文獻 3、專利文獻7在製造紡嘴時之使用管子之問題，因此與 12 - 201226643 專利文獻3、專利文獻7相比較，則可將孔填充密度增 大一些。 然而’由於在島成分吐出孔1、或在吐出孔25之月 圍是經施加溝加工，孔間節距變大，無法充分地增大孔 填充密度’以致在製造纖維徑為奈米級之超極細纖維時 ，則會有困難的情況。其係如在實施例所揭述，所獲得 纖維之最小徑為1 # m ’因此無法達到奈米級。此外，由 於對紡嘴實施複雜的溝加工，紡嘴之製造則需要時間或 勞力、費用，關於此方面也有導致設備費將變得過大之 問題。 [先前技術文獻] [專利文獻] [專利文獻1 ]曰本特 [專利文獻2]曰本特 [專利文獻3 ]曰本特 [專利文獻4]曰本特 [專利文獻5 ]曰本特 [專利文獻6 ]曰本斗寺 [專利文獻7 ]曰本特 [專利文獻8]國際公 【發明内容】 [發明所欲解決之問題] 開平7-26420號公報 開2000- 1 10028號公報 開2007-100243號公報 開2006- 1 83 1 53號公報 開2008-38275號公報 開平7-1 18913號公報 開2009-9 1 680號公報 開1989-02938號小冊 如上述，正在殷切期盼能一邊提高島成分吐出孔之 孔填充密度、一邊在高島成分比率（=低海成分比率）下 防止島成分高分子彼此之合流，以獲得異形狀之超極細 -13- 201226643 纖維，但是如上所述仍殘留 複合纖維製造上構成阻礙。 上是具有重要的思義。因此 海島型複合纖維的分配板方 嘴、及以使用複合紡嘴之複 合纖維之製造方法。該複合 高分子之吐出孔的孔填充密 彼此之合流，可形成各種不 可以高精確度形成異形截面 尺寸穩定性。 [解決問題之方法] 為解決上述問題，本發 之構成。亦即，根據本發明 係用於吐出以島成分高分子 合高分子流者，且其特徵為 分的分配孔及分配溝之一片 著。午夕問題而一直在海島型 解決此問題，在工業 本發明之目的係在為製造 弋紡。^中，提供一種複合紡 合纺絲機進行熔融紡絲之複 、、方嘴係藉由一邊擴大島成分 度、—邊防止島成分高分子 同的纖維截面形態，特別是 、且可維持該截面形態之高 明之複合紡嘴係具有如下述 ，可提供一種複合紡嘴，其 與海成分高分子所構成之複 由形成用於分配各高分子成 以上分配板、與位於該分配 板之高分子紡出路徑方向之下游側形成數個島成分吐出 孔與數個海成分吐出孔的最下層分配板所構成，且存在 著配置於以該島成分吐出孔為中心的半徑R1之假想圓 周線C1上之該海成分吐m置於半徑R2之假想圓 周線C2上之該海成分吐出孔、及配置於半徑r4之假想 圓周線C4上之該島成分吐出孔，且此等係可滿足下式〇) ，且成為下列（2)之條件甲至丁中任一者的配置： (1) R2>R4^^3xR1 ,W1 λ -14- 201226643 (2)條件甲 C 1 :三個海成分吐出孔係以中心角1 20度等分配置、 C2 :三個海成分吐出孔係以中心角1 20度等分配置、 C4 :六個島成分吐出孔係以中心角60度等分配置、 0 3 :配置於C1與C2的吐出孔間之相位角為60度、 0 5 :配置於C1與C4的吐出孔間之相位角為30度， 條件乙 C 1 :三個海成分吐出孔係以中心角1 2 0度等分配置、 C2 :三個海成分吐出孔係以中心角1 20度等分配置、 C4 :三個島成分吐出孔係以中心角1 20度等分配置、 0 3 :配置於C1與C2的吐出孔間之相位角為60度、 β 5 :配置於C 1與C4的吐出孔間之相位角為0度， 條件丙 C 1 :六個海成分吐出孔係以中心角60度等分配置、 C2 :六個海成分吐出孔係以中心角60度等分配置、 C4 :六個島成分吐出孔係以中心角60度等分配置、 0 3 :配置於C1與C2的吐出孔間之相位角為0度、 0 5 :配置於C1與C4的吐出孔間之相位角為3 0度， 條件丁 C 1 :四個海成分吐出孔係以中心角90度等分配置、 C 2 :配置八個海成分吐出孔、 C4 :四個島成分吐出孔係以中心角90度等分配置、 0 3 :酉己置於C1與C2的吐出孔間之相位角為26.6 度、 0 5 :配置於C 1與C4的吐出孔間之相位角為0度。 -15- 201226643 ㈣此1卜’根據本發明之較佳的形態，可提供-種複合 ”為、'係具有數個前述分配板，在該分配板中，該分 配孔的孔數係朝前述高分子紡出路徑方向之下游側而增 加’ Mit位於該高分子㈣路徑方向之上游側的該分 配孔、與位於該高分子紡出路徑方向之下游側的該分配 孔之方式而形成該分配溝，且構成連通該分配溝的端部 之數個分配孔。 一並且’根據本發明之另—實施模式，可提供一種複 0紡嘴，其係就以前述分配孔及前述分配溝所形成的該 分配板内部之數個高分子流通路徑，使得在由該分配板 之上端至最下層分配板的該高分子流通路徑之長度為相 對長的路徑中之該分配孔的孔徑，製成大於在相對短的 路徑中之該分配孔的孔徑。 此外’根據本發明之另一實施模式，可提供一種複 合紡嘴’其在以鄰接的兩個島成分吐出孔之兩條共同外 接線所包圍的區域内，存在著該海成分吐出孔之至少一 部分。 此外，根據本發明之另一實施模式，可提供一種複 合纺嘴，其在前述以鄰接的兩個島成分吐出孔之兩條共 同外接線所包圍的區域内，存在著至少兩個前述海成分 吐出孔各自之至少一部分，且該兩個海成分吐出孔係隔 著連結該兩個島成分吐出孔的中心之線分而配置。 此外’根據本發明之另一實施模式，可提供一種複 合紡嘴，其愈朝前述高分子紡出路徑方向之上游側，構 成分配溝的分配板之厚度為愈大。 ' 16 - 201226643 此外’根據本發明之另一實施模式，可提供一種複 合紡嘴，其在前述分配板、或前述最下層分配板所形成 的最小孔之直徑DMIN與形成該最小孔之板厚度BT係 可滿足下式： BT/DMIN^ 2 但是，DMIN是代表在分配板、或最下層分配板所 形成的最小孔之直徑（mm)，BT是代表形成最小孔之分配 板、或最下層分配板之厚度（mm)。 此外，根據本發明之另一實施模式，可提供一種複 合纺嘴’其前述分配板、或前述最下層分配板之板厚度 為在0.1至0.5 mm之範圍。 此外，根據本發明之另一實施模式，可提供一種複 合紡嘴，其前述島成分吐出孔之孔填充密度為 0.5孔 /mm2以上。 此外，根據本發明之另一實施模式，可提供一種複 合纖維之製造方法，其係在上述複合紡嘴中，在由前述 分配板至前述最下層分配板的前述島成分吐出孔之各流 路的流路壓損為相等，且以使用由該分配板至該最下層 分配板之海成分吐出孔之各流路中的流路壓損可成為相 等的複合紡嘴之複合紡絲機而進行熔融紡絲。 此外’根據本發明之另一實施模式，可提供一種複 合纖維之製造方法，其係以使用上述複合紡嘴之複合紡 絲機，以50%以上之島成分高分子比率而進行熔融紡絲 -17- 201226643 在本發明中，所謂的「分配孔」是意§胃藉由數個分 :板之組合’形成孔以提供朝高分子紡出路徑方向分配 高分子的作用者。 在本發明中，所謂的「分配溝」是意謂藉由數個分 配板之組合’形成溝以提供朝著蚕直於高分子紡出路徑 方向之方向分配高分子的作用者。在此，分配溝是可為 細長的穴（狹縫）或為經挖掘之細長的溝。 在本發明中，所謂的「高分子紡出路徑方向」是意 謂各高分子成分由計量板直至吐出板之纺嘴吐出孔所流 動的主方向。 在本發明中，所謂的「垂直於高分子紡出路徑方向 之方向」是意謂垂直於各高分子成分由計量板直至吐出 板之紡嘴吐出孔所流動的主方向之方向。 在本發明中，所謂的「半徑之假想圓周線C1」 是意謂將與最接近於作為基準之島成分吐出孔之海成分 吐出孔之中心點間距離作為半徑R丨之假想圓周線C 1。 在本發明中’所謂的「半徑R2之假想圓周線C2」 是意謂將與第二接近於作為基準之島成分吐出孔之海成 分吐出孔之中心點間距離作為半徑R2之假想圓周線C2 〇 在本發明甲’所謂的「半徑R4之假想圓周線C4」 是意謂將與最接近於作為基準之島成分吐出孔之海成分 吐出孔之中心點間距離作為半徑R4之假想圓周線C4。 在本發明中，所謂的「中心角」是意謂連接作為基 準之島成分吐出孔之中心點、與分別配置於假想圓周線 -18- 201226643 cn、C2之圓周方向相鄰接的兩個海成分吐出孔之中心點 ，或配置於假想圓周線C4上之圓周方向相鄰接的兩個島 成分吐出孔之中心點的線分所交叉之角度。 在本發明中，所I胃的「相位角」是意謂連接作為基 準之島成刀吐出孔之中心點與連接配置於假想圓周線 C1上之海成分吐出孔之中心點的線分、與連接作為基準 之島成分吐出孔之中心點與配置於假想圓周線C2之海 成分吐出孔之中心點的線分所交又的角度，或連接作為 基準之島成分吐出孔之中心點與配置於假想圓周線C1 上之海成分吐出孔之中心點的線分、與連接作為基準之 島成分吐出孔之中心點與配置於假想圓周線C2之海成 分吐出孔之中心點的線分所交叉之角度。 、在本發明中，所謂的「高分子流通路徑」是意謂由 於形成於分配板内部的分配孔及分配溝是連通所構成之 路徑。 在本發明中，所謂的「孔填充密度」是意謂將吐出 呵刀十之島成分吐出孔數除以吐出導入孔之截面 積所計算彳異> # .χ 之值。該孔填充密度愈大，則島成分高分子 成分係以愈$ I & μ , 〜夕數所構成之複合纖維。 [發明的功效] 根據本發明之複合紡嘴，藉由一邊擴大島成分高分 丁之吐出子【沾2丨& b的孔填充密度、一邊將島成分高分子均勻分 配、防止島士'八^ j,.. 取刀向分子彼此之合流，則可形成各種不同 W纖維戴面形 且 〜態’特別是可以高精確度形成異形截面、 °、隹持该截面形態之高尺寸穩定性。 -19- 201226643 【實施方式】 [本發明之最佳實施方式] 在下文中、一邊參照圖式一邊就本發明之複合紡嘴 之實施模式詳細加以說明。第5圖係使用於本發明實施 模式之複合紡嘴之示意性戴面圖，第7圖係第5圖之X —X線截面圖，第1圖係第7圖之部分放大平面圖，第2 圖、第3圖、第4圖、第16圖係使用於本發明之另一實 施模式的最下層分配板之部分放大平面圖，第6圖係使 用於本發明實施模式之複合紡嘴、紡絲頭組合體““η Pack)、及冷卻裝置周邊之示意性截面圖，第丨了圖、第 圖、第21圖、第22圖、第31圖、第38圖係使用於 本發明實施模式之分配板、最下層分配板之示意性部八 截面圖。再者，此等係用於正確傳達本發 刀 咅m 、专點的示 〜圖，圖示係經簡略化，本發明之複合紡嘴是 特 又制者，孔及溝的數目及其尺寸比等係可配八 ^ 〇貫施槿迕 而加以變更者。 、、 使用於本發明實施模式之複合紡嘴1 8， ^ 第6圖戶片 χ、’其係裝備於紡絲頭組合體1 5、並固定於 1 c , 、、’々綠頭 έΒ 中，且在複合紡嘴i 8之正下方則構成有冷卻裝、、& 。在此經導入複合紡嘴i 8之兩成分以上高分子，'置17 通過計量板9、分配板6、最下層分配板5而由」各自 $之紡嘴吐出孔4 2吐出後，經由冷卻裝置丨7所"出板 ^ L加以冷卻，並賦予油劑後，則加以捲取 的 型设合纖維。再者，在第6圖是採用環狀向内：：海島 之環狀冷卻裝£ 17，但是也可採用由單 二氣流 人出軋流之 -20- 201226643

冷卻裝置。此 ，則可沿用在. 可，不需要特 在本發明 所示，係將計 配板5、及吐 配板6與最下 ’計量板9與 係可為使用定 會成一致而實 加以固定，也 。特別是由於 板5係使用薄 擴散接合）。 在此，薄 ，更進一步適 之板厚度製成 度，以及孔間 。具體而言， 之直徑DMIN 板厚度BT係 一步增大。此 度作為DMIN' 式（3)，即可與 BT/DMIN 外，關於裝備於計量板9 <上游側的構件 現有的紡絲頭組合體1 5所使用+ + 文用之流路等即 別加以專有化。 實施模式所使用的複合紡嘴 两U，如第5圖 量板9、至少一片以上分配才反6、最下層八 出板10依序積層而構成，特別是較佳 層分配板5係以薄板所構成。在此情況； 分配板6’及最下層分配板5與吐出板1〇 位銷使得紡絲頭組合體18之中心位置p ) 施定位，且在積層後，使用_、螺㈣ 可為使用錢著加以金屬接合(擴散接合) 分配板6彼此 '或分配板6與最下層分配 板，則較佳為使用熱壓著而加以金屬接合（ 板之板厚度較佳為在〇·〇…随之範圍 :為在0.1至0.5 mm之範圍。藉由將薄板 薄，則具有可將可加工的孔之孔徑或溝寬 、溝間節距減小而增大孔填充密度的優點 只要疋在島成分吐出孔！中成為最小的孔 、與形成有該最小孔的最下層分配板5之 可滿足式(3)之式’即可使孔填充密度更進 外，在形成有分配溝8的情況，則將溝寬 '並使其與分配板6之板厚度Βτ係可滿足 上述相同地更進一步增大孔填充密度。 -21 - 201226643 在此’若為BT/DMIN〉2的情況，則如上述雖然可 增大孔填充密度，但是若欲更進一步使得島成分高分子 之吐出斑加以最小化時’則更佳為可滿足式（3)。 但是’若將分配板6、最下層分配板5之板厚度製 成為太薄時，則由於薄板之強度降低而易發生撓曲，有 可能導致可使用的高分子之種類受限的情況（若為高黏 度高分子則壓損變大而發生撓曲）。在此情況下，則=薄 板積層數片，並將此等加以金屬接合，以使整體厚度増 大而提高強度即可。此外，囍由脾蒲4 又θ 稭由將溥板之板厚 厚，則將可提高每一片強度而具有得以増加可： 分子之種類的優點。但是，若製成為 问 得可加工的孔徑、溝寬度、孔.溝間節I:為I:法: 至有可能導致無法增大孔填充密度的 乍甚 月’兄。在此梧、、ff ，則將孔數多的分配板之厚度製成為薄， /下 將厚度製成為愈厚即可。 孔數愈少則 至少積層一片以上分配板6之分配溝8、=刀子通過 ，則經由最下層分配& 5之用於吐出島成^:配孔7後 成分吐出孔1、及用於吐出海成分高分刀阿分子之島 孔4而吐出，藉此各成分之高分子則八去之海成分吐出 分子流》其後，複合高分子流則通過吐°出:而形成複合高 出板1 〇之〇士 ψ道 入孔1 1、縮小孔12而由紡嘴吐出孔42 土 主出導 設於最下層分配板5之島成分吐出孔丨出。在此’配 部是均等的大小，此外，海成分吐出％ 7孔杈較佳為全 為全部是均等的大小。島成分吐出丨 之孔徑也較佳 1、及海成分吐出 -22- 201226643 孔4之孔徑較佳為在ο”至0.8 mm之範圍，並且更適 合為在0.05至〇.5 mm之範圍。 首先，就本發明之最重要的要點之—邊增大複合紡 嘴1 8之孔填充密度、一邊防止島成分高分子彼此之合流 ’即可形成各種不同的纖維截面形態，特別是可以高精 確度形成異形截面的原理說明如下。在此，為增大孔填 充岔度，則需要使得島成分吐出孔1之間隔非常接近， 在此情況下’在相鄰接的島成分吐出孔間中，則將發生 島成分高分子彼此之合流。因此，為防止該島成分高分 子彼此之合流’例如如第1 2圖所示，若採取以用於吐出 海成分高分子之海成分吐出孔4包圍島成分吐出孔1之 周圍的配置時，則可抑制相鄰接的島成分高分子彼此之 合流而獲得島成分為呈六角形截面之纖維。然而，在另 面’島成分吐出孔間距離則變得太大，以致無法增大 孔填充密度。亦即，在孔填充密度與防止島成分高分子 之合流上則會發生折衷選擇（trade-off)的關係。 在此’島成分之截面形態為圓形狀的島成分高分子 彼此之合流是主要會發生於連接相鄰接的島成分吐出孔 1之中心的線上，但是在具有數個邊緣（角）部的異形狀時 ’則不僅是連接島成分吐出孔丨之中心的線上，在相鄰 接邊緣部間也會發生。此外，若考慮及生產效率時，由 於海成分高分子是經熔融紡絲後加以溶出，因此較佳為 極力增大島成分同为子比率、減少海成分高分子比率， 仁疋在此情況下’島成分高分子彼此之合流發生將變得 更顯著。 -23- 201226643 1¾ it 匕 噌大孔填充密度、且抑制成 之合流而製造I 古破产 阿刀子彼此 k具有冋精確度的纖維戴面形態之输认 為極/、重要的技術。因此’本發明之發明人等斜、”將成 技術係毫無妥善照料的上述問題而二=對先前 於發現本發明之新額技術。、…研讨結果’終 ’本發明實施模式之最下層 =::1為中心的半徑R1之假想圓周線 成八刀+1 4、在半徑R2之假想圓周線C2上配置海 =4、在半徑R4之假想圓周…配置2 分σ土出孔1，^ ^ 罝馬成 件甲至丁中/等係可滿足式⑴，且配置成⑺可成為條 島成分可成者。其中（2)之條件曱、條件乙係表示 截面，條件；二角形截面’條件丙係表示可成為六角形 1、及海成八係表不可成為四角形截面之島成分吐出孔 母成分吐出孔4的配置模式。 第：模式係如第1圖所示，以某-島成分吐出孔i =基準且假定以最短的中心間距離鄰接於該基準之島 成刀吐出孔1之海成分吐出孔為4a時，則假定連接基準 島成刀吐出孔1與海成分吐出孔4a之中心點的線分作 為半控RI之假想圓周線為C1而在該假想圓周線c 1上 配置海成分吐出孔4 ;其次’假定以第二短的中心間距 離所鄰接之海成分吐出孔為4b時，則假定連接基準之島 成分吐出孔1與海成分吐出孔4b之中心的線分作半徑 R2之假想圓周線為C2而在該假想圓周線C2上配置海成 刀吐出孔4 ;並且，假定以最短中心間距離所鄰接於作 為基準之島成分吐出孔1之島成分吐出孔為1 a時，則假 -24- 201226643 定連接基準之島成分吐出孔1、1 a之中心的線分作為半 徑R4之假想圓周線為C4而在以假想圓周線C1與假想 圓周線C2所夾持的區域内配置假想圓周線C4，此等係 可滿足式（1)，且在各自假想圓周線C 1、C2、及C4上配 置成可成為（2)之條件曱。在此，式（1)是將小數點第4位 四捨五入而計算得： (1) R2 2 R4 2，3xRl 式（1) (2) 條件甲 C 1 :三個海成分吐出孔係以中心角1 20度等分配置、 C2 ··三個海成分吐出孔係以中心角1 20度等分配置、 C4：六個島成分吐出孔係以中心角60度等分配置、 0 3 :西己置於C 1與C2的吐出孔間之相位角為60度、 0 5 :酉己置於C1與C4的吐出孔間之相位角為30度， 條件乙 C 1 :三個海成分吐出孔係以中心角1 20度等分配置、 C2 :三個海成分吐出孔係以中心角1 20度等分配置、. C4 :三個島成分吐出孔係以中心角1 20度等分配置、 0 3 :配置於C1與C2的吐出孔間之相位角為60度、 0 5 :配置於C1與C4的吐出孔間之相位角為30度， 條件丙 C 1 :六個海成分吐出孔係以中心角60度等分配置、 C2 :六個海成分吐出孔係以中心角60度等分配置、 C4 :六個島成分吐出孔係以中心角60度等分配置、 0 3 ··配置於C1與C2的吐出孔間之相位角為0度、 Θ 5 :配置於C1與C4的吐出孔間之相位角為30度， -25- 201226643 條件丁

Cl:四個海成分吐出孔係以中心角9 0度等分配置、 C2 :配置八個海成分吐出孔、 C4 :四個島成分吐出孔係以中心角90度等分配置、 0 3 :配置於C1與C2的吐出孔間之相位角為26.6 度、 0 5 :配置於C1與C4的吐出孔間之相位角為0度。 由於此，經防止最易發生合流的基準之島成分吐出 孔1、與島成分吐出孔1 a之間的島成分高分子彼此之合 流，且藉由假想圓周線C1上之海成分吐出孔4 a的配置 而形成異形截面（三角形截面）之直線部、藉由假想圓周 線C 2上之海成分吐出孔4 b的配置而形成邊緣部，即可 獲得島成分是均勻且可成為高精確度的截面（三角形截 面）形態之纖維。 若沿著高分子之流動形態而說明本發明的原理時， 則為如下所述。島成分高分子、海成分高分子之兩高分 子係朝著最下層分配板5之下游側的吐出導入孔1 1而同 時吐出，且各高分子是一邊朝著垂直於高分子紡出路徑 方向之方向而擴大寬度、一邊沿著高分子紡出路徑方向 而流動，使得兩高分子合流而形成複合高分子流。此時 ，若欲防止基準之島成分吐出孔1與由島成分吐出孔1 a 所吐出的島成分高分子彼此之合流，有效的是將用於以 物理性地分開島成分高分子之海成分高分子介於其間， 而此任務是以由假想圓周線C 1上之海成分吐出孔4a所 吐出的海成分高分子來達成。 -26- 201226643 並且，假想圓周線c1 μ 重要任務是形成島成分可成海成分吐出孔的另 由局部性地抑制由基 广截面之形態。其係 八古 I早之島成分吐出孔1所吐出的島 分局分子之擴大官庳 覓度，亦即為獲得島成分可成為三角 截面之形態而以中心角1 20度等分配置三個海成分吐 孔4a ’以從三處來抑制島成分高分子之擴大寬度。然 ’藉由將假想圓周線C2上之海成分吐出孔4b以具有 位角6〇度且以中心角j 2〇度加以等分配置，以將由海 分吐出孔4 a之孔間所流出的島成分高分子以由海成 吐出孔4b所吐出的海成分高分子來抑制。由於海成分 出孔4a與海成分吐出孔4b係具有相位差、且配置於 徑不同之假想圓周線C1上與假想圓周線C 2上，因此 有在配置於内周側之海成分吐出孔4a形成三角形截 之邊’而在配置於外周側之海成分吐出孔4b形成三角 截面之邊緣（角）部的作用。除此之外’也具有抑制由 為基準之島成分吐出孔1所吐出的島成分高分子、與 假想圓周線C4上之島成分吐出孔1 a所吐出的島成分 分子之合流的作用。 在此，為使島填充密度大、且獲得島成分是至異 截面的纖維，則將假想圓周線c4之半徑R4減小，使 基準之島成分吐出孔1與島成分吐出孔1a接近即可’ 是在此情況下，本發明之發明人等則發現：其存在著 構成由各自孔所吐出的島成分高分子擴大寬度使得島 分高分子彼此會合流的界限之距離。此即’其要點是 以假想圓周線C1與假想圓周線C2所夾持的空間中’ 藉 成 形 出 後 相 成 分 吐 半 具 面 形 作 由 高 形 得 但 會 成 在 可 -27- 201226643 一邊形成可使得由島成分吐出孔1所吐出的島成分高分 子充分擴大寬度的空間、一邊抑制島成分高分子之合流 的孔配置。亦即，其係使得作為基準之島成分吐出孔1 與鄰接之島成分吐出孔1 a之中心點間距離的半徑R4係 可滿足式（1)而決定即可。 在此，若在式（1)之R4 > R2的情況，則無法使得作 為基準之島成分吐出孔1與配置於假想圓周線C4上之島 成分吐出孔1 a彼此接近，其結果，則無法增大島填充密 度。此外，若在式（1)之R4 <入3xR 1的情況，則有可能 發生由作為基準之島成分吐出孔1、與配置於假想圓周 線C4上之島成分吐出孔la所吐出的島成分高分子彼此 之合流的情況。此外，此配置的特徵是可多配置島數、 增大島填充密度，但是也有無法使得島成分高分子比率 成為50%以上的情況，因此適合用於獲得如奈米纖維之 纖維徑為奈米級大小之複合纖維。 其次’島成分可成為三角形截面之其他配置模式， 則有如第2圖所示之（2)之條件乙的配置。其係在作為基 準之島成分吐出孔1之周圍之假想圓周線C1上以中心角 1 2 0度等分配置三個海成分吐出孔4，並在其外周之假想 圓周線C4上以具有相位角〇度且以中心角1 20度等分配 置三個島成分吐出孔1，並在其外周之假想圓周線C2上 以具有相位角60度且以中心角1 20度等分配置三個海成 分吐出孔4。藉由採取如此的配置，則可增大島成分高 分子比率’即使在如70%以上之高島比率下，並無島成 分高分子彼此之合流而可獲得島成分為呈均勻的三角形 截面之纖維。 -28- 201226643 此外’如第3圖所示’島成分可成為六角形截面的 配置模丨’則有如⑺之條件丙的配置。若為(2)之丙的酉己 置，則在作為基準之島成分吐出孔i之周圍之假想圓周 線c 1上以中心角60度等分配置六個海成分吐出孔4， 並在其外周之假想圓周線C4上以具有相位角3〇度且以 中心角60度等分配置六個島成分吐出孔i，並其:外= 之假想圓周線C2上以具有相位角30度且以中心角° 度等分配置六個海成分吐出孔4。藉由採取如此的配6置〇 ，則可增大孔填充密度、且增大島成分高分子比率，即 使在如70%以上之高島比率下’並無島成分高分子彼： 之合流而可獲得島成分為呈均勻的六角形截面之纖維。 此外，如第4圖所示，島成分可成為四角形截面的 配置模式，則有如（2)之條件丁的配置。若為（2)之條件丁 的配置，則在作為基準之島成分吐出孔1之周圍之假扠 圓周線C 1 _L以中心、肖9〇纟等分配置四個海成分吐出孔 4並在其外周之假想圓周線C4上以具有相位角0度且 以中〜角90度等分配置四個島成分吐出孔1，並在其外 周之^想圓周 '線C2上以具·有相位肖22.5度*配置八個 海成刀吐出孔4。藉由採取如此的配置，則可增大孔填 充=度且增大島成分高分子比率，即使在如7〇%以上 之尚島比率下，也可獲得島成分為呈均勻的四角形截面 之纖維。 十此外，如第17圖所示，具有數片分配板6、且在該

It ^ ^積層的分配板6中’使得形成於分配板6的分 的孔數構成為會朝高分子紡出路徑方向之下游側 -29- 201226643 而增加，並將形成有朝高分子紡出路徑方向引導高分子 的分配孔7之分配板6、與朝著垂直於高分子紡出路徑 方向之方向引導高分子之分配溝8的分配板6交替積層 ，以使得位於高分子紡出路徑方向之上游側的分配孔〜 、與位於高分子纺出路徑方向之下游侧的分配孔7會連 通而形成有分配溝8。此外’也可為在一片分配板：之 單側的面形成分配孔7,而在另一面則形成分配溝8，使 得分配孔7與分配溝8連通。此外，如上所述，也可為 分配孔7係貫通分配板6而形成’此外，也可為分配溝 8係貫通分配板7而形成。 因此，對於一個分配孔7形成有選拔赛（t〇urnament) 方式之高分子流通路徑，該流通路經係構成為：形成會 連通其高分子紡出路徑方向之下游側的位置之—個分配 溝8 ’並形成會連通其分配溝8的端部之數個（在第17 圖中則有兩個）分配孔7。若為該選拔赛方式之高分子流 通路徑，則使得由位於高分子纺出路徑方向之最上端的 分配板6之分配孔7、或分配溝8至最下層分配板5之 島成分吐出孔1之路徑長度係相等。並且，在經積層數 個分配板6中’則使得在各自分配板6中的分配孔7之 孔徑、分配溝8之溝寬度、溝深度、溝長度為相等的結 構。 在此情況下’由於選拔赛式流路的數目係隨著朝高 分子纺出路徑方向之上游側而減少，通過分配溝8、或 分配孔7的高分子之流量則依序增大而導致流路壓損增 大’因此’較佳為配合其而依序擴大分配孔7之孔徑、 -30- 201226643 i 或分配溝8之溝寬度、溝深度，以抑制流路壓 特別是更有效的方法是增大會構成流路壓損為 溝之分配板厚度。此外，如第17圖所示，可採 個分配溝8係對於高分子紡出路徑方向之下游 兩個分配孔7之二分支的選拔赛方式之高分子 ，但是並不受限於此。分配溝8係連通兩個以 孔7時（在二分支以上的選拔賽方式之流路的， 佳為使得由高分子纺出路徑方向之上游側的分 下游側的分配孔7的分配溝8之溝長度、溝寬 度分別為相等，以使得各高分子流通路徑的流 為相等。此外，藉由在分配溝8的端部配設分 則可消除高分子之異常滯留、高分子之分配性 可獲得精密控制的優點。 在此’可使得其他各高分子流通路徑的流 成相等之結構是可列舉：就由分配孔7及分配 成的分配板6内部之數個高分子流通路徑，藉 配板6之上端至最下層分配板5之高分子流通 度為相對長的路徑中之分配孔6的孔徑製成為 的路徑中之分配孔6的孔徑大，則可使得流路 均等。 此外’可使得其他各高分子流通路徑的流 成相等之結構是可列舉：將最下層分配板5之 出孔1之孔徑調整成使得在其上游側之分配板 路中的流路壓損差成為相等之結構。具體而言 連通於流路壓損為大的流路之島成分吐出孔丄 損增大》 大的分配 取的是一 側會連通 流通路徑 上之分配 It況），較 配孔7至 度、溝深 路壓損成 配孔7， 南而具有 路壓損變 溝8所形 由將由分 路徑之長 比相對短 壓損成為 路壓損變 島成分吐 6之各流 ，藉由將 之孔徑增 -31 - 201226643 大、 出孔 而將連通於流路壓損為小之上游側流路之島成分吐 1減小’則可使得流路壓損成為相等。 刀0 此外，如第31圖所示，在-個分配溝8係對高分子 纺出路徑方向之下游側’連通於數個分配孔7，而i對 高分子紡出路徑方向之上游側也連通於數個分配孔7的 情況，可使得各高分子流通路徑的流路壓損成為相等之 結構是為使得通過連通於分配溝8之φ |、 心Τ兴4的分配孔7 、與連通於端部的分配孔7之高分子之流量成為相等， 藉由與中央部相比較而增大位於端部的分配孔7之孔徑 ，即可使得流路壓損成為均等。 其次’由於配設於分配板6之分配孔7係主要朝高 分子紡出路徑方向分配高分子、分配溝8係主要朝著垂 直於高分子紡出路徑方向之方向分配高分子，則可朝纖 維截面方向使得高分子自由、且容易分配，藉此即可在 鄰接之島成分吐出孔1間之極其狹窄區域内配置海成分 吐出孔4。 特別是如第20圖所示’較佳為在最下層分配板5之 正上方的分配板6是配設有分配孔7與分配溝8。在此 情況下，在分配孔7則使島成分吐出孔1連通，而在分 配溝8則使海成分吐出孔4連通。由於如此之構成，在 分配板6中’則可將分配溝8配置於更接近於分配孔7 之位置，且可將連通碑之海成分吐出孔4更接近於島成 分吐出孔1而配置，因此f增大孔填充密度。此外，最 下層分配板5之正上方的分配板6係如第21圖所示，即 使分配孔7是連通於分配漠8之高分子紡出路徑方向之 -32- 201226643 I游側A外，如第22圖所示，即使分配溝8是連通於 分配孔7之高分+妨Ψ ,Α _ 、’出路徑方向之下游側，也可獲得與 上述為相同的功效。並 且’本發明之分配板6、及最下 層为配板5係為增大最γ 下層为配板5之島成分吐出孔1 之孔填充密度，亦即，伯a 使件基準之島成分吐出孔1與在 饭，vS圓周線C 1上之海士、 C4 . - . ^ v 成为吐出孔4 ’或與假想圓周線 上之島成分吐出孔 吐出孔„ 1、或假想圓周線C2上之海成分 出孔4之間隔變小而構成為薄板之積層結構。 其次，就共同於第1圖、笙 、笛s^ , 1圖、第2圖、第3圖、第4圖 第5圖、第6圖所示本發麻 各 毛月只把杈式之複合紡嘴1 8之 各構件、各構件的形狀詳加說明。 在本發明之複合紡嘴 四角弗赤夕w 18疋並不限疋於圓形狀，可為 ”夕角”此外’在複合紡冑18之紡嘴吐出孔 的配列是可因應海島型複合纖維之支數、絲條數、々 =17而適當地決定即可。若冷卻裳置”為環狀二 裝：，則較佳為將纺嘴吐出孔42環狀配列 ： 排’此外，若為單方向之冷卻裝置，則二數 出孔42配列成鋸齒狀。 、、鳴吐 此外，紡嘴吐出孔42之垂直於高分 之方井二s T、·万出路徑方向 <万向的截面是不限定於圓形狀， Π 面狀或中空截面狀。但是，製成圓形以=二卜Μ ’為確保高分子之計量性，則較佳為 孔？:知 長度加長。 專吐出孔42之 此外，在本發明之島成分吐出孔丨， 子紡出路徑方向之方尚沾丧& Θ 八垂直於高分 Θ之方向的截面是不限定於圓形狀，也可 -33- 201226643 為圓形以外的異形截面狀或中空截面狀。在此情況不， 配設於最下層分配板5之島成分吐出孔1的形狀較佳為 全部是製成為相同形狀。在圓形截面以外的情況，為使 得島成分能成為所欲形狀而預先將島成分吐出孔1製成 其相似形狀’藉此則易於獲得異形截面之纖維。此外， 在島成分之異形截面纖維，則易於將角部形成為更尖銳（ 易於將曲率半徑變小）。但是，在島成分吐出孔1為圓形 以外的截面狀的情況’則較佳為連通於其正上方而配置 圓截面狀之分配孔7，以正上方之圓截面的分配孔7確 保咼分子之計量性後，以圓形以外的截面形狀之島成分 吐出孔1吐出高分子。此外，在本發明之海成分吐出孔 4疋/、島成刀吐出孔i相同地垂直於高分子紡出路徑方 向之方向的戴面是並不限定於圓形狀，也可為圓形以外 的截面狀。在此，|± 此It况下’配設於最下層分配板5之海成 /刀吐出孔4的形狀較佳為全部製成為相同形狀。 此外在本發明之吐出導入孔1 1是藉由朝在高分子 纺出路在方向由最下_ & # τ & π 取卜增刀配板5之下面起設置_定的助 流區間，即可镇釦，丨人+ Α 後和剛合流島成分高分子與海成分高分子 後之流速差，以估$人 使複&兩分子流穩定化。此外，吐出導 入孔11之孔捏動彳土 a b、 …冓成為比配设於最下層分配板5之 島成分吐出孔1盥海& aL y /、海成分吐出孔4之各吐出孔群的假想 圓52之外徑大，曰检_ ,^ 且儘可能使得假想圓52之截面積與吐 出導入孔1 1之哉二枝 截面積比為小。藉此，由最下層分 所吐出的各高分子的捵丄， 田取Γ增刀配板 分子流穩定化。擴大寬度則受到抑制’使得複合高 • 34- 201226643 此外，在本發明夕始， 之鈿小孔1 2是藉由將由吐出 ::。至紡Λ吐出孔42的流路之縮小角度“…= 90之範圍，即可抑制複㈣ res°nance)等之不穩定現象而穩定地供應複合高1子： 。在此’若縮小角度α為小於5〇。時， ：：： 高分子流^穩定現象 彳 U抑制複合 豕仁疋複合紡嘴1 8本身彻肱士剂 化，此外，若縮小角度“ μ 。 +身钾將大型 子泣之不稃—g $ ’“、 '' 90時，則有複合高分 子瓜不t疋現象會更顯著化的情況。 八此外在本發明之島成分吐出孔1、海成分吐出孔4 及么配孔7較佳為孔截面 β ^ — 面積疋朝兩分子紡出路徑方向為 一疋’但疋也可為截面 θ 曰、* .㈣h 漸減少、或逐漸增加、或 疋漸減增加。其係若為在本發明之分… :最下“配板5’則由於其等係主要使用钱刻處理來 :她孔加工，在加工微小的孔時，則有孔截面積不會朝 问刀子、’方出路徑方向而成為一定的情況的緣故，在此情 況下，則將加工條件等適當地加以最適化即可。 此外，在本發明中的最下層分配才反5是可為一片、 也可積層數片。此時，若以一片最下層分配板5益法獲 得島成分吐出孔！、海成分吐出孔以高分子計量性而 纖維形態是有經時性變化時，則經積層數片即可確保高 分子之計量性。 此外在本赉明之一片分配板6，也可為在分配板6 之上游側配設分配孔7,且連通其而配設分配溝8(下游 側）’此外，也可為在分配板6之上游側配設分配溝8， 且連通其而配設分配孔7(下游側）。如此，使得分配孔7 -35- 201226643 與分配溝8.連通，並將其重複進行一次以 配高分子。 猎此可刀 此外’在分配板6之-個成分之高分子之八配方法 ，如前述係以選拔賽方式為最佳，但是如刀 也可為對數個分配孔7為—個分配溝 8圖所不’ 孔7構成數個分配溝8之狹縫方式：此外 ，方式與狹縫方式之複合方式。在此，=二 间分子也採用與上述為相同 /、 刀 略化，則僅對在單成分之高分;=加=說明簡 選拔赛方式係如前述，由於在分配 分配孔7,具有可消除高分子之異常滞留、古八 配性高、可精密控制的優點。然而，例=刀 刀 溝8或分配孔7是在生產中因高 為-個分配 ，則高分子無法分配至下游側：：：：=而堵塞等時 無法獲得所欲複合截面纖維的情況。 此导 此外，狹缝方式，由於其係對一 .個分…、對於上述孔或溝之堵塞等;:：: = 、而且以一個分配板6即可對垂直於高 ·〜 白之方向刀配δ午多问刀子，因此具有可 6之片數以抑制複合紡嘴丨8之製造成太 用为-才

〈表以成本優點。麸而，JL 反面也有易發生高分子之異常滯留，且關於古二配 Ν分子分配 之精密控制則有比不上選拔赛方式的情況。 Λ 囚此，較佳 為藉由採取構成在上游側（計量板9側）為狹縫方式、在 下游側（最下層分配板5側）為選拔賽方式 、 3夏合方式， 以在上游側消除由於孔或溝之堵塞引起之古 ^ 阿分子分配不 -36 - 201226643 良’在下游側則提高分子之計量性而 〇 此外’在.「狹縫方式」中提高高 法’若在單成分之高分子係通過分配；J 溝8 —分配孔7(流出側）的情況，則相 孔7 ’使得流出側的分配孔7之孔徑 分配孔7之孔徑為小’而離遠之孔徑 佳為關於靠近流入側的分配孔7之分 離遠的分配孔7 (流出側）方面，則會使 同而調整孔徑。此外，流路壓損之調 之溝寬度來加以調整。此外，如上述 壓損相等而就所有的分配板6調整分 之大〗、，但疋也可為僅就接於最下層 6之分配孔7而調整孔徑，使得其上 壓損可成為相等。 此外’在「選拔賽方式」中抑制 法車x佳為採取增大分配孔7之孔徑 度、溝深度之方式，特別是較佳為愈 徑方向之上游側（計量板9側），則愈 的刀配板6之厚度，並增大分配溝8 較佳為愈靠近高分子紡出路徑方向之 )則愈增大分配溝8之溝寬度，而且 7之孔徑。此外，關於在分配板6的 是並不特別受限於上述方法，因應所 適當地配置分配板6之分配溝8、及〗 均勻地分配高分子 分子的計量性之方 L 7(流入側）一分配 對於流入側之分配 製成靠近流入側的 則為大。亦即，較 配孔7 (流出側）、與 得流路壓損成為相 整也可以流路溝8 ，也可為使得流路 -配孔7、分配溝8 分配板5的分配板 游側之所有的流路 孔或溝之堵塞之方 、分配溝8之溝寬 靠近高分子紡出路 增大構成分配溝8 之溝深度，此外， 上游側（計量板9側 較佳為增大分配孔 南分子之分配方法 欲纖維截面形態而 令配孔7即可。 -37- 201226643 其次，就共同於第1圖、第5圖 '笛< 以 弟6圖所示之本 發明實施模式之複合紡嘴18之複合纖維之製造方法詳 細說明如下。 本發明之複合纖維之製造方法是可 J u ¥知的複合紡 絲機且使用本發明之複合紡嘴1 8即可。i _ 例如在熔融紡絲 的情況，則紡絲溫度設定為在兩種以上古八7丄 > ^ ^ 上呵分子中主要為 高熔點或高黏度高分子可顯現流動性之、、w 〜/皿炭。可顯現該 流動性的溫度係也因分子量而不同，徊β 丨〜疋其咼分子之熔 點是可作為基準而設定在熔點+6(TC以~ρ Ρη γ ^上 广即可。若為此以 下時，則在紡絲頭或紡絲頭組合體内高分子不致於發生 熱分解等而可抑制分子量降低，因此為較佳。紡絲速度 是視高分子之物性或複合纖維之目的而不同可設定= 約5=至6000公尺/分鐘。特別是在產業資材。二 需要高力學特性時，則較佳為使用高分子量高分子而嗖 定為500至2000公尺/分鐘，且其後加以高倍率延伸二 在延伸時，較佳為以高分子之玻璃轉移溫度等可軟化的 溫度作為基準而適當地設定預熱溫度。預熱溫度之上限 較佳為設定於在預熱過程不致於因纖維之自發伸長而導 致絲道錯亂的溫度。例如在玻璃轉移溫度是存在於7〇。〇 附近的PET時，則通常該預熱溫度是設定為約8〇至95 此外’由本發明之島成分吐出孔1、海成分吐出孔4 所吐出的各成分高分子之吐出速度比，較佳為以吐出量 孔徑及孔數來控制。（所謂的「吐出速度」是意謂將吐 出流量除以島成分吐出孔丨或海成分吐出孔4的截面積 -38- 201226643 之值）。該吐出速度之範圍，假設每單孔的島成分高分子 之吐出速度為Va、海成分高分子之吐出速度為vb時， 則其比（Va/Vb或Vb/Va)較佳為〇.〇5至20,更佳為在〇丄 至1 〇之範圍，若為在該範圍時，則由最下層分配板5所 吐出的高分子將作為層流而經由吐出導入孔1 1導入於

縮小孔1 2，因此截面形態是顯著穩定、可在良好精確度 下維持形態。 X 此外’使用於本發明的高分子之熔融黏度比，以設 定為少於2.0,即可穩定地形成複合高分子流。若熔融黏 ^ H 2.0以上時，則島成分高分子與海成分高分子在 合流時會不穩定，以致有所獲得纖維載面會在移動方向 發生絲袓細斑的情況。 、人本發明之分配板6及最下層分配板5之製造 方法適合使用的是通常使用於電氣•電子構件加工之 在薄板轉印圖案、並加以化學性處理而施加微細加工的 =加工。在此’所謂的「敍刻加工」是一種應用钮刻 化學藥品之化學反應·腐触作用而钮刻薄板（溶解加 =·化學切削）之加工方法，其係利用遮蔽（局部性地被 =保遠必要的部分表面)的抗触刻處理而施加成作為目 =加卫㈣後’藉由使用_液等腐㈣移除不需要 ::’即可以非常高精確度而獲得目的之加工形狀。若 廄：力工方法’則由於不需要考慮及對於被加工物之熱 :與上述其他加工方法_比較，對於被加工物之厚 :::無下限’可在極薄金屬板上穿設在本發明所述的 ^溝8或分配孔7、島成分吐出孔卜 -39- 201226643 ，，工微則-------衣埯之分配板6、及最下 層分配板5是可使每一片之凰许％ 母月之厚度為溥，因此即使積層數 片，對複合紡嘴18之總厚度是幾乎不會造成影響，不需 要配合所欲截面形態之複合纖維而新設其他紡絲頭組合 體構件。換句話說，只要僅更換分配板6與最下層分配 板5時，則也可變更截面形態’此對於纖維製品之高性 月b多品種化已有所進展的目前 立別句5 ’可稱得上為令人滿 忍的特徵。此外，1他劁栌太 制、止u田 ，、他& &方去是可使用在先前的紡嘴 製造所使用之鑽孔加工或金屬 歐也 ^ ^ ㈤旧在加工的車床、銑床、 w, , „ 足抑制被加工物之應變的觀 ，芸於$ m 各度的下限是有限制，因此 右 < 適用於積層數g公 列需要+ p _反的本發明之複合紡嘴時， 則而要考慮及分配板6之厚度。 其次，所謂的「可由太恭 維」是音袖^ 發月之複合紡嘴所獲得之纖 芦」疋忍明經組合兩種以古八 截面4種以上高分子h 2 纖維、且在纖維橫 。在此，i 士义 ‘島狀等形態而存在之纖維 在此，在本發明所謂的「兩 其係包括使用$ # 乂上向y刀子」，不用說 烯烴、哿7咕 聚知、聚醯胺、聚苯硫、聚 那心 ♦乙烯、聚丙烯等分 在不致於損及f #子、，、。構不同之高分子，但是

等消光劑、4 π μ ^予之乾圍也可包含：二氧化鈦 氣化矽、高嶺土、益A 氧化劑、喵#兔丨 者色防止劑、穩定劑、抗 4臭劑、阻燃劑、 表面改質劑笙夂α ，、糸摩擦減少劑、著色顏料、 貝Μ 4各種功能性粒 或粒子之添旦s 丁’或有機化合物等添加劑 此取人 口里疋不同’並且分早旦, 共t合等。 刀子里也不同、或經施加 -40. 201226643 此夕卜’可由本發明之複合纺嘴18所獲得纖 截面，圓形狀是不用說，也可為三自 早、、、糸 外：狀或中空。此外，本發明是泛用性為極-，非為由於複合纖維之單絲纖度 發明 為由於複合纖維之單呼數目…：到特殊限制者，非 非為〜I 特殊限制者，並且也 絲條或，以上之多絲條。殊限制者’可為單 . 月的 可由本發明之複合访嘴戶;；猫^ 合纖維」是立π 後D、、万f所獲得之海島型福 轴方向的戴面中：：：：：：上向分子係在垂直於纖維 構」是以島成八：成有海島'，·“冓(在此’所謂的「海島結 向分子2〇所：刀子1 3所構成之島部分係經以海成分 。在此情况了 《海部分所區別▲數個之結構）之纖維 圖、或第2圖所島部分之截面形狀是並無限制’如第！ 島成分吐出孔下，也可為島部分之截面形狀係由一個 截面形狀係由丄構成，此外’如第16圖所示，也可為 部21所構成數個島成分吐出孔1所集合的島成分吐出 之可成為三角。，此情況下，則可獲得如帛8圖(a)所示 為如第3圖 V戴面之海島型複合纖維。此外，經構成 配置，則變成斤7^ ,之島成分吐出孔1、海成分吐出孔4的 構成為如笛如第8圖（b)所示之六角形截面，此外，的 乐4圖知一 *肪 、'、災 之成為四角形、斤不之置，則可獲得如第8圖（c)所示 酯或聚醯胺等ί面之海島型複合纖維。如此，通常將聚 真圓形之截円分子以熔融紡絲而製得時，多半是具有 面’但是經製成為異形截面即可獲得蜱予以 -41. 201226643 真圓形之纖維所it、、表 …、去獲付之特殊質感、改善在編織時的 熟練性、增加鱼妯港 以破覆纖維的其他樹脂之接觸面積、抑制 剝離等之問題。 it匕夕卜，女口 q 2圖（a)所示，不同的兩種以上高分子 係在垂直於纖維軸古 f方向的截面中形成有海島結構（在此 ，所謂的「海島纟士播 θ 、構」疋以島成分高分子13所構成之島 部分係經以海成分古八 又刀巧V刀子2〇所構成之海部分所區別成 數個之結構）之毓雄。—i α 紙、准。在此情況下，島部分之截面形狀是

並無限制，島部分> #工π . ^ L 77之戴面形狀係以島成分吐出孔1之截 面形狀加以控制’此外，島部分之截面形狀係以島成分 土出孔1 /、土出孔25之截面形狀的組合加以控制。 此外’由於將易溶出成分之海成分高分子20加以溶 出，不僅疋所謂的極細纖維，也可獲得分割纖維（split fiber)等。此外，如第32圖（b)所示，藉由設定島成分吐 出孔1為圓形狀、吐出孔25為星塑，或設定島成分吐出 孔1為星型、吐出孔2 5為圓形狀，即可將島部分的形狀 製成為星形。此外，如第32圖（c)所示，藉由以兩種島 成分南分子13(c)、島成分高分子13(d)構成海島複合纖 維之島部分’則可獲得芯鞘複合纖維。所謂的「芯鞘複 合纖維」疋在垂直於纖維軸方向截面中不同的兩成分以 上高分子係構成為以鞘成分被覆芯成分者。該芯鞘複合 纖維之製造方法，雖然在本說明書中並未揭述，但是藉 由積層用於吐出可包圍經下層板37的吐出孔25所獲得 複合芯鞘成分高分子流的第三成分之高分子的分配板， 則可製成多重芯鞘纖維。 -42- 201226643 該芯稍複合纖維之用$，不用說使用於衣料用途時 ，則可成為品質及感性優異者，從如力學特性、耐藥品 ] 生耐熱性的觀點來考慮，也可成為具有以單獨高分子 所無法顯現之特性的纖維，因此也可有效地利用於產業 資材用途。特別是由於彎曲疲勞或磨耗特性也比先前品 提问，不僅是輪胎簾布或輪胎的頂層材等之橡膠補強用 途、漁網或農業資材以外，也適合使用於網版用紗等。 此外，如第32圖（d)所示，藉由兩種島成分高分子 構成海島複合纖維之島部分，則可獲得並列複合纖維。 所謂的「並列複合纖維（side-by-side composite fibe〇」 疋思明不同的兩成分以上南分子係在垂直於纖維軸方向 的截面構成互相貼合的形態，且該截面形態係具有一種 或兩種間隔而有規律地配列著之纖維。 該並列複合纖維之製造方法，係在複合紡嘴1 8之上 層板29，將吐出島成分高分子（A) 1 3之島成分吐出孔i 、與吐出與島成分高分子（A) 1 3是不同的島成分高分子 (B) 1 4之島成分吐出孔4各自作為吐出孔群而加以集合 ，並使得該吐出孔群互相鄰接，且配列成左右對稱、或 左右非對稱而構成島成分吐出部2 1即可。經作為複合纖 維而紡絲後’將海成分高分子溶出’即可獲得並列複合 纖維。如此，也可為兩種以上高分子係貼合成多層，也 可藉由貼合三種以上高分子而賦予三種以上之特性。 該並列複合纖維之用途是可獲得在纖維截面方向之 收縮特性及染色特性是朝戴面方向而變化之纖維。例如 在一方配置會因吸濕、而顯現收縮性的高分子時’則由於 -43 - 201226643 布帛之網目等會因吸濕而變化，可製成衣料用之具有通 氣性自調節功能及透濕防水功能之布帛。 此外’關於使用本發明之複合紡嘴所獲得之島數， 理論上雖然可在空間允許範圍内由二島無限地製造但 是實質上可實施的範圍是以2至1〇00〇島為較佳的範園 。可獲得本發明之複合紡嘴之優位性的範圍是以1〇()炱 10000島為更佳範圍。 2外’在本發明中孔填充密度較佳為〇 5孔/mm2以 上。若孔填充密度為0·5孔/mm2以上時，則可使得與先 前的複合纺嘴技術之差異更力0日月確。若為本發明之發明 人等經研討的範圍，則孔填充密度為在〇 5至2〇孔/⑺⑺2 之範圍時即可實施。從該孔填充密度的觀點，則可獲得 本發明之複合紡嘴的優位性之範圍較佳為在i至20孔 /mm2範圍。 >此外’在本發明之海島型複合纖維，由於將海成分 咼=^ 20加以溶出，可作為以單獨紡絲是無法獲得之經 非常縮小的極細異形纖維而製得外接纖維徑為10至 1000 nm、且代表纖維徑變異性的纖維徑CV %為〇至3〇% 之均勻性優異的長纖維型奈米纖維。藉由將該長纖维塑 奈来纖維經製成為薄片狀物，則可適用於將磁記錄碟等 鋁合金基板或破璃基板加以超高精確度之精加工上。此 外，其他用途也可製造硬將部分島合流而使得纖維徑分 布自由控制的薄片狀物。 如上述，經例示先前習知的截面形態而說明可由本 發明之複合㈣18所製造的複合形態，但是由於在本發 -44 - 201226643 明之複合紡嘴1 8是可任意控制 以上之形態下製造自由的形態。“可在不局限於 /卜本發明之複合纖維之強度較佳為強度為2 cN/dtex以上’若考慮及在產業 卡貝衬用途所需要之力璺牲 性時’則較佳為5 cN/dtex以上。現 ' ..^ A 見貫的上限是20 cN/dtex 。此外’伸度以延伸絲計則為 ® — ％ ώ 主60/〇，特別是若在需 要尚強度的產業資材領域’則較佳為2至25%，在衣料 用則為25至60%。此外，本發明之複合纖維是可製成捲 取纖維之捲裝物或纖維束、切斷纖維、棉、纖維球、繩 索絨毛、梭織編織、不織布、紙、液體分散體等各種 不同的纖維製品。 其次，就與本發明不同，可一邊增大複合紡嘴1 8之 孔填充密度、一邊可以高精確度形成纖維戴面形態之實 施模式（在下文中，則稱為第一實施模式、第二實施模式 、第三實施模式）加以說明。第33圖是使用於第一實施 杈式之複合紡嘴之示意性截面圖，第34圖是使用於第一 實施模式之複合紡嘴、與紡絲頭組合體' 冷卻裝置周邊 之示意性截面圖，第24圖是第33圖之部分玫大截面圖 ’第29圖是第24圖之Υ-γ線截面圖，帛27圖是使用 於第一實施模式之複合紡嘴之部分放大截面圖。此外， 第25圖是使甩於第二實施模式之複合紡嘴之部分放大 戴面圖，第26圖是使用於第三實施模式之複合紡嘴之部 ，放大截面圖，第28圖是第26圖之χ—χ線截面圖， 第30圖是第27圖之Ζ— Ζ線截面圖。圖中，36是中層 板、37是下層板、38是上層突出部、39是假想外接圓 -45 - 201226643 46疋上層突出部之下面 合流室、49是假想内接圓、5〇::層f〜、仏是 示，其係穿借^ 杈式之複合紡嘴U，如第34国 係裝備於紡絲頭組合體 戈第34圖所 16令，在複合纺嘴18之 、且固定於纺絲頭組合 此，導入複合紡嘴18 八方則構成冷卻裳置17。因 量板9、分配柘6 刀从上高分子則分別、i π 刀配板ό、上層板29、 j刀別通過計 由吐出板H)之纺嘴吐出孔中層板36、下層板37而 所吹出之氣流加以冷卻 出後’以由冷部裝置17 成為複絲。 、劑後，則加以捲取而 再者，若為第34圖， =冷卻裝置”，但是向内吹出氣流的 :裝置。此外，關於裝備於計量用：=向吹出氣流的冷 使用在現有的$ 上游側的構件 ，不…* "頌組合體15所使用〇構件， 而要特別加以專有化。 之机路等即可 示，:吏用於第一實施模式之複合纺嘴i 車父佳為將計量板9、 、、 如第33圖所 層板％、下層板37、吐 刀配板6、上層板29、中 是分配, 〇依序積層而構# 4+ :板6、上層㈤29、中層板36、構特别 板所構成。在此情況下曰板37較佳為 上層板29、中層板36、下層 里 ”分配板6、及 位鶴加以定位成使得與纺絲頭会人與吐出板10係使用定 成'致，積層後，可用螺綷：合體1 8之中心位置(芯） 壓著士 帛螺絲、螺栓等加以固a ^ 此：以金屬接合(擴散接合)。特別：，或以熱 …6與上層板…上層板29與中：V彼 ” γ層板36、中 -46- 201226643 層板3 6與下層板3 7係使用薄板，較佳為以熱壓著加以 金屬接合（擴散接合）。 '因此，如第33圖、及第24圖所示，由計量板9所 供應之各成分高分子，則通過積層數片的分配板6之分 配溝8、及分配孔7後’由上層板29之用於吐出島成分 高分子之島成分吐出孔丨、及用於吐出海成分高分子之 海成分吐出孔4，吐出於中層板3 6之合流室4 8，並以海 成分高分子包圍島成分高分子之外周的狀態而合流，以 形成芯鞘型海島複合高分子流。其後，芯鞘型海島複合 高分子流則經下層板3 7之吐出孔2 5通過吐出板1 〇之吐 出導入孔1 1、縮小孔12而由紡嘴吐出孔42吐出。 首先’就重要的要點之複合紡嘴1 8可一邊增大孔填 充密度、一邊以高精確度地形成（=均勻分配島成分高分 子’以防止島成分高分子彼此之合流）纖維截面形態的原 理加以說明。 在此’為增大孔填充役度，如第23圖所示，則必須 使島成分吐出孔1密接而儘可能地多配置孔數，在此情 況下’為防止島成分南分子彼此之合流，則必須在島成 分吐出孔1之周圍配置海成分吐出孔4，因此，可在上 層板29配置之島成分吐出孔丨之孔數則受到限制。此即 ，根據本發明之發明人等的見解，若欲防止島成分高分 子彼此之合流，已知為一定需要與配設於上層板29之島 成分吐出孔1之孔數為相同、或其以上之海成分吐出孔 4，例如如第41圖所示’其可列舉以一個島成分吐出孔 1為基準而以六個海成分吐出孔4從六方向包固的配列 -47- 201226643 等，但是在此情況下，則需要島成分吐出孔1之三倍的 海成分吐出孔4。 亦即，為增大孔填充密度，若增多島成分吐出孔1 之孔數而極力減少海成分吐出孔4的孔數時，則將發生 島成分高分子彼此之合流’相反地’為抑制島成分高分 子彼此之合流，增多海成分吐出孔4的孔數、減少島成 分吐出孔1之孔數而配置時，由於無法增大孔填充密度 ，則島填充密度與島成分高分子彼此之合流將會發生折 衷選擇的關係。 此外’加上上述情況’為.由配设於上層板2 9之全部 島成分吐出孔1均勻吐出島成分高分子，在島成分吐出 孔1、或其上游側，則需要將島成分高分子均勻供應· 分配，且加以計量之機構。因此’例如如第1 8圖所示， 計量機構是可列舉/種在島成分吐出孔1之周圍具有突 出部5 6，以使間隙狭窄化來增大流路壓損等之方法，但 是在此情況下，則無法密接配設島成分吐出孔1、可配 置於上層板29之島成分吐出孔1之孔數則受到限制，因 此無法增大孔填充密度。並且，為對配設於上層板29之 全部島成分吐出孔1之周圍供應海成分高分子，例如可 列舉如第1 5圖所示’作為海成分高分子之分配機構而在 島成分吐出孔1之周圍配設放射狀溝27，而且在吐出孔 25之周圍配設同心圓狀溝28等，但是在此情況下，則 無法密接而配設島成分吐出孔1、或對著其之吐出孔2 5 ，因此可配置於上層板29之島成分吐出孔1之孔數則受 到限制，以致不能增大孔填充密度。 -48- 201226643 因此、一邊增大孔填充密度、一邊均勻分配島成分 高分子，且防止島成分高分子彼此之合流係在製造複合 纖維上將成為極其重要的技術。因此，本發明之發明人 等針對先前技術係毫無妥善照料的上述問題而經專心研 討結果，終於發現新穎技術。 亦即，第一實施模式之複合紡嘴1 8，如第24圖所 示，其在經積層複數的分配板6是形成有用於分別分配 島成分高分子與海成分高分子之分配孔7及/或分配溝8 ’且在上層板29是形成有連通於分配孔7或分配溝8的 —個以上海成分吐出孔4、與比海成分吐出孔4的孔數 配置多之島成分吐出孔1，在中層板36是形成有連通於 島成分吐出孔1與海成分吐出孔4的合流室48，在下層 板3 7是連通於合流室48的吐出孔25係形成在相對於島 成分吐出孔1之位置。 藉由製成如上述之結構’則由於島成分高分子係吐 出於全部島成分吐出孔1之周圍是充滿著海成分高分子 的合流室48，剛吐出後，海成分高分子則包圍島成分高 分子之外周而形成芯鞘型海島複合高分子流後，導入吐 出孔25，因此島成分高分子彼此之合流則不易發生。此 外，不再需要為防止島成分高分子彼此之合流而在島成 分吐出孔1之周圍多配置海成分吐出孔4 ’而且由於又 可減少對合流室4 8供應海成分高分子之海成分吐出孔4 的孔數，可密接配設島成分吐出孔1 ’增大孔填充密度 。更進一步，藉由將由高分子紡出路徑方向之上端的分 配板6至上層板2 9之島成分吐出孔1之數個高分子流通 -49 _ 201226643 路徑的流路壓損成為相等，可使得由配設於上層板29的 全部島成分吐出孔1均勻吐出島成分高分子、抑制島成 分高分子彼此之合流。上述之結果’則可形成均勻的芯 勒型海島複合高分子流、可形成高精雄度的纖維截㈣ 態。 其次，上層板29、中層板36、下層板3?之製造方 法，適合的是通常使用於電氣•電子零組件加工之触刻 加工。藉由使用此加工，特別是在上層板29則可使得相 鄰接島成分吐出孔1間之距離接近化，在下層板37也可 使得相鄰接吐出孔25間之距離接近化，因此，可更增大 孔填充密度。 θ 此外，上層板29係如第29圖所示，在形成孔群之 島成分吐出孔1之周圍配設有海成分吐出孔4。由於此 ，可密集配設島成分吐出孔丨、使得孔填充密度增大。 此時，形成孔群之島成分吐出孔丨較佳為以具有周期性 而配設’也可以非周期性而配設。此外，配設於島成分 吐出孔1之周圍的海成分吐出孔4較佳為以環繞孔群之 王周的方式而配設’但是並不受限於此。例如孔群為矩 t ’則也可僅在相對兩側面配設海成分吐出孔4。 此外’如第30圖所示，在配設於上層板29之島成 分吐出孔1是形成孔群之區域内（若為第3〇圖，則為5 行X4列之孔群區域）中’也可配設海成分吐出孔4。此時 兔'與·如第29圖所示島成分吐出孔1之孔配列相比較， 則孔填充密度將稍微降低，但是由於配設海成分吐出孔 4也可對孔群區域之中心部供應海成分高分子。由於此 -50- 201226643 ，在孔群區域内之全邡岛成分吐出孔1中’則可以包圍 島成分高分子之外周的狀態而供應海成分高分子。如上 述，在島成分吐出孔1之孔群區域内配設海成分吐出孔 4時，則如第27圖所系，積層形成有分配孔7刀配/冓 8之分配板6，使得在島成分吐出孔1之區域内形成會連 通於海成分吐出孔4的流路即可實現。複合纺嗔’由於 其係使用數片分配板6來形成流路，流路之自由度高， 可在必要的位置配設必要的數目、島成分吐出孔1、及 海成分吐出孔4。因此’如上述’適當地決定配合向分 子物性、及纺絲條件等之島成分吐出孔1、及海成分吐 出孔4之孔配置即可。 其次’就在第25圖所示之第二實施模式加以說明。 第二實施模式係以同樣的薄板構成上層板29與中層板 3 6。因此，藉由預先在一片薄板以#刻加工形成合流室 48、及島成分吐出孔1、海成分吐出孔4，即可減少必須 積層的薄板之片數，其結果，則可抑制複合紡嘴之製造 成本。但是，在蝕刻加工時，則有可能導致形成於薄板 的孔、或溝之加工精確度惡化的情況，因此，較佳為預 先確認加工精確度而決定板厚度、孔徑、溝寬度等。此 外，在説明書中雖然省略，中層板36與下層板37也。 以同樣的溥板所構成，在此情況下，則具有與上述相s 的特徵。 @ 此外]就在第26圖、第28圖所示第三實施模式加 以說明第二實施模式係在以島成分吐出孔1為中= 周圍異有比上層板29《下面突出於高分子纺出路：： -51- 201226643 向之下游側的上層突出部38，且形成有具有比上層突出 部3 8之外周形狀大的假想外接圓3 9、與比上層突出部 3 8之外周形狀小的假想内接圓49之吐出孔25，上層突 出P 之下面46係配設於與下層板37之上面47為相 在回为子紡出路徑方向之下方，且形成有對上層 的鸲部周圍供應海成分高分子之外周端部孔 上面=若上層突出部38之下面46、與下層… 上面47為相同^士 。由於此，在吐出孔2: 為以金屬壓著而擴散接合 出路徑方向之下游側而’島成分向分子則朝著高分子纺 卜游側而吐出，海成八古 出部38的端邱刀冋刀子則由上層突 的知。P周圍之外端部孔5 方向之下游側而吐屮 朝者阿刀子紡出路徑 L W ’其後，則以沲a、八^·、 :分高分子之外周的狀態而合流、分子包圍島 流，並導向高分子 形成心鞘複合高分子 因此，在第一實 下游側。 刀尚分子之截面形態 g 也成尚精確度的島成 心 彳旦是更進'-·». ji- ，則由於可將島成分高分 /藉由第三實施模式 芯鞘複合高分子流全 、 分高分子、而且可將 之不必要的衝突、抑制高 方向、避免高分子流 確度的島成分高分子 a、曰亂，因此可形成高精 μ . ^ 之哉面形態且矸丨ν — 持此戴面形態。 了以南尺寸穩定性維 此外，在第一鲁 以厭# 貫知模式藉由將每扣描4 Μ者’即可提高分配板之強度/専板構成為多層且加 ，藉由將上層突出部38之 X但是在第三實施模式 47以相同的面加以接 下面46、與下層板37之上面 Λ接合，則可更提古 阿缚板之強度、可抑 -52- 201226643 制撓曲等、抑制撓曲所引起之高分子分配不良。此外， 藉由將島成分吐出孔1之垂直於高分子紡出路徑方向之 方向的截面製成圓形狀、吐出孔25之垂直於高分子紡出 路徑方向之方向的截面製成異形狀，則可將所獲得之島 成分截面製成異形狀。例如如第28圖所示，藉由將島成 分吐出孔1製成圓形狀、將吐出孔25製成十字形狀，則 所獲得島成分截面將變成十子。如此，配合所欲之島成 分截面形狀而適當地決定島成分吐出孔1、吐出孔25之 戴面形狀即可。此外，在說明書中雖然省略，但是也可 將島成分吐出孔1製成十子、吐出孔25製成圓形而構成 ，在此情況下’也具有與上述為相同的特徵。 此外，在第一、第一、第二實施模式之複合纖維之 製造方法，如第3 3圖所示’藉由使用由計量板9、分配 板6、上層板29、中層板36、下層板37、吐出板1〇所 構成之複合紡嘴1 8而進行熔融紡絲，即可獲得芯勒複合 纖維。 其次，就可一邊增大複合紡嘴1 8之孔填充密度、一 邊防止島成分高分子彼此之合流的本發明之另一實施模 式加以說明。第1 9圖係本發明之使用於另一實施模式之 複合紡嘴之部分放大平面圖。 本發明之使用於另一實施模式之複合紡嘴1 8，如第 5圖所示，其係將計量板9、與至少一片以上分配板6、 最下層分配板5、吐出板1 〇依序積層而構成，特別是較 佳為分配板6與最下層分配板5係以薄板所構成。因此 ，如第1 9圖所示，由計量板9所供應的各成分之高分子 -53- 201226643 則通過至少積層一片以上分配板6之分配溝 孔7後，由最下層分配板5之用於吐出島成 島成分吐出孔1、及用於吐出海成分高分子 出孔4吐出，藉此各成分之高分子則合流而 分子流。其後，複合高分子流則通過吐出板 入孔1 1、縮小孔1 2而由紡嘴吐出孔42吐出 首先，就本發明之重要的要點之可一邊 嘴18之孔填充密度、一邊防止島成分高分子 的原理加以說明。在此，若為增大孔填充密 儘可能地使得島成分吐出孔1之間隔接近， 況下，在相鄰接島成分吐出孔間卻會發生島 彼此之合流。為防止該島成分高分子彼此之 谷易想像得到的是：例如如第4 1圖所示，實 出海成分高分子之海成分吐出孔4包圍島成 之周圍的配置時，則可抑制相鄰接島成分高 合流’但是卻會因島成分吐出孔間距離變得 增大孔填充密度。換句話說，在孔填充密度 分子之合流防止間則會發生折衷選擇的關係 因此、一邊增大孔填充密度、一邊防止 子彼此之合流係在製造複合纖維上將成為極 術。因此，本發明之發明人等針對先前技術 照料的上述問題而經專心研討結果，終於發 新穎技術。 亦即，本發明之另一實施模式的最下 其各吐出孔係配置成在以最短中心點間距 8、及分配 分高分子之 之海成分吐 形成複合高 1 0之吐出導 〇 增大複合紡 彼此之合流 度，則必須 但是在此情 成分高分子 合流，比較 施以用於吐 ^分吐出孔1 分子彼此之 過大而無法 與島成分高 〇 .島成分高分 其重要的技 係毫無妥善 現本發明之 分配板5， 5斤鄰接之兩 -54- 201226643 個島成分吐出孔、與以該兩個島成分吐出孔之兩條共同 外接線所包圍的區域内’存在著海成分吐出孔之至少— 部分。具體而言，如第1 9圖所示，假設以某一島成分吐 出孔1為基準’且以最短中心間距離鄰接於該基準之島 成分吐出孔1之島成分吐出孔1為島成分吐出孔5 3 a時 ’則各吐出孔係配置成在以基準之島成分吐出孔1、島 成分吐出孔53a、及以該兩個島成分吐出孔1、53a之兩 條共同外接線5 4所包圍的區域内，存在著海成分吐出孔 4之至少一部分。藉由製成如此之構成，則可防止最會 發生高分子彼此之合流的在基準之島成分吐出孔1與島 成分吐出孔53a間之高分子彼此之合流》 若沿著高分子之流動形態而說明上述本發明的原理 時，則島成分高分子、海成分高分子之兩高分子係朝著 最下層分配板5之下游側的吐出導入孔11同時吐出，各 高分子係一邊朝著垂直於高分子紡出路徑方向之方向擴 大寬度、一邊沿著高分子紡出路徑方向而流動，兩高分 子則合流而形成複合高分子流。此時，若欲防止由基準 之島成分吐出孔1與島成分吐出孔53a所吐出的島成分 高分子合流，有效的方法是使得可將島成分高分子物理 性地加以分開的海成分尚为子介於其間。換句話說，在 連接基準之島成分吐出孔1與島成分吐出孔53a的流路 空間（在此情況下’則為以基準之島成分吐出孔1、島成 分吐出孔53a、及該兩個島成分吐出孔1、53a之兩條共 同外接線54所包圍的區域）’使得用於供應海成分高分 子之海成分吐出孔4之至少一部分是存在著而構成，藉 此則可防止島成分高分子彼此之合流。 -55- 201226643 本發明之另-實施模式的最下層分配板$ 分吐出孔i多半係以-種或兩種之周期 -島成 為第19圖的最下層分配板$，則盆i 、成。例如若 兩種周期所形成。其一為基準之^ 刀吐出孔1係以 进'平之島成分吐出a 分吐出孔53a之中心點間距離， 1與島成 床此為紐的周期。 周期是前述之「最短中心點間距離」。另一 / 此短的 島成分吐出孔1與島成分吐出孔53」b之中:則為基準之 此為長的周期。在島成分吐出孔丨是以一、點間距離， 的情況’基準之島成分吐出孔【與：：周期所形成 中心點間距離、與基準之島成八’ 刀 出孔53a之 卞心馬成分吐出孔1鱼 孔53b之中心點間距離係為相 ' ^刀吐出

竹爷，右為第1 Q 則兩種周期之重複方向是呈正交，但 圖 若島成分吐出孔1係、以兩種周期所形成時非"^為 配置成：⑴在以短的周期所鄰接的基準之島成分吐出孔 1、島成分吐出孔53a，及以該兩個島成分吐出孔i 53a 之兩條共同外接線54所包圍的區域内，使得用於供應海 成分向分子之海成分吐出孔4之至少一部分是存在著， 且（Π)在以長的周期所鄰接的基準之島成分吐出孔丨、島 成刀土出孔53b、及以該兩個島成分吐出孔丨、53b之兩 條八同外接線54所包圍的區域内，使得海成分吐出孔4 之至夕邛刀是存在著。如同由以最短中心點間距離， 亦即㈣的周期所鄰接之兩個島成分吐出孔卜53a所吐 出的島成分高分子彼此是易於合流般，由以其次為短之 中心點間距離，亦即以長的周期所鄰接之兩個島成分吐 出孔1 53b所吐出的島成分高分子彼此也是易於合流。 -56- 201226643 因此，在連接基準之島成分吐出孔1與島成分吐出孔53b 的流路空間，也配置成使得用於供應海成分高分子之海 成分吐出孔4之至少一部分是存在著，藉此則可防止島 成分向分子彼此之合流。 此外，本發明之另一實施模式的最下層分配板5 , 較佳為在相鄰接兩個島成分吐出孔、與以該兩個島成分 吐出孔之兩條共同外接線所包圍的區域内，至少有兩個 海成分吐出孔的各自之至少一部分存在著，且兩個海成 分吐出孔係隔著連接相鄰接兩個島成分吐出孔的中心之 線刀而配置。具體而言’如第19圖所不’在連接相鄰接 兩個島成分吐出孔1 (基準之島成分吐出孔1與島成分吐 出孔53a、或是基準之島成分吐出孔1與島成分吐出孔 5 3 b)之流路空間’至少使得兩個海成分吐出孔4之各自 的至少一部分存在著，並且’隔著連接相鄰接兩個島成 分吐出孔1(基準之島成分吐出孔1與島成分吐出孔53a 、及基準之島成分吐出孔1與島成分吐出孔53b)之中心 的線分 此，在 的狀態 置，藉 成分高 是並無 置。經 高分子 出的海 A而配置該兩個海成分吐出孔4。由於構成為如 使得相鄰接島成分吐出孔丨接近於加工界限水準 下，可將兩個海成分吐出孔4配置於最接近之位 此則可一邊增大孔填充密度至極限、一邊防止島 分子之合流。此外，兩個海成分吐出子“的配置 特殊瞻，較佳為以線分A作為線對稱轴而配 由島成分吐…吐出且逐漸擴大寬度之島成分 ，其擴大寬度會由於由兩個海成分吐出孔4所吐 成分高分子的阻擔而成為一定形狀，若使得兩個 -57- 201226643

吐出孔1而形成孔群（集合體）。 分高分子彼此合流， 鮮（集5體）。此外，為意圖使得海成 ’也可集合用於吐出此等欲合流的海 成刀同刀子之數個海成分吐出孔4而形成孔群（集合體） 。在此情況下’則將在構成一個孔群之島成分吐出孔1 中’以依序相切之方式而連結排在最外側之島成分吐出 孔1之線所包圍的區域作為島成分吐出部。此外，則將 在構成一個孔群之海成分吐出孔4中，以依序相切之方 式而連結排在最外側之海成分吐出孔4之線所包圍的區 域作為海成分吐出部。再者’在島成分吐出部内是僅存 在著島成分吐出孔1、在海成分吐出部内是僅存在著海 成分吐出孔4。並且，假設：島成分吐出孔1之孔群為 島成分吐出孔部21、島成分吐出孔53a之孔群為島成分 吐出孔部22a、島成分吐出孔53b之孔群為島成分吐出 孔部2 2 b、海成分吐出孔4之孔群為海成分吐出孔部2 4 ’而將直到目前為止的說明中之島成分吐出孔1、島成 分吐出孔5 3 a、島成分吐出孔5 3 b及海成分吐出孔4分 別讀換成島成分吐出部2 1、島成分吐出部22a、島成分 吐出部22b及海成分吐出部24即可。反過來說’在第 19、35、36及37圖所示實施模式的最下層分配板5’其 -58- 201226643 島成分吐出部係以一個島成分吐出孔所構成、海成 出部内係以一個海成分吐出孔所構成的最下層分配 在第40圖之實施模式中，由島成分吐出部21 (22a、 内之島成分吐出孔l(2a、2b)所吐出的島成分高分子 由海成分吐出部2 4内之海成分吐出孔4所吐出的海 南分子係各自剛σ土出後則將合流，但是其係由於原 思圖使其合流而吐出，因此’即使合流也並無問題 此外’雖然與本發明之另一實施模式是不同， 將相鄰接兩個島成分吐出孔1之最小間隙DA、兩個 分吐出孔4之最小間隙DB製成DB/DAS 0.7，則無 成分高分子、海成分高分子之熔融黏度等物性、或 分子之吐出量、吐出量比等紡絲條件，在工業上可 複合纖維的紡絲條件範圍中’皆可穩定地防止島成 分子彼此之合流。若為DB/DA > 0.7時，則有可能 島成分高分子彼此之合流的情況。再者，DB/DA之 疋並無特殊限制者，愈小則愈可防止島成分高分子 之合流，但是最小間隙DA卻變大、使得孔填充密 小’因此在實用性範圍設定下限即可。 在本發明之另—實施模式的最下層分配板5， 在其全面配置島成分吐出孔1與海成分吐出孔4， 第39圖所示’局部分性地使得島成分吐出孔1與海 吐出孔4密集而配置（以第39圖之假想圓52所包圍 刀）。在如第37圖之模式的情況，只要各假想圓52 島成分吐出孔1與海成分吐出孔4為配置成直到目 止所說明的方式時，則假想圓52内之島成分吐出孔 分吐 板。 22b) 、或 成分 先即 〇 藉由 海成 論島 各南 製造 分南 發生 下限 彼此 度變 也可 或如 成分 的部 内之 前為 1與 -59- 201226643 海成分吐出孔4的配置可為在所有的假想圓52是相同、 或因各假想圓52而不同。並且，如第39圖所示，在一 個假想圓52中’也可為局部性地使得島成分吐出孔1與 海成分吐出孔4的配置是不同（第3 9圖之假想圓5 2内之 右半部分與左半部分）。在此情況下，各部分内之島成分 吐出孔1與海成分吐出孔4也可為配置成直到目前為止 所說明之方式。 如上述’本發明之另一實施模式之複合紡嘴1 8，由 於其係使用最下層分配板5、與其正上方的分配板6之 刀配溝8，即可容易地將海成分高分子朝纖維截面方向 刀配，可在相鄰接兩個島成分吐出部2丨或島成分吐出孔 間之極其狹窄區域容易地配置海成分吐出部24或海成 =吐出孔4。其結果，由於使得相鄰接兩個島成分吐出 部21或島成分吐出孔〗接近，可增大孔填充密度。此外 在取下層分配板5之正下方，由於藉由更進一步追加 :疊上分配板6，可容易地變更島成分吐出孔1的配置 '弋因此也具有伴隨設計變更而減少時間、費用等的 優點。 其次，就與本發明不同而可一邊增大複合紡嘴丨8之 孔填充抢度、—邊可防止島成分高分子彼此之合流的並 =施模式(在下文中’則稱為第五實施模式、第六實施 杈式、第七實施模式）加以說明。 第35曰圖是第五實施模式、帛％圖是第六實施模式 、,3 7圖疋第七實施模式所使用的複合紡嘴之部分放大 平面圖，且為最下層分配板之示意性部分截面圖。 -60- 201226643 第35圖所示之第五實施模式’其海成分吐出孔4係 將以相鄰接兩個島成分吐出孔1 (基準之島成分吐出孔j 與島成分吐出孔53a、及基準之島成分吐出孔i與島成 分吐出孔53b)所連接的流路空間完全堵塞的狀態而配設 。若為該貫施模式，則由於海成分高分子係在可預想到 島成分高分子彼此之合流的路徑空間中存在著，可更進 一步防止島成分高分子彼此之合流。但是，若為該實施 模式’則無法使得相鄰接島成分吐出孔1之距離製成為 海成分吐出孔4之大小以下。 此外’如第36圖所示之第六實施模式，其海成分吐 出孔4之截面形狀係呈與圓形狀為不同的形狀。在此情 況下’即使在若為圓形狀則除非將孔徑減小就無法配置 的空間也可配置海成分吐出孔4，可局部性地吐出海成 分尚分子’可更進一步防止島成分高分子彼此之合流， 同時可使得相鄰接的島成分吐出孔1接近至極限、可增 大孔填充Φ度。在海成分吐出孔4為如上述之圓形狀以 外的截面形狀的情況’較佳為藉由使得圓截面形狀之分 配孔7連通於海成分吐出孔4之上游側而配置，以在正 上方之分配孔7確保海成分高分子之計量性後以海成 出孔4吐出海成分高分子。此外，以藉由控制海成 刀土出孔4之截面形狀’也可將由島成分吐出孔1吐出 而擴大寬度的島成分高分子控制成任意截面形狀。 此外’如第37圖所示之第七實施模式，其海成分吐 出孔4係構成為包圍島成分吐出孔1之圓周狀的狹縫。 月兄下 由於海成分高分子則在可預想得到的島成 -61 - 201226643 分高分子彼此之合流之全部路徑空間中存在著，可更進 一步防止島成分高分子彼此之合流。海成分吐出孔4為 如上述的截面形狀的情況’也較佳為藉由使得圓截面形 狀之分配孔7連通於海成分吐出孔4之上游側而配置， 以在正上方之分配孔7確保海成分高分子之計量性後， 以海成分吐出孔4吐出海成分高分子。 《實施例》 在下文中’則列舉實施例更具體說明本實施模式之 複合纺嘴的功效。在各實施例、比較例，則使用島成分 吐出部係以一個島成分吐出孔、海成分吐出部係以一個 海成分吐出孔所構成的最下層分配板而進行海島型複合 纖維之紡絲，並如下所述，判定有無島成分高分子之合 流0 (1)海島型複合纖維之島成分之析出 為由海島型複合纖維析出島成分，則在可溶出易溶 出成分之海成分的溶液等中浸潰海島型複合纖維而移除 海成分，以獲得難溶出成分之島成分之複絲。若易溶出 成分為經共聚合5-磺基間笨二甲酸鈉等之共聚合ρΕτ或 聚乳酸（PLA)等的情況，則使用氫氧化鈉水溶液等之鹼水 溶液。此外’由於鹼水溶液是一加熱1飢以上，即可 加速水解的進行，同時，若利用流體染色機等進行處理 時，則可一次處理大量。 (2)複絲之纖維徑及纖維經 將所獲得由極細纖纟隹戶斤 包埋，以Reichert公司製之 變異性（CV %) 構成之複絲以環氧樹脂加以 FC · 4E型冷凍切片機加以；東 -62- 201226643 、·-。’以具備金剛石刀之Reichert-Nissei ultracut N(超薄切 片機）切削後，將其切削面以K e y e n c e (股）製之v e - 7 8 0 0 型掃描型電子顯微鏡（SEM)以5000倍之倍率加以攝影。 從所獲得照片無規地抽出所選定之150支極細纖維，就 照片使用影像處理軟體（WINROOF)測定全部之外接圓徑 (纖維徑）’並計算出平均纖維徑及纖維徑標準偏差。在此 ’所謂的「外接圓」是意謂第8圖（a)之虛線14。由此等 之結果根據下式而計算得纖維徑CV %(變異係數：

Coefficient of Variati〇n)。以上之值是全部就3處的各照 片貫施測定，作為3處之平均值，且以奈米（nm)單位測 疋至小數點第1位，並將小數點以下四捨五入者。 纖維徑變異性（CV %)=(纖維徑標準偏差/平均纖維 徑）xl00 (3)異形度及異形度變異性（CV%) 以與前述纖維徑及纖維徑變異性為相同的方法，攝 影複絲之截面，從其影像將外接於切截面的真圓之直徑 作為外接圓徑（纖維徑），並且，將内接的真圓之直徑作 為内接圓徑，由異形度=外接圓徑+内接圓徑，計算至小 數點第3位，將小數點第3位以下四捨五入者作為異形 度而測得。在此，所謂的「内接圓」是意謂第8圖⑷之 虛線19。將該異形度就在同一影像内無規地抽出t 5〇支 極細纖維加以測定，從其平均值及標準偏差根據下式而 計算得異形度變異性（cv %(變異係數：c〇efficient 〇f

Variation))。關於該異形度變異性’小數點第2位以下 係四捨五入者。 -63- 201226643 異形度變異性（cv %)=(異形度之樟 知羊偏差/異形度 之平均值）xl〇〇(%) (4)極細纖維之截面形狀評估 以與前述纖維徑及纖維徑變異性為相 仰叫的方法，攝 影複絲之截面’從其影像將位於截面之輪 网郿的具有兩個 端點之線分為直線之部分的數目加以舛 D|双。就從對象的 該影像在同一影像内無規地抽出丨5 〇 又複，.糸的截面進行 評估。京尤150支複絲’將直線部的數目加以計數 總和除以複絲之支數而計算得每一 ' 、 α ^ 後、糸之直線部的數 目，且小數點第2位以下則四捨五入。 此外’由存在於截面之輪靡的直線部晝出如第8圖 ⑷之22般之延長線。將相鄰接的兩條線之目加 以計數，同時測定其角声，# > ^ ^ 冉度將父點數目除以該角度之妯 ，一 數點以下四捨五入之值作為複絲纖维一 之角度。京尤150支複絲重複進行相同摔作，並 將其算術數量平均值作為交點之角度。门細作並 (5) 纖度 將海島型複合纖維作為圓型針_，& β %之氯氧化納切液（㈣、^料，i^潰於3重量 以上易溶解成分後，二：_而溶解移除99% 成之複絲，測定該丨 解：織而抽出由極細纖維所構 Λ m之重量並以10000倍而古+曾 度。將此重複進行丨0 A 而。十戽出纖

2^^ 人，並將其算術平均值之小數M 2位四捨五入所獲得之值作為纖度。 數點第 (6) 南分子之熔融黏度 -64 - 201226643 將切粒狀之尚分子使用真空乾燥機使水分率成為 200 PPm以下，以東洋精機製之Capiu〇graph ib，使應 變速度階段性地變更而測定熔融黏度。此外，測定溫度 是與紡絲溫度相同，在實施例或比較例是記載i2i6 j 之熔融黏度。附帶說明—下，對加熱爐放入試樣起至測 疋開始為5分鐘’且在氮氣大氣下進行測定。 (7) 島成分高分子之有無合流 將所獲得由極細纖維所構成之複絲以環氧樹脂加以 包埋，以Reichert公司製之FC . 4E型冷凍切片機加以 /東、、、。以具備金剛石刀之Reichert-Nissei ultracut N(超 /專切片機）切削後’將其切削面以K e y e n c e (股）製之 VE-7800型掃描型電子顯微鏡（SEM)以5000倍之倍率加 以攝影。從以上述所攝影之截面照片，使用影像處理軟 體（WINROOF)測定所獲得纖維之總島數，將總島數除以 總吐出孔數（配設於最下層板的吐出孔與接近吐出孔之 合汁）之值’若為1時’則無島成分高分子彼此之合流（ 無合流）、若為少於1時，則視為島成分高分子彼此之合 流疋有（有合流）。此外’為評估截面形態之經時性變化 ’自纺絲開始時起實施72小時連續纺絲，該72小時後 之海島型複合纖維的截面也以相同的方法加以攝影，並 判定島成分高分子彼此之有無合流。 (8) 極限黏度[π ] 以鄰氣苯酚作為溶媒在25°C進行測定。 [實施例1] -65- 201226643 將作為島成刀的固有黏度（IV)為0.63 dl/g之聚對苯 二甲酸乙二醇酯（PET、熔融黏度：12〇 Pa · s)、與作為 海成分高分子的IV 0.5 8 dl/g之經共聚合5 〇莫耳％之5_ 磺基間苯二甲酸納的PET(共聚合PET、熔融黏度：M〇 Pa · s)在290°C分別加以熔融後，加以計量，使其流入如 第6圖所示之配備本實施模式之複合紡嘴的紡絲頭組合 體，並由紡嘴吐出孔吐出海島複合高分子流。再者，在 最下層分配板，則相對於一個吐出導入孔，以等間隔穿 孔有1 000個島成分吐出孔作為島成分高分子用。海島比 率為5 0/5 0 ’將經吐出的複合高分子流加以冷卻固化後賦 予油劑，以1 500 m/min之紡絲速度加以捲取，以採取15〇 dtex-15絲（單孔吐出量為2·25 g/min)之未延伸纖維。將 所捲取的未延伸纖維在加熱至9 〇它與^ 3 的輥間實施 七延伸’作$ 50 dtex_ 1 5絲之海島型複合纖維，並以 引述方法’將海成分溶冑99%以上’以採取15G00支複 只施例1所使用的複合紡嘴係將穿孔有分 配孔之分配此 、一穿孔有分配溝之分配板交替積層，並 杜关下游側聽既士 柘 θ有如第1圖所示之最下層分配板。分配 板 < 板厚度為 〇.3 i U·1 mm，且以孔直徑為〇.2mm、溝寬度為 m、溝；菜疮& 加以Φ π 度為0.1 mm、最小孔間節距為〇·4 mm而 /y a牙孑Li 〇拍口 _ 成分吐出’且’最下層分配板之板厚度為0· 1 mm，島 圓周線c 1 、及海成分吐出孔之孔直桎〇·2 係以假想 R2為〇 8之半徑Rl為〇.4 mm、假想圓周線C2之半徑 mm、假想圓周線C4之半# R4為0.693 mm， 201226643 且以可成為（2)之條件曱的配置加以穿孔。妹 所揭述’島成分為三角形截面(直線部有3;果如表i 為60。）’並無島成分高分子彼此之合流，二又點角度 為4.6%、異形度為h9、異形度變異性為4織5;杈變異性 絲之纖維徑為537 nm。 · /〇 ’而該複 [實施例2] 如第2圖所示’除了將最下層分配板之島成八 孔、及海成分吐出孔的配置變更為（2)之條件乙^刀吐出 用與實施例1相同的複合紡嘴，且設定島 ’使 7战分高分子fc[_

率為比實施例1大（海島比率為20/80)，除士、 C — y、 t以外，則以 與實施例1為相同的高分子、相同的纖度、 & 紡絲條件谁 行紡絲，以採取1 3500支複絲。

在此，在實施例2所使用的複合紡嘴B 〜十匕直徑為〇 ) mm之島成分吐出孔、及海成分吐出孔係 ' η 乂假想圓周绦 C1之半徑R1為〇.4 mm、假想圓周線C2 > & ^ “ <平徑R2 a 〇·8 mm、假想圓周線C4之半徑R4為0.8 m 馬 mm而加以穿 孔。結果如表1所述，島成分為三角形戴 處、父點角度為60。），並無島成分高分子彼此 纖維徑變異性為5.9%、異形度為…、異形度變= 6.3% ’而該複絲之纖維徑為955 nm。 ” 為 [實施例3] 如第3圖所示，除了將最下層分配板之 孔、及海成分吐出孔的配置變更為⑺之條 刀吐出 用與實施你"相同的複合紡嘴，而且海島 夕’使 以外’其餘則以與實施例！為相同的高分 為20/80 度、纺絲條株、包纽 相同的纖 、乃、朱件進仃紡絲，以採取丨5〇〇〇支複絲。 -67- 201226643 在此，在實施例3所使用的複合纺嘴是孔直徑為〇 2 _之久成分吐出孔、及海成分吐出孔係以假想圓周線 C1之半徑R1為〇 4 mm '假想圓周線之半徑w為 0.8 mm、假想圓周線匸4之半徑R4 Λ 〇 60¾ 二 τ 1工+勺υ .693 mm而加以 穿孔。結果如表1所彳十〔，良占八炎丄& 1所述島成为為六角形截面（直線部有 6處、交點角度為120。)，並無島成分高分子彼此之合流 ，纖維徑變異性為5.9%、異形度為123、異形度變異性 為3.9% ’而該複絲之纖維徑為488 nm。 [實施例4 ] 如第4圖所示，除了將最下層分配 ' % <島成分吐屮 孔、及海成分吐出孔的配置變更為（2)之條 、 ^ ’丁 丁 夕卜，< 用與貫施例1相同的複合紡嘴，而且海 匕匕率為 30/70 以外，其餘則以與實施例i為相同的高 7 w于、相同的孅 度、紡絲條件進行紡絲，以採取〖3 〇 〇 〇支複絲 在此’在貫施例4所使用的複合纺嘴县 _ X孔直經為0 2 :之島成分吐出孔、及海成分吐出孔係以假想圓周線 C1之半桎R1為0.4 mm、假想圓周線 ·"· <平彳！ R2為 0.894 mm、假想圓周線c4之半徑R4為〇 ” υ·8 mm而加以 穿孔。結果如表1所述，島成分為四角形 紙面（直線部有 4處、交點角度為90度），並無島成分高分 厂攸此之合流 ’纖維徑變異性為5.3%、異形度為1>71、異形度變異性 為5.6% ’而該複絲之纖維徑為868 nm。 [比較例1 ] 如第9圖所示，除了變更最下層分配板之島成分吐 出孔、及海成分吐出孔的配置以外，使用 吟貫k例1相 -68- 201226643 同的複合紡嘴，並以與實施例1為相同的高分子、海島 比率、相同的纖度、紡絲條件進行紡絲以採取複絲。 在此，在比較例1所使用的複合紡嘴，則在假想圓 周線C 1上之三個海成分吐出孔係以中心角1 20度等分配 置、在假想圓周線C2上之三個海成分吐出孔係以中心角 1 20度等分配置、在假想圓周線C4上之三個島成分吐出 孔係以中心角’1 20度等分配置，並以配置於C 1與C2的 吐出孔間之相位角為60度、配置於C1與C4的吐出孔 間之相位角為3 0度而加以配置。並且，島成分吐出孔、 及海成分吐出孔之孔直徑0.2 mm係以假想圓周線C 1之 半徑R1為0·4 mm、假想圓周線C2之半徑R2為0.8 mm 、假想圓周線C4之半徑R4為0.4 mm而加以穿孔，然 而R4為不符合式（1)之範圍。結果如表1所述，島成分 高分子之合流則會發生，以致無法獲得三角形截面之複 絲。 [比較例2 ] 如第1 0圖所示，除了變更最下層分配板之島成分吐 出孔、及海成分吐出孔的配置模式以外，使用與實施例 2相同的複合紡嘴，並以與實施例2為相同的高分子、 海島比率、相同的纖度、紡絲條件進行紡絲以採取複絲 0 在此，在比較例2所使用的複合紡嘴是在假想圓周 線C 1上之四個海成分吐出孔係以中心角90度等分配置 、在假想圓周線C2上配置八個海成分吐出孔、在假想圓 周線C4上之四個島成分吐出孔係以中心角90度等分配 -69- 201226643 置，配置於Cl與C2的吐出孔間之相位角為26.6度、配 置於C1與C4的吐出孔間之相位角係以45度而加以配 置。並且，島成分吐出孔、及海成分吐出孔之孔直徑0.2 mm係以假想圓周線C1之半徑R1為0.4 mm、假想圓周 線C2之半徑R2為0.894 mm、假想圓周線C4之半徑R4 為0.5 6 6 mm而加以穿孔，然而R4為不符合式（1)之範圍 。結果如表1所述，島成分高分子之合流則會發生，纖 維徑變異性為26%、異形度變異性為27%，以致無法獲 得均勻的四角形截面之複絲。 [比較例3 ] 如第1 1圖所示，除了變更最下層分配板之島成分吐 出孔、及海成分吐出孔的配置以外，使用與實施例2相 同的複合紡嘴，並以與實施例2為相同的高分子、海島 比率、相同的纖度、紡絲條件進行紡絲以採取複絲。在 此，第1 1圖之孔配置係經本發明之發明人等作為島成分 為四角形截面之變形模式而使得可成為平行四邊形之截 面所創作者。島成分吐出孔、及海成分吐出孔之孔直徑 0 · 2 m m係以假想圓周線C 1之半徑R 1為0.4 m m、假想 圓周線C2之半徑R2為0.566 mm、假想圓周線C4之半 徑R4為0·8 mm而加以穿孔，然而R4為不符合式（1)之 範圍。結果如表1所述，島成分高分子之合流則會發生 ，以致無法獲得成為平行四邊形之截面的複絲。 [比較例4 ] 如第12圖所示，除了變更最下層分配板之島成分吐 出孔、及海成分吐出孔的配置模式以外，使用與實施例 -70- 201226643 3相同的複合纺嘴’並以與實施你"為相同的高分子、 海島比率、相同的纖度、紡絲條件進行紡絲以採取複絲 0 在此’在比較例4所使用的複合紡嘴是在假想圓周 線C 1上之六個海成分吐出孔係以中心角6 0度等分配置 、在假想圓周線C 2上六個海成分吐出孔係以中心角6 0 度配置、在假想圓周線C4上六個島成分吐出孔係以中心 角60度等分配置’且以配置於C1與C2的吐出孔間之 相位角為3 0度、配置於c丨與C4的吐出孔間之相位角 為0度而加以配置。並且，島成分吐出孔、及海成分吐 出孔之孔直徑0.2 mm係以假想圓周線ci之半徑R1為 0_4 mm、假想圓周線C2之半徑R2為0.693 mm、假想圓 周線C4之半徑R4為〇 8 mm而加以穿孔，然而，R4為 不符合式（1)之範圍。結果如表1所述，島成分為六角形 截面（直線部有6處、交點角度為120。），並無島成分高 分子彼此之合流，纖維徑變異性為5.9 %、異形度為1 ·2 2 、異形度變異性為4.2 %，但是纖維徑卻成為1 ·4 " m ’以 致無法獲得奈米級之複絲。 [參考例1] 將作為島成分的極限黏度[U ]為〇. 6 5之聚對苯二曱 酸乙二醇酯（PET)、與作為海成分高分子的極限黏度[β ] 為0.58之經共聚合5.0莫耳％之5-磺基間苯一甲酸納的 ΡΕΤ(共聚合PET)在285Ό分別加以熔融後’加以計量’ 使其流入如第3 3圖所示之配備複合紡嘴的纺絲頭組合 體’並由紡嘴吐出孔吐出芯鞘型海島複合尚分子流。再 -71 - 201226643 者在下層板，則相對於一個吐出導入孔，以等間隔穿 孔有18 0 〇個島成分吐出孔作為島成分高分子用。海/島 成/刀之複合比為30/70，將經吐出的複合高分子流加以冷 部固化後賦予油劑’以1 500 m/min之紡絲速度加以捲取 ，以採取150 dtex-i5絲（單孔吐出量為2.25 g/min)之未 延伸纖維。將所捲取之未延伸纖維在加熱至90。(：與1 30 C之輥間貫施3 · 〇倍延伸，作為5 〇 d t e X -1 5絲之延伸纖 維’並以則述方法’將海成分溶解9 9 %以上，以採取2 7 0 0 0 支由極細纖維所構成之複絲。 在此’在參考例1所使用的複合紡嘴是如第1 7圖所 不’藉由交替積層經穿孔分配孔的分配板、與經穿孔分 配溝的分配板，形成可成為二分支的選拔赛方式之流路 ’且在其下游側依序積層有上層板、中層板、下層板。 此等之板厚度為0.1 mm，且以孔直徑為0·2 mm、溝寬度 為〇’3 mm、溝深度為0.1 mm、最小孔間節距為〇.4 mm 而加以穿孔。然後’藉由使得在一片分配板所穿孔的分 配肩1之溝長度度為相等，以使由上端分配孔至島成分吐 出孔之向分子流通路徑的流路壓損可成為均等。結果如 表2所述，在紡絲開始時、及經過72小時後皆雜島成分 -jy 。刀十之合流’此外，纖維徑變異性是在紡絲開始時為 5·8%、經過72小時後為5.9%。 [參考例2 ] 如第30圖所示，除了在上層板所穿孔之島成分吐出 孔的孔群之區域内的一部分穿孔海成分吐出孔以外，使 用與參考例1相同的複合紡嘴，並以與參考例1為相同 -72- 201226643 的高分子、吐出比、相同的纖度、紡絲條件進 製造海島型複合纖雉。結果如表2所述，在紡 、經過72小時後皆無島成分高分子之合流，此 徑變異性是在紡絲開始時、及經過72小時後^ 〇 [參考例3 ；[ 使用如第26圖所示在上層板形成有上層突 上層突出部的端部周圍形成用於供應海成分高 端部孔之複合紡嘴’並以與參考例1為相同的 吐出比、相同的纖度、紡絲條件進行紡絲而製 複合纖維。 在此’在參考例3所使用的複合紡嘴係如I 示’島成分吐出孔係穿孔成可成為圓形狀、吐 孔成可成為十字形狀’上層突出部之下面與下 面的一部分係以擴散接合加以壓著固定，而且 部之外端部孔供應海成分高分子。結果如表2 纺絲開始時、及經過7 2小時後皆無島成分高分 ’所獲得之島成分截面為十字型。此外，纖維 疋在紡絲開始時為7.2 %、經過7 2小時後則為 [參考例4 ] 除了在一片分配板所穿孔的分配溝之最長 短長度之比為1.2(分配溝長度為相同時，則為 ’其餘則使用與參考例1相同的複合紡嘴，且 例1為相同的高分子、吐出比、相同的纖度、 進行纺絲而製造海島型複合纖維。結果如表2 行紡絲而 絲開始時 外，纖維 皆為4.5% [出部、在 分子的外 尚分子、 造海島型 高3 6圖所 出孔係穿 層板之上 由非壓著 所述，在 子之合流 徑變異性 7.3%。 長度與最 1.0)以外 以與參考 紡絲條件 所述，在 -73- 201226643 紡絲開始時、經過72小時後皆無島成分高分子之合流， 此外，纖維徑變異性是在纺絲開始時為9.5 %、經過7 2 小時後則為9.6%。 [參考例5 ] 除了在一片分配板所穿孔的分配溝之最長長度與最 短長度之比為1 ·5(分配溝長度為相同時’則為1.0)以外 ，其餘則使用與參考例1相同的複合紡嘴’且以與參考 例1為相同的高分子、吐出比、相同的纖度、紡絲條件 進行紡絲而製造海島型複合纖維。結果如表2所述，在 紡絲開始時、經過72小時後皆無島成分高分子之合流， 此外，纖維徑變異性是在紡絲開始時為1 0.2 %、經過7 2 小時後則為10.6%。 [參考例6 ] 除了無分配板、配設於計量板之孔係連通於上層板 之海成分吐出孔、及島成分吐出孔以外，其餘則使用與 參考例1相同的複合紡嘴’且以與參考例1為相同的高 分子、吐出比、相同的纖度、紡絲條件進行紡絲而製造 海島型複合纖維。結果如表2所述，在紡絲開始時、經 過72小時後皆發生島成分高分子之合流，此外，纖維徑 變異性是在紡絲開始時為22.1 %、經過72小時後則為 24% ’以致無法獲得所欲截面之複合纖維。 [參考例7 ] 將作為島成分高分子之極限黏度[77 ]為〇 6 5之聚對 苯二甲酸乙二醇S旨（PET)、與作為海成分高分子的極限黏 度[β]為0,58之經共聚合5.0莫耳％之5_績基間苯二甲 -74- 201226643 酸鈉的ΡΕΤ(共聚合冗”在285t分別加以熔融，並使用 複合紡嘴18以海/島成分之吐出比為3〇/7〇而吐出後’ 以冷卻裝置17加以冷卻，其後，實施給油、纏絡處理、 熱延伸，使用捲取輥以1 500公尺/分鐘之速度加以捲取 ，以採取150 dtex_10絲（單孔吐出量為2 25 g/min)之未 延伸纖維。將所捲取之未延伸纖維在加熱至9〇t與13〇 °C之輥間實施2.5倍延伸，以獲得6〇 dtex_1〇絲之延 纖維。 複合紡嘴的最下層分配板為使用如第1 9圖所示之 構成《島成分吐出孔i係孔數為12〇〇個、孔填充密度為 2.0孔/mm2、直徑、為〇_2mm、長的周期為〇 6mm二短 的周期為0_45 mm。並且，在相鄰接兩個島成分吐出孔 1(在第19圖的基準之島成分吐出孔j與島成分吐出孔 53 &、基準之島成分吐出孔1與島成分吐出孔53 b)、與以 該兩個島成分吐出孔i之兩條共同外接線54所包圍的區 域内，使得兩個海成分吐出孔4的各自之至少一部分存 在著且以連接相鄰接兩個島成分吐出孔1之中心的線 分為線對稱軸而以線對稱配置兩個海成分吐出孔4。海 成刀吐出孔4之直控φ為0.2 mm。兩個島成分吐出孔1 之最小間隙DA、與兩個海成分吐出孔4之最小間隙dB 之比DB/DA為〇·35。再者’假設基準之島成分吐出孔1 與島成分吐出孔53a之最小間隔為da時、與假設基準 之島成分吐出孔1與島成分吐出孔2b之最小間隔為DA 時之任一情況也作為DB/DA= 0.35。 結果如表3所述，在紡絲開始時、及經過72小時後 白無島成分高分子之合流。 -75- 201226643 [參考例8] 除了將島成分吐出孔1製成孔數為2400個、孔填充 饴度為4·0孔/mm2、長的周期為〇·5 mm、短的周期為〇_35 mm以外，其餘則使用與參考例7相同的複合紡嘴，並以 與參考侈"為相同的高分子、吐出比、相同的纖度、紡 絲條件進行紡絲而製造海島型複合纖維。 ”、α果如表3所述，在紡絲開始時、經過7 2小時後皆 無島成分高分子之合流。 [參考例9 ] 除了變更海成分吐出孔4之位置為db/DA = 0.6以 外’其餘則使用與參考例7相同的複合紡嘴，並以與參 考例7為相同的高分子、吐出比、相同的纖度、紡絲條 件進行紡絲而製造海島型複合纖維。 結果如表3所述，在紡絲開始時、經過7 2小時後皆 無島成分高分子之合流。 [參考例10] 複合紡嘴之最下分配板係使用如第3 5圖所示之構 成。島成分吐出孔1係製成孔數為1 〇2〇個、孔填充密产 為1.7孔/mm2、直徑$為〇_2 mm、長的周期為〇 6爪茁 短的周期為0 _ 5 m m。以完全堵塞相鄰接兩個島成八斗山 孔1 (在第3 5圖的基準之島成分吐出孔1與島成分吐 53a、基準之島成分吐出孔1與島成分吐出孔53b)、與以 該雨個島成分吐出孔1之兩條共同外接線5 4所包圍的區 域内的狀態而設置一個海成分吐出孔4。海成分吐出孔 之直徑P為0.2 mm。 -76- 201226643 使用該複合紡嘴，並以與參考例7為相同的高分子 、吐出比、相同的纖度、紡絲條件進行紡絲而製造海島 型複合纖維。 結果如表3所述，在紡絲開始時、經過72小時後皆. 無島成分南分子之合流。 [參考例11] 除了取消海成分吐出孔4以外，其餘則使用與參考 例7相同的複合紡嘴，並以與參考例7為相同的高分子 、吐出比、相同的纖度、紡絲條件進行紡絲而製造海島 型複合纖維。 結果如表3所述’在紡絲開始時雖然並無島成分高 分子之合流，但是經過72小時後則發生島成分高分子之 合流，以致無法獲得所欲截面之複合纖維。 [參考例12] 除了變更海成分吐出孔4之位置為DB/DA == 0.8以 外，其餘則使用與參考例7相同的複合紡嘴。但是，由 於兩個海成分吐出孔4之最小間隔DB擴大，海成分吐 出孔4之一部分則不再存在於相鄰接兩個島成分吐出孔 1、與以該兩個島成分吐出孔之兩條共同外接線3所包圍 的區域内。 使用該複合紡嘴，並以與參考例7為相同的高分子 、吐出比、相同的纖度、紡絲條件進行紡絲而製造海島 型複合纖維。 結果如表3所述，在紡絲開始時、經過72小時後皆 發生島成分高分子之合流，以致無法獲得所欲截面之複 合纖維。 -77- 201226643 [參考例13] 複合紡嘴之最下分配板是使用如第1 9圖所示之構 成。島成分吐出孔1係孔數為900個、孔填充密度為1.5 孔/mm2、直徑ρ為0.2 mm、長的為周期0.6 mm、短的 周期為0.55 mm。配置海成分吐出孔4使得DB/DA = 0.35 。海成分吐出孔之直徑P為0.2 mm。在相鄰接兩個島成 分吐出孔1、與以該兩個島成分吐出孔1之兩條共同外接 線54所包圍的區域内，海成分吐出孔4之一部分是不存 在。 使用該複合紡嘴，並以與參考例7為相同的高分子 、吐出比、相同的纖度、紡絲條件進行紡絲而製造海島 型複合纖維。 結果如表3所述，在紡絲開始時雖然並無島成分高 分子之合流，但是經過72小時後則發生島成分高分子之 合流，以致無法獲得所欲截面之複合纖維。 201226643 比較例4 六角形 2.000 1.154 〇 CN 〇 〇〇 寸 〇 1400 〇\ in 1.22 CN m 〇 P m 〇 Β •^f C^) d 1 1 1 1 (N cs 染 1.420 m -Ο ίϋ 0 cn v〇 〇 Ο CO 〇 1 s (N 1 27.( 1.000 0.500 -Ο 'Ί IT) CN 1 1 1 1 寸 〇 〇 00 〇 ΓΟ 〇 00 ο 868 r〇 1.71 v〇 V) 0 CN o ro •732 ).866 1 g CN f—Η 488 〇\ uS 1.23 〇\ cn 4C <N 二角形 >.000 [.000 I _1 〇 00 ο T-H 955 C\ iA 1.84 cn v〇 {㈣ .角形 <N ΓΟ v〇 O 00 〇 (N 537 \q 寸 〇> in {ψ< 'Ί ϊ—Η o S CN Ρί A 才 r-H u rj 璲 璲 ffiT 瘦 ΊΒΐ!? jttCKi _ ¥ V0 Pi ^iL Pi 磁 τη- V 1 > U > U *Βΐί? U 鲮 U 婼 ✓ Tv /-N /—N ii ffls^ 蝴· 掬 罝 1 $ @ 画 -Ο Φ 域 费 ¥ tv 窭 鑌 201226643 【<N<】 參考例6 I 1 碟 〇 寸 22.1 24.0 參考例5 : 不同 < Η 碟 〇 — 碟 10.2 10.6 參考例4 不同 <Ν ί < 碟 〇 ON On 參考例3 相等 Ο 寸 rn CN m 參考例2 相等 ρ 碟 〇 in 寸 參考例1 相等 Ο —丨Μ 碟 〇 碟 00 On 有無分配板 由分配板至上層板之島成分吐出孔的高分子流通路徑之流路壓損 最長分配溝長度/最短分配溝長度 島成分吐出孔形成孔群的區域内有無前述海成分吐出孔 有無外端部孔 G 锲 開始 72小時後 開始 72小時後 有無島成分高分子之合流 纖維徑變異性(cv%) 201226643 鬥rn嵴〕 參考例13 0.35 in 1-^ #- 參考例12 碟 00 〇 0 CN 參考例11 1 〇 r-i 參考例10 1 r-^ 碟 碟 參考例9 VO 〇 Ο <Ν 參考例8 0.35 Ο 碟 參考例7 0.35 Ο oi 5^ Ή Ή # •οί?瑞 € €： 璁Ϊ» 疑糾 最小間隙DB/最小間隙DA γΓ' 1 tv 開始 72小時後 纖維徑變異性(CV%) s • I00- 201226643 [產業上之利用可能性] 本發明，不限於使用於一般的溶液紡絲法之複合紡 嘴，也可適用於熔融吹襲纺絲法及紡絲黏合法，且也可 應用於濕式紡絲法、或乾濕式紡絲法所使用之紡嘴，但 是其應用範圍並不受限於此等者。 【圖式簡單說明】 第1圖係使用於本發明實施模式之最下層分配板之 部分放大平面圖。 第2圖係使用於本發明之另一實施模式的最下層分 配板之部分放大平面圖。 第3圖係使用於本發明之另一實施模式的最下層分 配板之部分放大平面圖。 第4圖係使用於本發明之另一實施模式的最下層分 配板之部分放大平面圖。 第5圖係使用於本發明實施模式之複合紡嘴之示意 性截面圖。 第6圖係使用於本發明實施模式之複合紡嘴、紡絲 頭組合體及冷卻裝置周邊之示意性截面圖。 第7圖係第5圖之X — X線截面圖。 第8圖係根據使用於本發明實施模式之複合紡嘴所 製造的代表性複合纖維之截面示意圖。 第9圖係先前例之複合紡嘴的最下層分配板之部分 放大平面圖。 第10圖係先前例的最下層分配板之部分放大平面 圖。 -82- 201226643 第 η圖係與本發明不同的複合紡嘴的最下層分配 板之平面圖、及部分放大平面圖。 第1 2圖係先前例之複合紡嘴的下層板之部分放大 平面圖。 第1 3圖係先前例之複合紡嘴之示意性截面圖。 第1 4圖係先前例之複合紡嘴之示意性截面圖。 第1 5圖係先前例之複合紡嘴之示意性截面圖。 第1 6圖係使用於本發明之另一實施模式的最下層 分配板之部分放大平面圖。 第1 7圖係使用於本發明實施模式之分配板、最下層 分配板之示意性部分截面圖。 第1 8圖係先前例之複合紡嘴之示意性截面圖。 第1 9圖係使用於本發明之另一實施模式的最下層 分配板之部分放大平面圖。 第20圖係使用於本發明實施模式之最下層分配板 、分配板之示意性部分截面圖。 第21圖係使用於本發明實施模式之最下層分配板 、分配板之示意部分截面圖。 第22圖係使用於本發明實施模式之最下層分配板 、分配板之示意性部分截面圖。 第23圖係先前例之複合紡嘴之下層板之部分放大 平面圖。 第24圖係使用於第一實施模式之複合紡嘴之部分 放大截面圖。 -83- 201226643 第25圖係使用於第二實施模式之複合紡嘴之部分 放大截面圖。 第26圖係使用於第三實施模式之複合紡嘴之部分 放大截面圖。 第27圖係使用於第一之另一實施模式的複合紡嘴 之部分放大截面圖。 第28圖係第26圖之X — X線截面圖。 第29圖係第24圖之Y — Y線截面圖。 第30圖係第27圖之Z— Z線截面圖。 第31圖係使用於本發明實施模式之上層板、分配板 之示意性部分截面圖。 第32圖係展示根據使用於本發明實施模式之複合 紡嘴所製造的代表性複合纖維之截面形態截面圖。 第3 3圖係使用於第一實施模式之複合紡嘴之示意 性截面圖。 第34圖係使用於第一實施模式之複合紡嘴、紡絲頭 組合體及冷卻裝置周邊之示意性截面圖。 第3 5圖係使用於第五實施模式的最下層分配板之 部分放大平‘面圖。 第3 6圖係使用於第六實施模式的最下層分配板之 部分放大平面圖。 第3 7圖係使用於第七實施模式的最下層分配板之 部分放大平面圖。 第3 8圖係使用於本發明實施模式之分配板、最下層 分配板之示意性部分截面圖。 -84- 201226643 第3 9圖係使用於本發明之另一實施模式的最下層 分配板之平面圖，且由與第7圖相同方向所觀看的截面 圖。 第40圖係使用於本發明之另一實施模式的最下層 分配板之部分放大平面圖。 第4 1圖係與本發明不同的最下層分配板之部分放 大平面圖。 【主要元件符號說明】 1 、 la、 2a、 2b 、 53a 、 53b 島成分吐出扎 4 、 4a 、 4b 海成分吐出孔 5 最下層分配板 6 分配板 7 分配扎 8 分配溝 9 計量板 10 吐出板 11 吐出導入孔 12 縮小孔 13 島成分高分子（島部分） 13(c) 、 13(d) 島成分南分子 14 外接圓 15 紡絲頭組合體 16 紡絲頭組合 17 冷卻裝置 -85- 201226643 18 複合紡嘴 19 内接圓 20 海成分高分子（海部分） 21 島成分吐出部 22 延長線 22a 島成分吐出孔部 22b 島成分吐出孔部 24 海成分吐出部 25 吐出孔 27 放射狀溝 28 同心圓狀溝 29 上層板 30 管子 3 1 海成分南分子導入流路 32 島成分rfj分子導入流路 33 上紡嘴板 34 中紡嘴板 35 下紡嘴板 36 中層板 37 下層板 38 上層突出部 39 假想外接圓 40 海成分南分子分配室 41 管子掃入孔 42 紡嘴吐出孔 -86- 201226643 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 54 55 56

Cl 、 C2 、 C4 DA、DB L

R1 、 R2 、 R4 X、Y、Z a 1、0 2、0 3、 0 4、 0 5 多層板 分割板 配列板 上層突出部之下面 下層板之上面 合流室 假想内接圓 外周端部孔 交點 假想圓 共同外接線 上板 突出部 假想圓周線 最小間隙 助流區間 半徑 截面線 縮小角度 相位角 -87-

Claims (1)

1. 201226643 七、申請專利範圍： 1. 一種複合紡嘴，其係用於吐出以島成分高分子與海 分高分子所構成之複合高分子流者，且其特徵為由 成用於分配各高分子成分的分配孔及分配溝之一片 上分配板、與位於該分配板之高分子紡出路徑方向 下游側形成數個島成分吐出孔與數個海成分吐出孔 最下層分配板所構成，且存在著配置於以該島成分 出孔為中心的半徑R1之假想圓周線C1上之該海成 吐出孔、配置於半徑R2之假想圓周線C2上之該海 分吐出孔、及配置於半徑R4之假想圓周線C4上之 島成分吐出孔，且此等係可滿足下式（1 )，且成為下 (2)之條件曱至丁中任一者的配置： (1) R2^ R4^ 3xRl ； (2) 條件甲 C 1 :三個海成分吐出孔係以中心角1 20度等分配置 C2 :三個海成分吐出孔係以中心角1 20度等分配置 C4 :六個島成分吐出孔係以中心角60度等分配置、 Θ 3 :配置於C1與C2的吐出孔間之相位角為60度 0 5 :配置於C1與C4的吐出孔間之相位角為3 0度 條件乙 C 1 :三個海成分吐出孔係以中心角1 20度等分配置 C2 :三個海成分吐出孔係以中心角1 20度等分配置 C4 :三個島成分吐出孔係以中心角1 20度等分配置 0 3 :配置於C1與C2的吐出孔間之相位角為60度 Θ 5 :配置於C1與C4的吐出孔間之相位角為0度 成 形 以 之 的 吐 分 成 該 列 -88- 201226643 條件丙 Cl:六個海成分吐出孔係以中心角6 0度等分配置、 C2 :六個海成分吐出孔係以中心角60度等分配置、 C4：六個島成分吐出孔係以中心角60度等分配置、 0 3 :配置於C1與C2的吐出孔間之相位角為0度、 0 5 :配置於C1與C4的吐出孔間之相位角為30度， 條件丁 C 1 :四個海成分吐出孔係以中心角9 0度等分配置、 C2 :配置八個海成分吐出？L、 C4 :四個島成分吐出孔係以中心角90度等分配置、 0 3 :配置於C1與C2的吐出孔間之相位角為26.6度、 0 5 :配置於C1與C4的吐出孔間之相位角為0度。 2. 如申請專利範圍第1項之複合紡嘴，其中具有數個該 分配板，在該分配板中，該分配孔的孔數係朝前述高 分子紡出路徑方向之下游側而增加，以連通位於該高 分子紡出路徑方向之上游側的該分配孔、與位於該高 分子紡出路徑方向之下游側的該分配孔之方式而形成 該分配溝，且構成連通該分配溝的端部之數個分配孔 〇 3. 如申請專利範圍第1或2項之複合紡嘴，其中就以該 分配孔及該分配溝所形成的該分配板内部之數個高分 子流通路徑，使得在由該分配板之上端至最下層分配 板的該高分子流通路徑之長度為相對長的路徑中之該 分配孔的孔徑係製成為大於在相對短的路徑中之該分 配孔的孔徑。 -89- 201226643 4. 如申請專利範圍第丨至3項中任一項之複合紡 再’其 中在以鄰接的雨個島成分吐出孔之兩條共同外接線所 包圍的區域内’存在著該海成分吐出孔之至少— 口丨4分 〇 5. 如申請專利範圍第4項之複合紡嘴，其中該在以鄰接 的兩個島成分吐出孔之兩條共同外接線所包圍的區域 内’存在著至少兩個該海成分吐出孔各自之至少一部 分，且該兩個海成分吐出孔係隔著連結該兩個島成分 吐出孔的中心之線分而配置。 6·如申請專利範圍第1至5項中任一項之複合紡嘴，其 中愈朝該高分子紡出路徑方向之上游側，則構成分配 溝的分配板之厚度為愈大。 7. 如申請專利範圍第丨至6項中任一項之複合紡嘴，其 中在該分配板、或該最下層分配板所形成的最小孔之 直徑DMIN，與形成該最小孔之板厚度BT係可滿足下 式： BT/DMIN^ 2 但是，DMIN是代表在分配板、或最下層分配板所形成 的最小孔之直徑（mm)，BT是代表形成最小孔之分配板 、或最下層分配板之厚度（mm)。 8. 如申請專利範圍第丨至7項中任—項之複合紡嘴，其 中該分配板、或該最下層分配板之板厚度為在〇 .丨至 0.5 m m之範圍。 9. 如申請專利範圍第丨至8項中任一項之複合紡嘴，其 中該島成分吐出孔之孔填充密度為〇.5孔/mm2以上。 -90- 201226643 1 ο. —種複合纖維之製造方法，其係在如申請專利範圍第1 至9項中任一項之複合紡嘴中，在由該分配板至該最 下層分配板的該島成分吐出孔的各流路之流路壓損為 相等，且以使用由該分配板至該最下層分配板之海成 分吐出孔之各流路中的流路壓損可成為相等的複合紡 嘴之複合紡絲機而進行熔融紡絲。 1 1. 一種複合纖維之製造方法，其係以使用如申請專利範 圍第1至9項中任一項之複合紡嘴之複合紡絲機，以 5 0 %以上之島成分高分子比率而進行熔融紡絲。 -91 -