TW200405835A - Casting nozzle - Google Patents

Description

200405835 玫、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 本發明主要係相關於浸潰噴嘴、長噴嘴等之鋼 造用噴嘴。 堤、、、買鑄 【先前技術】 作為鋼之連續鑄造用噴嘴，浸潰噴嘴、長噴嘴、澆 配器噴嘴、半浸噴嘴等已為周知。 〜 作為鋼之連續鑄造用噴嘴，舉”浸潰喷嘴，，為例說明時， 該浸潰噴嘴之使用目的係將澆鑄分配器•鑄模間密封，、防 止鋼液之再氧化之同日寺，控制由浸潰喷嘴之吐出孔之鋼液 流，且於鑄模内供給均一之鋼液，謀求作業之安定化盥 片品質之提升。 透過浸潰噴嘴將鋼液供給至鑄模内之際，作為其流量控 制方法係制動器方式與滑動板方式。特別於滑動板方式 中，因摺動2枚組或3枚組之開孔平板内之丨枚，藉由其 孔之開度以調節流量，故於其開度較小時，於浸潰噴嘴内 容易產生偏流。之後於浸潰噴嘴内產生偏流時，由各吐出^ 孔乏吐出流量將不均一，於鑄模内將產生偏流，鑄片品質 將降低。 為挺升鑄片品質，防止浸漬噴嘴内之偏流係為重要。作 為防止該浸潰噴嘴内之偏流之技術，改善喷嘴内孔部之形 狀之方法已為周知。例如已提案「於鋼液流通孔設置複數階 差邵之浸潰噴嘴（專利文獻丨）」、「於溶融金屬導入部分設置 检部，藉由該栓部使至吐出孔為止之間成為流速緩和部之 87155 200405835 浸潰噴嘴（專利文獻2)」、及「於嘴嘴孔之内面，使剖面成為 圓派狀之波形槽邵於溶汁之流動方向連續設置4個以上，該 褶部係由山至山之間隔為4〜25 cm，由山至谷之深度為0.3〜2 cm之連續鑄造用浸潰喷嘴（專利文獻3)」所謂之，，配設環狀 哭起’’。此外如「於内壁設置螺旋狀之溝或突起之鑄造用喷 角（專利文獻4 )」、「於内壁設置2重或3重螺旋較佳之浸潰喷 嘴（專利文獻5)」等，已提案”配設螺旋狀之突起”。進一步 亦才疋案於洛融金屬之流通路表面形成半球狀之凹四部之喷 嘴（專利文獻6)」、「於噴嘴孔之内面，設置對於鋼液流通方 向於垂直方向連續之凸部或凹部之鑄造用喷嘴（專利文獻7) 」、及「於浸漬管之自由橫剖面配置栓環，該栓環係使得浸 潰管·^自由橫剖面變窄，並使得栓環之縱剖面於流出口不 產生洛汁之層流地形成，且栓環係配置於浸潰管内之浸潰 管（專利文獻8)」。 另一方面，錡造A1淨鋼等之際，通常於浸潰噴嘴之鋼液 流通孔部表面（内管表面）將附著堆積以氧化鋁作為主體之 非金屬夹雜物（以下於本申請書中，僅稱為，，氧化鋁，，）。於浸 潰喷嘴之内管表面之氧化鋁附著量變多時，將招致噴嘴内 吐出流之偏流、噴嘴内 。進一步附著之氧化鋁 孔部之狹窄化、鑄造速度之降低、y 孔部之阻塞等，作業將變為不安定。 邛刀因鋼液泥而脫落，進入鑄模内而被凝固殼捕捉時，

87155 200405835 降低’且為作業及鑄片品質兩面帶來不良影響。 作為防止麵造用咱》p此、# I 、角又虱化鋁附著之一般手段，吹入非 活隹^ 4万去已為周知。該方法通常係由滑動繞口之内 部噴嘴或上板’或内插式浸潰喷嘴之制動器嵌合部吹入非 t性氣體之方法，於鋼液清淨度較低時，亦實施由浸潰喷 嘴直接吹入非活性氣體之方法。 此外為防止鑄造用噴嘴之氧化銘附著，已提案關於適用 ΪΙ嘴《材f (難以附著氧健之材質），例如已提案於浸潰 貧1Ή内孔邵配設含有氮化硼（BN)之材質（專利文獻9)或 对火材（則述《專利文獻1)等，此外亦提案配設 Al2〇3-Sl〇2_C材質、Ca〇_ZKVc材質無碳对火材等。 進「步由鑄造用噴嘴内孔部之形狀面之提案亦為多數， =如則述專利又獻！至8以外，已提案「於包含内壁之溶汁衝 二4分心區域，沿其長邊方向形成複數之溝之溶汁注入噴 P角（專利文獻10)」、「於内壁設置】條以上之螺旋狀階差，具 ，較入口侧於出口側使溶融金屬流路之截面積逐漸縮小之 β分Μ融金屬之誘導t(㈣文獻n)」、「於連續鑄造用( 浸漬噴嘴之底部具有長條縫狀之吐出口，且於該噴嘴之内 >、有外孔，使以该外孔所包圍之平截面形狀為橢圓或矩 形，或成為將矩形之短邊侧以圓弧置換之形狀，成為使流 動於浸潰噴嘴内之溶融金屬流栓緊之構造，進一步以前述 外孔所包圍之平截面之長邊側方向，與前述底部之長條缝 出口平截面之長邊側方向垂直之連續鑄造用浸潰噴嘴 】文獻12)」、及「具備為使噴嘴内之鋼液旋轉流動之螺 87155 200405835 旋帶狀之旋轉羽片之浸潰嘴嘴，於該旋轉羽片之下部為栓 緊噴嘴内徑形狀之浸潰噴嘴（專利文獻13、14)」等。 [專利文獻1]:實公平07-23091號公報（申請專利範圍第1 項、第5項） [專利文獻2]:專利第3050101號公報（申請專利範圍第i 項） [專利文獻3]··特開平06_269913號公報（申請專利範圍第1 項） [專利文獻4]:特開昭57_130745號公報（申請專利範圍） [專利文獻5]:特開平n_47896號公報（申請專利範圍第i 項、第2項） [專利文獻6]:特開昭62_89566號公報（申請專利範圍第i 項） [專利文獻7]:實開昭61-72361號公報（第2圖至第4圖） [專利文獻8]:特開昭62-2〇7568號公報（申請專利範圍第} 項） [專利文獻9]:實公昭59_22913號公報（申請專利範圍） [專利文獻10]:特開昭63_40670號公報（申請專利範圍第i 項） [專利文獻11]:特開平02_41747號公報（申請專利範圍） [專利文獻12]:特開平09-285852號公報（申請專利範圍第 2項） [專利文獻13]:特開2000-237852號公報（申請專利範圍第 1項） 87155 200405835 [專利文獻l4]:特開2000_237854號公報（圖1至圖3) >王目於噴嘴内孔部之形狀之前述先前技術（參照專利文 獻1土 8，1〇至14)中，藉由部分地產生亂流，可期待某種程 度防止鋼液流之偏流之效果。惟特別於吐出孔部容易產生，， 鋼液之吐出流速分布之偏差”，亦即產生負向流動（吸入 /死）’此外吐出孔係複數之情形，由各吐出孔之流出量將產 生不平衡之問題。 舉/冗/貝噴嘴為例進一步說明時，該噴嘴雖擔當將鋼液均 一供給至鑄模内之重要功能，惟實際上藉由以滑動閥之流 量控制，噴嘴内之鋼液之流動將產生偏流，其係產生吐出 孔邵之鋼液之偏流，進一步因影響至鑄模内，有引起鑄片 口口兔降低之情形。此外，於浸潰噴嘴内產生偏流之原因， 除以滑動閥之流量控制以外，亦可舉以制動器之流量控制 或於鋼液排出時所產生之容器内鋼液之渦流。 上述問題藉由前述先前技術所列舉之噴嘴内孔部之形 狀，可改善某種程度，特別於前述之專利文獻丨所記載之「具 複數階差邵之浸潰噴嘴」中，藉由使鋼液通過因階差而使 得喷嘴截面積減少之部分，可得到某種程度之偏流抑制效 果。實用上所使用之階差高度為5 mm左右，進一步提高該 階差時，雖可提升偏流抑制效果5因階差部之截面積減少 與管壁之摩擦阻抗之增加’將成為鋼液通過量（產量）受限之 問題。此外前述之專利文獻6所記載之「於溶融金屬之流通 路表面形成半球狀之凹凸部之噴嘴」中，關於鋼液之偏流 防止效果與氧化鋁附著抑制效果，亦不一定能滿足。 87155 -'10 - 200405835 噴嘴内孔部内之鋼液之偏流，係成為「吐出孔部之鋼液之 偏流」之原因。關於該「吐出孔部之鋼液之偏流」，參照圖 1(A)、（B)說明時，圖1(A)所示之鋼液流&未能由吐出孔部（橫 孔型）均一吐出，如圖示之實線箭頭偏流。亦即產生負流（吸 入机）了 果，產生如虛線箭頭所示之鑄模粉末捲入之可 能性，成為鑄片品質降低之原因。此外不僅該圖l(A)所示 之，，橫孔型，，’於圖1(B)所示之，，下孔型"直線狀浸潰噴嘴 l〇b ’鋼液流ai係未能由吐出孔部（下孔型）均一流出如圖 示之實線箭頭地，於吐出孔部產生偏流。此外圖1(八）、（B) ^由吐出孔部為，，橫孔型"或，，下孔型”之内管直線狀浸潰喷 觜a 1 0b之水模型貫驗」所得者，惟該現象係即使改變 2述先前技術所列舉之噴嘴内孔部之形狀亦產1者，其事 貫係本發明者等以進行之「水模型實驗」所確認。 進一步轉造A1淨鋼等之際，时㈣之配設方法，將有 於配設在浸潰噴嘴之鋼液流通孔部之突起部與突起部之* 隙，附著堆積氧化銘之問題。附著氧化銘而填埋突起間時， 配設哭起部之效果將消減，失去偏流防止效果之同時，因 内孔邵之有效截面積縮小，將具有無法確保特定之產量（每 早位時間所通過之鋼液量），陷入不能作業之缺點。 中此1卜’防止4造用嘴嘴之氧化㈣著之前述先前技術 人生氣體之方式中，雖可期待氧化銘附著防止 ’ψ 、有因非活性氣體之泡來揽拌作用而使得噴嘴吐 2内面之溶損加速之缺點，此外亦因產生氣泡之大 分散性等，具有將容易產生因氣體氣泡之針孔缺陷，容易 87155 200405835 產生~片缺陷之問題。另一方面，關於適用於噴嘴之難以 附著氧化_質，雖可期待某種程度之氧㈣附著防止效 果’惟難說可發揮希望之效果。 【發明内容】 本發明係鑑於前述先前技術之缺點、問題點而成者，其 目的係提供一種鑄造用噴嘴，其係可防止因流量控制而產 生惑”由噴嘴内至吐出孔為止之鋼液之偏流”，進一步可抑 制貪嘴内孔邵之特別於突起間附著氧化鋁者。 為達成上述目的，亦即抑制喷嘴内孔部之偏流且防止氧% 化鋁之附著，關於本發明第1樣態之鑄造用噴嘴，其係於鑄 、 貧角之鋼液/死通孔部，對於鋼液流通方向係平行與垂 直之任一方向均為非連續，並配設獨立之複數突起部及/或 凹4者，其特徵在於：前述突起部及/或凹部，係由滿足其 次之式（1)與式（2)之尺寸而成。 式⑴···取2 (單位：mm)

式（2)〜L>2>:h (單位：mm) [上述式中之”H”係表示突起部之最大高度或凹部之最大 深度’ nL”係表示突起部或凹部之基部之最大長度] 依據關於本發明第1樣態之鑄造用噴嘴，因配設如上述3 哭起邵及/或凹部，對於其部分之鋼液流產生，，亂流，，，以晚 止鋼液流通孔邵内之鋼液流之滯流、偏流，可防止氧化鋁 之附著，此外，特別可防止吐出孔部之鋼液之偏流，其結 果係可容易進行連續鑄造作業，此外亦無鑄模粉末之捲 入’可容易鑄造高品質之鋼。 87155 -12- 200405835 此外關於本發明之第2至第12樣態之鑄造用噴嘴，其特徵 在於具備其次之構成要件。 關於本發明第2樣態之鑄造用喷嘴，其係如第1樣態之鑄 以用喷嘴’其中前述突起部及/或凹部係滿足其次之式（3)。 式（3)〜LuD/3 (單位：mm) [上述式中之”L”係表示突起部或凹部之基部之最大長 度’ D係表示配設突起部或凹部前之噴嘴内徑（直徑）。（π : 圓周率）] 關於本發明第3樣態之鑄造用噴嘴，其係如第1或第2樣態 、、麵^用貪角，其中配設前述突起部及/或凹部範圍内之鋼 j心路内表面積，係對於該突起部及/或凹部範圍内之配設 則〈鋼Ufb路内表面積，成為1()2〜35心地配設。 1、本發明第4樣態之鑄造用噴嘴，其係如第1至第3樣態 ”之鑄迨用噴嘴，其中前述突起部及/或凹部於對於 鋼液流通方向垂直之 <万向，具有至少位置平移之千鳥狀配 設之部分。 關^ ^明第5樣態之鱗造用嘴嘴，其係如第1至第4樣態 认f〈鐸造用噴嘴，其中前述突起部及/或凹部係配設 Η造用喷嘴之鋼液流通孔部之全面或一部分。 ==發：第6樣態之鑄造用噴嘴，其係如第i至第$樣態 於至Μ =轉1"用噴嘴，其中前述突起部及/或凹部係配設 ;至/~乂用噴嘴之彎液面以下。 中二樣態，鑄造用噴嘴，其係如第1至第6樣態 、-k用噴％，其中對於鋼液流通方向平行之方 87155 • 13 - 200405835 向中，前述突起部之基部間之間隔係至少2〇111111以上。 關於本發明第8樣態之鑄造用噴嘴，其係如第〗至第7樣態 中任—項之鑄造用喷嘴，其中前述突起部之高度係2〜2〇 mm 〇 關於本發明第9樣態之鑄造用噴嘴，其係如第丨至第8樣態 中任—項之鑄造用噴嘴，其中前述突起部於鋼液流通孔部 係配設4個以上。 關於本發明第10樣態之鑄造用喷嘴，其係如第1至第9樣 態中任一項之鑄造用喷嘴，其中對於鋼液流通方向平行之，| 方向中’嘴嘴内管與前述突起部之下端部所成之角度，，係 6 0 °以下。 關於本發明第11樣態之鑄造用喷嘴，其係如第1至第10樣 態中任一項之鑄造用噴嘴，其中前述突起部係與鑄造用噴 嘴之本體一體成形。 、 關於本發明第12樣態之鑄造用噴嘴，其係如第丨至第丨^装 〜中任項之麵造用噴嘴，其中前述鑄造用嘴嘴係鋼之連 續鑄造用浸潰噴嘴。 φ 【實施方式】 以下雖說明關於本發明之鑄造用噴嘴之形態，惟關於包 含本發明中特定之前述式（1)與式（2)之技術意義的本發明 鑄造用噴嘴，預先進一步詳細說明之。 本發明中’式（1)使突起部之最大高度或凹部之最大深度 (H)為「Hk2(mm)」之理由，係前述之作用效果，特別係為產 生對於突起部及/或凹部（以下亦單單稱為”凹凸部，，）之配設 87155 200405835 崢分中之鋼液流之’’亂流”，防止鋼液流通孔部内之鋼液流 之滯流、偏流，防止氧化鋁之附著。最大高度或最大深度 (H)未滿2 mm時，對於凹凸部之鋼液流之”亂流，，將難以產 生，此外，亦難以得到整流效果，難以產生氧化鋁附著之 抑制效果，故為不佳。 此處，突起部之最大高度或最大深度（H)未滿2 mm時，基 ， 於後述比較例5具體說明難以產生上述效果。比較例5係 「H=l mm」之噴嘴，該噴嘴之水模型實驗中，如後述圖3所 示（參照比較例5之欄），於左右之吐出流發現偏流，此外即% 使吐出孔部之泥速測定結果，亦發現負流（吸入流）。實機中 之測試，於内管之氧化鋁附著亦為”1〇 mm”之多量（參照後 述圖3之”比較例5”之欄），因此rH=1 mm」中，未發現有配 設突起之效果。 此外，本發明中，式（2)使基部之最大長度（L)為rL>2xH (mm)」之理由係，①：防止於突起下方產生停滞；②：防止

因鋼液流之衝突所造成突起之脫落。該基部之最大長度 為「2xH(mm)」以下時，將難以得到上述①與②之效果，難 以得到’’鋼液之偏流防止效果”，故為不佳。 為確認上述「①：停滯之產生防止效果」，於圖丨2表示以 流體計算軟體檢討”突起之高度（H)與突起之基部長度（1〇的 關係之結果。此處’表示突起之基部長度（L)統一為「L=22 mm」，而突起之高度為 r(A) : H=7 mm ; (B) : H=u mm ; (C) : H=18 mm」之計算例。由圖12可明瞭，滿足「式（2): L>2xH(mm)」之圖12(A)中，未發現突起之上下有停滯部， 87155 -15 - 200405835 對此未滿足該式⑺之圖12(B)、（c)中，判定具迴流部64。 亦即突起之高度（H)與基部長度（L)之關係未滿足「L>2xH 時’發現停滯部64’於實機之鑄造時，預想將於此處堆積⑽ 著）氧化銘。[此外，圖12中，61係嘴嘴本體（内管側動作面）； 62係大起π，63係流體計算結果（鋼液之流動）]進—步關於 突起高度（Η)與基部長度（L)之關係「式⑺：卜純」，基於 後述之實施例與比較例具體說明時，未滿足「式（2):ι^^η」 關係之比奏^例3、4、6、7、>far 中，氧化錯系夾雜物亦附著 ”5至7 mm"(參照後述圖3)，實施例丨至8中，任一者均為,,3 mm以下”之良好者（參照後述圖2)。 此外則述「②·突起之脫落防止」，亦即關於，，突起之強度 ”，基於後述實施例與比較例具體說明時，於實機之鑄造後 品中，滿足「式（2) : L>2xH」之實施例！至8，任一者均未發 現有因鋼液流之衝突所造成突起之損傷（脫落）（參照後述圖 2)。另一方面，比較例3、4、6、及7中，發現具突起之脫 落（參照後述圖3)。該等比較例任一者均未滿足「式（2): L>2xH」，為確保突起之強度，滿足「L>2xH」亦為重要。此 外圖2 (實施例丨至8)與圖3 (比較例丨至”中，雖將突起高度 (H)與基部長度（L)之關係以rL/H」表示，惟為滿足本發明所 特定之「式（2): L>2xH」，必須使「L/H」為超過2之值（2<)。 關於本發明之鑄造用噴嘴，如為滿足前述式（1)與式（2) 尺寸之突起部及/或凹部時，關於其形狀則無特別限定，可 任意使用半球狀、橢圓形狀、略多角錘形狀者，此外，亦 可將该等形狀適當組合而配設。此外本發明中，所謂「略多 87155 -16 - 200405835 角錘形狀」，係以3條以上續 上、、泉#又所形成者，意指其前端部係 銳角狀、平面狀、或曲面狀，其稜線係直線或曲線之形狀 者(例如參照後述圖2所示之實施例6至8之，，突起之形狀”)。 、關於本發明之鑄造用噴嘴’雖以滿足前述式⑴與式⑺ 《尺寸而成為特徵’惟其更佳之實施形態，係進一步使凹 凸邵《基邵最大長度L(_)，為配設凹凸嘴 啊之圓周長之】/3以下，亦即滿足其次之式(3)= 式（3)·«πΙ)/3 (單位：mm) [上逑式中之”L”係表示突起部或凹部之基部之最大長| 度，D”係表示配設突起部或凹部前之噴嘴内徑（直徑）。（兀： 圓周率）] 此處關於前述式（3)之作用效果，基於圖〗3具體說明之。 圖13係表示複數配設獨立突起之噴嘴之内管展開圖；係 表π配設球狀突起之例（滿足前述式（3)之例）；（…係表示配 $又橢圓狀突起之例（未滿足前述式（3)之例）。以透明壓克力 製噴嘴進行水模型實驗之結果，可確認圖Π(Α)與（Β)中，，箭 頭，，所示之流動。 蒙 圖13(A)係滿足前述「式（3) : LUD/3」之配設例，該情形 下’於一個突起之正下，由鄰接突起之斜方向之流動將平 順地通過，不產生停滯部。對此，未滿足前述式（3)之圖丨3(Β) 之配設例中，於一個突起之正下，由鄰接突起之斜方向之 流動將難以到達，分別於突起正下產生停滯部。 落下之鋼液流> 雖因與突起衝突而改變流動方向，產生局 部之亂流，惟於一個突起之正下，物理上原本之鋼液流將 87155 -17· 200405835 難以通過。因此，與鄰接突起衝突之鋼液流，或因斜下突 起之$秀導反轉流之存在將變得重要。考量與獨立之突起相 反，先前之階差構造之喷嘴（參照前述之專利文獻1}時，該 階差係包含環狀突起之種類，因於該環狀突起之正下使鋼 液流停滯，產生停滯部，於實機使用時，於此處將有氧化 銘系夾雜物容易堆積之缺點。為改善該點，應考慮凹凸部 之基邵之最大長度（L)，本發明者等由水模型實驗之結果， 發現滿足前述.「式（3): L^rD/3」為佳。[此外，於薄片連鑄 機等所使用之鵝卵形狀（噴嘴上部雖通常為圓形，惟下部係 以橢圓形或長方形擴大之形狀）之情形時，「D」係内管下管 之擴大部位之最大内徑。] 藉由本發明之凹凸邵配設於鋼液流通孔部，相較於配設 則《基準構造，鋼;^流路内表面積將改變。酉己設後鋼液流 路内表面積，對於配設前之此以1〇2〜35〇%為佳，1〇5〜3〇〇% 更佳’ 105〜270%特佳。未滿1〇2%時，將難以得到本發明特 徵 < 因配設5C起部及/或凹部之希望效果，此外超過35〇% 時’鋼液流通孔内將變有，難以確保充分之鋼液流量，故 為不佳。 本發明特徵之突起部及/或凹部配設於噴嘴内孔部，雖無 =別限定者’惟於對於鋼液流通方向垂直之方向，位置平 k千鳥狀配設為佳。亦即關於本發明之禱造用喷嘴為佳 1施形態1具有將突起部及/或凹部，於對於鋼液流通 万。垂直《万向，至少位置平移之千烏狀配設之部分。 本發月特徵《哭起邵及/或凹部，可配設於噴嘴之 87155 -18- 200405835 鋼液流通孔邵 < 全面或一部分（例如由喷嘴吐出孔之上端 邵至上邵中央部為止），雖關於其配設位置未加以限定，惟 特別係至少彎液面(鑄模内之鋼液之表面或水面)以下，亦即 配設於浸潰部為佳。 以下說明關於本發明特徵之突起部及/或凹部之較佳配 0又位置。本發明者等使用圖14所示之浸潰喷嘴（A)至（D)， 進行水模型實驗。測定項目係於圖6所示之方法（參照後 述）’以螺旋梨式流速計5丨測定由吐出孔之流速。其結果， 僅於’又/貝賣角71之較彎液面72上部配設突起74之圖i4(a) 中’左侧吐出孔73之流速測定點中，於2點發現有負流（吸 入4)。惟至少彎液面72以下，亦即至浸漬部為止配設突起 74<圖14(B)至（D)中，全部未發現負流。藉此，判明突起 74之配叹位置係彎液面72以下，亦即至浸潰部為止配設突 起74為佳。 本I月中於對於鋼液流通方向平行之方向（縱方向） 中又起之基邵間之間隔E (參照圖8)係至少20 mm以上， 亦即取短 < 邵位亦係2〇 mm以上為佳。對於鋼液流通方向平 行之方向（縱方向）突起間之間隔E於突起高度Η為20 mm為 之範圍中’間隔E確保2〇 mm以上時，於該突起間不產生

停滯邵，因此，於該突起間亦不附著氧化鋁。上述間隔E 係25 mm以上為佳，3〇 mm以上更佳。此外為確保產量（每 單位時間通過之鋼液量），突起部之高度H (參照圖8)係2〇 mm以下為佳。 此外本發明中’於鑄造用噴嘴之鋼液流通孔部，配設4 87155 -19- 200405835 個以上之突起部為佳。突起部為3個以下時，將無法期待 由鋼液流通孔部流下之鋼液之整流化效果，容易引起偏流。 本發明之鏵造用噴嘴’ Μ設高度為2 _以上（2〜2〇 _ 為佳）之突起部時，對於鋼液流通方向平行之方向之"喷嘴 内管與突起下端部所成之角度，，’亦即「突起部下端之角度」 係60。以下為佳。[上述所謂，，噴嘴内管，，係指配設突起前原本」 《内管壁面’該内管壁面與突起下端部所成之角度於本 申請書中稱為「突起部下端之角度」。] 圖示々大起邵下端之角度」時，例如相當於圖9(d)、（Ε) | 所示之，，。此外對於鋼液流通方向平行之方向（亦即縱剖 面）中突起下部之形狀係圓弧時，「突起部下端之角度」係圓 弧下端部中切線之角度（參照圖丨丨之實施例16之，,0")。「突 起邵下端之角度」係60。以下為止之範圍中，於突起部正下 不產生停滯部，因此於該突起部正下亦不附著氧化鋁。圖 9(D)、（Ε)係表示流體計算結果例。此外，圖9(d)係「0 : 45。」 <例，圖9(E)係「0 : 70。」之例。「突起部下端之角度0」超 過60。時，如圖9(E)所示，於突起部正下產生停滯部43。 f 雖「突起部下端之角度」係”60。以下，，為佳，如圖u之實施 例14、15所示，下端部係未滿2 mm之高度h (往噴嘴内管中 心方向之高度h)時，超過該範圍亦可，此時其部位正上之 角度係60。以下為佳。此外，「突起部下端之角度0」係％。 以下更佳，40◦以下特佳，30。以下之範圍又進一步為佳。 本發明之突起邵，與鎊造用喷嘴之本體一體成形為佳。 非一體成形之嵌入式等時，鋼液或鋼中夾雜物將進入突起 87155 -20- 200405835 部與本體之空隙，因可能相關於突起部之脫落，故為不佳。 其次關於本發明之鑄造用噴嘴之實施形態，基於圖4與圖 5說明。圖4係本發明一實施形態之浸潰噴嘴之截面全體 圖，係於具單階差之浸潰噴嘴20之内孔部（鋼液流通孔部）22 配設複數橢圓體狀突起部24之例；圖5係本發明其他實施形 態之浸潰噴嘴之截面全體圖，係於直線狀浸潰噴嘴3〇之内 孔部（鋼液流通孔部）32配設複數球面狀突起部34之例。此外 於圖4、圖5中，21、31係本體部，23、33係粉末線部。此 外川係浸潰噴嘴之全長，Ll係内孔部之全長，^係配設突 起邵之處之長度，L4係階差之長度，h係階差之高度，尺係 内孔部之半徑。 對於上述之配設橢圓體狀突起部24之具單階差浸潰噴嘴 20與配设球面狀突起邵34之直線狀浸潰喷嘴3〇，亦可併用 過去之吹入非活性氣體之方式，藉此，可改善對於氧化鋁 附著之非活性氣體之吹入方式之效果。該併用亦係包含於 本發明中者。 以上雖主要以圖4、圖5所圖示之，，橫孔型，，浸潰噴嘴說明 適用本發明之例，惟亦可適用於如前述之圖1(B)所圖示之” 下孔型’’浸潰噴嘴，或其以外之"噴嘴内徑朝向吐出孔部縮 小型”或，，朝向吐出孔部剖面將扁平化型”之浸潰噴嘴。此外 過去起即已知之”具有連續階差之浸潰噴嘴"亦可適用。 +進-步不僅浸潰噴嘴，亦可適㈣長噴嘴、繞鑄分配器 噴嘴、半浸噴嘴、整流噴嘴、變化噴嘴、取鍋噴嘴、内部 嗜嘴、注人噴嘴等各料造噴嘴，具有於流通孔内面之附 87155 -21 - 200405835 著物之附著防止，流通孔内之整流化效果。特別當吐出孔 部較液面為高之位置之噴嘴中，由吐出孔吐出之鋼液如濺 射地擴散（所謂「散液」），進一步散出之鋼液將成為鍍金般 地附著於周邊設備，具有必須花工夫將其去除之問題。即 使對於該等問題適用本發明，作為前述效果之結果可降低 「散液」，可改善作業性。 關於本發明特徵之”突起部及/或凹部”之材質，本發明中 並未限定，可任意適用當然之材質。列舉該等時，可舉

Al203-c 系、Mg0-c 系、Al2〇3-MgO-CS、A1203-Si02-C 系、

Ca0-Zr02-C系、ZrCVC系等之含碳耐火材，或Al2〇3系、 MgO系、尖晶石系、Ca0-Zr02系等之無碳耐火材。 <實施例> 以下雖共同列舉本發明之實施例與比較例，具體說明本 發明，惟本發明並非限定於以下之實施例1至丨6。 <實施例1(參照圖4)> 本實施例1係於具單階差之浸漬噴嘴之内孔部配設複數 橢圓體狀突起部之例，製作其次之浸潰喷嘴（參照前述之圖 4) 〇 浸潰喷嘴之形狀： 長度（L4) ·· 120 mm，高度（h) : 5 mm之具單階差之浸潰噴嘴 浸潰喷嘴之全長1^ = 800 mm 内孔部之全長L2=770 mm 内孔部之半徑40 mm 浸潰喷嘴之材質： 87155 -22- 200405835 本體部石墨：25 wt%，A1203 : 50 wt%，Si02 : 25 wt% 粉末線部 石墨：13 wt%，Zr〇2 ·· 87 wt〇/〇 内孔部碳：5·5 wt% ’ A1203 : 94.5 wt% 橢圓體狀突起部： 配設位置：由吐出孔之上端部往上部方向以350 mm之長 度配設（L3 = 350 mm) 配設數：54個 最大高度：8 mm 基邵之最大長度：32 mm 材質：與浸潰噴嘴之内孔部相同之低碳材質 (因配設橢圓體狀突起部之配設部位之，噴嘴内孔部表面 積對於”配設前之前述部位之喷嘴内孔部表面積，，之增加 率：116%) <比較例1 > 則述貫施例1中，製作未配設橢圓體狀突起部之浸潰噴 背’使其成為比較例1之浸潰噴嘴（對應實施例1之比較品）。 (水模型實驗） 使用則述實施例1與比較例1之各浸潰噴嘴，實施水模型 、〃 °水換型實驗如圖6所示，使用螺旋槳式流速計51，測 ^各’又/貝噴嘴50之吐出孔之吐出流速。此外圖6係說明水 模型貫驗繫蓉、 ^ 夏 <吐出流速之測定點①至⑨之圖；（Α)係表示 遠裝置之右伽 、 、 ’、下邵分之截面圖；（Β)係表示（Α)之吐出孔面χ 之開口形狀之 ^ 、 <圖。貫驗係成為相當於浸潰喷嘴50之鋼液通 過量（產量）· 1 / • a (ton/分）、5 (t〇n/分）、7 (ton/分）之水量地調 87155 -23- 200405835 整水量，使用2個螺旋槳式流谅斗 、 疋木八/爲逑叶5丨，同時測定由左右吐出 孔之吐出流速。於圖7表示吐出、、*、太、 Μ /衣不主^逮心測定結果。 水模型貫驗之結果，使用比較你丨 w 從j板例1之早階差浸潰噴嘴之水 模型實驗中，如圖7所示，產晉A 1 ^ / \ it座里為3 (ton/分）、5 (ton/分）時， 即使於左右任一側之# + 3 dj u又吐出孔足吐出流速中，均產生，，負流 (吸入流）”。對此，於單階差浸潰噴嘴之内孔部設置擴圓體 狀突起部之實施例！之浸潰噴嘴中，不產生負流，此外，吐 出流速之偏誤亦變小。 產生負（吐出况速時，具有捲入投入至鑄模内之鑄模粉 末 < 危險性，產生吐出孔周邊部溶損之問題，惟實施例ι之 浸潰噴嘴中，可消解該種負流之產生。此外，比較例丨之具 單階差之浸潰噴嘴中，雖由左右之吐出孔之吐出流速之声 幸父大，惟於貫施例1之浸潰噴嘴中，其差異亦變少，可得到 更為均等之吐出流。 <實施例2(參照圖5)> 本實施例2係於直線形狀浸潰喷嘴之内孔部配設複數球 面狀（球狀）突起部之例，製作其次之浸漬噴嘴（參照前述之 圖5)。 浸漬噴嘴之形狀： 内管直線狀浸漬噴嘴 浸潰噴嘴之全長L i=9 0 0 mm 内孔部之全長L2=870 mm 内孔邵之半控R=4 5 mm 浸潰噴嘴之材質： 87155 •24· 200405835 本體部石墨：25 wt% , Ai2〇3 ·· 5〇 wt%，si〇2 · 25 ㈣ 粉末線部石墨·· 13 wt%，ΖιΌ2 : 87 wt% 球面狀（球狀）突起部·· 配設位置··由吐出孔之上端部往上部方向&45〇mm之長 度配設（L3=450 mm) 配設數：70個 取大南度· 10 nim 基部之最大長度：27 mm 材質··與浸潰噴嘴之本體部相同之材質 (因配設球面狀突起部之配設部位之，噴嘴内孔部表面積 對於"配設前之前述部位之喷嘴内孔部表面積，，之增加率： 114%) <比較例2> —:述實施例2中，製作未配設球面狀（球狀）突起部之浸潰 貧角，使其成為比較例2之浸潰噴嘴（對應實施例2之比 口σ J ° (水模型實驗） 關於實施例2與比較例2之浸潰噴嘴，與前述實施例】與比 ^例=浸潰噴嘴相同地，實施水模㈣^其結果和對於 則述實施例1與比較例1之浸漬噴嘴之前述水模型實驗結果 相同。 ^外基於實施例卜2之前述水模型實驗結果，實用試驗 二：例1、2之浸潰噴嘴。其結果’可抑制铸模内之鋼液之 氚又同時，可防止噴嘴内孔部之氧化鋁附著，並確認其

^7155 -25- 200405835 有效性。 〈實施例3至8、比較例3至8(參照圖2、圖3)〉 前述實施例卜2與比較例卜2之外其他檢討之例（實施例 3至8、比較例3至8)，包含前述實施例i、2與比較例！、2， 示於一覽表之圖2(實施例）、圖3(比較例）。此外，實施例3 至8比較例3至8之各噴嘴之形狀與材質，除喷嘴内孔部之 直徑（D)之外，均與前述實施例2相同。 圖2、圖3中，雖以「L/H」、「冗飢」表示，惟「L/H」之值 係「超過2之值（2<)」時，將滿足「式（2):l>2xH」，此外hD/L_ 之值係「3以上之值（3幻」時，將滿足「式（3): LuD/3」。此 外圖2、圖3係將突起之形狀以「略形狀圖」圖示。（因難以描 繪「球狀」與「橢圓狀」，故除比較例3之球狀突起之外，將 兩者以同一形狀圖示。） 圖2、圖3中所謂之「表面積增加率（％)」，係表示對於"突 起配設前之噴嘴内孔部表面積”之”突起配設後之噴嘴内孔 部表面積”之增加率。具體上係指由最上部（嵌合部側）之突 起之開始點，至最下邵（底部）之突起之終了點之區間中，表 面積之增加率。 此外所渭之「偏流之程度」’係於水模型實驗時，由上喷 嘴（澆鑄分配器上喷嘴）將空氣以10L/分吹入，除易於確勃吐 出流之流動之外’係觀祭並評價者。例如比較例2之彳主开， 下’「偏流之程度」你「大」’其係使左側之吐出流以朝下約 45°之角度吐出，潛入至鑄模下端為止，對此，右侧之吐出 流以朝下約10。之角度吐出，於鑄模短邊激烈衝突， 精由該 87155 -26- 200405835 反轉流（上升流），鑄模右側之短邊附近之彎液面（水面附近） 將呈現激烈之狀態。亦即將左右之吐出流非均等稱為，，偏流 ’’，對應該左右之差簡單地示於一覽表。 圖2、圖3中所謂之「突起之強度」，係回收實機所使用之 浸潰喷嘴，切斷後確認突起之狀態者；Γ〇κ」係完全沒有因 鋼液流之衝突所造成之突起損傷（脫落）；rNG」係發現即使 一邵分之突起有損傷者。此外「内管之氧化鋁附著（mm)」係 與上述相同，回收實機之使用後品，測定最大氧化鋁附著 厚度之結果，雖通常3 mm左右為止之附著時作業上無問 遞，惟超過5 mm時將無法確保產量（每一定時間通過管内之 鋼液f )，或因附著之狀態而產生單側流動，引起鏵片品質 降低之問題。 圖2、圖3中「總合評價」係水模型實驗時之「偏流」、「負 流」、及貫機使用時「突起之強度」全部無問題，且「内管之 氧化鋁附著量」係將1 mm以下者以”◎”表示，3 左右者 以表示。以該”◎”或，’〇”所評價者係表示即使與過去品 比較亦為優良之效果。此外，以”x”所評價者係水模型實驗 時之「偏流」、「負流」、及實機使用時「突起之強度」任一 者具有問題者，因此，「内管之氧化銘附著量」係成為5随 以上之結果者。特別於比較例3、4中，儘管於水模型實驗 之評價沒有問題，因實機使用時突起之脫落，與未配設突 起係相同之狀態，故結果係大量附著氧化鋁。[此外作為注 釋，比較例1之略形狀圖，係描繪僅對於直線内管所配設之 階差之凸部。該情形之「基部之最大長度（L)」係指該圖之外

87155 -27- 200405835 周長度，其係與原本之直線之”内管之内周長度"相同。] <實施例9、比較例9、H)(參照圖8):壓克力製浸潰喷嘴 之實驗例> 將本實施例9與對應其之比較例9、1〇，參照圖8說明之。 此外，圖8係於鋼液流通方向平行之方向之縱剖圖。 於内徑080 mm之壓克力製浸潰喷嘴81，配設高度h=i〇 醜，對於鋼液流通方向垂直之方向（橫方向）之最大基部長 度L5=3〇mm之橢圓狀突起部82，進行水模型實驗。 本實施例9係對於鋼液流通方向平行之方向（縱方向）之 突起部與突起部之基部間隔E成為2〇111〇1者。另一方面比 較例9係未配設突起部82之直線嘴嘴；比較卿係使用配雙 間隔_龍(本發明所特定之範園外）之突起部（與實施例 9相同，H=10 _ ’ L=30 _之橢圓狀突起部82)者。 產量相當於5 steel T/min，以目測確認内孔部之水流之 結果，實施例9雖確認於突起部正下有水流動，無停滯部， 惟比較例1〇於突起部正下無水流動，存在有停滯部。 其次測定實施例9與比較例9、1〇之最大產量。其係將安 裝於浸潰噴嘴上部之滑動閥全部打開，藉由調整循環水之 泵附近之流量調整閥，使鑄模内之水面於特定之高度（由吐 出孔上端往上250 mm之位置）安定，將此時之流量以浮標式 :里相疋者。結果係對於直線噴嘴之比較例9為最大產 !.二20〇 L/min之流動，比較例1〇中僅流動㈣[―。對 此’實她例9中’雖發現配設突起部之影響僅為， 惟於實機作業上可認為無影響之程度。其係因實施例9確保 -28- 200405835 必要 < 間隔為H=2〇 mm，故於突起部正下水亦流動，可確 保產量，對此，比較例10因僅H=10 mm，故於突起部正下 水不流動，亦即考量内孔係與全體之縮徑者成為相同狀態 之故。此外’如該比較例〗〇地，於突起部正下不流動流體， 此處將成為停滯部，認為實機中將附著氧化鋁。 <實施例10、比較例丨丨、丨2(參照圖9) ··壓克力製浸潰噴 嘴之實驗例> 關於實施例10與比較例11、12，參照圖9(A)至（E)說明之。 此外，圖9(A)係表示實施例10之浸潰噴嘴；圖9(B)與（c)係 表示比較例Π、12之浸潰噴嘴之圖；該等任一者均係於鋼 液流通孔邵方向平行之方向之縱剖圖；圖9(D)係表示同（A) 之浸潰噴嘴（實施例10);圖9(E)係表示同（C)之浸潰噴嘴（比 較例12)之對於鋼液流通方向平行之方向突起部之剖面 圖；說明貫施例1 0、比較例1 2之浸潰噴嘴之「水模型實驗」 結果之圖。 關於實施例10參照圖9(A)、（D)說明時，本實施例1〇係於 内徑0 80 mm之壓克力製浸潰噴嘴40a，配設高度H==1〇 mm，突起邵下端之角度0=45。之突起部41a之例。此外比較 例11如圖9(B)所示，係未配設突起部之浸潰噴嘴（直線嘴 嘴）40b，比較例12如圖9(C)所示，配設高度H=10 mm，突起 部下端之角度(9 =70。之突起部41c之浸潰喷嘴40c。此外，實 施例1 〇之突起部41 a與比較例1 2之突起部41 c，任一者均非 環狀連續，於對於鋼液流通方向垂直之一面上為4個，姆於 鋼液流通方向平行之方向為3段，合計配設12個。 87155 -29- 200405835 (水模型實驗） 對於實施例10與比較例11、12之各浸潰噴嘴進行「水模型 貫驗」。首先，產量相當於5 steel ·Τ / min，以目測確認内孔 部之水流之結果，實施例丨〇之浸潰喷嘴40a確認於突起部 41a正下亦有水流動，無停滯部[參照圖9(D)之，，水流42a”]。 對此’比較例12之浸潰噴嘴40c於突起部41c正下水未平順 地流動，存在有停滯部43 [參照圖9(E)之，’水流42b，，]。 其次測定實施例1 〇與比較例11、1 2之各浸潰喷嘴之最大 產量。其係將安裝於浸潰噴嘴上部之滑動閥全部打開，藉 由凋整循環水之泵附近之流量調整閥，使鑄模内之水面於 特足之向度（由吐出孔上端往上2 50 mm之位置）安定，將此 時之泥量以浮標式流量計測定者。測定結果係於比較例1 1 之浸潰噴嘴（直線喷嘴）40b中，最大產量：1200 L/min之流 動，對此，比較例12之浸潰嘴嘴40c中僅流動1〇8〇 L/min。 另一方面，實施例10之浸潰噴嘴40a中，雖發現配設突起部 4la之影響僅為1170 L/min，惟於實機作業上可認為無影響 之程度。其係因貫施例1 0為突起部下端之角度為4 5。，確保 必要之角度’故於突起邵41 a正下水亦流動，可確保產量， 對此，比較例12因突起部下端之角度為7〇。之大，故於突起 部41c正下水無法平順流動，亦即考量内孔係與全體之縮徑 者成為相同狀感之故。如该比較例12地，於突起部正下不 平順地流動，此處將成為停滯部43，經驗上判明實機中將 附著氧化鋁。 <實施例11、比較例13 (參照圖1〇):壓克力製浸潰噴嘴之 87155 -30 - 200405835 實驗例> 實施例11與比較例13,參照圖1〇(A)至（D)說明之。此外， 圖10(A)係表示實施例n之浸潰喷嘴；圖1〇(B)係表示比較例 13之浸潰噴嘴；該等任一者均為於鋼液流通方向平行之方 向之縱剖圖。此外，圖10(C)係表示同（A)之浸潰噴嘴（實施 例11);圖10(D)係表示同（B)之浸漬噴嘴（比較例13)之為說 明吐出流之概略圖。 實施例11如圖10(A)所示，於内徑07〇 mm之壓克力製浸 /貝噴嘴90a，配設尚度h=13 mm，突起部下端之角度0=35。 之突起部91a，對於鋼液流通方向垂直之一面上每段4個共4 段，合計16個之例。另一方面，比較例13如圖l〇(B)所示， 雖具有與實施例11相同之縱剖面形狀之突起部，惟對於鋼 液流通方向垂直之一面上係連續之環狀突起部91b，將其4 段配設之浸潰噴嘴90b。 (水模型實驗） 對於實施例11與比較例13之各浸潰噴嘴進行「水模型實 驗」。水模型實驗之條件如圖10(C)、（D)所示，滑動板93係 3枚式，使中板與鑄模94之長邊平行摺動而控制流量，以產 量相當於4 steel T/min進行。此外，為易於觀察鑄模料内 之水96之流動，由設置於滑動板93正上之上喷嘴92，將命 氣以5 L/min吹入。 實施例11之結果示於圖10(c)，比較例13之結果示於圖 10(D)。其係由吐出孔所吐出之於鑄模94内之水流，亦即簡 易地圖示吐出流95a、95b者。突起部係獨立突起之實施例 87155 -31 - 200405835 11之浸潰噴嘴90a中，鏵模94内之水流[吐出流95a]係大致左 右均等之安定’對此，突起部係環狀突起之比較例〗3之浸 潰喷> 90b中，右側吐出流95b較左側為深地潛入，判定無 法解決偏流，故相較於對於鋼液流通方向垂直之一面上連 績之環狀突起，得知獨立突起者較佳。 <實施例12至I6、比較例14至18 (參照圖n):壓克力製浸 潰噴嘴之實驗例> 圖11係表示於實施例12至16與比較例14至18之浸潰喷 嘴，所配設之「突起部之剖面形狀（對於鋼液流通方向平行 切斷之剖面形狀）」。其中實施例14、15之突起部係以其下 端部高度(噴嘴内管中心方向之高度h)41mm之例。此外， 實施例12至16、比較例14至18之浸潰嘴嘴，任—者均為内 徑080譲之透明壓克力製浸潰噴嘴，此外配設最大高度8 mm之突起部之例。 I水筷型貫驗） 對於實施例12至I6、比較例14s 1δ、、夺士 乂例丨4至18<浸潰噴嘴進行「水 型實驗」。其結果表示於圖11。由闰 由圖11可明瞭，「突起部 端< 角度6>=60。以下」之範圍内之眘 Κ貫她例12、13、16之浸 噴嘴中，任一者均於突起部之 、正下未發現有停滯，且 到良好之整流效果。此外如實施 1 5地，即使传令 部之下端部高度（喷嘴内管中 九 ^ T u万向又高度h)為μ mm”， 高度係未滿2 mm，且「突起部 <角度0」係，，60〇以 時’得知於突起部之正下未發現有停滯，

整流效果。 于J 期87155 -32 - 200405835 對此，「突起部下端之角度0」係”60。以上，，之 〜％較例14 至18之浸潰噴嘴中，任一者均於突起部之正 Γ赞現有停 滯，無法得到良好之整流效果。 <產業上之利用可能性〉 藉由使用本發明之鑄造用喷嘴，1 :消解噴嘴之鋼液沪通 孔邵内之偏流；2 :因使吐出孔部之流速分布均一化（防止 負流之產生），防止因吸入鑄模粉末所造成之吐出孔部之:容 損；3 :消解鑄模内之左右偏流；4 :進一步防止於突起間 之氧化銘附著，可維持配設於噴嘴之鋼液流通孔部内之突 起之效果。其結果，可容易進行鋼之連續鑄造作業，且因 不捲入鑄模粉末，可容易鑄造高品質之鋼。 【圖式簡單說明】 圖1係說明浸潰噴嘴之吐出孔部中鋼液之偏流之模式 圖，圖1(A)係内管直線狀之浸潰噴嘴（橫孔型）之模式圖；同 (Β)係内言直線狀之浸潰噴嘴（下孔型）之模式圖。 圖2係表示本發明之實施例1至8之圖。 圖3係表示比較例1至8之圖。 圖4係本發明一實施形態（實施例1}之浸潰喷嘴之截面全 體圖。 圖5係本發明一實施形態（實施例2)之浸潰噴嘴之截面全 體圖。 圖6係說明水模型實驗裝置之吐出流速之測定點①至⑨之 圖；（Α)係表示該裝置之右側下部分之截面圖；（Β)係表示（Α) 之吐出孔面X之開口形狀之圖。 87155 -33 - 200405835 圖7(A)、（B)係表示以圖6之點①至⑨所測定之比較例1盥 實施例1之浸潰噴嘴中，”吐出流速之測定結果，，之圖。 圖8係表示於鋼液流通孔部配設突起部之一例（實施例9) 之圖，於鋼液流通孔部方向平行之方向之縱剖圖。 圖9係說明實施例丨0與比較例丨丨、丨2之浸潰噴嘴之囷並 中（A)係表示實施例10之浸潰喷嘴；（…與⑴）係表示比較例 11、12之浸漬噴嘴之圖；於鋼液流通孔部方向平行之方之 縱剖圖；（D)係表示（A)之浸潰噴嘴（實施例1 0); (E)係表示（= 4浸潰噴嘴（比較例12)之對於鋼液流通方向平行之方向突 起部之剖面圖；說明實施例1〇、比較例12之浸潰噴嘴之 模型實驗」結果之圖。 7 圖10係表示於鋼液流通孔部配設突起部之例之圖·其中 (A)係表π實施例u之浸潰噴嘴；（B)係表示比較例1 3之浸潰 噴嘴；（C)係表示對於實施例丨丨之「水模型實驗結果」；（^) 係表示對於比較例13之「水模型實驗結果」之圖。 圖η係表示於實施例12至16與比較例14至18之浸潰噴 嘴’所配設之「突起部之剖面形狀（對於鋼液流通方向平行 切斷心剖面形狀）」，進—步並表示「突起正下方之停滞之有 無」與「整流效果」 之圖。 圖12係表示以流體計算軟體，檢討「突起之高度（h)與突 起之基部長度（L)的關係」之結果圖；表示統一為「L=22 _」’而 Η為「(A) : H=7 _ ;⑻：H=11 _ ; : h=18 _」 之計算例之圖。 圖13係表示複數配設獨立突起之噴嘴之内管展開圖；㈧ 87155 -34- 200405835 係表示配設球狀突起之例；（B)係表示配設橢圓狀突起之 例。 圖14係表示獨立突起部之配設處之圖；其中（A)係配設於 彎液面上部之例；（B)係配設於由彎液面上部至下部之例； (C)係配設於噴嘴之鋼液流通孔部全面之例；（D)係配設於 彎液面以下之例。 【圖式代表符號說明】 10a，10b，20,30,40a，40b，40c， 50,61，71，81，90a，90b 浸潰噴嘴 21,31 本體部 22,32 内孔部 23,33 粉末線部 24,34,41a，41c，62,82,91a，91b 突起部 51 螺旋槳式流速計 42a，42b 水流 43,64 停滯部 63 鋼液之流動 72 幫液面 73 吐出孔 92 上喷嘴 93 滑動板 94 鑄模 95a，95b 吐出流 87155 -35-

Claims (1)

1. 200405835 拾、申請專利範園： 1·-種鑄造料嘴，其料#造心嘴之鋼液流通孔部， 對於鋼液流通方向在平行與垂直之任—方向均為非連 續’並配設獨立之複數突起部及/或凹部者，其特徵在於： 前述突起部及/或凹部係由滿足其次之式⑴與式⑺之尺 寸構成： 式⑴···Hd (單位： 式（2)〜L>2xH (單位：mm) [上述式中之"Η"係表示突起部之最大高度或凹部之最 大深度，’’L’’係表示突起部或凹部之基部之最大長度。] 2·如申請專利範圍第η之鎮造用嘴嘴，其中前述突=部及 /或凹部係滿足其次之式（3): 式（3)〜LUD/3 (單位：mm) [上述式中之，’L”係表示突起部或凹部之基部之最大長 度，’’D”係表示配設突起部或凹部前之噴嘴内徑（直徑）。 (π :圓周率）] 3·如申請專利範圍第1或2項之鑄造用噴嘴，其中配設前述 哭起邵及/或凹邵之範圍内之鋼液流路内表面積配設成對 於該突起部及/或凹部配設前之鋼液流路内表面積，成為 102〜350% 〇 4.如申請專利範圍第1至3項中任一項之鑄造用噴嘴，其中 前述突起部及/或凹部具有在對於鋼液流通方向之垂直方 向’錯開至少位置而配設成鋸齒狀之部分。 5·如申請專利範圍第1至4項中任一項之鑄造用噴嘴，其中 87155 200405835 前述突起部及/或凹部配設於鑄造用噴嘴之鋼液流通孔部 之全面或一邵分。 6·如申請專利範圍第1至5項中任一項之鑄造用嘴嘴，其中 前述突起部及/或凹部配設於鑄造用噴嘴之至少彎液面以 下〇 7.如申請專利範圍第1至6項中任一項之鑄造用嘴嘴，其中 對於鋼液流通方向在平行方向之前述突起部之基部間之 間隔係至少20 mm以上。 喟 < 鱗适用噴嘴 8·如申請專利範圍第丨至7項中任 前述突起部之高度係2〜20 mm。 9·如申請專利範圍第1至8項中任一項之鑄造用噴嘴，其中 前述突起部於鋼液流通孔部配設4個以上。 1〇·如申請專利範圍第丨至9項中任一項之鑄造用噴嘴，其中 對於鋼液流通方向在平行方向之，，喷嘴内管與前起 之下端部形成之角度，•係6〇。以下。 突I# U·如申請專利範圍第丨至…項中任一項之 前述突起部與鑄造用噴％ * 貧嘴，其中 %、斤j苠角又本體一體成形。 2如_請專利範圍第項中任—項 前逑鑄造用嘴嘴係鋼之連續轉造用浸潰嘴 ζ。噴嘴，其中 SS4 87155