TR201807845T4 - Eriyik demirin ön arıtımına yönelik yöntem. - Google Patents
Eriyik demirin ön arıtımına yönelik yöntem. Download PDFInfo
- Publication number
- TR201807845T4 TR201807845T4 TR2018/07845T TR201807845T TR201807845T4 TR 201807845 T4 TR201807845 T4 TR 201807845T4 TR 2018/07845 T TR2018/07845 T TR 2018/07845T TR 201807845 T TR201807845 T TR 201807845T TR 201807845 T4 TR201807845 T4 TR 201807845T4
- Authority
- TR
- Turkey
- Prior art keywords
- slag
- molten iron
- silicon
- iron
- removal
- Prior art date
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 605
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 299
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 213
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 305
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 175
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 175
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 171
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 147
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 79
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 79
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 76
- 239000002904 solvent Substances 0.000 claims abstract description 43
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims abstract description 37
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims abstract description 37
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 37
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims abstract description 37
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 37
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 37
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims abstract description 29
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 14
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 60
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 30
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 29
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 28
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 claims description 25
- 238000011068 loading method Methods 0.000 claims description 16
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 14
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims description 14
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 claims description 5
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 4
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052581 Si3N4 Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 2
- 229910021332 silicide Inorganic materials 0.000 claims description 2
- FVBUAEGBCNSCDD-UHFFFAOYSA-N silicide(4-) Chemical compound [Si-4] FVBUAEGBCNSCDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N silicon nitride Chemical compound N12[Si]34N5[Si]62N3[Si]51N64 HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims description 2
- 238000005303 weighing Methods 0.000 claims 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 20
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract description 16
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract description 16
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 abstract description 5
- BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N hydridophosphorus(.) (triplet) Chemical compound [PH] BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 89
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 46
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 46
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 21
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 20
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 19
- 239000002585 base Substances 0.000 description 18
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 17
- 239000000463 material Substances 0.000 description 16
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 13
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 11
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 7
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 7
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 6
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 6
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 6
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 6
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 5
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 4
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 4
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 4
- -1 carbide Chemical compound 0.000 description 4
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 4
- 238000005262 decarbonization Methods 0.000 description 4
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 description 4
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 4
- DPTATFGPDCLUTF-UHFFFAOYSA-N phosphanylidyneiron Chemical compound [Fe]#P DPTATFGPDCLUTF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 4
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 4
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 3
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 3
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 3
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 3
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 3
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 3
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 3
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N Diethyl ether Chemical compound CCOCC RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N Fluorine Chemical compound FF PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 2
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 2
- 239000012267 brine Substances 0.000 description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 239000002274 desiccant Substances 0.000 description 2
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 2
- 238000010828 elution Methods 0.000 description 2
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 description 2
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000036541 health Effects 0.000 description 2
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- 238000007885 magnetic separation Methods 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- 229910001392 phosphorus oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 2
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 2
- 238000010298 pulverizing process Methods 0.000 description 2
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- RMAQACBXLXPBSY-UHFFFAOYSA-N silicic acid Chemical compound O[Si](O)(O)O RMAQACBXLXPBSY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000003376 silicon Chemical class 0.000 description 2
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 2
- HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M sodium;chloride;hydrate Chemical compound O.[Na+].[Cl-] HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- VSAISIQCTGDGPU-UHFFFAOYSA-N tetraphosphorus hexaoxide Chemical compound O1P(O2)OP3OP1OP2O3 VSAISIQCTGDGPU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000013024 troubleshooting Methods 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- 241000272478 Aquila Species 0.000 description 1
- 239000004484 Briquette Substances 0.000 description 1
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241001104043 Syringa Species 0.000 description 1
- 235000004338 Syringa vulgaris Nutrition 0.000 description 1
- QVMHUALAQYRRBM-UHFFFAOYSA-N [P].[P] Chemical compound [P].[P] QVMHUALAQYRRBM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GDKWXCWTFCPDFQ-UHFFFAOYSA-N [Si].OP(O)(O)=O Chemical compound [Si].OP(O)(O)=O GDKWXCWTFCPDFQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HIVGXUNKSAJJDN-UHFFFAOYSA-N [Si].[P] Chemical compound [Si].[P] HIVGXUNKSAJJDN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N acrylic acid group Chemical group C(C=C)(=O)O NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000538 analytical sample Substances 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 238000004061 bleaching Methods 0.000 description 1
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 238000009841 combustion method Methods 0.000 description 1
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000010494 dissociation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005593 dissociations Effects 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 239000005431 greenhouse gas Substances 0.000 description 1
- 230000036571 hydration Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000012432 intermediate storage Methods 0.000 description 1
- 235000000396 iron Nutrition 0.000 description 1
- 239000004922 lacquer Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000013528 metallic particle Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000005502 peroxidation Methods 0.000 description 1
- 239000012256 powdered iron Substances 0.000 description 1
- 230000036316 preload Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000003755 preservative agent Substances 0.000 description 1
- 230000002335 preservative effect Effects 0.000 description 1
- 230000009290 primary effect Effects 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 1
- 230000003252 repetitive effect Effects 0.000 description 1
- 229910002027 silica gel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000741 silica gel Substances 0.000 description 1
- SBEQWOXEGHQIMW-UHFFFAOYSA-N silicon Chemical compound [Si].[Si] SBEQWOXEGHQIMW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 210000000623 ulna Anatomy 0.000 description 1
- 238000010200 validation analysis Methods 0.000 description 1
- 230000002087 whitening effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/02—Dephosphorising or desulfurising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/04—Removing impurities other than carbon, phosphorus or sulfur
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/02—Dephosphorising or desulfurising
- C21C1/025—Agents used for dephosphorising or desulfurising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/35—Blowing from above and through the bath
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/36—Processes yielding slags of special composition
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/076—Use of slags or fluxes as treating agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C2300/00—Process aspects
- C21C2300/08—Particular sequence of the process steps
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Eriyik demirin ön arıtımına yönelik bir yöntem önerilmekte, burada hurdanın eritilmesine yönelik ısı kaynağı, demir verimini iyileştirmek için yeterli ölçüde sağlanırken, silisyum giderme, fosfor giderme ve karbon giderme süreçlerinde kullanılan eritken solvent miktarını bastırmak suretiyle fosfor derişimini verimli bir şekilde azaltmaktadır. Eriyik demirin konvertör tipi kapla fosfor giderme ve silisyum giderme işleminin gerçekleştirilmesi aracılığıyla eriyik demirin ön arıtımına yönelik yöntemde, eriyik demir, ilk olarak silisyum giderme işlemini gerçekleştirmek amacıyla konvertör tipi kaba yüklenmekte ve daha sonra ara cüruf giderme işlemi gerçekleştirilmekte ve sonrasında, eriyik demirin fosfor giderme işlemini gerçekleştirmek için oksijen üflenirken kaba kireç bazlı eritken solvent ilave edilmekte ve sonrasında işlenmemiş yeni eriyik demir, silisyum giderme işlemini gerçekleştirmek için kaba yüklenmekte ve sonrasında yukarıdaki işlemler, aynı kapla tekrarlı bir şekilde gerçekleştirilmektedir.
Description
TEKNIK ALAN
Mevcut bulus, eriyik demirin ön arm- yönelik bir yöntemle ve özellikle bir (aynmkonvertör
tipi kap içinde hem silisyum giderme hem de fosfor giderme islemlerinin gerçeklestirilmesine
yönelik bir yöntemle ilgilidir.
ÖNCEKI TEKNIK
Genellikle, eriyik demir, baslanglî;ta bir konvertörde karbon giderme arlElEtlEUan önce eriyik
demirde silisyum (silikon) ve fosforun giderilmesine yönelik ön arllîlna islemine sokulmaktadB
Eriyik demirin ön arltîlna islemi, kullanllân arltîlna eritkeni miktarlIazaltllB1asÇlerimis çeligin
safllglII arttlîllîhasü bir konvertörde yapllân çalismada peroksidasyonun önlenmesi
araclIlgMa manganez veriminin iyilestirilmesi, arlElna cürufu miktarlElI azaltllBrasü/e benzeri
amaçlar dogrultusunda gerçeklestirilmekte ve bir karbon giderme adIilEtzla arltîlnaylîlçeren
çesitli yöntemler, bununla ilgili olarak önerilmektedir.
Arltîlna cürufu, eriyik demirin ön arltîîna isleminde olusmaktadlü Arltîlna cürufunun çesitli
uygulamalar için kullanllîhaslîldurumunda, uygulamaya baglEIolarak flor ve benzerinin
ayllîlanmamasügerekmektedir. Bu maksatla, fosfordan giderme verimliligini arttlîilnak
amaclîla kullanllân flor kaynagßlarak hiç flüorit (CaFz) kullanmayan eriyik demirin ön ariülna
isleminin gerçeklestirilmesine yönelik bir yöntem incelenmistir. Son ylllhrda, aynlîtamanda
çelik endüstrisinde sera gazElemisyonunun hacminin azaltllîtiasEltalep edilmektedir. Bu
baglamda, demir oksidin indirgenmesi için büyük enerji gerektiren yüksek f-an eriyik
demirin kullanIi oranElazaIlEken demir hurdaslZlve benzeri gibi soguk demir kaynagII
kullanIi oranII arttlgllîlbir arlülna yöntemi incelenmistir. Bu tür bir durum kapsamüda, eriyik
demirin ön arlElEhI yönelik son yöntem, arltîlna yöntemini iyilestirirken soguk demir
kaynagII kullanIi oranllârttlîilna egilimindedir.
Eriyik demirde silisyum giderme veya fosfor giderme islemlerini gerçeklestiren eriyik demirin
ön arltîlna Islemlerinin biri olarak, eriyik demirdeki silisyum veya fosforun, eriyik demire
sönmemis kireç veya benzeri gibi bir arltjna maddesinin (eritken solventin) ilave edilmesi ve
demir oksit veya benzeri gibi bir katüaksijen kaynagII veya gazllîibksijen kaynagII ilave
edilmesi aracüglýla bir cürufun içine çllZbrI[g]l:bir yöntem bulunmaktadlü Eriyik demirin
arüEilEla yönelik bir kap olarak, torpido arabasüyüksek f- tavasEgibi bir tasIia kabÇl
konvertör tipi kap (arma f-[Dve benzeri kullanllBiaktadlEl Büyük miktarda hurda kullanmak
amaclýla, büyük kapasiteye sahip konvertör tipi kabI kullanliüiasßvantajllß
Patent DokümanEll'de, bir konvertörle silisyum giderme ve fosfor giderme islemlerini
gerçeklestiren eriyik demirin arlüm yöntemi açllZlanmakta, burada ara cüruf giderme islemi,
konvertördeki silisyum giderme isleminden sonra gerçeklestirilmekte ve sonrasIa fosfor
giderme islemi yapiliiaktadlîl Bu yöntem, sonraki fosfor giderme islemini kolaylastlEnak
amaciyla cüruf bilesiminin kontrol edilmesi araclllgllýla silisyum giderme isleminden sonraki
yeniden fosfor kat Ülsleminin bast-[gllîbir yöntemi önermektedir.
Patent DokümanlZlZ'de, eriyik demirin ön arllîIEEb yönelik bir yöntemi açllZlanmaktadlB
burada silisyum giderme islemi, bir konvertör tipi reaksiyon kablýla gerçeklestirilmektedir ve
silisyumu giderilmis eriyik demir, akiülna ve cüruf giderme isleminden sonra, fosfor giderme
islemini gerçeklestirmek amacüla yeniden reaksiyon kab- geri getirilmektedir. Eriyik
demirin ön arlfllîJilEla yönelik bu yöntem, flüorit kullanmaks- silisyum giderme isleminden
sonra eriyik demirdeki silisyum derisiminin, cüruf bazllglII ve demir oksit derisiminin uygun
bir sekilde ayarlanmasü aracllIgilýla fosfor giderme isleminin verimli bir sekilde
gerçeklestirilmesine yönelik bir yöntem ve silisyum giderme ve/veya fosfor giderme
islemlerinde hurdanI eritilmesine yönelik bir yöntemdir.
Patent DokümanEB'te, bir konvertör tipi kapla eriyik demirin silisyum giderme ve fosfor
giderme islemlerini sürekli olarak gerçeklestiren bir ön arlülna yöntemi açllZlanmaktadE
burada önceki yükte fosforun giderilmesinden sonra olusan kütlece %40~60 cüruf, kap içinde
tutulmaktadlElve olusan cüruf miktarlßzaltmak amaclîcla silisyum giderme ve fosfor giderme
islemlerinde kullanllüiaktadß
ÖNCEKI TEKNIGE AIT DOKÜMANLAR
PATENT DOKÜMANLARI
BULUSUN KISA AÇIKLAMASI
BULUS TARAFINDAN ÇÖZÜLECEK SORUN
Patent DokümanlZll'de açIEIanan yöntemde, silisyum giderme isleminden sonra cüruf
bazllgII takriben 0.9~1.1 ve T. Fe'nin takriben kütlece %15~20 olmasEilçin cüruf bilesiminin
kontrol edilmesi aracUJgllîla silisyum giderme isleminden sonra yeniden fosfor katIiII
bastlîllîhasElgirisiminde bulunulmaktadlEl Ancak bu açlKlanan teknikte, 0.9~1.1'lik cüruf
bazllgllia T. Fe'nin kütlece %15'ten daha fazla olmamasEldurumunda yeniden fosfor
katIiII meydana gelmesi ve dolaylîlîzla aklfllân eriyik demirdeki fosfor derisiminin daha
yüksek hale gelmesi sorunu bulunmaktadß
Patent DokümanElZ'de açllZJanan yöntem, eriyik demirin konvertör tipi kaptan aklüßiasEi/e
cüruf giderme islemlerinin silisyum giderme isleminden sonra gerçeklestirilmesi ve silisyumu
giderilmis eriyik demirin fosfor giderme islemini gerçeklestirmek için yeniden kaba geri
getirilmesinden dolaylZbriyik demirin fosfor derisiminin azaltllBiasEbakIiIdan avantajlIE
Ancak, eriyik demirin aklüanasEl/e yüklenmesi islemleri tekrarlanmakta ve bu yüzden, bir
(aynlllkonvertör tipi kap kullanilârak bu islemlerin gerçeklestirilmesi durumunda üretkenligin
ciddi ölçüde bozulmasDsorunu bulunmaktadIE Diger yandan, iki konvertör tipi kap
kullanllâbilmektedir, ancak kaptan mayina.. artmasIan dolayElgEkaybII olmaslZi/e
tesis maliyetinin yüksek olmasüsorunu bulunmaktadm Aynüamanda, silisyum giderme ve
fosfor giderme islemlerinde daha fazla miktarda eritken solventin ilave edilmesinin gerekli
olmaleUan dolayüaritina maliyetinde bir artlSE olmasÜ/e eritken solventin Elîlemiliminden
dolayüEIJIaybII artmasßorunu bulunmaktadlEl
Patent DokümanDZ'de açllZianan yöntemde, demir cevheri ve benzeri gibi demir oksit, cüruf
olusumunun tesvik edilmesi veya fosfor giderme verimliliginin gelistirilmesi amaclsîIa fosfor
giderme isleminde yüklenmektedir. DolaylgEa, demir oksit ayrlglna reaksiyonuyla iliskili ED
emiliminin veya ara aküîlnadan dolayEEEkaybII büyük olmasEl/e dolaylglîla daha büyük
miktarda hurdayllritmek için yeterli ElîilniktarII saglanamamasükorunu bulunmaktadß Bu
yöntemde, bazlgI nispeten yüksek olmasIan dolayü cüruftaki katElfaz oranü fosfor
giderme isleminin sonunda bile daha yüksek hale gelmekte ve aklskanllKl zaylîlolmakta ve
dolaylîlEa eriyik demir damlaciKlarlZlcürufun içine dahil olmakta ve kaptan çllZlarUBiakta ve
ayrlgtlîiiîhadan katilâstlîllîhaktadlîl Sonuç olarak, baz metal kaybIda bir artlglül olmasßorunu
bulunmaktadlü Yani, baz metalin bir klîfnücürufun toz haline getirilmesinden sonra yapllân
manyetik ayrlSIlElna islemi araclDgilQa demir kaynagEblarak geri kazanllâbilmektedir, ancak
cürufta bulunan demir partikülleri geri kazanilâmamaktadlîlve bundan dolayübunun büyük
bir kEinücürufla birlikte sivil uygulamalara ve benzerine yönlendirilmektedir ve baz metal
kaybEilJüyük olmaktadlü
Patent DokümanEB, silisyum giderme ve fosfor giderme islemlerinin bir konvertör tipi kapta
sürekli olarak gerçeklestirilmesi sBasIa, fosfor giderme isleminden sonra cürufun yalntha
kütlece %40~60'II bosaltI[gil3'e geri kalan.. kullanilân eritken solventi miktarIü/e cüruf
olusumu miktarlElüazaltmak için bir sonraki yükün silisyum giderme ve fosfor giderme
islemlerinde kullanIigilZlve böylelikle lglîkayb-a bir azalmanI beklendigi bir ön ariElna
yöntemini sunmaktadB Ancak, Patent DokümanEB, cüruf bilesimini ve silisyum giderme ve
fosfor giderme islemlerindeki tercih edilen aritîlna slîlaklilîl araligIEgöstermemektedir. Kapta
büyük miktarda silisyumdan giderilmis cürufun blßkiliiaslîzsnaslüba fosfor giderme isleminin
gerçeklestirilmesinden dolayl,`_l düsük fosforlu eriyik demir üretiminde cüruf bazliglII
ayarlanmaslüla yönelik olarak büyük miktarda kireç bazIIZleritken solventinin kullanllßîaslîl
gerekmektedir. Sonuç olarak, silisyumu giderilmis cüruf olusmazken fosforu giderilmis cüruf
miktarÇlreaksiyon verimliligini düsürmek için kabI içinde arttiElBwakta ve bosaltilân fosforu
giderilmis cüruf miktarütersine artmakta ve bu yüzden, fosforu giderilmis cürufun içine dahil
edilen baz metal kaybII olusmasßorunu bulunmaktadlB
Mevcut bulusun birincil amaclî.] kullanllân küçük eritken miktarIda eriyik demirin silisyum
giderme ve fosfor giderme islemlerinin verimli bir sekilde gerçeklestirilmesine yönelik bir
yöntemin önerilmesidir. Mevcut bulusun diger amacüdüsük fosforlu eriyik demirin üretim
maliyetini bastübilen, kullanllân hurda miktarlüarttlübilen ve ilaveten cürufa dahil edilen
baz metal kaybIlîizaItabilen eriyik demirin ön ariiîlEi. yönelik bir yöntemin sunulmasIlEl
SORUNA YÖNELIK ÇÖZÜM
Mevcut bulus sahipleri, silisyum giderme, fosfor giderme ve karbon giderme süreçlerinde
kullanilân eritken solvent miktarII bastlEllBiasIda bile fosfor derisiminin etkili bir sekilde
azaltllâbildigi ve hurdanI eritilmesine yönelik EEkaynagIlEl demir verimini iyilestirmek için
yeterli ölçüde saglanabildigi bir yönteme yönelik çesitli çallglnalar yapmlStIE Sonuç olarak,
yukar-ki amaçlara konvertörde tutulan ve sonraki adna tas-n cüruf miktar.. ve eriyik
demirin silisyum giderme ve fosfor giderme islemlerini gerçeklestiren ön ar[t`ilnada cüruf
bilesimi, lelaklilZl ve benzeri gibi arltîlna kosullarII uygun bir sekilde ayarlanmasüracüglîila
ulasllâbildigi kesfedilmis ve sonuç olarak, mevcut bulusa göre eriyik demirin ön ariflEilEla
yönelik yöntem gerçeklestirilmistir.
Yani, mevcut bulus, eriyik demirin bir konvertör tipi kapla silisyum giderme ve fosfor giderme
isleminin gerçeklestirilmesi aracHJgllüa eriyik demirin ön aritEilEb yönelik bir yöntem olmakta,
burada yüksek f-an akifllân eriyik demir, ilk olarak silisyum giderme islemini
gerçeklestirmek amaclila konvertör tipi kablE] içine yüklenmekte ve daha sonra, silisyum
giderme isleminden sonraki eriyik demir ve cürufun bir klîinüara cüruf giderme islemini
gerçeklestirmek için kapta tutulmakta ve sonrasIa, eriyik demirin fosfor giderme islemini
gerçeklestirmek amaclîla oksijen üflenirken, silisyum giderme isleminden sonra kapta kalan
eriyik demir ve cürufa kireç bazlEbritken solventi ilave edilmektedir; söz konusu yöntem,
fosfor giderme isleminden sonra 1.2'den daha az olmayan cüruf bazligllEla sahip kütlece
arEIlBiamlgl demirin silisyum giderme islemini gerçeklestirmek amaclsîla fosfor giderme
isleminden sonra cürufu içeren kaba yüklenmesi; ve silisyum giderme isleminden sonra eriyik
demirin silisyum derisiminin kütlece %0.2'den daha fazla olmayacak hale getirilmesi ve
silisyum giderme isleminden sonraki cürufun bazligill 0.5'ten daha az olmayacak ve 1,5'ten
daha fazla olmayacak hale getirilmesi ve eriyik demirin lelakligiII1240°Cden daha düsük
olmayacak, ancak 1400°C'den daha fazla olmayacak hale getirilmesi ile karakterize
edilmektedir; ve sonraletla silisyum giderme isleminden sonra kütlece %40'tan daha az
olmayan cürufun kaptan bosaltilhas- yönelik bir ara cüruf giderme islemi
gerçeklestirilmektedir ve sonrasIa aynlZ] kap içinde fosfor giderme islemi
gerçeklestirilmektedir.
Mevcut bulusta asag-ki çözüm araçlarElîlercih edilebilirdir:
(1) cürufun fosfor giderme isleminden sonraki bazligJÇBß'dan daha fazla degildir;
(2) fosfor giderme isleminden sonra cüruf, fosfor giderme isleminde olusturulan kütlece
(3) silisyum giderme islemi süsia cürufun bazlig]l,`.l0.8'den daha az ve 1.5'ten daha
fazla degildir;
(4) silisyum giderme isleminden sonra cüruf, 0.8'den daha az ve 1.5'ten daha fazla
olmayan bir cüruf bazl[g]. ve kütlece %5'ten daha az ve kütlece %25'ten daha fazla
olmayan T. Fe'ye sahiptir;
(5) silisyum giderme islemi slBisIa soguk demir kaynagljüklenmektedir;
(6) silisyum giderme islemi, yüksek f-an aküßn eriyik demire ilaveten, konvertör tipi
kabI içine soguk demir kaynagII yüklenmesi ve silisyum giderme isleminin sonunda
eriyik demirin siîbkllglIEil260°Cden daha düsük ve 1350°C'den daha fazla olmayan bir
lehkllgh getirmek için oksijenin üflenmesi aracllglüa gerçeklestirilmektedir;
(7) asagki denklemi karsHâyan soguk demir kaynaglîlmiktarü konvertör tipi kaba
yüklenen toplam eriyik demir ve soguk demir kaynagüniktariîbas. silisyum giderme
islemine yüklenmektedir:
burada Y, 230~27O olmaktadlB
Ti yüklenen eriyik demirin bir leiakl[g]IlEl(°C), ve
XS, soguk demir kaynagII temel birimidir(kg/t);
(8) silisyum giderme isleminin sonunda eriyik demirdeki silisyum derisimi, kütlece
(9) fosfor giderme islemi, konvertör tipi kaba 100~250 kg/t soguk demir kaynagEli/e
toplam eriyik demir ve soguk demir kaynagEbas- oksit olarak 2~1O kg/t silisyumun
yüklenmesi veya ilave edilmesi aracliglisîla gerçeklestirilmektedir;
(10) fosfor giderme islemi, ara cüruf giderme isleminden sonra konvertör tipi kapta
toplam soguk demir kaynagü/e eriyik demir aglElilglEbas- silisyum giderme isleminden
sonra 4~20 kg/t cürufun tutulmasükireç bazlEéritken solventin ilave edilmesi ve fosfor
giderme isleminden sonraki cüruf bazlig]Il:I1.2'den daha az ve 3.0'dan daha fazla
olmayacak hale getirmek ve fosfor giderme isleminden sonraki eriyik demir siEhkllglID
1280°C'den daha az ve 1360°C'den daha fazla olmayan bir slîakllgb getirmek amaclsîla
oksijenin üflenmesi araclllgllýla gerçeklestirilmektedir;
(11) fosfor giderme islemi, en az bir toz kireç, kalsiyum karbonat ve demir oksit bilesenini
içeren bir arltîlna maddesinin üstten üfleme borusu araclüglîla erimis metale dogru
püskürtülmesi araclllgiiýla gerçeklestirilmektedir.
BULUSUN ETKISI
(1)YukarI bahsedilen yaplýla sahip mevcut bulusa göre eriyik demirin ön arm-
yönelik yönteme göre, cürufun fosfor giderme isleminden sonraki kireç içerigi, sonraki
yükün silisyum giderme isleminde kireç kaynagüolarak kullanllâbilmekte ve silisyum
giderme isleminde yeniden fosfor katIlIbastßbilmekte ve böylelikle eriyik demirin ön
arltîina sürecinin tamamüboyunca kireç bazlüeritken solvent miktarII azaltllîhasü
mümkün hale gelmektedir.
(2)Mevcut bulusa göre, ara cüruf giderme ve sonrasIaki fosfor giderme islemleri,
silisyum giderme isleminden sonra aynEkapta gerçeklestirilmekte ve böylelikle, arlüina
kabIlEJ yer degistirmesinden sonraki EllayÜJEJi- karsllllîl gelen miktar, soguk demir
kaynagII eritilmesine yönelik bir IEEIkaynaglElabilirken, fosfor giderme isleminden sonra
ön yükten olusturulan yüksek lelakllgh sahip cüruf, eritken solventi olarak
kullanilâbilmekte ve böylelikle, emilen EElçerigi, oda sIElakHglIda eritken solventin ilave
edilmesi vakasi klýlasla, soguk demir kaynagII eritilmesine yönelik @olarak
kullanllâbilmektedir. Sonuç olarak, yalnlîta kullanllân soguk demir kaynagEl(hurda)
miktarII arttlEilEwasEldegil, aynElzamanda baz metal kayblElI azaltllüiaslîlgirisiminde
bulunulabilmektedir.
(3) Mevcut bulusa göre, silisyum giderme isleminde olusturulan ve düsük bazl[gb sahip
olan cüruf, silisyum giderme ile fosfor giderme islemlerinin arasEtla kaptan bosaltllßîakta
ve böylelikle, kireç bazlEbritken solvent miktarüfosfor giderme islemi slßsia nispeten
yüksek bazllEta gerçeklestirilmek için gerekli olan seviyeye azaltilâbilmekte ((kütlece %
CaO/kütlece °/o SIOZ) = 1.2~3.0) ve eriyik demirin üretim maliyeti bastlEllâbiImektedir.
SEKILLERIN KISA AÇIKLAMASI
SEKIL 1, mevcut bulusa göre eriyik demirin ön ariflEilEla yönelik yöntemde kullanilan
konvertör tipi kabI (arlülna f-lîlsematik görünümüdür.
SEKIL 2, mevcut bulusa göre eriyik demirin ön ariüEhlEia yönelik yöntemi islem dizisinde
gösteren sematik görünümdür.
SEKIL 3, cüruf bazllgücüruf giderme oranül'e cüruf viskozitesi ile olan iliskiyi gösteren bir
grafiktir.
SEKIL 4, üflemedeki ilerleme derecesi ile kaptaki hesaplanan bazlllZl arasiîahlaki iliskiyi
gösteren bir grafiktir.
BULUSUN GERÇEKLESTIRILMESINE YÖNELIK YAPILANDIRMALAR
Mevcut bulus, asagIki sekillere atitlia bulunarak tarif edilecektir.
Mevcut bulusa göre eriyik demirin ön arßüilüh yönelik yöntemde, SEKIL 1'de gösterilen
üstten ve alttan üflenebilir konvertör tipi arltîlna f-Eal), bir konvertör tipi kap örnegi olarak
kullanilü1aktadlü Aritîiria f-Ia (1), üstten üfleme islemi, yükseltilmis üstten üfleme
borusundan (2) eriyik demire (9) dogru oksijen gazII (12) üflenmesi aracHJIjllîla
gerçeklestirilmektedir. Oksijen gazE(12) olarak endüstriyel saf oksijen kullanllüiaktadlü AynEl
zamanda, alttan üfleme islemi, ar[ülna f... (1) alt. yerlestirilen alttan üfleme tüyerleri
(3) ile gerçeklestirilmektedir. Alttan üfleme gazE(13) olarak, oksijen gazEl/eya Ar gazElazot
gazEl/eya benzeri gibi bir inert gaz içeren bir gaz yaygI olmakta, ancak eriyik demirin (9)
ajitasyonunu güçlendirme ve eriyik demirin içine üflenerek soguk demir kaynagII erimesini
tesvik etme fonksiyonuna sahip bir gaz veya ilaveten taslýlaîigazla birlikte eritken solventin
eriyik demirin içine üflenmesi fonksiyonuna sahip bir gaz kullanilâbilmektedir. Ek olarak,
sekildeki referans numarasEl(4), arilîna isleminden sonra eriyik demirin (9) aklüliiaslîila
yönelik bir akltîlna agleEl
Mevcut bulusta, iki veya daha fazla konvertör tipi arltîna f-Elll), eriyik demirin ariEllIhasIa
kullanmakta, burada, en az bir konvertör tipi aritîlna f-E(1), mevcut bulusa göre eriyik
demirin ön arEIRiIa kullanilîhakta ve geri kalan f. ise, mevcut bulus yönteminin
uygulanmasElaracHJgllîla eriyik demirin ön ari'rîlna islemine sokulan eriyik demirin karbon
giderme arltîlna isleminde kullanilßîaktadß Örnegin, ön arltîna isleminin eriyik demirin ön
ariEIEiIEla yönelik konvertör tipi arilîlna f-IEUa (1) gerçeklestirilmesi ve ön arlülna isleminden
sonra eriyik demirin, karbon giderme islemini gerçeklestirmek için karbon giderme ariülna
islemine yönelik konvertör tipi ar[t]na f.. yerlestirilmesi tercih edilmektedir.
Konvertör tipi aritîlna f-IEII) kullanan mevcut bulusa göre eriyik demirin ön arlflmlüb
yönelik yöntem, SEKIL 2'deki akgçizelgesinde gösterildigi gibi, (A) eriyik demirin yüklenmesi,
(B) silisyum giderme, (C) ara cüruf giderme, (D) fosfor giderme ve (E) eriyik demirin
aklfllBiasElsßslîla gerçeklestirilmektedir. Özellikle, aynEf-a bu adIiIlar tekrarlanmasEl
araclIlgilýla eriyik demirin ön ar[t]lna isleminin verimli bir sekilde gerçeklestirilmesi
mümkündür.
(1) Ilk olarak eriyik demirin yüklenmesi adlEGA) açilZIanacaktlEl
AdIida (A), yeni eriyik demir (9), yükleme potasIan (14) yüklenirken konvertör tipi arltîlna
f-Ia (1) önceden yüklenmis eriyik demirin ön arlüüüaraclügllîla fosfor giderme
isleminden sonra olusturulan cüruf (17) (bundan sonra sadece “fosfor giderme isleminden
sonraki cüruf” olarak ifade edilecek) tutulmakta veya demir hurda ve benzeri gibi soguk
demir kaynagüll), eriyik demirin yüklenmesinden önce yüklenmekte ve daha sonra erimis
demi (9) yüklenmektedir. Önceden yüklenmis soguk demir kaynagEUl) olarak, Japonya
demirli hammaddeler birliginin “Tek tip Demirli Hurda Standartlarlîhda tanllanan demir
hurdas. ilaveten dogrudan indirgenmis demir, sogumus pik demir ve benzeri gibi demirden
esasen olusan demirler olabilmektedir.
Sonraki ar[lîlnaya yönelik ar[tîlna f-Ia (1) tutulan örnek fosfor giderme isleminden sonraki
cüruf (17), sonraki silisyum giderme isleminde cüruf bazllglII ayarlanmasElamaclsîla
kullanUBiaktadlB Fosfor giderme isleminden sonraki cüruf bazl[g`lî(kütlece % CaO/kütlece %
SiOz), 1.2'den daha az olmayacak, tercihen 1.4'ten daha az olmayacak sekilde yapüßiaktadlü
Fosfor giderme isleminden sonraki cürufun (17) önceki fosfor giderme isleminin sonundaki
bazllglÇlll'den daha az olmakta, bu tür cüruf tutulsa bile, silisyum giderme islemindeki
bazl[giI ayarüretersiz olmakta ve büyük miktarda kireç bazlßritken solventinin ilave edilmesi
gerekmektedir. Dahasüfosfor giderme isleminden sonraki cüruf bazllglII üst sIlElJözelIikle
sIIEllElolmamakta, ancak eriyik demirin olagan fosfor giderme islemindeki cüruf bazllglÇl
takriben 3.0'dan daha fazla olmamakta, bu yüzden, bazl[glI yukar-ki degeri asmak için
arttlîllBiasÜgerekmemektedir.
Önceki fosfor giderme isleminden sonra f-a tutulan cüruf (17) miktarII eriyik demirin
önceki fosfor giderme isleminde olusturulan cürufun kütlece %30'undan daha az olmamasi:
tercihen bazl[g]I ayarlanmasüisleminin etkili bir sekilde gerçeklestirilmesi için kütlece
eriyik demirin aklElIIhaletlan sonra f-a tutulan tam cüruf miktarII eriyik demirin yeni
silisyum giderme isleminde kullanllüîaslîdurumunda, bazllgll ayarlanmasÇlsilisyum giderme
isleminde daha etkili hale gelmektedir. Ilaveten, bu tür bir prosedürün sürekli olarak
gerçeklestirilmesi durumunda, eriyik demirin ön ariüEJiEbracUJIjlüla bosaltilân cüruf, homojen
hale gelmekte, çünkü yalnEta silisyum giderme isleminden sonraki cüruftan olusmakta ve
fosfor giderme isleminden sonra yüksek bazl[gb sahip cüruf, oraya dahil edilmemekte,
böylelikle hidratlama, alkali elüsyonu ve benzerinden dolayllürufun sismesi gibi hiçbir sorun
meydana gelmemektedir. DolayEýla, mevcut bulusun yöntemi, cürufun kullanllüiaslîgirisimi
bakHlEUan çok etkilidir.
Fosfor giderme isleminden sonraki cüruf, nispeten yüksek bazllgia sahip olmakta ve lebkllEl
bakIiIan nispeten düsük (takriben 1350°C'den daha yüksek olmamakta) olmakta ve
böylelikle aklgkanHlZ] düsük olmaktadlü DolaylýQa, soguk demir kaynaglEllE] fosfor giderme
isleminden sonra cürufa yüklenmesi durumunda bile, soguk demir kaynagII cürufla
yakalanmasIan dolaylîlhiçbir erime gecikmesi olmamakta, böylelikle karbonu giderilmis
cüruf olarak adlandiElIân cürufun f-a tutulmaslîdurumunda oldugu kadar yüksek miktarda
katliâstlEina için sogutucu malzemenin ilave edilmesi gibi EEUengesi ve kütle dengesinde
verimsiz çallgmaya yönelik hiçbir ihtiyaç bulunmamaktadlEi AynIZizamanda, fosfor giderme
isleminden sonraki cüruf, yukarlölaki özelliklerden dolayElkatElfazda zengin ve aklSkanlUZl
bakIiIan düsük olmakta, böylelikle büyük miktarda ince metalik demir, yap-III
korumaktadlEl Dolaylglýla, cüruf, toz haline getirme ve manyetik ayrigtlülna islemlerinden
sonra bile takriben kütlece %10'den daha az olmayan oranda metalik demir içermektedir.
Cürufun konvansiyonel teknikte sistemden dßbrübosaltliüias. ragmen, fosfor giderme
isleminden sonraki cüruf, mevcut bulusa göre bir sonraki yüke tasiElabiImekte ve böylelikle,
fosfor giderme isleminden sonraki cürufta daha büyük miktarda demirin demir kaybIEi
indirgemek için eriyik demirde geri kazanüBiasßtkisi bulunmaktadE
Silisyum giderme isleminin sonundaki cürufta (bundan sonra “siiisyum giderme isleminden
sonraki cüruf” olarak ifade edilecek) aklSkanlilZJ nispeten yüksek olmakta, böylelikle cüruftaki
metalik demir içerigi kolaylliîia kabalastlîilîhaktadlEI Dolaylîlýia, cürufun toz haline getirilmesi
ve manyetik olarak ayrlstEIlInasIEdan sonra cürufta geri kazanilmadan tutulan çok az metalik
demir içerigi bulunmaktadiEI Böylelikle mevcut bulusun yöntemi, eriyik demirin ön arlîîlEiEI
isleminin tamamEboyunca cürufun içine giden demir kaybIEihdirgeyebilmektedir.
(2) Daha sonra, SEKIL 2(B)'de gösterilen bir siiisyum giderme adIiEQB) açllZlanacaktE
Adi (B), dikey olarak duran konvertör tipi ar[tîina f-E(1) aracElgiüla siiisyum giderme
isleminin gerçeklestirilmesi ve üstten üfleme borusu (2) aracllTgllýla eriyik demire (9) oksijen
gazII (12) tedarik edilmesi adIiIB Bu siiisyum giderme isleminde, bir hunide (5) bulunan
bir siiisyum kaynagE(15) ve bir hunide (7) bulunan kireç bazlüaritken solvent (16), süsüla
oluk (6) ve oluk (8) arac[[[g]Ma konvertör tipi ar[tîina f... (1) içine yüklenirken @laynaglîl
olarak karbonlu malzeme veya siiisyum kaynagüoksijen kaynagEbIarak demir oksit veya
benzeri de benzer sekilde yüklenmektedir. Silisyum giderme islemine yönelik oksijen kaynagEl
olarak, büyük miktarda soguk demir kaynagII (11) eritilmesi bak“an büyük EE!
emilimine sahip demir oksit kullanüîhadan yalnlîta oksijen gazII (12) kullanianasEtercih
edilmektedir.
Silisyum giderme isleminde, eriyik demirde (9) bulunan silisyum veya silisyum kaynagIa
(15) ve soguk demir kaynagIa (11) bulunan ve eritme yoluyla eriyik demirin içine göçen
silisyum, oksijen kaynaglýla (Si + 02 -› SiOz) reaksiyona sokularak çllZlarllhîakta
(giderilmekte), böylelikle sonraki fosfor giderme islemindeki reaksiyon verimliligini
zenginlestirme görevini görmektedir. Silisyum giderme islemi slBilelda, oksitlenme EEG
olusmakta ve eriyik demirin slîlakllglÇleriyik demirde soguk demir kaynagII (11) erimesini
tesvik etmek için bu oksitlenme Elîßraclüglüla artmaktadlü
Silisyum giderme asamaletlaki cüruf bilesimi, önceden f-a tutulan önceki fosfor giderme
isleminden sonraki cüruf (17) miktarElve bilesiminin tahmin edilen degeri ve yukarIki
reaksiyonda olusan silisyum dioksit miktargöz önünde bulundurularak belirlenmektedir.
Yani, silisyum giderme islemi sÜsIaki cürufun bazllglII 0.8'den daha az ve 1.5'den daha
fazla olmayacak sekilde ayarlanmaslîllercih edilmektedir. Çünkü, silisyum giderme islemindeki
cüruf bazllglII 0.8'den daha fazla olmasEldurumunda, fosfor giderme isleminden sonra
cüruftaki (17) fosfor giderme becerisinin azalmasIan dolayEyeniden fosfor kati Eblgusu,
SEKIL 4'te gösterildigi gibi eriyik demirin kütlece Si (Silisyum) yüzdesine (%) baglEblarak
gözlemlenmektedir. Örnegin, SEKIL 4, eriyik demirdeki Silisyumun (Si) kütlece %0.45,
kütlece %0.46 ve kütlece %055 oldugu üç örnegi göstermektedir. Her bir örnekteki silisyum
giderme isleminden önceki ve sonraki fosfor derisimi, Tablo 3'teki Örnekler 10 ila 12'de
görüldügü gibi, eriyik demirdeki Silisyumun (Si) kütlece %0.45 olmasEdurumunda kütlece
durumunda kütlece %0.122'den kütlece %0.105'e inecek sekilde fosfordan arIilEliîaktadE
Ancak, eriyik demirdeki Silisyumun (Si) kütlece %0.55 olmaslîtlurumunda fosfor derisimi,
kütlece %0.120'den kütlece %0.145'e getirilmektedir. Bunun sebebi, silisyum giderme
islemindeki bazllgll 0.8'den daha az olmaleldan dolayBsilisyum giderme isleminden sonraki
fosfor derisiminin yeniden fosfor kat“ sebep olacak sekilde artmale Diger yandan,
cüruf bazllg]II1.5'i asmasülurumunda, kat faz oranücüruflu olmayan CaO artlglâtlan dolayü
artmakta ve cürufun (17) fosfor giderme isleminden sonraki aklgkanllg'llîlbozulmakta ve
cürufun giderilmedigi bir vaka olusabilmektedir. Tercih edilebilir üst SILE takriben 1.2
olmaktadE
DahasÇlSEKIL 4'te gösterilen silisyum giderme islemi slBisIa f-a hesaplanan bazllKl
(C/S), asagIki denklem (1)'e dayanilârak hesaplanmlgi bir degerdir. Denklem (1), fia
tutulan fosforu giderilmis cürufta bulunan CaO miktar. bir süreye (T[s]) kadar ilgili yükte
olusan CaO miktarII ilave edilmesi aracllIgilsîla elde edilen saylâial degerden ve fosforu
giderilmis artiiîl cüruftaki SiOz miktar. bir süreye (T[s]) kadar ilgili yükte olusan SiOz
miktarII ilave edilmesi araciÜgilýla elde edilen bir sayisal degerden bazligllîl(CaO/Si02)
belirlemektedir. Dahasüilgili yükte olusan CaO miktarüyüklenen her yardlcünalzemede
CaO miktarII hesaplanmasEl/e ilave edilmesi (yardIicIJnalzemedeki = CaO içerigi x f-a
kalma süresi x erime hlîßaraciIJgilîla elde edilen bir saygl degerdir.
Aynüamanda, SIOZ miktarÇloksijen besleme hlîlî (SIOZ molekül ag EMDR& atom ag EIIQDJU
Nm3 oksijen ile yanan kuramsal Si miktarDJX bir süreye (T) kadar olan silisyum giderme
isleminin oksijen verimliligi araciligllýia elde edilen bir sayiîtil degerdir.
ÜS i-i- CaO_4[itg]+CaOn[/{g]
CaOBUzg] = 2 &20%J9/51 x 21ij vul's fkgjflûû
SI'OZJkg] : :o VOIINmB'/ s] x 2.14;'O.R[1\fm3fkg - t] 2-( 775.[_]X Ksm
burada C/ST[-] : bir sürede T[s] hesaplanan bazliKi
CaOA[kg] : f-a tutulan cüruftaki CaO miktarEl
CaOB[kg] : bir süreye T[s] kadar ilgili yükte olusan CaO miktarEi
Si02A[kg] : f-a tutulan SiOz miktarlZl
Si023[kg] : bir süreye T[s] kadar ilgili yükte olusan SiOz miktarü
WsA[kg] : f-da tutulan cüruf miktarEl
CaOÜ/0A[%] : f-a tutulan cüruftaki CaO içerigi (kütlece o/o)
Si02%A[%] : f-a tutulan cüruftaki SiOz içerigi (kütlece %)
CaO°/oa[%] : yardncümalzemedeki (a) CaO içerigi (kütlece %)
Ta[s] : yardIiclIrlnalzemenin f-a tutulma süresi
va[s/kg] : yardIicünaIzemenin flEiEUa erime hiîlîl
V02[Nm3/s] : üfleme esnasIaki oksijen besleme hlîü
nsI[-] : üfleme esnaleda silisyum giderme islemine yönelik oksijen verimliligi
X5[ton/yük] : toplam eriyik demir miktarlEle hurda miktarEl
YukarIki (CaOO/oa) degeri, geri dönüstürülmüs cüruftaki kalsine edilmis kireç, kalsiyum
karbonat veya CaO içeriginin hesaplanmasElaracHJgiüla elde edilmektedir. AynElzamanda,
f-aki eriyik demir veya erimis çelik, konvertör tipi arßîlna f-Egibi arltîlna f-Ia ylEjJIEl
ar[Elna islemine sokulmakta, burada bir birimin arilüüüyük” olarak adlandlElIBiaktadIE
Daha sonra, silisyum giderme isleminin sonundaki cüruf bazllglÇlOS'ten daha az ve 1.5'ten
daha fazla olmayacak sekilde ayarlanmaktadE Bu asamadaki cürufun bazlfglll (silisyum
giderme isleminden sonraki cüruf), 0.5'ten daha az olmasEkjurumunda, eriyik demirdeki
fosfor derisimini arttlîrlnak amaclýla f-da tutulan önceki fosfor giderme isleminden sonraki
cüruftan (17) fosfor geri kazanllîhakta ve sonraki adIidaki fosfor giderme yükü büyümekte
ve bu deger yetersiz olmaktadlEI Dolaylîls-Lla, silisyum giderme isleminin sonunda silisyum
giderme isleminden sonraki cürufun bazl[g]ÇI 0.5'ten daha az, tercihen 0.8'den daha az
olmamaktadIEl AynlZIzamanda, bu asamadaki cüruf bazllg]lElI1.5'i asmasEldurumunda,
cürufun aklgkanltglüaizalmakta ve bu yüzden, sonraki ara cüruf giderme islemindeki cüruf
giderme miktar.. daha az olmasÜ/e kireç bazlüaritken solventin indirgenmesi durumunda
bile etkili olmayacak sekilde cüruf giderme miktarII kontrolünün zor olmasElsorunu
meydana gelmektedir. DolayElýla, silisyum giderme isleminden sonraki cüruf bazllglülö'ten
daha fazla, tercihen 1.2'den daha fazla olmamaktadlü Bazl[glI ayarlanmaleUa, kalsine
edilmis kireç, kireç tasü dolomit ve benzeri gibi kireç bazlEIeritken solvent ve karbonu
giderilmis cüruf, fosforu giderilmis cüruf ve pota cürufundan seçilen çelik yapIilEtla
kullanilan cüruf, eritken solventi olarak kullanilBiaktadE
Silisyum giderme isleminin sonundaki eriyik demir slîhkl[gl:l1240°C'den daha düsük ve
olmayacak sekilde ayarlanmaktadlEl SlEakI[g1I1400°C'yi asmaslîtlurumunda, eriyik demirde
fosfor derisimini arttEin yeniden fosfor katlüolgusu, f-a tutulan fosforu giderilmis
cürufta meydana gelmekte ve bu yüzden, yalnlîta sonraki adIida fosfor giderme yükü daha
büyük ve verimsiz hale gelmekle kalmaylîil aynElzamanda maliyet artlSlEb yol açan kapIEl
magnezya karbon tuglalarlüb zarar gelmesinin önlenmesi için cüruftaki magnezya derisiminin
arttlEIlBrasElda gerekmektedir. SlElakllg]I1240°C'den düsük olmasEIdurumunda cürufun
aklSkanllgllîizalmakta ve yalnlîta sonraki ara cüruf giderme islemindeki cüruf giderme miktarEl
daha az olmakla ve cüruf giderme miktarII kontrolü zor olmakla kalmayin, aynüamanda
hurda erime hiîijzalmaktadlîi
Aynüamanda, sonraki fosfor giderme adIiIEUa fosfor giderme isleminin verimli bir sekilde
gerçeklestirilmesi amaclýla bu asamada eriyik demirin leiakligiII kontrol edilmesi önemlidir.
Örnegin, silisyum giderme isleminin sonunda eriyik demirin lelakl[glElI1350°C'den daha
yüksek olmayan bir sElaklEgla getirilmesi durumunda, fosfor giderme isleminde lelakIl'giI
ayarlanmasEiçin ilave edilecek demir cevheri ve benzeri gibi sogutma malzemesi miktarü
büyük ölçüde azaltilâbilmektedir. DahaslZisilisyum giderme ve fosfor giderme islemlerinin ayni]
f-a sürekli olarak gerçeklestirilmesi durumunda, çallgna süresi bakan fosfor giderme
isleminden önce hurdanI yüklenmesinin zor oldugu bir vaka meydana gelebilmektedir. AynEl
zamanda, arltîina süs-a yukar-ki f-an yüklenebilen soguk demir kaynagÇi demir
degirmenlerinde olusturulan baz metal veya pahaIEgranüllü kaynak olmakta ve nicel olarak
kiâifliEblmakta, bu yüzden büyük miktarda kararlEbir sekilde kullaniiîhaslîizor olmaktadlB
Esasen, soguk demir kaynagDf-I üzerindeki yükleme cihazlIltaraflEUan kullanilâbilen
yardicü malzeme türünün üzerindeki kiglfiiamadan dolaylîi yukaridaki f-an
yüklenmeyebilmektedir. Simdiye kadar, fosfor giderme ad“a kullaniiân sogutma
malzemesi, demir cevheri ve benzeri gibi demir oksitle sIiHlüblmus ve bu yüzden, hurda ve
benzeri gibi ucuz soguk demir kaynaklarII yeterli ölçüde kullanilâmamasiîiyaygl hale
gelmektedir.
Genellikle, silisyum giderme adIili'iUa kullanilan ucuz hurda miktarIIEl arttlEillIhasEhispeten
kolay olmakta ve bu yüzden, silisyum giderme isleminden sonra eriyik demirin slîhkllgiü
1350°C'den daha yüksek olmayan bir siîlakllgb getirilebilmektedir. Dolaylîlsîla, fosfor giderme
asamasIda kullanilân demir oksit miktarlZiçarpIEEilJir sekilde azaltilâbilmektedir. Sonuç olarak,
demir oksidin ayrlgina reaksiyonundan dolayIZI olusan büyük miktardaki EEIemilimi
azaltilâbilmekte ve EDmiktarlÇi silisyum giderme isleminde soguk demir kaynagII
eritilmesine ayrilâbilmektedir. DahasÇI leaklig'iIEi, silisyum giderme isleminden sonra
düsürülmesi durumunda, hurdanI cözünmemis olarak kalmasElve çözünmemis hurdanI
eriyik demirle birlikte f-a kalmasElandisesi bulunmakta ve erime sonraki fosfor giderme
asamas. kadar tesvik edilebilmektedir. Yani, soguk demir kaynagII fosfor giderme
isleminin sonuna kadar erimesi durumunda, çalismada hiçbir sorun olusmamaktadlEi
Siiisyum giderme isleminden sonra eriyik demirin siîbkliglüilarak, EIEçift veya Killengesinden
hesaplanan bir deger aracEigiEla ölçülen bir deger kullanilâbilmektedir. Örnegin, EE]
dengesinden yapilân tahmin islemi, asag-ki denklem (2)'ye göre gerçeklestirilebilmektedir
ancak illa bununla lellEllEloImamaktadlEl KatsaylEllEl ilgili cihaz durumunda veya çallgma
durumuna bagIEl olarak ayarlanmasIan dolayi: degisken eklenebilmekte veya
çlElarllâbilmektedir. Dahasühurdanl silisyum giderme isleminden sonra çözünmemis olarak
kalmasEdurumunda, ölçülen deger, tahmin edilen degerden bir sekilde daha yüksek hale
gelme egiliminde olmakla birlikte hata arallgimlmakta ve hiçbir itiraz bulunmamaktadE
T: silisyum giderme isleminden sonra eriyik demir lehkllglEa°C)
TI: yüklenen eriyik demir lelakllgEd°C)
Xp: eriyik demir temel birimi (kg/t) (1 ton toplam eriyik demir aglBllglEl/e soguk demir
kaynagßglîllgllîlbaslüb, aynEIJbundan sonra geçerlidir)
XS: soguk demir kaynag Eliemel birimi (kg/t)
XSI: bir oksit olusturan silisyum temel birimi (kg/t) (eriyik demir, soguk demir kaynagü/e
katkmnaddesine dahil olan toplam)
XC: katkühaddesindeki karbon temel birimi (kg/t)
Xore: demir oksit temel birimi (kg/t)
Xoz: gaz oksijen temel birimi (Nm3/t)
Xf: eritken solvent temel birimi (kg/t)
W: konvertördeki eriyik demir hacmi (t)
Xt: önceki yükün akliîllEiasIan silisyumum sonuna kadar geçen süre (dakika)
Burada, bir oksit olusturan silisyum, eriyik demir, soguk demir kaynagEi/e katkünaddesine
dahil olan toplamdlEl BunlarI arasIa eriyik demirdeki silisyum derisimi olarak, her bir
yükün yüklenmesinden önce eriyik demirden aI-n bir numunenin hlZIZIanaIitik degeri
kullanüîhaktadlü Ancak, yüksek f-an akllîllân bilesenlerin diger analitik degerleriyle bir
çalisma yapllîhasßraclllglýla bir alternatif yöntem de kullanüâbilmektedir. Çesitli soguk demir
kaynaklarlEUaki silisyum derisimi olarak, örnegin her partinin tipik numunesinin bir analitik
degeri kullanHBwakta, ancak sogumus pik demirdeki derisim, eriyik demirdekine esit olmakta
ve sllîlllîla kararllîcblmaktadß Aynüamanda, hurdadaki silisyum derisimi, kaynaga bagIIJJIarak
degismekte, ancak tipik deger olarak kullanllâbilen veya göz ardüdilebilen ortalama takriben
1/10'dan daha büyük oranda olmayan pik demir degerinde kararllîcblmaktadlîl
Katkünaddesinde, bir oksit olusturan silisyum (oksitlenebilir durumda olan silisyum) olarak
hiçbir oksit olusturmayan silisyum mevcuttur. Bu, demir silisit, metalik silisyum, silisyum
karbür, silisyum nitrür ve diger silisyumlar anlam. gelmektedir. Tipik katkljinaddesi olarak,
takriben kütlece %60 silisyum karbür içeren tozdan yapllân briket (bundan sonra silisyum
karbür briket olarak ifade edilecek) olan demirli silisyumdan ve digerlerinden
bahsedilebilmektedir.
Katkülnaddesinde hiç oksit olusturmayan silisyumun analiz edilme yöntemi olarak, JIS G1312
sayEIJItstandartta tarif edilen demirli silisyum analiz yöntemi kullanilBiakta, ancak toplam
silisyum analizi, asitte çözülebilen silisyum analizi, toplam karbon analizi, toplam oksijen
analizi, toplam azot analizi, Elijkütle analizi, slîaklilîl gecikmesi ayarlanmlgl yanma yöntemi
araclllglîtla yapllân karbon analizi, dahil olan diger elementlerin analizi, X-EIElElk-Ii ölçümü
aracllIgMa bilesiklerin analizi ve kombinasyon halinde benzerlerinin kullanmaslîlaracllîglîla
olasl]]]Zlolusturulabilmektedir.
Buna ek olarak, katklînhaddesi, karbon içermektedir. Karbon olarak, yalnlîta kok, amorf grafit
veya benzeri gibi karbonlu malzemeler degil, aynlîlzamanda yukarlîzla bahsedilen silisyum
karbür gibi karbür içinde karbon ve benzeri de kullanilBiaktadlEl Eritken solvent olarak,
sönmemis kireç, hafif kalsine edilmis dolomit, magnezya baglayIEEÜ/e benzeri gibi yardIiclZl
malzemeler kullanIJB1aktadlE AynElzamanda, fosforu giderilmis cüruf, karbonu giderilmis
cüruf, pota cürufu ve benzeri gibi cüruf, kalsiyum oksit kaynagElveya magnezyum oksit
kaynaglîrlilarak kullanilâbilmektedir. Ucuz yardIicüinalzeme örnegi olarak, karboksit, hidroksit
veya benzeri kalsiyum veya magnezyum kullanllâbilmektedir. Ancak, bu maddeler, mmilimi
bakIilTiUan büyük olmalarüdan dolayü büyük miktarda kullanliIhalarEldurumunda, diger
eritken solventlerden ay- yaplEElken yukarlflhki denklem (2)'nin modifiye edilmesi arzu
edilmektedir.
Kullanilân soguk demir kaynagüniktarllîarttüna ve arltîina maliyetini bastlEina girisiminde
bulunurken, silisyum giderme isleminden sonra eriyik demir leiaklEgiIEl yukar-ki
1240~1400°C arallgil getirmek amaciyla, soguk demir kaynagEl/e eriyik demirin toplam
aglElltgiEü) bas. soguk demir kaynagIZtemel biriminin (X5) (kg/t) asagIki denklem (3)'e
göre hesaplanan Y degeri olarak 230'dan daha az ve 270'den daha fazla olmayan bir arallgla
getirilmesi tercih edilmektedir. Y'nin 230'dan daha az olmaslîöurumunda, amorf grafit veya
benzeri gibi karbonlu malzemenin üfleme süresini uzatmak için Eljkaynaglîlolarak ilave
edilmesi veya demirli silisyum gibi büyük miktarda pahalEIlîDkaynagElkullanüEken ve
dolaylîma arltina maliyetinin artmasEl/e üretkenligin azalmasüstenmeyen sekilde meydana
gelirken cüruf bazl[g]II ayarlanmasüiçin kalsiyum oksit kaynagII ilave edilmesi
gerekmektedir. Denklem (3)'teki Y degerinin 270'i asmasEdurumunda, demir cevheri veya
benzeri gibi sogutma malzemesi, slîtikl[gll kontrol edilmesi için kullanilüiakta ve bu da
kullanllân soguk demir kaynagljlniktarII maksimum hale getirilmesi bakIiIan olumsuz bir
durum olmaktadlEl
Y: 230~270
Ti: yüklü eriyik demir sIElEikI[g]IIG°C)
XS: soguk demir kaynag Eliemel birimi (kg/t)
Mevcut bulusta, soguk demir kaynagEtemel birimi, yukari bahsedildigi gibi ayarlanmakta,
ancak, büyük miktarda EEblusumuna sahip uygun miktarda silisyum, kisa sürece büyük
miktarda soguk demir kaynagII eritilmesi için IEEkaynagEblarak kullanüâbilmektedir. Bu
durumda, yükleme veya silisyum giderme isleminde ilave edilen hiçbir oksijen olusturmayan
toplam silisyum miktarlEllEl, yüklenen toplam eriyik demir ve soguk demir kaynagElaglBliglD
bas. 2~10 kg/t aral[glia, tercihen 4~8 kg/t aral[g]Ia olmasEltercih edilmektedir. Bu
baglamda, 10 kg/t'yi asan miktarda silisyumun ilave edilmesi durumunda, silisyum giderme
isleminde olusturulan silisik asit miktarßslîlîhale gelmekte ve hatta toplam cüruf hacminin
önceki yükün fosfor giderme isleminden sonra f-a kalmasEisEasIa silisyum giderme
isleminin gerçeklestirilmesi durumunda bile, bazllgil daha fazla ayarlanmasüiçin büyük
miktarda kalsiyum oksidin ilave edilmesi gerekmekte ve dolaylgEa, f-aki cüruf miktarü
büyük hale gelmekte ve bu da ariEina maliyeti ve benzeri bakiian tercih edilebilir
olmamaktadIEl Bu arada, silisyum miktari. 2 kg/t'den daha az olmasüdurumunda,
silisyumun oksitlenme reaksiyonu aracUJgEa olan Elîblusumu miktarDaz olmakta ve bu da
soguk demir kaynaglEllEl eritilmesi bakIiIEUan etkili olmamaktadlü Ilaveten, olusan silisik asit
miktarüsilisyum giderme asamasIa azalmakta ve yüksek bazl[ga sahip fosforu giderilmis
büyük miktarda cürufun f-a kalmasEdurumunda, silisyum giderme isleminden sonraki
bazllß yüksek hale gelmekte ve bu da sonraki cüruf giderme isleminde bir engel teskil
etmekte ve dolayisiyla arzu edilmeyen bir sekilde @Dolarak verimsiz bir silikat kaynagII
veya kaynagI ilave edilmesi araclllgllîla bazllgiI ayarlanmasEgerekmektedir. Bu baglamda,
4~8 kg/t'lik silisyum miktarII soguk demir kaynagII eritilmesine yönelik lgEkaynagII
saglanmasEl/eya silisyum giderme isleminden sonra bazllgil ayarlanmasEbakIilEUan tercih
edilebilir bir aralllîloldugu belirtilmektedir.
Ilave edilecek silisyum kaynaglîcblarak, demirli silisyum kullanllâbilmekte, ancak esasen daha
ucuz silisyum karbürden olusan silisyum karbür briketinin veya esasen silisyum karbürden
olusan atiIZl refrakterin kullanlß1asEl tercih edilmektedir. Dahaslîl yalnlîta bu silisyum
kaynagII IEEkaynagIZblarak kullanilIhasEgerekmemekte ve karbonlu malzeme ve benzeri
gibi diger Ellaynagüüretkenligi azaltmayan bir arama dahilinde birlikte kullantlâbilmektedir.
Karbonlu malzemenin silisyum giderme isleminin sonunda eriyik demirin karbon derisimini
kütlece %3.3'ten daha az olmayan orana getirecek karbon giderme miktarII tasarlanarak
ilave edilmesi arzu edilmektedir. OranI kütlece %3.3'ten daha az olmaslîrllurumunda, sonraki
fosfor giderme ve karbon giderme adnlarlEUaki Ellaynag Eéksik olmakta ve aynüamanda
hurda veya benzeri gibi soguk demir kaynagElyüzeyindeki karbonlasma hlîüerime h-D
azaltacak sekilde azalmaktadlü
Mevcut bulusun tercih edilen silisyum giderme isleminde, silisyum giderme isleminden sonra
eriyik demirin slöakllglü uygun bir araliEta kontrol edilirken silisyum, EElkaynagElolarak
kullanliîhakta ve böylelikle, soguk demir kaynagIlEl toplam eriyik demir ve soguk demir
kaynagEbglBliglEKt) bas-100~250 kg/t'lik büyük miktarda kullanUBiasEUurumunda bile,
üretkenlik azalmasElveya arlüna maliyeti artlglîlmeydana gelmemekte ve soguk demir
kaynagII eritilmesi ve eriyik demirin ön ariÜEliEl islemleri verimli bir sekilde
gerçeklestirilebilmektedir. Ancak, soguk demir kaynagEtemeI biriminin 250 kg/t'yi asmasEl
durumunda, maliyet artElEa sebep olacak sekilde ilave @Ilkaynagll gerekmesi veya
üretkenligi azaltacak sekilde üfleme süresinin uzamasßorunu bulunmaktadlü Aynüamanda,
kullanIi miktarlEblaki ilave artlgl soguk demir kaynagII yükleme kurulumunun klgflhnmaslîl
bakIiIan verimli degildir.
Dahasüdaha sonra ayrlEtlIIIIJir sekilde bahsedilecegi gibi, silisyum giderme isleminden sonra
cürufun (10) cüruf giderme özelligini zenginlestirmek amacMa konvertör tipi ar[Elna f...
(1) içindeki cürufta uygun köpürmenin gerçeklestirilmesi tercih edilmektedir. Bu maksatla,
eriyik demirdeki karbon ile cüruftaki demir oksit arasIaki reaksiyon araciligiüla olusan CO
gazEbranII arttlElIIhasüetkili olmaktadlEl Dolayßýla, sonraki cüruf giderme adHIEUa cüruf
giderme oranIleararlElbir sekilde elde etmek amaciyla, eriyik demir ve ilave edilen silisyum
kaynagIaki silisyumun oksitlenmesi için gerekli olan stokiyometrik miktarElasan miktarda
oksijenin tedarik edilmesi tercih edilmektedir.
Silisyum giderme islemi süslütla eriyik demire tedarik edilen oksijen temel birimi tercihen
silisyum giderme islemi için gerekli olan stokiyometrik miktarI toplamüolmakta ve 2
Nm3/t'den daha az olmamakta, arzu edilebilir bir sekilde 4 Nm3/t'den daha az olmamaktadß
Mevcut bulusta, oksijen iletimi aracingiMa, silisyum giderme isleminin sonunda eriyik
demirdeki silisyum derisimi, kütlece %0.2'den daha fazla olmamakta, tercihen kütlece
Dolayßýia, cüruf giderme özelligi iyi bir sekilde korunabilirken silisyum giderme isleminden
sonra cüruf giderme isleminde bile köpürme durumu korunmakta ve cüruftan eriyik demire
olan yeniden fosfor katIiIJJIgusu bastlEllâbiImektedir. Mevcut bulus sahiplerinin çallgnalar-
göre, 1~2 Nm3/dk ' t'Iik üstten üfleme oksijen besleme hlîüle 0.02~2 Nm3/dk ' t'Iik alttan
gaz üfleme hlîlýla silisyum giderme islemine yönelik oksijenin üflenmesi aracügilýla yukaridaki
etkilerin elde edildigi dogrulanmiSIlEi
Önceki arlElna islemindeki fosforu giderilmis toplam cüruf hacmi f-ia bIEKIDHken eriyik
demirin silisyum giderme isleminin gerçeklestirilmesi durumunda bile, fosforu giderilmis
cüruftaki kireç içerigi, silisyum derisimi kontrolünün cüruf bazligiiîkontrolü ve eriyik demir
lebkIigiII kontrolüyle kombine edilmesi aracmljilýla yeniden fosfor katli- sebep olmaks-
etkili bir sekilde kullanllâbilmektedir. Aynüamanda, cüruftaki fosforik asit derisimi, silisyum
derisimi, cüruf bazllgiüve eriyik demir slîlakligiiîlkontrollerinin kombine edilmesi ve aynEI
zamanda önceki ariüina islemindeki fosforu giderilmis cürufun f-a tutulmasEbraciIJgIýla
arttiElâbiImekte ve böylelikle cürufun köpürmesi tesvik edilmektedir. Özellikle, cüruftaki
fosforik asit, cüruftaki yüzey geriliminin azaltiißîaslîietkisine sahip olmakta ve eriyik demirle
olan reaksiyonu veya ince baloncuklarI dagiiilîiiIEtesvik etmekte ve böylelikle, (T. Fe)'nin
takriben kütlece %10 oranIa demir oksit derisimi kadar nispeten düsük olmasmurumunda
bile cürufun köpürmesi, iyi cüruf giderme özelligini korumak için korunabilmektedir.
(3) Simdi, SEKIL 2(C)'de gösterilen ara cüruf giderme adIiEaC) açlKlanacaktiEi
Mevcut bulusa göre eriyik demirin ön mm- yönelik yöntemde, cüruf giderme adliü
konvertör tipi arlEina f-Ian (1) silisyum giderme isleminde olusan büyük miktarda SiOz
içeren düsük bazligia sahip silisyumu giderilmis cürufun bosaltilûîasiEia yönelik ara cüruf
giderme islemini gerçeklestirmek amaclEa yukar-ki silisyum giderme adIiIan sonra
gerçeklestirilmektedir. Silisyumu giderilmis cürufun (10) ara giderilmesi islemi, sonraki fosfor
giderme adIiIaki uygun cüruf bazliglII ayarlanmasEiçin kullanüân kireç bazlEleritken
solvent miktarII azaltllB1asElbakHlEUan etkilidir. Aynlâamanda, f-a önceki eriyik demirin
ön ariEIEiiElaracllJgIEa olusan büyük miktarda fosforu giderilmis cüruf tutulurken yeni eriyik
demirin silisyum giderme isleminin gerçeklestirildigi mevcut bulusa göre eriyik demirin ön
arifim- yönelik yöntem vakasIa, silisyum giderme islemi, cüruftan eriyik demire olan
yeniden fosfor katIilElElönIemek amaclsîla gerçeklestirilmekte ve böylelikle silisyumu
giderilmis cüruftaki fosforik asit derisimi, konvansiyonel yönteminkinden daha yüksek hale
gelmektedir. Silisyumu giderilmis büyük miktarda cürufun f-a tutulmasüdurumunda,
cüruftaki fosforik asit miktarÇlfosfor giderme etkisini düsürmek için sonraki fosfor giderme
adIiIa f-a asiElEhale gelmekte ve böylelikle, bu sorunun önlenmesi bakIiIan cüruf
giderme islemi önemli olmaktadlEl
Mevcut bulusa göre eriyik demirin ön ariElBiI yönelik yöntemde, yukaridaki adllar
(A)~(E)'nin ariEEiII tekrarlüle sürekli bir sekilde gerçeklestirilmesi halinde, silisyum giderme
isleminden sonra cüruf bosaltIiII yetersiz olmasEidurumunda, f-da fosforik asidin
depolanmasüüevam etmekte ve böylelikle özen gösterilmesi gerekmektedir. Çünkü, cüruftaki
fosforik asit miktarII fosfor giderme adnlüda f-a çok büyük hale gelmesi durumunda,
fosfor giderme verimliligi, arltîlnadan sonra eriyik demirdeki fosfor derisimini arttlElnak veya
fosfor giderme reaksiyonu için gerekil olan kireç bazlEieritken solvent miktarllZiarttlElnak
amaclEa cüruftaki fosforik asit derisiminin artlgjle azalmaktadlü
Dolaylâlsîla mevcut bulusta, silisyumu giderilmis cüruf (kütlece %) = (bosaltllân cürufun
kütlece %'si) x 100/(silisyum giderme isleminin sonunda f-daki cürufun kütlece %'si) cüruf
giderme oranIEl, en az kütlece %40'tan daha az olmamasüarzu edilebilir bir sekilde kütlece
daha az olmasEdurumunda, sonraki fosfor giderme adniEda kullanllân kireç bazlEéritken
solvent miktarÇIdaha önceden bahsedildigi gibi artmaktadlEl Aynthamanda, cüruf miktarEl
arttiEça, cüruf köpürmesi bastlElâmamakta ve böylelikle, fosfor giderme isleminde f-I
agzIa cürufun sönmesi olusmakta ve cüruf sönmesinden dolayüçallgtna sorunlari:
olusabilmektedir.
Mevcut bulusa göre eriyik demirin ön ariÜEliI yönelik yöntemde, silisyum giderme
isleminden sonra cürufun bazllglÇl 0.5~1.5 arallglia olusturulmakta ve silisyum giderme
isleminin sonunda eriyik demirin süklglü1240°Cden daha düsük olmayan ve 1400°C'den
daha yüksek olmayan bir sükuga getirilmekte ve ilaveten, oksijen temel birimi, cüruf
köpürmesini tesvik etmek amaclsîla uygun bir sekilde ayarlanmakta ve böylelikle iyi cüruf
aklSkanllglEl/e gaz tutma durumu saglanabilmekte ve yalnlîta f-I agzIan cürufu dlghrü
akltîlnak amacEla silisyum giderme isleminden sonra f- gövdesinin yana yatlülBiasEl
araclügllýla iyi cüruf giderimi gerçeklestirilebiImektedir. Eriyik demirin dlglarlîlakmamasüçin
f- gövdesinin yana yatüna aç-I ayarlanmasElaracHJgilýla cürufun dlSlarElaklfllîhasEl
durumunda, f-a belirli miktarda cürufun tutulmasüorunlu olmakta, ancak f-a tutulan
cüruf miktarÇl küçük olacak sekilde kontrol edilebilmekte, çünkü köpüren cürufun hacim
oranlÇltakriben 1/10 olmakta ve kitle özgül aglElIlgllZIgerçek özgül aglEIl[ga klýasla azalmaktadlü
DahasÇl cürufun köpürmesinin yatlStlEllIhasEldurumunda, cüruf giderme oranIda azalma
meydana gelmekte ve böylelikle, silisyum giderme isleminin sonundan cürufun giderilmesine
yönelik f- gövdesinin yana yatlEllBias- baslanmasi kadar olan sürenin 4 dakika içinde
olmasEllercih edilmektedir.
Cüruf giderme asamasEtla cürufta gerekli olan silisyumu giderilmis cürufun bazllglll SEKIL
3'te gösterildigi gibi 0.5'ten daha az olmasEljurumunda, cürufun viskozitesi artmakta ve iyi
cüruf giderme oranlîlsaglanamamaktadü Bu arada, silisyumu giderilmis cürufun bazllgJII
1.5'i asmaslîtlurumunda, cürufun aklSkanHglIlîhzaltmak ve cüruf giderme oranIElazaltmak
amaclýla katEfaz cürufu olusmaktadlîl Iyi cüruf giderme özelligi ve cüruf giderme oranII
saglanmasübakIiIan, cürufun bazllglII takriben 0.5~1.5 olmasElyeterlidir. Silisyum
giderme adIiIa cüruftan gelen yeniden fosfor katIiEblgusunun önlenmesi ve kullanlßn
kireç bazllZleritken solvent miktarII azaltliîhasübakildan, cürufun bazllglII 0.8~1.2
aral[g]Ia ayarlanmaslîllaha fazla tercih edilmektedir.
Aynlîamanda cüruf köpürmesi, cüruf giderme ad“a silisyumu giderilmis cürufta (T. Fe)
tarafIan olusturulan ince CO baloncuklarEille, yani demir oksit ve eriyik demir veya cürufta
ask. kalan karbonu içeren tanecikli demir reaksiyonu aracHJgllýla tesvik edilmektedir. Uygun
(T. Fe) derisim arallgiIlZliest etmek için bir alternatif dogrulama islemi gerçeklestirilmekte, (T.
Fe) < kütlece %5 olmaslîrllurumunda, cüruf köpürmesi yetersiz olmakta ve konvertörün yana
yatlEIBiasEbraclügllýla cürufun bosaltllüîaslîkjurumunda itici güç küçük olmakta ve yeterli
bosaltIi zor olmaktadlE Diger yandan, (T. Fe) > kütlece %25 olmasEtlurumunda, cüruf
akma esnasIda CO baloncuklarII olusumu, çarplîElbir sekilde ilerlemekte ve patlama
olgusu dogrulanmakta ve dolaylîlîcla cüruf giderme çaliglnas. ara verilmesi zorunlu
olmaktadE Bu maksatla, silisyum giderme isleminin sonunda veya cüruf giderme adIiIa
cüruftaki uygun (T. Fe) araliglÇl(T. Fe) = kütlece %5~25 olmaktadm
Silisyumu giderilmis cüruf sükllgill cüruf giderme adIiIdaki aritinada düsük olmasü
(1260°C'den düsük olmasD] durumunda, cürufun aklSkanliglÇIkatEfaz cürufunun olusumuyla
iliskili olan cüruf aklgkanllglllßl artEDve cüruf giderme oranIlZlazaltmak için slîlîlfazl
aklgkanl[giII artEElile düsürülmektedir. Dolaylîlýla, soguk demir kaynagEltemel birimi
ayarlanmakta ve aynElzamanda silisyum karbür, demirli silisyum veya benzeri gibi ek ED
kaynaglIilniktarII en az biri ilave edilmekte ve oksijen temel birimi, kullanllân eriyik demirin
baslanglg kosullarlEb baglDolarak ayarlanmakta ve böylelikle silisyum giderme isleminin
sonunda eriyik demirin slîbkligiÇl1260°Cden daha düsük olmayan bir slîlakl[gb getirilmekte ve
cüruf lehklig]E1260°C'den daha düsük olmayan bir letikligla getirilmektedir.
Silisyum giderme isleminden sonra olusan cürufun hemen hemen tamamII giderilmesi
durumunda, sonraki fosfor giderme ad“da yeni ilave edilen kireç bazllZieritken solventin
cüruf olusumu gecikmekte ve bu da fosfor giderme isleminin engellenmesi faktörü
olmaktadE Bu maksatla, cüruf olusumunu tesvik etmek için flüorit ilave edilebilmektedir.
Ancak bu durumda, cürufun kullanllZidaha önceden bahsedildigi gibi klgfllamaya maruz
kalmakta ve bu da cürufun kullannIEEngellemektedir. Aynüamanda, demir cevheri veya
benzeri gibi demir oksidin ilave edilmesi aracHJglEIa cüruf olusumunun tesvik edilmesi yöntemi
de bulunmaktadlB Ancak, demir oksidin ayrlglna endotermik reaksiyonundan dolaylîllîlîl
kaybII büyük olmasEi/e soguk demir kaynagII eritilmesi için kullanilâbilir Eüniktarll
azalmasIan dolayElbu yöntem tavsiye edilmemektedir.
Dolayßýla, fosfor giderme asamasElzla flüorit veya demir oksit kullanllîhadan kireç bazlEI
eritken solventin cüruf olusumunu tesvik etmek amaciyla aynüamanda f-a tercih edilen
derisim ve sükligb sahip uygun miktarda silisyumu giderilmis cürufun tutulmasEi/e cüruf
olusumunun tesvik edilmesine yönelik cüruf'ta silisyum dioksit veya demir oksit kullannßtkili
olmaktadE Silisyumu giderilmis cürufun bosaltllBiasIa, f- gövdesinin yana yatlElna
aç-I ayarlanmasEtlEsIa f-a 4~20 kg/t silisyumu giderilmis cürufu tutmak amaclsîla
silisyumu giderilmis cürufun tercih edilen cüruf giderme oranII %40'tan daha az olmayan,
tercihen %60'tan daha az olmayan oranda tutulmasEtercih edilmektedir. Dolaylîlýla, fosfor
giderme reaksiyonu, fosfor giderme asamasIa demir oksit kullanllînadan verimli bir sekilde
tesvik edilebilmekte ve silisyum giderme isleminde soguk demir kaynagII eritilmesine
yönelik @alarak demir oksidin ayrlgina endotermik reaksiyonuna dayalEEüniktarII dolayllZl
olarak kullanllE1asljlnümkündür. Silisyumu giderilmis cürufun tutulma miktarII4 kg/t'den az
olmasEldurumunda, sonraki fosfor giderme adIiIa kireç bazlEleritken solventin cüruf
olusumunun tesvik edilmesi için demir oksidin kullanllîhaslîgerekmektedir. Miktar. 20 kg/t'yi
asmasüdurumunda, kullanllân kireç bazlDeritken solvent miktarII artmasElveya fosfor
giderme çalismasi. engellenmesi sorunu olmaktadlE
(4) SEKIL 2(D)'de gösterilen bir fosfor giderme adIiEQD) açllZlanacaktlEl
Cüruf giderme adIIIan (C) sonra, eriyik demirin fosfor giderme islemi, ayn Dkonvertör tipi
ar[Eina f-Iia (1) tutulan eriyik demire kireç bazlßritken solventin ilave edilmesi ve oksijen
kaynagElolarak oksijenin üflenmesi araclmjllýla gerçeklestirilmektedir. Bu fosfor giderme
adIiIa kullanllân oksijen kaynaglîcblarak, @IlkayblEllEl azaltllüiasEllJakIiIan üstten üfleme
borusundan (2) yalnlîta oksijen gazII (12) kullanilîhaslîllercih edilmektedir. Eriyik demirdeki
fosfor, fosfor oksit (P205) olusturmak için tedarik edilen oksijen kaynag-aki oksijen ile
oksitlenmekte ve fosfor oksit, eriyik demirin fosfor giderme islemini tesvik etmek için kireç
bazlllritken solventin cüruf olusumu aracÜJEMa olusan cürufun içine kararlElbir sekilde dahil
edilmektedir. Fosfor giderme reaksiyonunu verimli bir sekilde tesvik etmek amacûla, fosfor
giderme isleminin fosforu giderilmis cürufun bazllglII (son yükün fosfor giderme isleminden
sonraki cüruf (18)) 1.2'den daha az ve 3.0'dan daha fazla olmayan bir degere getirilmesi
amacüla kireç bazlßritken solventin ilave edilmesi ve fosfor giderme isleminin sonunda eriyik
demirin slîlsiklig]1280°C'den daha düsük ve 1360°C'den daha yüksek olmayan bir slîlakliga
getirmek amaciyla oksijenin tedarik edilmesi aracHJgIîLla fosfor giderme isleminin
gerçeklestirilmesi tercih edilmektedir.
Bu fosfor giderme isleminde olusan fosforu giderilmis cürufun (17) cüruf bazllglII1.2'den
daha az olmasü/eya eriyik demirin sIEakllgllEllEl 1360°C'den fazla olmasüiurumunda, cürufun
fosfor giderme becerisi bozulmakta ve arliîlnadan sonra eriyik demirdeki fosfor derisimi,
yeterli ölçüde azalmayabilmektedir. Cüruf bazllglll 3.0'Elasmaslîldurumunda, kireç bazIEI
eritken solventin cüruf olusumu zor olmakta ve kireç bazlEleritken solventin maliyeti
artmaktadlB Eriyik demir lelakllglII1280°Cden düsük olmasüdurumunda, yine cüruf
olusumu zor olmakta ve sonraki karbon giderme ad“daki Eljlniktarßksilmektedir. Karbon
giderme asamasIa EDniktarIEl/eterli ölçüde saglamak için, fosfor giderme isleminden
sonra eriyik demir sElakllg11280°Cden daha düsük ve 1360°C'den daha yüksek olmayan
bir leiakllgh getirilmesi arzu edilmekte ve aynElzamanda kullanllân oksijen miktarü/e/veya
silisyum giderme ve fosfor giderme isleminde ilave edilen karbon miktarüfosfor giderme
isleminden sonra eriyik demirdeki karbon derisimini kütlece %2.8'den daha az olmayan bir
orana getirmek amaciyla ayarlanmaktadlîl
Mevcut bulus yöntemine göre çalgnada, Si derisimi, P derisimi ve eriyik demir süklEgiIlEl,
silisyum giderme isleminden sonra eriyik demir lelakllglllîcllüsürmek için degistirildigi bir vaka
veya eriyik demirin P derisiminin yüksek oldugu ve fosfor giderme yükünün büyük oldugu bir
vaka meydana gelmektedir. Bu durumda, fosfor giderme adIiIa kirecin eritilmesini tesvik
etmek amaclîla, toz kireç, kalsiyum karbonat veya benzeri gibi kireç kaynagII oksijen gazü
veya soy gazla birlikte üstten üfleme borusundan eriyik demir yüzeyine üflenmesi etkilidir.
Üstten üfleme oksijenine maruz kalan eriyik demir yüzeyi bölgesinde, lelakllglEltakriben
2000°C'nin üzerine getirmek amaclîla dogrudan karbon giderme reaksiyonu veya demir
oksitlenmesi meydana gelmekte ve dolayElýla bu tür bölgeye toz kireç ilave edilerek füzyon
tesvik edilmektedir.
Mevcut bulusa göre eriyik demirin ön aritliîii. yönelik yöntemde, kirecin füzyonuna katkEl
saglayan cürufu içeren SIOZ, silisyum giderme isleminden sonra bosaltllIhakta ve böylelikle,
toz kirecin yüklenmesi aracllIgMa erken erime gerçeklesmektedir. Bu yöntemde, eriyik
demirdeki Si oksitlenme @ED soguk demir kaynagII erimesini tesvik etmek için
kullanllîhaktadlü DolayEIîLla, daha yüksek lelakIltha çallgma, eriyik demirde hurdanI erime
hlîllakiian tercih edilmektedir. Ancak, daha yüksek lehklllZl silisyum giderme ve fosfor
giderme isleminde yeniden fosfor katIiEbakIiIEtlan nispeten elverissiz hale gelmektedir.
Dolaylglýla mevcut bulusta, toz demir oksidin üstten üflenmesi, üstten üfleme oksijenine
maruz kalan bölgede es zamanlüolarak gerçeklestirilmekte ve demir oksidin ayrlglna
reaksiyonu (endotermik reaksiyon) araclIlgllýla yalnlîta reaksiyon bölgesi sogutulmakta ve
böylelikle, makroskopik olarak daha yüksek lelaklllZl kosullarEbltlEtla fosfor giderme veya
yeniden fosfor kati bastlEIlBiaslgirisiminde bulunulmasünümkün hale gelmektedir. Kireç
veya kalsiyum karbonat içeren yardIicErnalzeme olarak, yalnlîta tek madde degil, aynEI
zamanda konvertöre yapllân karbon giderme üflemesinde olusturulan cüruf gibi geri
dönüstürülmüs malzemeler ve benzeri de olabilmektedir. Aynüamanda, demir oksit olarak
yalnlîta tek demir cevheri maddesi ve benzeri degil, aynüamanda hadde tufalÇIsinterlenmis
cevher tozu, toplu toz ve benzeri gibi geri dönüstürülmüs malzemeler de kullanüâbilmektedir.
(5) Simdi, SEKIL 2(E)'de gösterilen bir akllîina adIiEGE) açllZlanacaktE
Bu adIida (E), konvertör tipi arlEina f-Iia eriyik demir, yukar-ki fosfor giderme adIiEl
aracUJgiEla eriyik demirdeki fosfor derisiminin belirtilen degere azaltllîhasüdurumunda
konvertör tipi ar[t]ina f... (1) aklEina agzlîla donatllân tarafa dogru yatlEllBiasüracMglýla
eriyik demiri tutan kaba (gösterilmemektedir) aklÜIBiaktadIE Dahasübelirtilen fosfor derisimi
degerinin kütlece %0.030'dan daha fazla olmamasEiiercih edilmektedir.
Yukarlâb bahsedildigi gibi, mevcut bulusa göre eriyik demirin ön arItEiIEb yönelik yöntem,
fosfor giderme isleminden sonra eriyik demirin akifllmasüf-da fosforu giderilmis cürufun en
az bir kßnll bosaltliîhadan bißkllhiasEi/e silisyum giderme islemini gerçeklestirmek için
yeni eriyik demirin yüklenmesi islemlerini gerçeklestiren sürekli ariflm islemidir. DolayEiEa,
konvertör tipi aritîina f-Ian (ön ar[t]na f-D] bosaltüân cürufun çogunlugu, nispeten
yüksek bazl[gb sahip fosforu giderilmis cürufun dahil edilmesini azaltabilen, silisyum giderme
isleminden sonraki cüruf olmaktadlE Bu, fosforu giderilmis cürufun dahil edilmesi
durumunda, cüruf kullanIiIElkElflhmak için hidratlama reaksiyonundan dolayEIsiskinlik
olusmasüveya alkali elüsyonunun meydana gelmesinden endise edilmektedir. Özellikle,
fosforu giderilmis cürufu bosaltmayan yöntemde pek meydana gelmemekte, böylelikle
cürufun arlElÜEIbasitlestirilebilmekte ve yüksek katma degerli uygulamalarda cürufun
kullanilmasünümkün hale gelmektedir. Özellikle bu, eriyik demirin ön ariElEiII mevcut
bulusta oldugu gibi bir konvertörle sürekli ve tekrarIElbir sekilde gerçeklestirilmesi durumuna
büyük ölçüde etki etmektedir.
ÖRNEKLER
Mevcut bulusa göre eriyik demirin ön arifiüüSEKIL 1'de gösterildigi gibi 250 ton kapasiteye
sahip konvertör tipi arltîina fiElEliSZla (1) gerçeklestirilmektedir. Bu arttîinada, oksijen gazÇi
üstten üfleme borusundan (2) banyo yüzeyine (eriyik demir) üflenirken ajitasyona yönelik
azot gazÇif-gövdesinin ait. yerlestirilen bes alttan üfleme tüyerinin içinden eriyik demirin
içine üflenmektedir. Tablo 1'de gösterilen Örneklerin ve Tablo 2'de gösterilen Karsiiâstiîiinallîi
Örneklerin bir klîfniîitla, önceki eriyik demirin fosfor giderme islemi aracUJgilýla üretilen
fosforu giderilmis cüruf, konvertör tipi ariüina f-Ia tutulmakta ve ilk olarak soguk demir
kaynaglZbraya yüklenmekte ve daha sonra eriyik demir, f- yüklenmekte ve sonrasiEba
oksijen, silisyum giderme islemini baslatmak için üstten üflenmektedir. Çallglnanl bir
klîlnübla, SiC briketleri ve oksitli olmayan Si, silisyum giderme isleminde @kaynagi yönelik
bir silisyum kaynagEblarak kullanilBiakta ve sönmemis kireç, bazl[giI ayarlanmasEiçin kireç
bazIEbritken solventi olarak kullanilüîakta ve f_ yukariabn ilave edilmektedir. Silisyum
giderme isleminin sonlanmasIiEl ardiEblan, cüruf giderme islemini gerçeklestirmek amacMa
f. gövdesi hemen yana yatmaktadß SonrasIa, sönmemis kireç ve oksijen gainiedarik
edilmekte ve demir cevheri, fosfor giderme islemini gerçeklestirmek Için çallginanl bir
kiEInIa ilave edilmektedir. Silisyum giderme isleminin baslang-dan fosfor giderme
isleminden sonraki akitîina isleminin sonuna kadar geçen süre, takriben 30 dakikadü
Soguk demir kaynagEblarak Japonya demirli hammaddeler birliginin “Tek tip Demirli Hurda
StandartlarlZihda tanllanan demir hurdasEIkullanllBiaktadlEl
Çallgh'ia kosullarEl/e çaligna sonuçlarüsßsiýla Mevcut Bulus Örnekleri bakIiIan Tablo
1'de ve KarsHâstlHnalElÖrnekler bak“an Tablo 2'de gösterilmektedir. Herhangi bir
çalismada, demir oksit silisyum giderme isleminde kullanilîhamakta, ancak silisyum giderme
isleminden sonra cüruf giderme adIiIa konvertör tipi arltîlna f-Ian bosaltliân cürufun
bazlig'iD Karsllâstlünallîörnek 3'ün haricinde hedef degere getirilmekte ve böylelikle cüruf
yeterli ölçüde olusmaktadlEI
fosforu giderilmis .
slaakllglîl
Silisyum Giderme _ . ..
oranlîl
miktarEl
cüruf miktarEl
Öge Birim Karsüâstlîiinalü Karsilâstlünalü lfarsllâstlîilnallîl Karsllâstülnalü Karsüâstlülnall]
.. › oranEl
Tutulan miktar kg/t 0 34 26 28 30
SiC briketleri kg/t 3.6 3.6 3.6 0 3.6
Sönmemis Kireç kg/t 8.0 0 0 0 0
oranEl
Tutulan miktar kg/t 0 49 15 15 27
cüruf miktarE]
Örnekler 1, 2 ve 5~9, önceki eriyik demirin fosfor giderme isleminden sonra fosforu giderilen
cürufun miktarII tamamII f-a tutulmasßüslßba sonraki eriyik demirin ön arlElEiII
gerçeklestirildigi bir vaka olmakta ve KarsllâstlElnallZÖrnek 1, karsüâstlîilna için önceki eriyik
demirin fosfor giderme isleminden sonra cüruf miktarII tamamlEllEl bosaltI[glEbir vaka
olmaktadlü AynElzamanda Karsüâstlünalüörnek 2, silisyum giderme isleminden sonra
silisyumu giderilmis cüruf bosaltllßiaks- fosfor giderme isleminin sürekli olarak
gerçeklestirildigi bir durumdur.
Mevcut bulusun yöntemine uyarlanan Örnekler 1~9'da, fosforu giderilen cüruf ile silisyumu
giderilen cürufun her birinin bazllglEl/e tutulma miktarütutulma oranlZl/e bosaltl oranm
silisyum giderme isleminden sonraki lelaklHZl eriyik demirdeki silisyum derisimi ve benzeri gibi
kosullar çesitli sekillerde degismektedir. Herhangi bir kosulda, fosfor giderme isleminden
sonra eriyik demirdeki fosfor derisimi, kullanllân takriben 5~7.7 kg/t'lik küçük sönmemis kireç
miktarIa takriben kütlece %0.03'ten daha az olmakta ve hurda miktarl,`_l KarsUâstlEnalEl
Örnek 1'e klýbsla büyük olmaktadE Bunun aksine, KarsllâstlîilnalEÖrnek 1, önceki eriyik
demir ve silisyumu giderilmis cürufun fosfor giderme isleminden sonraki cüruf miktarII
tamamllîlbosaltlßiakta ve böylelikle, ar[ülna isleminden sonra eriyik demirdeki fosfor derisimi
düsük olmakta, ancak kullanilan sönmemis kireç miktarElartmakta ve fosfor giderme
isleminde cüruf olusumu için büyük miktarda demir cevheri gerekmekte ve dolaylîlsîla
kullanllân hurda miktarEküçük olmaktadlE
KarsHâstlÜnalEÖrnek 2'de, fosfor giderme islemi, silisyum giderme isleminden sonra cüruf
bosaltllBiadan gerçeklestirilmekte, böylelikle fosfor giderme isleminden sonraki cüruf miktari:
çarplElIlbir sekilde artmakta ve aynElzamanda kullanüân sönmemis kireç miktarüda
artmaktadB KarsDâstHnalEÖrnek 3'te, silisyum giderme isleminden sonraki cüruf bazl@l;l
0.5'ten daha az degere azalmakta ve bunun da yeniden fosfor katIIElgerçeklestirdigi
düsünülmekte ve aynüamanda kullanilan sönmemis kireç miktarüfosfor giderme isleminde
bazllglI ayarlanmasElçin daha büyük hale gelmektedir. KarsllâstlElnalEÖrnek 4'te, silisyum
giderme isleminden sonraki lelaklHZl 1380°C'den daha yüksek hale gelmekte ve bunun da
yeniden fosfor katIiIEgerçeklestirdigi düsünülmekte ve aynüamanda kullanllân sönmemis
kireç tasElmiktarEl fosfor giderme isleminde bazllgil ayarlanmasEliçin daha büyük hale
gelmektedir. KarsllâstlElnalEl Örnek 5'te, silisyum giderme reaksiyonu yeterli ölçüde
ilerlemeden silisyum giderme islemi sonlanmakta, bu yüzden cüruf köpürmesi kolayllKla
yatlstlElIBîakta ve silisyumu giderilmis cürufun bosaItIi oranüaylElhale gelmekte ve kullanuân
sönmemis kireç miktarlîrllaha büyük hale gelmektedir.
Cüruf giderme özelligi bakIiIan arltîlna kosullarEfarkIEbçllîllgla kavusturmak amaclýla,
silisyum giderme isleminden sonra cüruf giderme islemi gerçeklestirilmemekte ve cüruf
giderme testi, silisyum giderme + fosfor giderme isleminden sonra f-I yana yatEIB'IasEl
aracEIgllýla gerçeklestirilmektedir. Eriyik demirdeki Si derisimi göz önünde bulundurularak,
bazlllZJ(Ca/Si02), silisyum giderme + fosfor giderme isleminden sonra 1.5'e ayarlanmakta ve
sonuç olarak, (T. Fe), kütlece %10~30 olmakta, arltîlna isleminden sonraki [Si], Tr. olmakta,
Cüruf köpürmesi büyük ölçüde olusmamakta ve yüksek katüfazEIoranI sahip cüruf
bosaltllîhakta ve f-I yana yatlEllB1asElaraclEglýla bosaItIi miktarII kontrol edilmesi zor
olmaktadlEl Dolaylglýla, cüruf yaplgîlve köpürme durumu, silisyum giderme isleminden
sonraki ve silisyum giderme + fosfor giderme isleminden sonraki cüruf bosaltllda farklEl
olmakta ve bu yüzden, cüruf bilesiminin uygun kosullarüliygulanamamaktadE
Örnek 1 ile KarsllâstlünalECDrnek 4 aras-aki karsllâstlîiinadan, cüruftan yeniden fosfor katIiEl
bastBUiîlken, kullanüân sönmemis kireç miktarIEl azaltmak amacMa silisyum giderme
isleminden sonraki slîlakl [g] düsürülmesi ve kullanilan hurda miktarII arttüliiaslâracügûla
fosfor giderme isleminin verimli bir sekilde gerçeklestirilebildigi görülebilmektedir.
Silisyum giderme islemi slßsia bazllgll etkisi, Tablolar 1 ve 2'deki testle aynElsekilde
incelenmektedir. Sonuçlar, Tablo 3'te gösterilmektedir. Tablo 3'te görüldügü gibi, silisyum
giderme islemi leisIda 0.8~1.5'lik bazllglEkarsllâyan Örnekler 11 ve 12'de, yeniden fosfor
katIilIrblgusu meydana gelmemekte ve fosfor giderme isleminden sonraki fosfor derisimi iyi
olmaktadE Buna karsHJKl silisyum giderme islemi slBisIaki bazllgil 0.8~1.5'in dlglEUa
oldugu Örnek 10'da, yeniden fosfor katIilZblgusu meydana gelmekte ve fosfor giderme
isleminden sonraki fosfor derisimi, bir sekilde yüksek hale gelmektedir.
fosforu giderilmis cüruf u u ma oran u ece °
Tutulan miktar kg/t 30 33 28
Eriyik demir miktarEl kg/t 877 879 875
Yükleme Eriyik demirdeki [C] kütlece % 4.51 4.46 4.59
Eriyik demirdeki [SI] kütlece % 0.55 0.46 0.45
Hurda miktarl] kg/t 123 121 125
SIC briketleri kg/t 0.0 0.0 0.0
Oksitli' olmayan Si kg/t 0.0 0.0 0.0
Sönmemis Kireç kg/t 1.0 1.6 1.1
Oksijen temel birimi Nm3/t 7.8 8.0 7.9
Üfleme slBisnaki Kütle orani] 0.68 0.82 0.85
çaO/SIOZ alt sIlEEl
Ufleme sIEletlaki Kütle orani] 1.00 1.18 1.45
Silisyum Giderme CEO/5402 ÜSt SIIÜÜ
Sondaki C kütlece % 3.85 3.78 3.87
Sondaki Si kütlece % 0.04 0.01 0.02
Sonda ki CaO/SIOZ Kütle oranD 0.70 0.82 0.90
Sondaki (%T.Fe) kütlece % 12.3 16.4 17.8
Sondaki cüruf miktarEI kg/t 44.3 48.8 51.9
BosaltIi oranEl kütlece % 58 60 65
Ara cüruf giderimi Tutulan miktar kg/t 19 20 18
Sönmemis kireç(üstten ekleme) kg/t 0.0 0.0 0.0
Sönmemis Kireç(atma) kg/t 6.4 6.4 6.3
Kalsiyum Karbonat (atma) kg/t 0.0 0.0 0.0
Demir oksit (atma) kg/t 0.0 0.0 0.0
Oksijen temel birimi Nm3 /t 7.5 8.0 8.5
Demir cevheri (üstten ekleme) kg/t 0.0 0.0 4.0
Sondaki C kütlece % 2.62 2.88 2.99
Sondaki CaO/SIOZ Kütle orani] 1.73 2.05 2.11
Fosforu giderilmis cüruf kg/t 35 32 31
miktarEl
Y - 249 245 252
Toplam sönmemis kireç kg/t 7.4 8.1 7.4
Hesaplama formülü; CaOa[kg/t]+CaOh[kg/I]
Si02a[`kgh}+Si02b{kg/t]
Yukarlki hesaplama formülü, silisyum giderme islemi için üfleme yapilÜiasEllesIa
CaO/SîOz'nin hesaplanmasia kullanilfhaktadlîi
CaOa: yüklenen kirecin erime miktarEl
CaOb: tutulan cüruftaki CaO
SIOZa: yanan Si miktarü 2.14
SiOZb: tutulan cüruf SiOz
Aynüamanda, ara cüruf giderme islemi esnasIa silisyum giderme isleminin sonundaki T.
Fe'nin etkisi, Tablolar 1 ve 2 testleri olarak incelenmektedir. Sonuçlar, Tablo 4'te
gösterilmektedir. Tablo 4'teki Örnekler 13~16'da görüldügü üzere, örneklerin tamamIa
daha büyük miktarda hurda kullanllâbilmekte ve kullanllân sönmemis kireç miktarÇl
azaltllâbilmektedir. Özellikle, fosfor giderme ad“da üstten üfleme borusundan toz
sönmemis kireç, kalsiyum karbonat ve demir oksidi tedarik eden Örnekler 13 ve 14'te
sönmemis kirecin cüruf olusumu/füzyon hlîEl/e aynDniktardaki sönmemis kireçte arltîlna
isleminden sonraki fosfor derisimi, [P] < kütlece %0.020 kadar düsük olmaktadE Cüruf
giderme adIilEUaki silisyumu giderilmis cüruftaki (T. Fe)'nin kütlece % 5~25 oldugu Örnekler
13 ve 14'teki yöntemde, ara cüruf giderme süresi kültüâbilmekte ve ara cüruf giderme
özelligi iyi olmaktadlEl Bunun aksine, Örnek 15, cüruf giderme adIiIa silisyumu giderilmis
cüruftaki (T. Fe) bak“ian düsük olmakta ve Örnekler 13 ve 14'e klýbsla ara cüruf giderme
islemi uzun sürmektedir. Diger yandan, Örnek 16, cüruf giderme adIiIda silisyumu
giderilmis cüruftaki (T. Fe) bakIiIan yüksek olmakta ve patlama olgusu meydana
gelmekte ve böylelikle, cürufun yatlgtlîlliiaslîlzaman almakta ve cüruf giderme süresi
artmaktadlü
öge Birim Örnek 13 Örnek 14 Örnek 15 Örnek 16
oranEl
Önceki ..
cüruf Tutulan miktar kg/t 25 24 27 28
Eriyik demirdeki [C] kütlece % 4.6 4.6 4.6 4.6
Yükleme
SiC briketleri kg/t 3.6 3.6 3.6 3.6
Oksitli olmayan Si kg/t 5.0 5.0 5.0 5.0
Silisyum Giderme Sönmemis kireç kg/t 0 0 0 0
Sondaki C kütlece % 3.9 3.8 3.9 3.4
oranEl
Sonda ki (%T.Fe) kütlece % 15 14 3 28
Sondaki cüruf miktarEl kg/t 30 30 30 35
BosaItIi oranlîi kütlece °/0 75 77 76 72
Tutulan miktar kg/t 7.5 6.9 7.2 9
Ara CÜFUf giderimi Cüruf giderme süresi dakika 6.0 6.0 10 15
Sönmemis kireç (üstten kg/t 0 0 8.0 6.5
Sönmemis Kireç (atma) kg/t 4 4 O 0
Kalsiyum karbonat kg/t 6 O
Demir oksit (atma) kg/t 5 0 0
Oksijen temel birimi Nm3/t 6 6 7.7 3.0
Fosfor giderme Demir cevheri (üstten kg/t 5 5 0 0
Sondaki C kütlece % 3.3 3.2 3.1 3.1
Sondaki CaO/SiOz kütlece % 1.5 1.7 1.6 1.5
Fosforu giderilmis kg/t 25 25 26 25
cüruf miktarlZl
Toplam Sönmemis Kireç kg/t 7.0 7.0 8.0 6.5
SANAYIYE UYGULANABILIRLIK
Mevcut bulusa göre eriyik demirin ön ariÜEiÇl fosfor derisimini verimli bir sekilde
azaltllâbilirken kullanliân eritken miktarIEl/e olusan cüruf miktarIEbastHnakta ve demir
hurda, soguk eriyik demir ve benzeri gibi soguk demir kaynag eritilmesi islemini verimli
bir sekilde gerçeklestirebilmektedir. Bu teknik, yalnlîta konvertör tipi ariûlna f-lýla degil,
aynüamanda benzer yaplýia sahip diger ariiîna kablîda aritîlna yapüßîasmin geçerlidir.
Claims (5)
1. Bir konvertör tipi kapla eriyik demirin silisyum giderme ve fosfor giderme islemlerinin gerçeklestirilmesi aracligiüla eriyik demirin ön arlEElII yapilmasi yönelik bir yöntem olup, burada ilk olarak bir yüksek f-an akifllân eriyik demir, silisyum giderme islemini gerçeklestirmek için konvertör tipi kabI içine yüklenmektedir ve daha sonra eriyik demir ve silisyum giderme isleminden sonraki cürufun bir klglnü ara cüruf giderme islemini gerçeklestirmek için kap içinde tutulmaktadlîl ve sonrasIa eriyik demir ve silisyum giderme isleminden sonra kapta tutulan cüruf kireç bazlüeritken solvent ilave edilirken, eriyik demirin fosfor giderme islemini gerçeklestirmek için oksijen üflenmektedir; burada fosfor giderme isleminden sonra 1.2'den daha az olmayan bir cüruf bazl[gli_1h sahip kütlece %30'dan daha az olmayan cüruf, konvertör tipi kap içinde tutulmaktadlEIve daha sonra silisyum giderme islemini gerçeklestirmek için, fosfor giderme isleminden sonraki cüruf içeren kabE içine en azlEUan islenmemis eriyik demir yüklenmektedir ve silisyum giderme isleminin sonundaki eriyik demirin silisyum derisimi, kütlece %0.2'den daha fazla olmayacak hale getirilmektedir ve silisyum giderme isleminden sonraki cüruf bazllgiü 0.5'ten daha az ve 1.5'ten daha fazla olmayacak hale getirilmektedir ve eriyik demirin slîlakligllîise 1240°C'den daha düsük ve 1400°C'den daha fazla olmayan bir slîiakllga getirilmektedir; ve burada daha sonra fosfor giderme islemi, aynEl kap içinde gerçeklestirilmektedir; burada silisyum giderme isleminden sonra kütlece %40'tan daha az olmayan cürufun kaptan bosaltlßîasliîlliîl ara cüruf giderme islemi, fosfor giderme isleminden önce gerçeklestirilmektedir.
2. Fosfor giderme isleminden sonraki cürufun bazllgilill 3.0'dan daha fazla 0Imad[giEIstem 1'e göre eriyik demirin ön arm- yönelik yöntem.
3. Fosfor giderme isleminden sonra cürufun fosfor giderme isleminde olusturulan miktar. kütlece %60'Ian daha az 0Imad[gl]bir miktarda kap içinde tutuldugu Istem 1 veya 2'ye göre eriyik demirin ön adam. yönelik yöntem.
4. Silisyum giderme islemi süsia cürufun bazlfglll 0.8'den daha az, ancak 1.5'ten daha fazla olmadiglEIstemler 1 ila 3'ten herhangi birine göre eriyik demirin ön arm- yönelik yöntem.
5. Silisyum giderme isleminden sonra cürufun 0.8'den daha az, ancak 1.5'ten daha fazla olmayan bir cüruf bazligi. ve kütlece %5'ten daha az ve kütlece %25'ten daha fazla olmayan bir T. Fe'ye sahip oldugu Istemler 1 ila 4'ten herhangi birine göre eriyik demirin ön ariÜEhlEa yönelik yöntem. . Soguk demir kaynagII silisyum giderme islemi sßsia yüklendigi Istemler 1 ila 5'ten herhangi birine göre eriyik demirin ön arBEiIEb yönelik yöntem. . Silisyum giderme isleminin, yüksek f-an ak[Ellân eriyik demire ek olarak konvertör tipi kabI içine soguk demir kaynagII yüklenmesiyle ve silisyum giderme isleminin sonunda eriyik demirin süklfgll1260°Cden daha düsük ve 1350°C'den daha fazla olmayan bir slaakligb getirilmesi için oksijenin üflenmesiyle gerçeklestirildigi istemler 1 ila 6'dan herhangi birine göre eriyik demirin ön adim. yönelik yöntem. . Asaglöhki denklemi karsllâyan bir soguk demir kaynagüniktarllEl, konvertör tipi kaba yüklenen eriyik demir ile soguk demir kaynag toplam miktarljbasl silisyum giderme isleminde yüklendigi Istemler 1 ila 7'den herhangi birine göre eriyik demirin ön arlfIEhI yönelik yöntem: burada Y, 230~270 olmaktadlEJ [%Si], yüklenen eriyik demirdeki silisyum derisimidir (kütlece %); T-i yüklenen eriyik demirin bir lehkl[g]IlEl(°C); ve X5, soguk demir kaynagII temel birimidir (kg/t). . Silisyum giderme isleminin sonunda eriyik demirin silisyum derisiminin kütlece %0.1'den daha fazla olmadlglEIstemler 1 ila 8'den herhangi birine göre eriyik demirin ön arlflElilEb yönelik yöntem. 10.Silisyum giderme isleminin, toplam eriyik demir ve soguk demir kaynagDaglîMglEbas- 100~250 kg/t soguk demir kaynagi. ve oksitlenebilir silisyum olarak 2~10 kg/t demir silisit, metalik silisyum, silisyum karbür veya silisyum nitrürün konvertör tipi kablEl içine yüklenmesi veya ilave edilmesiyle gerçeklestirildigi Istemler 1 ila 9'dan herhangi birine göre eriyik demirin ön arEElEi- yönelik yöntem. 11.Fosf0r giderme isleminin, ara cüruf giderme isleminden sonra konvertör tipi kaptaki toplam soguk demir kaynagüi'e eriyik demirin aglEiilgiEIbasI, silisyum giderme isleminden sonra 4~20 kg/t cürufun tutulmasMa, kireç bazlEEritken solventin ilave edilmesiyle ve fosfor giderme isleminden sonra cürufun bazl[glII1.2'den daha az ve 3.0'dan daha fazla olmamasü/e fosfor giderme isleminin sonundaki eriyik demir slîiakllgiIEl280°Cden daha 5 düsük ve 1360°C'den daha yüksek olmamasEl amaclEa oksijenin üflenmesiyle gerçeklestirildigi Istemler 1 ila 10'dan herhangi birine göre eriyik demirin ön arlÜEilEb yönelik yöntem. 12.Fosfor giderme isleminin, en az bir toz kireç, kalsiyum karbonat ve demir oksit bilesenini 10 içeren bir arllîlna maddesinin üstten üfleme borusundan erimis metale dogru püskürtülmesi araclHgiüla gerçeklestirildigi Istemler 1 ila 11'den herhangi birine göre eriyik demirin ön arlElEiiI yönelik yöntem.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012008811 | 2012-01-19 | ||
| JP2013005194A JP5408369B2 (ja) | 2012-01-19 | 2013-01-16 | 溶銑の予備処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| TR201807845T4 true TR201807845T4 (tr) | 2018-06-21 |
Family
ID=48799234
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| TR2018/07845T TR201807845T4 (tr) | 2012-01-19 | 2013-01-17 | Eriyik demirin ön arıtımına yönelik yöntem. |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US9920390B2 (tr) |
| EP (1) | EP2806039B1 (tr) |
| JP (1) | JP5408369B2 (tr) |
| KR (1) | KR101648652B1 (tr) |
| CN (2) | CN104053794B (tr) |
| BR (1) | BR112014017695B1 (tr) |
| TR (1) | TR201807845T4 (tr) |
| WO (1) | WO2013108810A1 (tr) |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6164151B2 (ja) * | 2014-05-14 | 2017-07-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 転炉型精錬炉による溶鉄の精錬方法 |
| CN115074489A (zh) * | 2014-12-16 | 2022-09-20 | 杰富意钢铁株式会社 | 铁液的预处理方法 |
| KR102214879B1 (ko) * | 2016-04-13 | 2021-02-09 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 슬래그의 분석 방법 및 용융 철의 정련 방법 |
| JP6665654B2 (ja) * | 2016-04-19 | 2020-03-13 | 日本製鉄株式会社 | 脱珪処理方法 |
| JP6536520B2 (ja) * | 2016-09-16 | 2019-07-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 同一転炉における溶銑の予備処理方法 |
| WO2018135347A1 (ja) * | 2017-01-23 | 2018-07-26 | 新日鐵住金株式会社 | スラグのフォーミング抑制方法および転炉精錬方法 |
| JP2018127671A (ja) * | 2017-02-08 | 2018-08-16 | 新日鐵住金株式会社 | 溶銑の精錬方法 |
| CN110168114A (zh) | 2017-02-20 | 2019-08-23 | 日本制铁株式会社 | 熔渣成型镇静材料、熔渣成型镇静方法以及转炉吹炼方法 |
| EP3633051B1 (en) * | 2017-05-25 | 2021-11-17 | JFE Steel Corporation | Method for manufacturing high manganese steel ingot |
| JP6744586B2 (ja) * | 2017-08-09 | 2020-08-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 転炉型容器による製鋼精錬方法 |
| JP6835233B2 (ja) * | 2017-08-25 | 2021-02-24 | 日本製鉄株式会社 | スラグのフォーミング抑制方法および転炉精錬方法 |
| CN111201331B (zh) | 2017-10-20 | 2021-11-23 | 日本制铁株式会社 | 铁液的脱铬方法及磷酸肥料原料的制造方法 |
| KR102517013B1 (ko) * | 2018-12-07 | 2023-04-04 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 가탄재 및 그것을 사용한 가탄 방법 |
| EP3693478A1 (en) * | 2019-02-06 | 2020-08-12 | S.A. Lhoist Recherche Et Developpement | Process for refining steel and dephosphorization agent used in said process |
| CN110283960A (zh) * | 2019-07-29 | 2019-09-27 | 杭州铭铄机电科技有限公司 | 一种利用物质氧化发热的转炉炼钢设备 |
| US20240076754A1 (en) * | 2021-01-26 | 2024-03-07 | Jfe Steel Corporation | Molten iron refining method |
| EP4273273A4 (en) * | 2021-01-26 | 2024-07-10 | Jfe Steel Corp | METHOD FOR REFINING MOLTEN IRON |
| CN117043362A (zh) * | 2021-03-17 | 2023-11-10 | 杰富意钢铁株式会社 | 转炉的操作方法和钢水的制造方法 |
Family Cites Families (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5868817A (en) | 1994-06-30 | 1999-02-09 | Nippon Steel Corporation | Process for producing steel by converter |
| JP3290844B2 (ja) | 1995-03-23 | 2002-06-10 | 新日本製鐵株式会社 | 屑鉄の溶解方法 |
| JPH09176717A (ja) | 1995-12-21 | 1997-07-08 | Nippon Steel Corp | 高炉溶銑の製鋼方法 |
| JPH10152714A (ja) * | 1996-11-25 | 1998-06-09 | Nippon Steel Corp | 溶銑の精錬方法 |
| JP3752051B2 (ja) | 1997-03-26 | 2006-03-08 | 新日本製鐵株式会社 | スクラップ溶解方法及びスクラップ溶解用ランス |
| JP2000178627A (ja) | 1998-12-15 | 2000-06-27 | Nippon Steel Corp | 熔銑の予備処理方法 |
| JP3823595B2 (ja) | 1999-04-08 | 2006-09-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶銑精錬方法 |
| JP2001271113A (ja) * | 2000-03-27 | 2001-10-02 | Nippon Steel Corp | 遊離石灰含有量の低い製鋼スラグを副生する転炉精錬法 |
| KR20020000701A (ko) * | 2000-06-28 | 2002-01-05 | 이구택 | 슬로핑 발생이 없는 고규소 용선의 정련방법 |
| JP2002047509A (ja) | 2000-07-31 | 2002-02-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶銑の精錬方法 |
| JP3790414B2 (ja) | 2000-10-30 | 2006-06-28 | 新日本製鐵株式会社 | 溶銑の精錬方法 |
| JP2002241829A (ja) * | 2001-02-20 | 2002-08-28 | Nippon Steel Corp | 溶銑脱珪方法 |
| JP4369632B2 (ja) | 2001-03-02 | 2009-11-25 | 新日本製鐵株式会社 | 転炉型容器を用いたスラグ発生量の少ない溶銑の予備処理方法 |
| JP2002290716A (ja) * | 2001-03-22 | 2002-10-04 | Ricoh Co Ltd | 画像処理装置 |
| JP4691827B2 (ja) * | 2001-05-15 | 2011-06-01 | 株式会社神戸製鋼所 | 粒状金属鉄 |
| JP3750588B2 (ja) * | 2001-11-12 | 2006-03-01 | 住友金属工業株式会社 | 溶銑の脱珪方法 |
| JP2004190101A (ja) * | 2002-12-12 | 2004-07-08 | Nippon Steel Corp | 溶銑の予備処理方法 |
| CN1189575C (zh) | 2003-07-04 | 2005-02-16 | 钢铁研究总院 | 一种转炉炼钢方法 |
| CN1273620C (zh) * | 2003-08-27 | 2006-09-06 | 宝山钢铁股份有限公司 | 铁水预处理方法 |
| JP5625238B2 (ja) | 2008-08-29 | 2014-11-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶鉄の精錬方法 |
| RU2484145C2 (ru) * | 2009-01-23 | 2013-06-10 | Кабусики Кайся Кобе Сейко Се | Способ производства гранулированного железа |
| JP5487959B2 (ja) * | 2009-12-28 | 2014-05-14 | 新日鐵住金株式会社 | 溶銑の脱Ｓｉ脱Ｐ処理方法 |
| JP5493911B2 (ja) | 2010-01-25 | 2014-05-14 | 新日鐵住金株式会社 | 溶銑の脱燐処理方法 |
-
2013
- 2013-01-16 JP JP2013005194A patent/JP5408369B2/ja active Active
- 2013-01-17 TR TR2018/07845T patent/TR201807845T4/tr unknown
- 2013-01-17 BR BR112014017695-7A patent/BR112014017695B1/pt active IP Right Grant
- 2013-01-17 US US14/371,359 patent/US9920390B2/en active Active
- 2013-01-17 WO PCT/JP2013/050742 patent/WO2013108810A1/ja active Application Filing
- 2013-01-17 CN CN201380005806.3A patent/CN104053794B/zh active Active
- 2013-01-17 CN CN201510487056.9A patent/CN105087846A/zh active Pending
- 2013-01-17 EP EP13738555.5A patent/EP2806039B1/en active Active
- 2013-01-17 KR KR1020147019131A patent/KR101648652B1/ko active IP Right Grant
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP2806039B1 (en) | 2018-05-09 |
| CN105087846A (zh) | 2015-11-25 |
| EP2806039A4 (en) | 2015-11-04 |
| JP5408369B2 (ja) | 2014-02-05 |
| BR112014017695B1 (pt) | 2018-06-05 |
| WO2013108810A1 (ja) | 2013-07-25 |
| EP2806039A1 (en) | 2014-11-26 |
| US20150000470A1 (en) | 2015-01-01 |
| JP2013167015A (ja) | 2013-08-29 |
| CN104053794A (zh) | 2014-09-17 |
| BR112014017695A8 (pt) | 2017-07-11 |
| KR20140102742A (ko) | 2014-08-22 |
| CN104053794B (zh) | 2016-11-09 |
| US9920390B2 (en) | 2018-03-20 |
| BR112014017695A2 (tr) | 2017-06-20 |
| KR101648652B1 (ko) | 2016-08-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TR201807845T4 (tr) | Eriyik demirin ön arıtımına yönelik yöntem. | |
| JP4196997B2 (ja) | 溶銑の処理方法 | |
| CN103014217A (zh) | 一种脱硫剂及其应用以及铁水kr法脱硫方法 | |
| CA2079872A1 (en) | Compositions and methods for synthesizing ladle slags, treating ladle slags, and coating refractory linings | |
| MX2011001454A (es) | Metodo de recarburacion. | |
| JP2011006301A (ja) | 製鋼スラグの処理方法及び改質スラグ | |
| JP5408379B2 (ja) | 溶銑の予備処理方法 | |
| JP5360174B2 (ja) | 溶銑の脱りん方法 | |
| JP2006009146A (ja) | 溶銑の精錬方法 | |
| CN102776310B (zh) | 一种含金属镁渣的铁水预处理脱磷剂 | |
| CN101389771A (zh) | 铁水脱磷方法 | |
| JP3904345B2 (ja) | 鉄鋼添加剤 | |
| KR101280941B1 (ko) | 탈류제 및 이의 제조 방법 | |
| WO2020116643A1 (ja) | 加炭材およびそれを用いた加炭方法 | |
| JP4639943B2 (ja) | 溶銑の脱硫方法 | |
| CN108384923A (zh) | 一种铁水脱硫剂及制备方法 | |
| TW201402827A (zh) | 煉鋼用脫磷劑及降低磷含量的煉鋼方法 | |
| RU2479636C1 (ru) | Способ производства стали с низким содержанием серы | |
| JP5673485B2 (ja) | 溶銑の脱炭吹錬方法 | |
| KR101863916B1 (ko) | 마그네슘 제련공정 부산물과 알루미늄 제련공정 폐부산물을 이용한 탈황 및 탈산용 제강플럭스 조성물 | |
| JPH0617495B2 (ja) | 溶銑用脱燐剤 | |
| JP4311098B2 (ja) | 溶鋼の製造方法 | |
| KR100436652B1 (ko) | 전로 정련용 슬래그 진정효과 및 탈린능을 가진저융점매용제 조성물 | |
| JPH10317035A (ja) | 鉄系溶融合金の脱硫方法および脱硫剤 | |
| RU2355776C2 (ru) | Способ производства марганецсодержащей стали |