TR201806865T4 - Isi dönüştürücü, bi̇r alümi̇nyum alaşimin ve bi̇r alümi̇nyum şeri̇di̇n kullanimi yani sira bi̇r alümi̇nyum şeri̇di̇n üreti̇mi̇ i̇çi̇n yöntem - Google Patents
Isi dönüştürücü, bi̇r alümi̇nyum alaşimin ve bi̇r alümi̇nyum şeri̇di̇n kullanimi yani sira bi̇r alümi̇nyum şeri̇di̇n üreti̇mi̇ i̇çi̇n yöntem Download PDFInfo
- Publication number
- TR201806865T4 TR201806865T4 TR2018/06865T TR201806865T TR201806865T4 TR 201806865 T4 TR201806865 T4 TR 201806865T4 TR 2018/06865 T TR2018/06865 T TR 2018/06865T TR 201806865 T TR201806865 T TR 201806865T TR 201806865 T4 TR201806865 T4 TR 201806865T4
- Authority
- TR
- Turkey
- Prior art keywords
- weight
- maximum
- aluminum
- alloy
- tube
- Prior art date
Links
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 64
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 63
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 58
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 31
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 claims abstract description 50
- 239000012792 core layer Substances 0.000 claims abstract description 39
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 99
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 99
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 89
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 37
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 36
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 34
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 29
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 23
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 21
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 19
- 238000005476 soldering Methods 0.000 claims description 19
- 238000011109 contamination Methods 0.000 claims description 12
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 10
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 7
- 238000005219 brazing Methods 0.000 claims description 5
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 89
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 43
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 22
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 21
- 239000000463 material Substances 0.000 description 19
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 17
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 16
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 13
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 10
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 10
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 9
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 8
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 7
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 5
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 4
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 4
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- ZOMNIUBKTOKEHS-UHFFFAOYSA-L dimercury dichloride Chemical compound Cl[Hg][Hg]Cl ZOMNIUBKTOKEHS-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 229940075397 calomel Drugs 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 229910018131 Al-Mn Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018461 Al—Mn Inorganic materials 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000645 Hg alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000446313 Lamella Species 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001093 Zr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N alumane Chemical class [AlH3] AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000006056 electrooxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 230000029142 excretion Effects 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 238000007639 printing Methods 0.000 description 1
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 1
- 238000011002 quantification Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000010421 standard material Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000007751 thermal spraying Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/043—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with silicon as the next major constituent
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
- F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
- F28F21/084—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from aluminium or aluminium alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D7/00—Casting ingots, e.g. from ferrous metals
- B22D7/005—Casting ingots, e.g. from ferrous metals from non-ferrous metals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
- B23K1/0008—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering specially adapted for particular articles or work
- B23K1/0012—Brazing heat exchangers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/28—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 950 degrees C
- B23K35/286—Al as the principal constituent
- B23K35/288—Al as the principal constituent with Sn or Zn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/0233—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with air flow channels
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
- F28D1/053—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight
- F28D1/0535—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight the conduits having a non-circular cross-section
- F28D1/05366—Assemblies of conduits connected to common headers, e.g. core type radiators
- F28D1/05383—Assemblies of conduits connected to common headers, e.g. core type radiators with multiple rows of conduits or with multi-channel conduits
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/02—Tubular elements of cross-section which is non-circular
- F28F1/022—Tubular elements of cross-section which is non-circular with multiple channels
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
- F28F1/126—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element consisting of zig-zag shaped fins
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F2275/00—Fastening; Joining
- F28F2275/04—Fastening; Joining by brazing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Geometry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
- Cooling Or The Like Of Electrical Apparatus (AREA)
Abstract
Mevcut buluş, alüminyum alaşımdan yapılmış en az bir dönüştürücü borusu ve akışkan bağlantısında dönüştürücü boruya bağlı en az bir bileşeni olan özellikle motorlu taşıt araçları için bir ısı dönüştürücü ile ilgili olup, dönüştürücü boru ve bileşen ortak bir lehim bağlantısı üzerinden birbirlerine bağlıdır. Bundan başka buluş, lehimlenmiş bir ısı dönüştürücü için toplayıcı boru veya boru tabanının üretimi için bir alüminyum alaşımı veya bu alüminyum alaşımından yapılmış çekirdek katmanı olan bir alüminyum şeridin kullanımı yanı sıra özellikle daha önce belirtilen kullanım için özellikle yukarıda sözü edilen kullanım amacıyla, haddeleme ile kaplanmış bir alüminyum şerit üretmek için bir yöntem ile ilgilidir. Şekil 1b
Description
TARIFNAME
KULLANIMI YANI SIRA BIR ALUMINYUM SERIDIN URETIMI IÇIN Y`ONTEM
Mevcut bulus, alüminyum alasimdan yapilmis en az bir dönüstürücü borusu ve akiskan
baglantisinda dönüstürücü boruya bagli en az bir bileseni olan özellikle motorlu tasit araçlari
için bir isi dönüstürücü ile ilgili olup, dönüstürücü boru ve bilesen ortak bir Iehim baglantisi
üzerinden birbirlerine baglidir. Bundan baska bulus, Iehimlenmis bir isi dönüstürücü için
toplayici boru veya boru tabaninin üretimi için bir alüminyum alasimi veya bu alüminyum
alasimindan yapilmis çekirdek katmani olan bir alüminyum seridin kullanimi yani sira
özellikle daha önce belirtilen kullanim için özellikle yukarida sözü edilen kullanim amaciyla,
haddeleme ile kaplanmis bir alüminyum serit üretmek için bir yöntem ile ilgilidir.
Bir isi dönüstürücü, termik enerjiyi bir ortam akisindan bir diger ortam akisina aktarmak için
kullanilir. Bu amaçla, isi dönüstürücünün, isletme sirasinda birinci ortam akisini geçirmek
için kullanilan en az bir dönüstürücü borusu olup, bu, dönüstürücü boru üzerinden ikinci
ortam akisi ile termik temas halindedir. Bu amaçla, özellikle isletme sirasinda ikinci ortam
akisi tarafindan dönüstürücü borunun etrafi sarilabilir. Daha iyi isi aktarimi için isi
dönüstürücü, genellikle isi degisimi için büyük bir kullanilabilir yüzeyin mevcut olacagi sekilde
tasarlanmistir. Örnegin bir sarmal dönüstürücü boru, çok sayida kanallari olan bir
dönüstürücü boru ve/veya çok sayida dönüstürücü borusu olan bir dönüstürücü boru demeti
bu amaç için kullanilabilir. Ilâveten veya alternatif olarak, termik temas yüzeyini daha fazla
büyütmek için Iameller gibi sogutucular dönüstürücü boruya lehimlenebilir.
ortam akisinin dönüstürücü borunun içerisine veya dönüstürücü borudan içine bir ortam
akisinin aktigi baska bilesenler de içerir. Dönüstürücü borunun bir ucuna bagli, ortam akisini
dönüstürücü borunun içine aktarmak veya dönüstürücü borudan disari çikan ortam akisini
tutmak amaçli bilesenler, toplayici boru veya boru tabani olarak da tanimlanir. Toplayici
borudan, isi dönüstürücünün dönüstürücü borularinin baglanmasi için delikleri olan,
genellikle boru seklinde, özellikle çevresel yönde kapali bir gövde anlasilir. Boru tabanindan,
özellikle çevresel yönde, örnegin bir yarim boru kesiti ile tamamen kapali olmayan, baska bir
bilesen tarafindan örnegin bir plastik plaka tarafindan çevresel yönde kapali gövdeye
eklenen bir gövde anlasilir. Boru tabaninin da, isi dönüstürücünün dönüstürücü borularinin
baglanmasi için delikleri vardir.
Alüminyumdan Iehimlenmis isi dönüstürücülerde çevresel etkilerden kaynaklanan korozyon,
özellikle otomotiv sektöründeki uygulamalar için önemli bir sorun olusturur.
Bir isi dönüstürücünün, Iameller, dönüstürücü borular, toplayici borular vs. gibi her bir
bileseni, genellikle farkli kimyasal bilesimi ve buna göre farkli korozyon olasiligi olan, ilgili
kullanim amacina göre optimize edilmis alüminyum alasimlari için isi dönüstürücüde
birlestirilmis bir galvanik korozyon sistemi vardir.
Genellikle malzeme seçerken, Örnegin ince çeperli, ortam aktaran borular gibi özellikle kritik
bilesenler için nispeten asal korozyon olasiligi olan alüminyum malzemeler kullanilmasi
gerçegi göz önünde bulundurulur, halbuki isi dönüstürücünün islevi için örnegin Iameller gibi
daha az kritik bilesenler için daha az asal korozyon olasiligi olan alüminyum malzemelerden
üretilir. Bu suretle, kullanimda önce isi dönüstürücünün daha az kritik bilesenleri asinmaya
maruz kalir, böylelikle isi dönüstürücünün kullanim ömrü, yani bir sizinti ortaya çikana
kadarki süre büyük ölçüde uzatilabilir.
Avrupa patent basvurusu EP 2 090 425 A1, substrat malzeme içeren bir kompozit malzeme
ile ilgili olup, substrat malzeme alüminyum alasimindan bir korozyon koruyucu tabaka ile
kaplanmistir. Kompozit malzeme isi dönüstürücülerin üretiminde kullanilir.
Klima sistemlerinin kondansatörleri için sogutucu aginda sogutucu ortam ileten borular için
büyük ölçüde ekstrüde edilmis MPE'Ier olarak adlandirilan çok hazneli borular yaygin
kullanim alani bulmustur. MPE'Ierin üretim süreci içinde ekstrüzyon islemi sirasinda baski
kuvvetlerini sinirlamak amaciyla, MPE'Ier için tipik alüminyum alasimlari, genel olarak diger
isi dönüstürücü bilesenler için, genellikle Al-Mn alasimlarina (EN AW 3xxx türünde alasimlar)
dayali standart haddeleme alasimlarindan önemli ölçüde daha az alasim bilesenleri (örnegin,
Mn, Si veya Cu gibi) içerirler.
Bu özellikle, bunlarla MPE”Ierin isi dönüstürücü içerisinde Iehimlendigi toplayici borular veya
boru tabanlari gibi bilesenler için geçerlidir. Bu suretle MPE”nin korozyon olasiligi birçok
durumda toplayici borunun veya boru tabanininkinden daha negatiftir, böylelikle MPE
toplayici boruya Iehim baglantisi ve birinci hava Iamelleri arasindaki alan tercihen paslanir.
MPE'nin bu lokal korozyonunu önlemek için, kismen birbirleri ile kombine de edilebilen çesitli
karsi önlemler bilinmektedir:
MPE üzerine, örnegin termik püskürtme veya çinko içeren aki maddeleri kaplama
uygulanarak, çinko içeren bir kaplama uygulanmasi bilinmektedir. MPE”nin yüzeyine çinko
uygulanmasi lokal olarak alüminyum malzemenin korozyon olasiligini azaltir, böylece
korozyon tahribati tercihen yanal olarak boru yüzeyine paralel olusur. Pitting [paslanma
sonucu çürüme] olarak adlandirilan lokal korozyon tahribati bu sekilde engellenebilir, böylece
isi dönüstürücünün kullanim ömrü önemli ölçüde artirilir.
Ayrica toplayici boru veya boru tabani üstünde çinko içeren lehim kullanildigi bilinmektedir.
Bu sekilde toplayici boru veya boru tabaninin yüzeyinde korozyon olasiligi büyük ölçüde,
azaltilir, böylece lehimden sonra ideal olarak bu, sonra toplayici boru veya boru tabani
tarafindan anodize korunan MPE'nin korozyon olasiliginin altina iner.
Ancak daha önce belirtilen tedbirlerin, Iehimlenmis isi dönüstürücüde çinkonun dagiliminin
kontrol edilmesinin zor olmasi dezavantaji vardir. Çinkonun, alüminyum içinde özellikle
yüksek oranda bir difüzyon hizi vardir. Lehimleme süreci sirasinda çinko, Iehimleme
sürecinin süresine bagli olarak genellikle 600°C araliginda, nispeten genis difüzyon yollari
kat edebilir. En elverissiz durumda, bununla MPE ve toplayici boru arasinda veya MPE ve
sogutucu Iamel arasinda lehim baglantisi içinde çinkonun güçlü biçimde yogunlasmasina yol
açilabilir. Bu suretle, bu lehim baglantilari isi dönüstürücünün anodik alanina, yani düsük
korozyon olasiligi olan alana yönelir ve bu baglamda tercihen korozyona maruz kalir, bu ise
isi dönüstürücünün (MPE ve sogutucu Iameller arasindaki lehim baglantisinin korozyonunda)
korozyonunda siddetli performans kaybina ve hatta isi dönüstürücünün (MPE ve toplayici
boru arasindaki lehim baglantisinin korozyonunda) ariza yapmasina yol açabilir.
Böyle bir performans kaybini ve hatta isi dönüstürücünün süresinden önce ariza yapmasini
önlemek amaciyla, her uygulama için ve ilgili Iehimleme sartlarina bagli olarak her bilesende
çinko içeriginin tam olarak ayarlanmasi gerekir. Ancak bu yüksek düzeyde çaba gerektirir ve
standart malzemelerin kullanimini engeller.
Bu sebeplerle sunulan bulusun amaci, yukarida açiklanan korozyon sorunlarinin
azaltilabildigi ve mümkün oldugunca genis kapsamli kullanilabilir bir Iehimlenmis isi
dönüstürücü için bir malzeme konsepti saglamaktir.
Bu amaca, alüminyum alasimdan en az bir dönüstürücü borusu ve akiskan baglantisinda
dönüstürücü boruya bagli en az bir bileseni olan özellikle motorlu tasit araçlari için bir isi
dönüstürücüde, dönüstürücü boru ve bilesen ortak bir lehim baglantisi üzerinden birbirlerine
bagli olup, bulusa göre dönüstürücü boruya bagli bilesenin asagidaki bilesimde bir
alüminyum alasimdan çekirdek katman olmasi ile en azindan kismen ulasilir:
Si: agirlikça en fazla %0,7, tercihen agirlikça % 0,10 - 0,7, özellikle agirlikça
Fe: agirlikça en fazla %0,7, tercihen agirlikça %0,10 - 0,50, özellikle agirlikça
Cu: agirlikça en fazla %0,10, tercihen agirlikça en fazla %005, özellikle
agirlikça en fazla %003,
Mn: agirlikça %0,9 - 1,5, tercihen agirlikca %1,2 - 1,5,
Mg: agirlikça en fazla %0,30, tercihen agirlikça %0,01 - 0,15, özellikle
agirlikça %0,01 - 0,10,
Cr: agirlikça en fazla %0,25, tercihen agirlikça %O,10 - 0,20,
Zn: agirlikça en fazla %0,50, tercihen agirlikça en fazla %0,25, özellikle
agirlikça en fazla %010,
Ti: agirlikça en fazla %0,25, tercihen agirlikça en fazla %0,05
Zr: en fazla agirlikça %0,25, tercihen en fazla agirlikça %0,05
kaçinilmaz münferit kirlenmeler agirlikça en fazla %005, agirlikça en fazla %0,15 arta kalan
alüminyum.
Bir dönüstürücü borudan, isletme sirasinda birinci ortam akisini geçirmek için kullanilip,
birinci ortam akisinin dönüstürücü boru üzerinden ikinci ortam akisi ile termik temas halinde
olan boru veya tüp anlasilir. Isi dönüstürücünün en az bir, tercihen birden fazla, örnegin en
az bes dönüstürücü borusu vardir.
Dönüstürücü borusuna akiskan baglantisinda en az bir bilesen baglidir. Bundan, bilesenin
dönüstürücü borunun en az bir ucuna, isletme sirasinda dönüstürücü borusundan geçerek
akan ortam akisinin en azindan kismen bilesenden de akacagi sekilde bagli oldugu anlasilir.
Bilesende, bir veya birden fazla dönüstürücü borularin bagli oldugu, örnegin bir toplayici boru
veya bir boru tabani söz konusu olabilir.
Dönüstürücü boru ve bilesen ortak bir Iehim baglantisi üzerinden birbirlerine baglidir. Lehim
baglantisinda, özellikle sert Iehim baglantisi, yani 450°C sicakligin üzerinde Iehim
sicakliklarinda olusturulan bir lehim baglantisi söz konusudur. Bu nedenle dönüstürücü boru
ve bilesen Iehim baglantisi üzerinden dogrudan temastadir, böylece dönüstürücü boru ve
bilesen birlestirilmis bir galvanik korozyon sistemi olustururlar.
Bulus baglaminda, Iehimlenmis isi dönüstürücülerde ortaya çikan korozyon sorunlarinin,
dönüstürücü boruya bagli bilesen için yukarida tarif edilen alüminyum alasimdan çekirdek
katmani olan bir bilesen ile azaltildigi tespit edilmistir. Bilesende, daha önce belirtilen
alasimdan ve çekirdek katman üstüne kaplanan bir kaplama tabakasindan bir çekirdek
katmani olan bir kaplama bilesen söz konusudur. Ancak kaplama olmayan bir bilesen de
kullanilabilir. "Çekirdek katman" kavrami yukarida hem kaplanmis hem de kaplanmamis
bilesenler için kullanilmakta olup, son haldeki çekirdek katman bilesenin tek bir katmanini da
ifade edebilir.
Çekirdek katman için bu alasimin kullanimi ile bunun, lehimlenmis durumda düsük bir
korozyon olasiligi vardir ve bununla genel olarak dönüstürücü borular, özellikle MPE'Ier için
kullanilan alasimlarin büyük kismi daha az asaldir. Bu alasimin, bilesenin, özellikle toplayici
borunun veya boru tabaninin çekirdek katmani için, dönüstürücü borunun, özellikle MPE'nin
alasimi ile kombinasyonu araciligiyla, temel bakis açisinin alasimi, dönüstürücü borular için
galvanik koruma saglar.
Böylece çinko içeren kaplamalarin dönüstürücü borular üstünde veya çinko içeren Iehim
kaplamalarinin toplayici borular veya boru tabani gibi bilesenler üstünde kullanimindan
kaçinilabilir veya kullanilan çinko miktari en azindan büyük ölçüde azaltilabilir.
Buna göre çekirdek kalmanin Iehimli durumdaki korozyon olasiligi bu baglamda tercihen isi
dönüstürücünün dönüstürücü borusunun korozyon olasiligindan daha düsüktür.
Korozyon testlerinde (Sea Water Acidified Test - SWAAT - nach ASTM G85, Annex A3),
lehimlenmis isi dönüstürücüler daha önce belirtilen alasimdan toplayici borular veya boru
tabanlari kullaniminda, uyarlanmis korozyon olasiligi bulunmaksizin standart ticari çekirdek
alasimlardan toplayici borulari veya boru tabanlari olan isi dönüstürücülerden büyük ölçüde
daha uzun kullanim ömrü oldugu görülmüstür.
Ozellikle daha önce belirtilen alasimin bilesimin çekirdek katmani kullanimi ile dönüstürücü
borularin, toplayici borular ve bunlara bitisik Iameller arasindaki alanda özellikle MPE'lerden
sizintilari önlenebilmistir.
Buna göre yukarida sözü edilen amaca, ayni zamanda bulusa göre bir alüminyum alasimin
veya alüminyum seridin bu alüminyum alasimdan bir çekirdek katmanin bileseninin, özellikle
bir toplayici borunun veya bir boru tabaninin isi dönüstürücü, özellikle önce tarif edilen isi
dönüstürücü için üretimi amaciyla kullanilmasiyla en azindan kismen ulasilir, burada bilesen,
akiskan baglantisinda isi dönüstürücünün dönüstürücü borusuna baglanmasi için meydana
getirilmis olup, alüminyum alasim asagidaki bilesime sahiptir:
Si: agirlikça en fazla %07, tercihen agirlikça %O,10 - 0,7, özellikle agirlikça
Fe: agirlikça en fazla %O,7, tercihen agirlikça %0,1O - 0,50, özellikle agirlikça
Cu: agirlikça en fazla %0,10, tercihen agirlikça en fazla %0,05, özellikle
agirlikça en fazla %003,
Mn: agirlikça %O,9 - 1,5, tercihen agirlikça %1,2 - 1,5,
Mg: agirlikça en fazla %0,30, tercihen agirlikça %0,01 - 0,15, özellikle
agirlikça %0,01 - 0,10,
Cr: agirlikça en fazla %025, tercihen agirlikça %0,10 - 0,20,
Zn: agirlikça en fazla %0,50, tercihen agirlikça en fazla %025, özellikle
agirlikça en fazla %0,10,
Ti: en fazla agirlikça %0,25, tercihen en fazla agirlikça %0,05
Zr: en fazla agirlikça %025, tercihen en fazla agirlikça %0,05
kaçinilmaz münferit kirlenmeler agirlikça en fazla % 0,05, agirlikça en fazla %015 arta kalan
alüminyum.
Yukarida açiklanan alasimin ayirt edici özelligi, bilhassa genellikle korozyon olasiligini
azaltmak için önemli miktarda eklenen Zn ve Mg alasim elementlerinden büyük ölçüde
kaçinilmis olmasidir. Bunun yerine arzu edilen korozyon olasiligina alasim bilesiminin özenli
olarak koordine edilmesiyle ulasilir.
Alasimin ayirt edici özelligi, özellikle genis çapta, klasik alasimlarda dayanim güçlendirme ve
korozyon olasiliginin kontrolü için kullanilan alasim elementi bakirdan sarfi nazar edilmesidir.
Ayni zamanda, özellikle alasim elementi manganin çözünmüs içerigi Iehimli durumda en aza
indirgenmistir. Bu, özellikle Mn, Si ve Fe alasim elementlerinin içeriklerinin, sicak haddeleme
için homojenizasyon tavlamasinda ve ön isitimda sicaklik yönetimi ile birlikte koordinasyonu
Dayanimi arttirici element bakirin hesaba katilmamasina ragmen yukarida açiklanan alasim
ile yeterli dayanim degerleri, özellikle standart bakir içerikli alasimlara benzer dayanim
degerleri elde edilebilir. Böylece açiklanan alasim önceden kullanilan alasimlar olmaksizin,
hem ekstrüde edilmis borulu (MPE'Ier) isi dönüstürücülerde (örnegin, kondansatörlerde) hem
de haddelenmis alüminyum sacdan olusan isi dbnüstürücülerde yer alabilir.
Ayrica özelliklerin uygun kombinasyonunun, yani iyi dayanim yaninda düsük korozyon
olasiliginin, kaplamali alüminyum seriflerde alasim bilesiminin ve üretim sürecinin dikkatli
koordinasyonu yoluyla elde edilebildigi saptanmistir.
Buna göre, yukarida sözü edilen amaca, ayni zamanda bulusa göre, asagidaki adimlarla
daha `önce belirtilen kullanim için bir alüminyum serit üretmek amaçli bir yöntemle en azindan
kismen ulasilir:
- Asagidaki bilesimde bir alüminyum alasimdan DC yönteminde bir hadde kütügünün
Si: agirlikça en fazla %07, tercihen agirlikça %0,1O - 0,7, özellikle agirlikça
Fe: agirlikça en fazla %0,7, tercihen agirlikça %0,10 - 0,50, `özellikle agirlikça
Cu: agirlikça en fazla %0,10, tercihen agirlikça en fazla %0,05, özellikle
agirlikça en fazla %0,03,
Mn: agirlikça %0,9 - 1,5, tercihen agirlikça %1,2 - 1,5,
Mg: agirlikça en fazla %030, tercihen agirlikça %0,01 - 0,15, özellikle
agirlikça %0,01 - 0,10,
Cr: agirlikça en fazla %0,25, tercihen agirlikça %0,10 - 0,20,
Zn: agirlikça en fazla %0,50, tercihen agirlikça en fazla %025, özellikle
agirlikça en fazla %010,
Ti: en fazla agirlikça %0,25, tercihen en fazla agirlikça %0,05
Zr: en fazla agirlikça %025, tercihen en fazla agirlikça %0,05
kaçinilmaz münferit kirlenmeler agirlikça en fazla % 0,05, agirlikça en fazla %0,15 arta kalan
alüminyum.
araliginda ve hedef sicaklikta, 4 ve 12 saat araliginda bekletme süresinde tavlama ile
homojenize edilmesi,
-hadde kütügünün sicak haddelenmis bir seride sicak haddelenmesi, özellikle 2,0 - 10 mm
araliginda, tercihen 3 - 7 mm araliginda,
istege bagli ara tavlama ile nihai kalinliga soguk haddelenmesi, burada soguk seridin nihai
kalinligi tercihen 0,1 - 5 mm araliginda, özellikle tercih edilen sekilde 0,8 - 3 mm araliginda,
özellikle 1,0 - 2,5 mm araligindadir.
Bulusun alternatif bir uygulama seklinde yukarida açiklanan yöntem hadde kütügünün
homojenizasyonu olmaksizin da yürütülebilir.
Yukarida açiklanan alasim ile birlikte bu üretim yönteminin, çekirdek katmaninin iyi bir
dayanimi ve ayni zamanda düs bir korozyon olasiligi olan bir alüminyum seride götürdügü
tespit edilmistir.
Sicak haddelemeden önce hadde kütügü tercihen bir kaplama destek tabakasi ile donatilir.
Bu sekilde kaplama destek tabakasi bir sonraki sicak haddelemede hadde kütügü üzerine
kaplanir. Hadde kütügünün bir veya her iki tarafi kaplama destek tabakasi ile donatilabilir.
Ozellikle hadde kütügünün bir tarafi Iehim alasimindan bir kaplama destek tabakasi ile
donatilabilir, bunda örnegin agirlikça %7' ve 12 araliginda Si içerikli bir alüminyum alasim söz
konusu olabilir. Uygun Iehim alasimlari örnegin EN-AW 4343 veya EN-AW 4045'tir. Olasi bir
vakum Iehim süreci için örn. EN-AW 4104 gibi alternatif lehimleme alasimlari da mümkündür.
Alternatif olarak veya ilaveten hadde kütügü üzerine örnegin EN-AW 1050 veya EN-AW
7072`den bir veya daha fazla korozyon koruma tabakasi kaplanabilir. Bu tür korozyon
koruma tabakalari örnegin sonraki kullanimda asindirici bir ortamla temas halinde olan tarafa
kaplanabilir. Ayrica böyle bir korozyon koruma tabakasi ile korozyon koruma uygun olmayan
bir sogutucu ortam kullaniminda dahi güvenceye alinmis olur. Bu nedenle uygulama sekli
özellikle sogutma maddesi sogutucular için özellikle uygundur. Alüminyum serit, örnegin
toplayici borunun üretiminde kullanilir, böylece korozyon koruma tabakasi tercihen boru iç
tarafinda düzenlenmistir.
Asagida daha 'önce açiklanan yöntemin münferit adimlari daha ayrintili olarak siralanmistir:
Oncelikle daha evvel açiklanan alasimdan Direct Chill (DC) yöntemi ile bir hadde kütügü
dökülür. DC yönteminde erimis metal tercihen sogutulmus bir kalip araciligi ile hadde kütügü
haline dökülür. Sonra meydana gelen hadde kütügünün örnegin su uygulanarak dogrudan
sogutulmasina devam edilir.
Hadde kütügünün homojenizasyonu, tavlama islemi ile 540°C ve 620°C arasinda, tercihen
540°C ve @00°C arasinda sicaklikta ve hedef sicaklikta 4 saat ve 12 saat arasinda bekleme
süresinde gerçeklestirilir. Homojenizasyonla, malzemenin korozyon olasiligini etkileyen
malzeme disa atilim durumu belirleyici olarak ayarlanir.
Alternatif olarak, Iehimlenmis durumda malzemenin daha yüksek bir dayaniminin elde
edilmesi için hadde kütügünün homojenizasyonundan da sarfinazar edilebilir.
Istege bagli haddelemeyle, kaplama için çekirdek kütük tek veya çift tarafli olarak bir
kaplama destek tabakasi ile donatilir. Üst üste düzenlenen katmanlara ayni zamanda
kaplama grubu adi verilir. Kaplama destek tabakasinin kalinligi tercihen kaplama grubunun
toplam kalinliginin %5 ve %20 araligindadir.
Sicak haddelemede hadde kütügü veya kaplama grubu tercihen 2,0 - 10 mm, özellikle 3 - 7
mm bir kalinliga haddelenir. Sicak haddeleme için hadde kütügü veya kaplama grubu
yaklasik 3 - 10 saat tutulur. Homojenizasyonda ayarlanan disa atilim durumunu gerekli
olmayan oranda degistirmemek için, 480°C dereceden daha yüksek onceden isitma
Sicakliklarindan ve 10 saatten uzun bekleme sürelerinden kaçinilmalidir.
Sicak haddelenmis serit soguk haddelemede ihtiyaç duyulan nihai kalinliga veya 0,1 ve 5
mm arasinda, ozellikle tercih edilen sekilde 0,8 ve 3 mm, ozellikle 1,0mm ve 2,5mm arasinda
sicakliga haddelenir. Ancak uygulamalara bagli olarak ayni zamanda daha küçük veya daha
büyük nihai kalinliklar da mümkündür ve amaca uygundur.
Nihai durumda sert haddelenmis bir hal, örnegin H14 (DIN EN 515) gerekli ise, tercihen bir
sicakliklarda yeniden kristallesmeye maruz birakilarak bir tavlama gerçeklestirilir. Orta
kalinlik gerek duyulan nihai kalinliga bagli olup, malzemenin mekanik direnci tam olarak nihai
haddeleme derecesi üzerinden ayarlanir. Sevk durumunda ve sekillendirilebilirlikte
dayanimdan uygun bir kombinasyon elde etmek amaciyla, H14 durumu için örnegin % - %
araliginda, örnegin % nihai haddeleme derecesi amaca uygundur. Buna karsin, nihai
haddeleme derecesinin Iehimlenmis durumda korozyon olasiligi üzerinde etkisi genellikle
azdir veya yoktur.
Yumusak tavlanmis O (DIN EN 515) durumunda nihai kalinliga tercihen 300°C ve 450°C
arasindaki, özellikle 300°C ve 400°C arasindaki sicaklikta bir yumusak tavlama gerçeklesir.
Ayni zamanda malzeme için yöntem yumusak tavlanmis durumda tercihen hadde kütügünün
homojenizasyonu ile yürütülür. Alternatif olarak, 240°C ve 350°C arasindaki sicakliklarda bir
H24 (DIN EN 515) son tavlama ayarlanabilir. Alüminyum seritten sekillendirilebilirlik
açisindan, özellikle alüminyum seritten isi dönüstürücünün bir bileseninin üretimi için yüksek
gereklilikler aranir ise, alüminyum seridin üretim sürecinde tercihen O (0 tavlama olarak da
tanimlanir) durumu ayarlanir. Alüminyum seridin borunun, özellikle isi dönüstürücünün
bileseni olarak toplayici borunun üretimi için kullanilmasi amaciyla, üretim sürecinde tercihen
H24 veya H14 durumu ayarlanir. Alüminyum seridin böyle bir durumu, özellikle dönüstürücü
borularin baglantisi için yariklarin delinmesini daha kolay hale getirir. Nihai veya yumusak
tavlama gibi son isil islemin, Iehimlemeden sonra korozyon olasiligi üzerinde önemli bir
etkisinin olmadigi tespit edilmistir.
Dönüstürücü boruya bagli bilesenin çekirdek katmani veya bunun üretimi için kullanilan
alüminyum seritten meydana gelen veya alüminyum seridin üretimi için hadde kütügünün
döküldügü alüminyum alasimin asagidaki bilesenleri vardir:
Si: agirlikça en fazla %0,7, tercihen agirlikça %O,10 - 0,7, özellikle agirlikça
Fe: agirlikça en fazla %0,7, tercihen agirlikça %0,10 - 0,50, özellikle agirlikça
Cu: agirlikça en fazla %0,10, tercihen agirlikça en fazla %0,05, özellikle
agirlikça en fazla %0,03,
Mn: agirlikça %0,9 - 1,5, tercihen agirlikca %1,2 - 1,5,
Mg: agirlikça en fazla %0,30, tercihen agirlikça %0,01 - 0,15, özellikle
agirlikça %0,01 - 0,10,
Cr: agirlikça en fazla %0,25, tercihen agirlikça %0,10 - 0,20,
Zn: agirlikça en fazla %050, tercihen agirlikça en fazla %0,25 özellikle
agirlikça en fazla %0,10,
Ti: en fazla agirlikça %0,25, tercihen en fazla agirlikça %0,05
Zr: en fazla agirlikça %025, tercihen en fazla agirlikça %0,05
kaçinilmaz münferit kirlenmeler agirlikça en fazla % 0,05, agirlikça en fazla %0,15 arta kalan
alüminyum.
Tek tek alasim bilesenlerinin önemi asagida açiklanmistir.
Uretim süreci evresinde silisyum, mangan ile birlikte oi-faz (AI15Mn48i2) olarak adlandirilan
evrenin disa atilim durumunu olusturur. Bu, matriks içinde çözünmüs manganez içerigini
azaltir ve böylece korozyon olasiligini istenilen yönde etkiler ve disa atilim sertlestirme ile
mekanik dayanimi artirir. Çok yüksek düzeyde içerikler alasimin ergime noktasini çok büyük
ölçüde düsürür. Bu nedenle, alüminyum alasimin Si içerigini agirlikça en fazla %0,7'dir. Ayni
zamanda arzu edilen bir korozyon olasiligina erismek için, alüminyum alasimin Si içerigi
Yüksek demir içerikleri korozyon kosullarini olumsuz etkiler ve ayrica silisyumu intermetalik
fazlar seklinde baglar, böylelikle daha önce silisyum için tarif edilen silisyumun manganez ile
baglanti olusum etkisi sinirlanir. Bu nedenle alüminyum alasimin Fe içerigi en yüksek
agirlikça %O,7, tercihen hatta agirlikça %0,40 ile sinirlidir. Ayrica alüminyum alasimin
(birincil alüminyum ve hurda) seçimini çok büyük ölçüde kisintiya ugratir ve böylelikle ham
araliginda Fe içerigi ile bir taraftan iyi bir korozyon tutumu ve diger taraftan ekonomiklik
açisindan özellikle iyi bir uzlasma saglanmis olur.
Bakir, alasimin korozyon olasiligini büyük ölçüde pozitif yani istenilmeyen yöne kaydirir. Bu
nedenle alüminyum alasimin Cu içerigi agirlikça en yüksek %0,10, tercihen hatta agirlikça
köse kaynaklari alanina disari yayildigindan ve orada korozyona yol açabildiginden, alasimin
Cu içerigi yine tercihen hatta agirlikça en fazla %003 ile sinirlidir.
Manganez dayanim artisina katkida bulunur. Bu nedenle, alüminyum alasimin Mn içerigi
agirlikça en az %0,9'dur. Ancak çok yüksek çözündürülmüs manganez içerikleri korozyon
olasiligini arzu edilmeyen pozitif bir yöne kaydirir, böylece alasimin Mn içerigi agirlikça en
fazla %1,5'tur. Ozellikle, Mn içerigi Si alasimina uyarlanir. Bu nedenle Mn homojenizasyon
tavlamasi veya ön isitim sirasinda Si ve Al ile metaller arasi disa atilim evreleri olusturur. Bu
suretle çözünmüs Mn içerigini düsürülür ve korozyon olasiligi istenen yöne kaydirilir. Bu
nedenle Mn:Si orani tercihen 1,7 - 3, tercihen 2 - 3, özellikle 2 - 2,5 araliginda ayarlanir.
Oranti agirlikça % orani ile ilgilidir. Mn içerigi tercihen agirlikça %1,2 - 1,5 araliginda yer alir.
Bu alanda ayni zaman yeterince düsük korozyon olasiliginda iyi dayanimlar elde edilmistir.
Magnezyum, kati çözelti sertlestirme araciligiyla dayanimi arttirir ve korozyon olasiligini
daha az asal, yani istenilen yöne kaydirir. Ancak, daha yüksek Mg içerikleri genel CAB
etkiler. Bu nedenle alasimin Mg içerigi agirlikça en fazla %O,30, tercihen hatta agirlikça en
0,10 araliginda az miktarda Mg'nin spesifik olarak eklenmesiyle çekirdek katmanin
dayaniminin ve korozyon olasiliginin, Iehimleme tutumu olumsuz etkilenmeksizin ayarlandigi
saptanmistir.
Krom dayanimi artirir ve alasimda bakirdan bilinçli olarak vazgeçilmesini en azindan kismen
telafi eder. Ancak daha yüksek Cr içeriklerinde arzu edilmeyen kaba metaller arasi dökme
evreleri atilabileceginden, alasimin Cr içerigi agirlikça en fazla %0,25 ile sinirlidir. Cr içerigi
tercihen agirlikça %O,10 - 0,20 araligindadir. Bu alanda arzu edilmeyen döküm evrelerinin
önemli ölçüde disa atilimi olmadan iyi bir dayanim artis elde edilmistir.
Alasimin Zn içerigi yukarida açiklanan çinko dagilimindan kaynaklanan korozyon sorunlari
nedeniyle agirlikça en fazla %0,50, tercihen agirlikça en fazla %025 ve hatta özellikle tercih
edilen sekilde agirlikça en fazla %0,10 ile sinirlidir. Ancak çinko korozyon olasiligini siddetle
daha az asal bir yöne kaydirdigindan, ihtiyaç halinde korozyon olasiliginin ince ayari için
özellikle agirlikça %0,01 - 0,10 araliginda az miktarlarda verilebilir.
Ti veya Zr alasimda agirlikça en fazla %025 olabilir. Ti velveya Zr içerigi tercihen agirlikça
en fazla %0,05'tir.
Asagida isi dönüstürücünün, alüminyum alasiminin veya alüminyum seridin kullaniminin
yani sira alüminyum seridin üretimi için yöntemin çesitli uygulama sekilleri tarif edilmis olup,
münferit uygulama sekillerinin her biri hem isi dönüstürücüye, alüminyum alasimin veya
alüminyum seridin kullanimina hem de alüminyum seridin üretimi için yönteme aktarilabilir.
Uygulama sekilleri ayni zamanda kendi aralarinda birlestirilebilir.
Birinci uygulama seklinde alüminyum alasim tercihen asagidaki bilesimdedir:
Si: agirlikça %0,5 - 0,7,
Fe: agirlikça %0,15 - 0,40,
Cu: agirlikça en fazla %0,05, tercihen agirlikça en fazla %003
Mn: agirlikça %1,2 - 1,5,
Mg: agirlikça en fazla %0,10, tercihen agirlikça %0,01 - 0,10
Cr: agirlikça %0,10 - 0,20,
Zn: agirlikça %0,10,
Ti: agirlikça en fazla %025, tercihen agirlikça en fazla %0,05
Zr: agirlikça en fazla %025, tercihen agirlikça en fazla %0,05
kaçinilmaz münferit kirlenmeler agirlikça en fazla %0,05, agirlikça en fazla %0,15 arta kalan
alüminyum.
Bu sekilde iyi dayanimi ve ayni zamanda yeterince düsük korozyon olasiligi olan bir
alüminyum alasim elde edilir.
Diger bir uygulama seklinde toplayici boruya bagli bilesen bir toplayici boru veya bir boru
tabanidir. Isi dönüstürücülerde dönüstürücü borular genellikle dogrudan toplayici borulara
veya boru tabanlarina baglidir, böylece bu bilesenler dönüstürücü borular ile galvanik olarak
birlestirilmis bir korozyon sistemi olustururlar. Bu nedenle dönüstürücü boru olarak daha
düsük korozyon olasilikli toplayici boru veya boru tabani dönüstürücü boruyu anodik olarak
korumak için çok uygundur.
Diger bir uygulama seklinde dönüstürücü boruya bagli bilesenin Iehimlenmis durumda ASTM
G69'a göre bir Calomel-Elektrode (Saturated Calomel Electrode - SCE)'ye karsi -740 mV
veya daha az bir korozyon olasiligi vardir. Yukarida tarif edilen alasimla, özellikle alüminyum
seritler için yukarida tarif edilen üretim süreci ile birlikte bu kadar düsük korozyon olasiligi
olan, ayni zamanda yeterli dayanimi olan bir bilesenin üretilebildigi tespit edilmistir. -740 mV
veya daha az korozyon olasiligi ile bilesen, özellikle korozyon olasiliklari genel olarak -660
yaygin olarak kullanilan alasimlardan daha az asaldir.
Diger bir uygulama seklinde, dönüstürücü boru ekstrüde edilmis çok hazneli bir borudur
(MPE). Ekstrüde edilmis çok hazneli borularin genellikle çok düsük korozyon olasiligi vardir,
böylece bunlar özellikle korozyona karsi egilimlidir. Daha önce tarif edilen alasimin, bilesenin
çekirdek katmani için kullaniminin, özellikle MPE'Ieri olan isi dönüstürücüler için büyük
avantajlar sunmaktadir.
Diger bir uygulama seklinde dönüstürücü boru tip 3xxx bir alüminyum alasimdan olusur.
Lehimlemeden sonra korozyon olasiligi böyle bir alasimda tipik olarak -720mV ve -760mV
altindadir. Ornegin, dönüstürücü boru EN AW 3102 tipi bir alüminyum alasimdan olusabilir.
Bu alasimda korozyon olasiligi yaklasik -735mV ve -745mV araliginda yer almaktadir.
Dönüstürücü borunun alüminyum alasimi özellikle asagidaki bilesimi sergileyebilir: Si:
kalan alüminyum.3xxx örnegin, EN-AW 3102 gibi alasimlarin düsük bir korozyon olasiligi
vardir ve dolayisiyla korozyona karsi egilimlidirler. Daha önce tarif edilen alasimin, bilesenin
çekirdek katmani için kullanimi, özellikle bu alasimlardan yapilmis dönüstürücü borular için
büyük avantajlar sunmaktadir.
Bir diger uygulama seklinde dönüstürücü borunun ve buna bagli bilesenlerin ortak Iehimleme
baglantisinin Iehiminin agirlikça en fazla %1,2, tercihen agirlikça en fazla %050, daha da
tercihen agirlikça en fazla %0,20 Zn içerigi vardir. Tercihen, örnegin EN-AW 4043, EN-AW
4045 veya vakum Iehim için EN-AW 4104 gibi çinkosuz standart bir Iehim alasimindan bir
agirlikça en fazla %0,20 degeri ile sinirlidir. Orn. çok düsük alasimlanmis maddelerden ve -
750mV ve daha asagi korozyon olasiligindan Iehimlenmis maddelerden boru kullanimi gibi
kendine özgü durumlarda, en fazla %1,2 Zn katkisi olan bir Iehimin kullanilmasi amaca
uygun olabilir.
Bir diger uygulama seklinde, dönüstürücü borusuna bagli bilesenin Iehim alasimindan
kaplanmis bir Iehim tabakasi olup, Iehim alasimi agirlikça %7 - 12 Si içerikli ve agirlikça en
fazla %050, özellikle agirlikça en fazla %0,20 Zn içerikli bir alüminyum alasimidir.
Kullanimin buna göre bir uygulama seklinde, alüminyum seridin çekirdek katman üzerine
kaplanmis Iehim alasimindan bir Iehim tabakasi olup, Iehim alasimi agirlikça %7 - 12 Si
içerikli ve agirlikça en fazla %050, özellikle agirlikça en fazla %0,20 Zn içerikli bir alüminyum
alasimidir. Yöntemin buna uygun bir uygulama seklinde, kaplama destek tabakasi bir Iehim
alasimindan olup, Iehim alasimi agirlikça %7 - 12 Si içerikli ve agirlikça en fazla %0,50,
tercihen agirlikça en fazla %0,20 Zn içerikli bir alüminyum alasimidir.
Dönüstürücü borunun korozyon korumasi bilesenin çekirdek tabakasi tarafindan yerine
getirildiginden, Zn içerikli Iehimlerin veya Zn içerikli Iehim kaplama tabakalarinin
kullanimindan sarfinazar edilebilir ve böylelikle kontrolsüz Zn dagilim sorunu önlenebilir.
Asagida isi dönüstürücünün diger 1 - 7 uygulama sekilleri, kullanimin diger 8 ve 9 uygulama
sekilleri ve yöntemin diger 10 - 13 uygulama sekilleri tarif edilmistir:
1. Alüminyum alasimdan en az bir dönüstürücü borusu ve akiskan baglantisinda
dönüstürücü boruya bagli en az bir bileseni olan,
- dönüstürücü boru ve bilesen ortak bir Iehim baglantisi üzerinden birbirlerine bagli olan,
- `Özellikle motorlu tasit araçlari için bir isi dönüstürücü, dönüstürücü boruya bagli bilesenin
asagidaki bilesimde bir alüminyum alasimdan çekirdek katmani olmasi ile karakterize edilir:
Si: agirlikça en fazla %0,70, tercihen agirlikça %O,50 - 0,70
Fe: agirlikça en fazla %0,70, tercihen agirlikça en fazla 0,40, özellikle
agirlikça %0,15 - 0,40,
Cu: agirlikça en fazla %0,10, tercihen agirlikça en fazla %0,05
Mg: agirlikça en fazla %0,30, tercihen agirlikça en fazla %0,10
Cr: agirlikça en fazla %025, tercihen agirlikça %0,10 - 0,20,
Zn: agirlikça en fazla %0,50, tercihen agirlikça en fazla %0,10
Ti: agirlikça en fazla %025, tercihen agirlikça en fazla %0,05
Zr: agirlikça en fazla %025, tercihen agirlikça en fazla %005
kaçinilmaz münferit kirlenmeler agirlikça en fazla % 0,05, agirlikça en fazla %0,15 arta kalan
alüminyum.
2. Uygulama sekli 1'e göre isi dönüstürücüde toplayici boruya bagli bilesen bir toplayici boru
veya bir boru tabanidir.
3. Uygulama sekli 1 veya Zye göre isi dönüstürücüde dönüstürücü boruya bagli bilesenin
ASTM G69'a göre -740 mV veya daha az sanal bir korozyon olasiligi vardir.
4. Uygulama sekli 1 - 3'e göre isi dönüstürücüde dönüstürücü boru ekstrüde edilmis çok
hazneli bir borudur.
. Uygulama sekilleri 1 - 4'ten herhangi birine göre isi dönüstürücüde dönüstürücü boru tip
3xxx bir alüminyum alasimdan olusur.
6. Uygulama sekilleri 1 - Siten herhangi birine göre isi dönüstürücüde dönüstürücü borunun
ve buna bagli bilesenlerin ortak Iehimleme baglantisi agirlikça en fazla %02 Zn içerigi olan
bir lehim kullanimi ile üretilmistir.
7. Uygulama sekilleri 1 - 6'dan herhangi birine göre isi dönüstürücüde, dönüstürücü
borusuna bagli bilesenin lehim alasimindan kaplanmis bir lehim tabakasi olup, lehim alasimi
agirlikça %7 - 12 Si içerikli ve agirlikça en fazla %02 Zn içerikli bir alüminyum alasimidir.
8. Bir alüminyum alasimin veya bu alüminyum alasimdan bir çekirdek katmani olan bir
alüminyum seridin, bir bilesenin, özellikle bir toplayici borunun veya bir boru tabaninin, bir isi
dönüstürücü, özellikle uygulama sekilleri 1 - 7'de tarif edilen bir isi dönüstürücü için üretimi
amaciyla kullanilmasi, burada bilesen, akiskan baglantisinda isi dönüstürücünün
dönüstürücü borusuna baglanmasi için meydana getirilmis olup, alüminyum alasim asagidaki
bilesime sahiptir:
Si: agirlikça en fazla %070, tercihen agirlikça %0,50 - 0,70
Fe: agirlikça en fazla %0,70, tercihen agirlikça en fazla %O,4O
bilhassa agirlikça %O,15 - 0,40,
Cu: agirlikça en fazla %O,10, tercihen agirlikça en fazla %0,05
Mg: agirlikça en fazla %O,30, tercihen agirlikça en fazla %O,10
Cr: agirlikça en fazla %025, tercihen agirlikça %0,10 - 0,20,
Zn: agirlikça en fazla %0,50, tercihen agirlikça en fazla %0,10
Ti: agirlikça en fazla %025, tercihen agirlikça en fazla %0,05
Zr: agirlikça en fazla %025, tercihen agirlikça en fazla %0,05
kaçinilmaz münferit kirlenmeler agirlikça en fazla % 0,05, agirlikça en fazla %0,15 arta kalan
alüminyum.
9. Uygulama sekli 8'e göre kullanimda, alüminyum seridin çekirdek katman üzerine
kaplanmis Iehim alasimindan bir Iehim tabakasi vardir ve Iehim alasimi agirlikça %7 - 12 Si
içerikli ve agirlikça en fazla %02 Zn içerikli bir alüminyum alasimidir.
. Bir alüminyum seridin üretimi için, asagida belirtilen adimlari olan uygulama sekilleri 8
veya 9'un birine göre yöntem:
- Asagidaki bilesimde bir alüminyum alasimdan DC yönteminde bir hadde kütügünün
Si: agirlikca en fazla %O,70, tercihen agirlikça %O,50 - 0,70
Fe: agirlikça en fazla %0,70, tercihen agirlikça en fazla 0,40, özellikle
agirlikça %0,15 - 0,40,
Cu: agirlikça en fazla %0,10, tercihen agirlikça en fazla %0,05
Mg: agirlikça en fazla %030, tercihen agirlikça en fazla %0,10
Cr: agirlikça en fazla %025, tercihen agirlikça %0,10 - 0,20,
Zn: agirlikça en fazla %050, tercihen agirlikça en fazla %0,10
Ti: agirlikça en fazla %025, tercihen agirlikça en fazla %005
Zr: agirlikça en fazla %025, tercihen agirlikça en fazla %005
kaçinilmaz münferit kirlenmeler agirlikça en fazla %005, agirlikça en fazla %0,15 arta kalan
alüminyum.
- hadde kütügünün tercihen 540°C ve 600°C araliginda ve hedef sicaklikta, 4 ve 12 saat
araliginda bekletme süresinde tavlama ile homojenize edilmesi,
- sicak kütügün 3 - 7 mm araliginda sicak haddelenmis bir seride sicak haddelenmesi,
- sicak haddelenmis seridin 300°C - 400°C araliginda sicaklikta, istege bagli ara tavlama ile
nihai kalinliga soguk haddelenmesi, burada soguk seridin nihai kalinligi tercihen 1,0 - 2,5
mm araligindadir.
11. Haddeleme ile kaplanmis bir alüminyum seridin üretimi için uygulama sekli 10,a göre
yöntemde, hadde kütügü sicak haddelemeden önce bir kaplama destek tabakasi ile donatilir.
12. Uygulama sekli 10 veya 11'e göre yöntemde, kaplama destek tabakasi bir Iehim
alasimindan olusur ve Iehim alasimi agirlikça %7 - 12 Si içerikli ve agirlikça en fazla %02 Zn
içerikli bir alüminyum alasimidir.
araliginda nihai kalinliga yumusak tavlanir veya bunun 240°C ve 350°C araliginda sicaklikta
son tavlamasi gerçeklestirilir.
örneklerinin asagidaki tariflerinde görülebilir, burada ekteki çizim referans alinir.
Çizimlerde:
Sekil 1a-b, isi dönüstürücünün bir uygulama örnegi yani sira alüminyum alasimin veya
alüminyum seridin kullanimini ve
Sekil 2, bir alüminyum seridin üretimi için uygulama örneklerini göstermektedir.
Sekil 1a-b isi dönüstürücünün yani sira alüminyum alasim veya alüminyum bant kullaniminin
bir uygulama örnegini göstermektedir. Sekil 1a, isi dönüstürücünün sematik bir yandan
görünümünü gösterir ve Sekil 1b Sekil 1a'da “1b” olarak tanimlanan düzlemin bir kesitini
gösterir.
boruya (16) baglanmis dönüstürücü borulari (12) vardir. Böylece toplayici borularin (14, 16)
her biri dönüstürücü borulara (12) bagli bileseni olusturmaktadir.
Isletme sirasinda birinci toplayici boru (14) içerisine, dönüstürücü borulara (12) dagilan ve
sonunda toplayici borudan (16) geçerek isi dönüstürücüden (10) tekrar disari akan bir ortam
akisi (18) yönlendirilir. Isletme sirasinda dönüstürücü borular (12) alani, bu suretle
dönüstürücü borularin (12) üst yüzeyi ile termik temasa geçen bir ikinci ortam akisi
tarafindan, birinci ve ikinci ortam akisi arasinda bir isi degisimi olacak sekilde karsi akisa
maruz birakilir. Isi degisimi için yararlanilabilir üst yüzeyin büyütülmesi için dönüstürücü
borular (12) arasinda, her biri dönüstürücü borular (12) ile Iehimlenmis Iameller (20)
düzenlenmistir.
Dönüstürücü borularda (12), birinci ortam (18) ve dönüstürücü borular (12) arasinda temas
üst yüzeyinin yükseltilecegi ve böylece isi degisiminin gelistirilecegi sekilde, çok sayida
kanallari (22) olan ekstrüde edilmis çok hazneli borular söz konusudur. Dönüstürücü borular
(12), örnegin EN-AW 3102 tipi düsük alasimli bir alüminyum alasimindan meydana gelir ve
bu nedenle korozyon olasiliklari oldukça düsüktür.
Toplayici borularin (14, 16) çekirdek katmani (24) ve kaplama Iehim katmani (26) ile çok
katmanli bir yapisi vardir. Ayrica toplayici borularin (14, 16) iç tarafinda bir baska kaplama
korozyon koruma tabakasi (28) öngörülebilir. Toplayici borular (14, 16) özellikle, bir çekirdek
katmani, kaplama Iehim katmani ve gerekirse çekirdek katmanin karsi tarafinda kaplanmis
bir korozyon koruma tabakasi olan buna göre bir yapili kaplama bir alüminyum banttan
üretilmis olabilir.
Dönüstürücü borular (12) toplayici borular (14, 16) ile sert Iehimlenmis olup, Iehim
katmaninin (26) malzemesi Iehim etkisindedir. Lehim katmaninda (26), özellikle silisyum
içerigi agirlikça %7 - 12 arasinda içerigine sahip olan bir alüminyum Iehim alasimi söz
konusu olabilir.
Dönüstürücü borular (12) bu sekilde toplayici borular (14, 16) ile birbirine baglanmis galvanik
sistemi olusturur. Teknigin mevcut durumundan isi dönüstürücülerde, dönüstürücü borularin
düsük korozyon olasiliklari nedeniyle özellikle siddetli bir sekilde korozyona maruz kalmalari,
dolayisiyla erken bir asamada sizintilara yol açmalari sorunu vardi. Bu sorun isi
dönüstürücüde (10), toplayici borularin (14, 16) çekirdek katmani (24) için bulunan asagidaki
bilesimde bir alüminyum alasim kullanilarak ortadan kaldirilmistir:
Si: agirlikça %O,50 - 0,7,
Fe: agirlikça %O,15 - 0,40,
Cu: agirlikça en fazla %0,05, özellikle agirlikça en fazla %003
Mn: agirlikça %1,2 - 1,5,
Mg: agirlikça en fazla %0,10, özellikle agirlikça %0,01 - 0,10
Cr: agirlikça %O,10 - 0,20,
Zn: agirlikça %0,10,
Ti: agirlikça %025,
Zr: agirlikça %025,
kaçinilmaz münferit kirlenmeler agirlikça en fazla %005, agirlikça en fazla %0,15 arta kalan
alüminyum.
Bu alasim bilesimiyle, çekirdek katmanin (24) dönüstürücü borulardan (12) daha düsük
korozyon olasiligina sahip olmasi durumu elde edilebilir, böylece dönüstürücü borular
toplayici borular (14, 16) vasitasiyla anotsal olarak korunur.
bölmesi kosullarina maruz birakildiginda, korozyon öncelikle toplayici borulari (14 ve 16) ve
belki Iamelleri (20) etkiler, halbuki isi dönüstürücünün (10) isletilmesi için daha kritik olan
dönüstürücü borular (12) sadece düsük bir korozyona maruz kalirlar. Bu suretle isi
dönüstürücünün (10) kullanim ömrü uzatilmis olur.
Dönüstürücü borularin (12) toplayici borular (14, 16) yardimiyla anodik olarak korunmasiyla,
özellikle, teknigin bilinen son durumunda kismen toplayici borular için korozyondan koruma
olarak kullanilan Zn içeren Iehimlerden sarfinazar edilebilir. Lehim katmaninin (26)
alüminyum Iehim alasiminin buna göre tercihen agirlikça en fazla %050, ayrica tercihen
agirlikça en fazla %020 Zn içerigi vardir. Bununla isi dönüstürücüde zor kontrol edilebilen bir
Zn yayilmasi engellenir.
Sekil 2, özellikle Sekil 1a'dan toplayici borularin (14, 16) üretimi için kullanilabilen bir
alüminyum bant üretimi için bir yöntemin uygulama örnegini göstermektedir.
Birinci adimda (80) çekirdek katman (24) için yukarida belirtilen bilesimde alasim, DC [Derin
Taban] yönteminde rulo külçe halinde dökülür. Bu rulo seklinde hadde kütügü izleyen adimda
homojenize edilir. Yöntemin alternatif bir uygulama örneginde homojenizasyon adimindan
Eger, örnegin Iehim tabakasi ve/veya korozyon koruyucu tabaka ile kaplanmis bir alüminyum
bandin üretilmesi gerekiyor ise, izleyen adimda (84) rulo külçeden çekirdek katman ve bir
veya daha fazla çekirdek katman üzerinde veya altinda düzenlenmis kaplama katmanlar
olarak bir kaplama paket üretilir. Kaplama katmanlarinin kalinligi tercihen kaplama paketinin
toplam kalinliginin %5 ve 20 araligindadir.
Rulo külçe veya kaplama paket izleyen bir sonraki adimda (86), özellikle 3 - 7 mm araliginda
bir kalinliga sicak haddelenir. Sicak haddelemeden önce hadde kütügü veya kaplama paketi
Gerekirse haddeli kaplanmis sicak haddelenmis serit bir sonraki adimda (88) tercihen 1,0 -
2,5 mm nihai kalinliga soguk haddelenir. Soguk haddelenme sirasindaki ara adimda (90)
tercihen 300 ve 400°C araliginda sicaklikta bir ara tavlama (yeniden kristallesme tavlamasi)
gerçeklesebilir.
Nihai kalinliga soguk haddelemeden sonra bir seçenek olarak bir sonraki adimda (92) bir
nihai tavlama daha gerceklestirilebilir. 300 - 400°C araliginda sicaklikta yumusatma
tavlamasi ile bu sekilde yumusatma tavlanmis O durumunda bir malzeme elde edilebilir. H24
kosullarindaki bir malzeme için alternatif olarak, 240 - 350°C araliginda isida bir son tavlama
gerçeklestirilebilir.
Tarif edilen alasimdan ayni zamanda bilesenler için iyi bir dirençte düsük bir korozyon
olasilik kombinasyonu ile sonuçlanan deneyler gerçeklestirilmistir.
Alasim Si Fe Cu Mn Mg Cr Zn Ti Zr AI
Tablo 1, testlerde kullanilan alasim bilesimlerini gösterir (tüm miktar verileri agirlikça %
olarak). Tablo 1'den alasimlar bulusa göre olup, alasim A ve B bulusun tercih edilen bir
uygulama sekline karsilik gelir. Alasim C'de isi dönüsüm alaninda çekirdek alasim olarak
kullanilan bir karsilastirmali alasim söz konusudur. Alasimlar D - F yine bulusa göredir ve
bulusun tercih edilen bir uygulama sekline karsilik gelir. Ayrica belirtilen EN-AW 4045 tipinde
lehim alasimi A - C deneylerinde lehim kaplama tabakasi için kullanilmistir.
Sekil 2'de gösterilen yöntemle haddeli kaplanmis alüminyum seritler üretilmis olup, A, B, C,
D, E ve F alasimlarinin her biri çekirdek katman için ve Tablo 1'de belirtilen EN-AW 4045
tipinde alasimlarin her biri sirasiyla A, B, C ve F deneylerinde kullanilmistir. D ve E
deneylerinde lehim kaplama katmanlarinin her biri için EN-AW4343 tipinde alternatif bir
alasim kullanilmis olup, E deneyinde ilaveten lehim alasimina agirlikça %1 Zn eklenir.
A - C durumlarin her birinde ilgili alasimlardan 60 kg yüklenen dozda olusturulmus idi ve DC
döküm sürecinde kesit olarak 335 mm x 125 mm kütük haline dökülür. D - F durumlarinda
ilgili alasimlardan tonlarca dozlarda üretilmistir ve DC döküm sürecinde daha büyük (kesit
olarak yaklasik 500 x 1500 mm) kütükler dökülmüstür. Serit malzemenin üretimi için,
kaplama tabakasi için gerekli kalinliga haddelenir. A, B, C ve D alasimlarindan çekirdek
kütükler 575°C sicaklikta ve E ve F alasimlarindan çekirdek kütükler 600°C sicaklikta 6
saatlik tutma süresinde homojenizasyon tavlamasina tabi tutulur. Bundan sonra, önceden
haddelenmis lehim destegi ile toplam kalinligin %7,5'i olan tek tarafli bir lehim destegi ile her
bir kaplama grubu hazirlanmistir. Bunlarin her biri 470°C sicaklik ve en az 3 saat tutma
süresi ile önceden isitilmis ve ardindan 7,0 mm kalinliga sicak haddelenmistir.
Bunu soguk haddeleme ile birkaç hadde geçisi ile 1,5 mm kalinliga (A-C ve E deneyleri) veya
1,0 mm (D deneyi) ve 1,6 mm (F deneyi) izlemistir. Sonunda her birinde 2 saatlik bekleme
süresi ile 350°C sicaklikta (A ve B çekirdek katman alasimli seritler için) veya 320°C
sicaklikta (C çekirdek katman alasimli serit için) veya 400°C sicaklikta (D - F çekirdek
katman alasimli seritler için) O tavlama durumunun ayarlanmasi amaçli bir yumusak tavlama
gerçeklestirilmistir.
A ve B çekirdek katman alasimli seritlerden ek olarak 2,15 mm ara kalinliginda birer serit
kismi 350°C ve 2 saat tutma süreli bir yumusak tavlamaya tabi tutulmus ve ardindan %30
nihai haddeleme derecesi ile tavlama H14'te 1,5 mm nihai kalinliga soguk haddelenmistir.
Bu sekilde üretilen lehim kaplamali seritlerden örnekler alinmis ve Iehimlenmis durumdaki
özelliklerinin test edilmesi için, tipik bir endüstriyel lehim döngüsüne karsilik gelen birer lehim
simülasyonuna tabi tutulmustur. Bunun için örnekler O,9°C/san isitma hizi ile 600°C sicakliga
çikarilir ve 5 dakikalik bekleme süresinden sonra O,9°C/san hiziyla sogutulur.
Ornekler 'üzerinden seritlerin mekanik özellikleri belirlenmistir. Mekanik 'özelliklerin ölçümü,
sirasiyla Iehim simülasyonundan önce ve sonra, daha dogrusu haddeleme yönünde
gerçeklestirilmistir.
Asagidaki Tablo 2 mekanik 'Özelliklerin blçümlerinin sonuçlarini gösterir. Birinci sütun
çekirdek katmaninin ilgili alasim bilesimini, ikinci sütun ilgili örnegin alindigi haddeleme ile
kaplanmis seridin durumunu gösterir. Rpoig, Rm, A9 ve Asomm DIN EN ISO 6892-1/A224' e göre
belirlenir.
Kalinlik 2 2
Örnek Durum Rpo,2[N/mm ] Rm[N/mm ] Ag[%] A50mm[%]
simülasyonundan
simülasyonundan
simülasyonundan
önce 0 tavlama
simülasyonundan
simülasyonundan
simülasyonundan
sonra 0 tavlama
simülasyonundan
Kalinlik 2 2
Örnek Durum [ ] Rpo,2[N/mm] Rm[N/mm] Ag[%] Asamm[%]
simülasyonundan
sonra 0 tavlama
simülasyonundan
simülasyonundan
sonra 0 tavlama
simülasyonundan
simülasyonundan
sonra 0 tavlama
simülasyonundan
önce 0 tavlama
simülasyonundan
sonra 0 tavlama
simülasyonundan
önce 0 tavlama
F Iehimleme 1,6 47 129 mevcut mevcut
simülasyonundan degil degil
sonra 0 tavlama
Tablo 2`deki sonuçlar, bulusa konu olan alasim (örnekler A ve B yani sira D - F) ile standart
alasimlarda (örnek C) oldugu gibi karsilastirilabilir dayanimlara ulasilabildigini
göstermektedir.
Orneklerde ayrica korozyon testleri yürütülmüstür. Bu amaçla, öncelikle nötr 1 molar NaCI
çözeltisinden bir elektrolitte doymus kalomel elektrotuna karsi ASTM G69,a göre
elektrokimyasal korozyon olasiligi ölçülmüstür. Korozyon olasiligi her bir çekirdek
katmaninda ölçülmüstür.
Olçümlerin sonuçlari asagidaki Tablo 3'te verilmistir. Olçüm her defasinda yukarida tarif
edilen Iehimleme simülasyonuna göre yürütülmüsti'ir.
Ornek Tavlama Lehimleme simülasyonu Lehimleme simülasyonu
durumu [mV],den önce korozyon [mV],den sonra korozyon
olasiligi olasiligi
A H14 -772 -759
B H14 -770 -761
Ornek A ve B yani sira D - F korozyon olasiligi için benzer nitelikte degerler verir. Onerilen
agirlikça en fazla %0,10 daha düsük Mg içerikli alüminyum alasimi (örnek A ve D - F'ye
göre) tercih edilir, zira bu sekilde, CAB lehimleme sürecinde daha yüksek Mg oraniyla
lehimlenebilirligin olumsuz etkilenmesi engellenebilir. Ayni suretle, bu sekilde alasimin
istenen dayanimi ve istenen korozyon olasiligini ayarlayabilmek için, agirlikça %0,04 veya
daha fazla Mg orani tercih edilir. Karsilastirmali alasima göre örnek, hedeflenen araligin
önemli ölçüde disinda bir korozyon olasiligi göstermektedir.
Çekirdek alasim için önerilen alasimin bir avantaji, özellikle dönüstürücü borular, özellikle de
MPE'Ier için tipik alasimlar ile galvanik uyumluluktur. Bu galvanik uyumlulugun denetlenmesi
için DIN 50919'a göre temas korozyon ölçümleri yürütülmüstür. Bu ölçümler için, A, B ve C
örneklerinin her biri bir elektrolitte, yaygin olarak kullanilan EN-AW 3102 alasiminin ekstrüde
edilmis borusundan K örnekleri ile temasa getirilmistir. Elektrolit olarak, ASTM G85 test
standardi ek A3'e göre 2,8 ve 3,0 arasinda bir pH degeri ile aside dönüstürülmüs sentetik
deniz suyu çözeltisi kullanilmistir. Olçümden önce A, B, C ve K örneklerinin her birine
yukarida tarif edilen Iehimleme simülasyonu uygulanmistir. Lehimleme simülasyonu
uygulanmis durumda EN AW 3102'den K örneklerinin ASTM G69'a göre -742mV korozyon
olasiligi vardir.
DIN 50919°a göre temas korozyon ölçümü A, B ve C örneklerinde kaplanmamis tarafta, yani
dogrudan çekirdek katman üzerinde gerçeklestirilmistir. Galvanik uyumluluk her ölçülen
geçerli akis yönü temelinde degerlendirilmistir. Uyumluluk ancak akisin, isi dönüstürücünün,
örnegin boru tabaninin veya toplayici borunun bileseni için örnekten toplayici borunun,
özellikle MPE'nin is parçasina dogru gerçeklesmesi durumunda söz konusudur. Bu durumda
bilesen (boru tabani/toplayici boru), tercihen çözülür ve dönüstürücü boru (MPE) için kendini
Temas korozyon ölçümlerinde A (0 tavlama) örneginin K örnegi ile kombinasyonu K
örneginde 1,6 g/m2 kütle kaybi ve B (O tavlama) örneginin K örnegi ile kombinasyonu K
örneginde 3,9 g/m bir kütle kaybi ortaya çikarir. Buna karsin, C (0 tavlama) örneginin K
örnegi ile kombinasyonunda K örneginin kütle kaybi 34,4 g/m2 olmustur. A ve B örneklerinin
buna göre K örnegine C karsilastirma örnegine göre oldukça daha iyi bir galvanik uyumluluk
göstermistir, yani K örneginin korozyonu A veya B örneklerinin birisi ile kombinasyon halinde
düsmüstür.
Yukarida açiklanan deneyler özet olarak, yukarida çekirdek katmanlari için dönüstürücü
borulara bilesenler tarafindan önerilen alasimin kullanilmasi ile dönüstürücü borularin anodik
korumasinin saglanabildigini gösterir, böylece isi dönüstürücünün kullanim ömrü önemli
ölçüde uzatilir. Ayni zamanda söz konusu bilesenler yeterli bir dayanima da sahiptir.
Claims (15)
- ISTEMLER dönüstürücü boruya (12) bagli en az bir bileseni (14, 16) olan, - dönüstürücü borunun (12) ve bilesenin (14, 16) ortak bir Iehim baglantisi üzerinden birbirlerine bagli oldugu, özellikle motorlu tasit araçlari için isi dönüstürücü (10) olup özelligi; - dönüstürücü boruya (12) bagli bilesenin (14, 16) asagidaki bilesimde bir alüminyum alasimdan çekirdek katmani (24) olmasi ile karakterize edilir: kaçinilmaz münferit kirlenmeler agirlikça en fazla %0,05, agirlikça en fazla %0,15 arta kalan alüminyum.
- 2. istem 1'e göre isi dönüstürücü olup özelligi; çekirdek katmanin (24) alüminyum alasiminin agirlikça en fazla %0,7, tercihen agirlikça %0,50 - 0,7 agirlikça en fazla %O,7, tercihen agirlikça %O,15 - 0,40 agirlikça en fazla %0,10, tercihen agirlikça en fazla %0,05 agirlikça %O,9 - 1,5, tercihen agirlikça %1,2 - 1,5, agirlikça en fazla %0,30, tercihen agirlikça %0,01 - 0,10 agirlikça en fazla %025, tercihen agirlikça %0,10 - 0,20 agirlikça en fazla %050, tercihen agirlikça en fazla %O,10 agirlikça en fazla %025, tercihen agirlikça en fazla %0,05 agirlikça en fazla %O,25, tercihen agirlikça en fazla %0,05 asagidaki bilesimde olmasi ile karakterize edilir: agirlikça %O,50 - 0,7, agirlikça %0,15 - 0,40, agirlikça %0,03, agirlikça %1,2 - 1,5, agirlikça %0,01 - 0,10, agirlikça %0,10 - 0,20, agirlikça %0,10, Ti: agirlikça %025, Zr: agirlikça %0,25, kaçinilmaz münferit kirlenmeler agirlikça en fazla %0,05, agirlikça en fazla %O,15 arta kalan alüminyum.
- 3. istem 1 veya 2*ye göre isi dönüstürücü olup özelligi; çekirdek katmanin (24) alüminyum alasiminin Mn içeriginin Si içerigine oraninin 1,7 - 3, tercihen 2 - 3, özellikle 2 - 2,5 olmasi ile karakterize edilir.
- 4. istem 1 - 3'e göre isi dönüstürücü olup özelligi; toplayici boruya (12) bagli bilesenin bir toplayici boru (14, 16) veya bir boru tabani olmasi ile karakterize edilir.
- 5. istem 1 - 4fün herhangi birine göre isi dönüstürücü olup özelligi; dönüstürücü boruya (12) bagli bilesenin (14, 16) ASTM G69'a göre -740 mV veya daha az sanal bir korozyon olasiligi
- 6. istem 1 - 5'in herhangi birine göre isi dönüstürücü olup özelligi; dönüstürücü borunun (12) ekstrüde edilmis çok hazneli bir boru olmasi ile karakterize edilir.
- 7. istem 1 - 6'dan herhangi birine göre isi dönüstürücü olup özelligi; dönüstürücü borunun (12) tip 3xxx bir alüminyum alasimdan olusmasi ile karakterize edilir.
- 8. istem 1 - 7'den herhangi birine göre isi dönüstürücü olup özelligi; dönüstürücü borunun (12) ve buna bagli bilesenlerin (14, 16) ortak Iehimleme baglantisinin agirlikça en fazla
- 9. istem 1 - 8*den herhangi birine göre isi dönüstürücü olup özelligi; dönüstürücü borusuna (12) bagli bilesenin (14, 16) Iehim alasimindan kaplanmis bir Iehim tabakasi (26) olmasi, fazla %020 Zn içerikli bir alüminyum alasimi olmasi ile karakterize edilir.
- 10. Bir alüminyum alasimin veya bu alüminyum alasimdan bir çekirdek katmani (24) olan bir alüminyum seridin, bir bilesenin, özellikle bir toplayici borunun (14, 16) veya bir boru tabasinin, bir isi dönüstürücü, özellikle istem 1 - 93da tarif edilen bir isi dönüstürücü için üretimi amaciyla kullanimi olup özelligi; burada bilesenin, akiskan baglantisinda isi dönüstürücünün dönüstürücü borusuna baglanmasi için meydana getirilmis olmasi, alüminyum alasimin asagidaki bilesime sahip olmasidir: agirlikça en fazla %0,7, tercihen agirlikça %0,50 - 0,7 agirlikça en fazla %0,7, tercihen agirlikça %0,15 - 0,40 agirlikça en fazla %0,10, tercihen agirlikça en fazla %005 agirlikça %0,9 - 1,5, tercihen agirlikça %12 - 1,5, agirlikça en fazla %O,30, tercihen agirlikça %0,01 - 0,10 agirlikça en fazla %025, tercihen agirlikça %0,10 - 0,20 agirlikça en fazla %0,50, tercihen agirlikça en fazla %0,10 agirlikça en fazla %025, tercihen agirlikça en fazla %0,05 agirlikça en fazla %025, tercihen agirlikça en fazla %0,05 kaçinilmaz münferit kirlenmeler agirlikça en fazla %0,05, agirlikça en fazla %0,15 arta kalan alüminyum.
- 11. Istem 10ia göre kullanim olup Özelligi; alüminyum seridin çekirdek katman (24) üzerine kaplanmis lehim alasimindan bir lehim tabakasi (26) bulunmasi ve burada lehim alasiminin agirlikça %7 - 12 Si içerikli ve agirlikça en fazla %0,50, tercihen agirlikça en fazla %020 Zn içerikli bir alüminyum alasimi olmasidir.
- 12. Istem 10 veya 11iin birine göre, bir alüminyum seridin üretimi için, asagida belirtilen adimlari olan yöntem olup özelligi: - Asagidaki bilesimde bir alüminyum alasimdan DC yönteminde bir hadde kütügünün agirlikça en fazla %0,7, tercihen agirlikça %0,50 - 0,7 agirlikça en fazla %0,7, tercihen agirlikça %0,15 - 0,40 agirlikça en fazla %0,10, tercihen agirlikça en fazla %0,05 agirlikça %0,9 - 1,5, tercihen agirlikça %12 - 1,5 agirlikça en fazla %030, tercihen agirlikça %0,01 - 0,10 agirlikça en fazla %025, tercihen agirlikça %0,10 - 0,20 Zn: agirlikça en fazla %0,50, tercihen agirlikça en fazla %0,10 Ti: agirlikça en fazla %025, tercihen agirlikça en fazla %0,05 Zr: agirlikça en fazla %025, tercihen agirlikça en fazla %005 kaçinilmaz münferit kirlenmeler agirlikça en fazla %005, agirlikça en fazla %O,15 arta kalan alüminyum, - seçenek olarak, hadde kütügünün 540°C ve 620°C araliginda bir isida ve hedef sicaklikta, 4 ve 12 saat araliginda bekletme süresinde tavlama ile homojenize edilmesi, - hadde kütügünün sicak haddelenmis bir seride 'özellikle 2,0 - 10 mm araliginda sicak haddelenmesi, - sicak haddelenmis seridin 300°C - 450°C, araliginda sicaklikta, istege bagli ara tavlama ile nihai kalinliga soguk haddelenmesi, burada soguk seridin nihai kalinliginin tercihen 0,1 - 5 mm araliginda, özellikle 1,0 - 2,5 mm araliginda olmasidir.
- 13. Istem 12'ye göre, haddeleme ile kaplanmis bir alüminyum seridin üretimi için yöntem olup özelligi; sicak haddelemeden önce hadde kütügünden bir kaplama destek tabakasi ile donatilmasidir.
- 14. Istem 12 veya 13'e göre yöntem olup özelligi; kaplama destek tabakasinin bir lehim alasimindan olusmasi, lehim alasiminin agirlikça %7 - 12 Si içerikli ve agirlikça en fazla karakterize edilir.
- 15. istem 12 - 14'ün herhangi birine göre yontem olup özelligi; kaplanmis soguk seridin araliginda bir sicaklikta son tavlamasinin gerçeklestirilmesi ile karakterize edilir.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE102014117384 | 2014-11-27 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| TR201806865T4 true TR201806865T4 (tr) | 2018-06-21 |
Family
ID=52824005
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| TR2018/06865T TR201806865T4 (tr) | 2014-11-27 | 2015-03-10 | Isi dönüştürücü, bi̇r alümi̇nyum alaşimin ve bi̇r alümi̇nyum şeri̇di̇n kullanimi yani sira bi̇r alümi̇nyum şeri̇di̇n üreti̇mi̇ i̇çi̇n yöntem |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20170260612A1 (tr) |
| EP (1) | EP3026134B2 (tr) |
| JP (2) | JP2018500461A (tr) |
| KR (2) | KR20190112196A (tr) |
| CN (1) | CN107003095B (tr) |
| BR (1) | BR112017009725A2 (tr) |
| CA (1) | CA2969043C (tr) |
| HU (1) | HUE037672T2 (tr) |
| PL (1) | PL3026134T3 (tr) |
| TR (1) | TR201806865T4 (tr) |
| WO (1) | WO2016083454A1 (tr) |
| ZA (1) | ZA201703216B (tr) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2818566T3 (es) | 2015-05-01 | 2021-04-13 | Univ Du Quebec A Chicoutimi | Material compuesto que tiene propiedades mecánicas mejoradas a temperaturas elevadas |
| JP6838079B2 (ja) | 2016-04-19 | 2021-03-03 | ハイドロ アルミニウム ロールド プロダクツ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＨｙｄｒｏ Ａｌｕｍｉｎｉｕｍ Ｒｏｌｌｅｄ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ ＧｍｂＨ | 腐食保護層を有するアルミニウム複合材料 |
| ES2870139T3 (es) | 2016-04-29 | 2021-10-26 | Rio Tinto Alcan Int Ltd | Aleación resistente a la corrosión para productos extruidos y soldados con soldadura fuerte |
| EP3359701B2 (en) * | 2016-05-27 | 2023-09-06 | Novelis, Inc. | High strength and corrosion resistant alloy for use in hvac&r systems |
| WO2019024437A1 (zh) * | 2017-07-31 | 2019-02-07 | 广东美的暖通设备有限公司 | 换热器及家用电器 |
| CN107270760B (zh) * | 2017-08-03 | 2023-09-15 | 常州凯微管业科技有限公司 | 一种内嵌式通道换热器折叠管及其加工方法 |
| KR20190083849A (ko) | 2018-01-05 | 2019-07-15 | 부산대학교 산학협력단 | 마이크로 채널을 가지는 금속 폼을 이용한 열교환기의 제조방법 |
| CN109207803A (zh) * | 2018-10-26 | 2019-01-15 | 东北轻合金有限责任公司 | 散热翅片用铝合金带材及其制造方法 |
| JP7213070B2 (ja) * | 2018-11-19 | 2023-01-26 | 昭和電工株式会社 | 冷却装置 |
| JP7190879B2 (ja) * | 2018-11-19 | 2022-12-16 | 昭和電工株式会社 | 冷却装置、構造物、溶接方法 |
| KR102175582B1 (ko) * | 2018-12-19 | 2020-11-06 | 주식회사 포스코 | 가공성 및 내식성이 우수한 이종도금강판 및 그 제조방법 |
| CN110983115B (zh) * | 2019-12-26 | 2021-07-20 | 中铝西南铝板带有限公司 | 一种改进3003铝合金带材及其制备方法和应用 |
| KR102382428B1 (ko) * | 2020-02-04 | 2022-04-04 | (주)휘일 | 고내식성 알루미늄 합금을 이용한 자동차용 리시버드라이어 및 이의 제조 방법 |
| EP3904550A1 (en) | 2020-04-28 | 2021-11-03 | Aleris Rolled Products Germany GmbH | Aluminium alloy sheet material and heat exchanger incorporating such an aluminium alloy sheet material |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5028276A (en) † | 1990-02-16 | 1991-07-02 | Aluminum Company Of America | Method for making lithoplate having improved grainability |
| JP4002352B2 (ja) * | 1998-11-09 | 2007-10-31 | 古河スカイ株式会社 | 熱交換器用アルミニウム合金犠牲陽極材及びこれを用いた熱交換器用高耐食性アルミニウム合金複合材 |
| US20020007881A1 (en) * | 1999-02-22 | 2002-01-24 | Ole Daaland | High corrosion resistant aluminium alloy |
| JP4837188B2 (ja) * | 2000-10-02 | 2011-12-14 | 株式会社デンソー | 耐食性および加工性に優れた配管用アルミニウム合金材 |
| DE10116636C2 (de) † | 2001-04-04 | 2003-04-03 | Vaw Ver Aluminium Werke Ag | Verfahren zur Herstellung von AIMn-Bändern oder Blechen |
| JP2004250738A (ja) * | 2003-02-19 | 2004-09-09 | Kobe Steel Ltd | Ａｌ−Ｍｇ系合金板 |
| KR20060134189A (ko) † | 2004-03-31 | 2006-12-27 | 하이드로 알루미늄 도이칠란트 게엠베하 | 열 교환기용 내열 알루미늄 합금 |
| JP2006322632A (ja) * | 2005-05-17 | 2006-11-30 | Mitsubishi Alum Co Ltd | アルミニウム合金製熱交換器用押出多孔扁平管およびその製造方法 |
| EP2039790A1 (de) * | 2007-09-18 | 2009-03-25 | Hydro Aluminium Deutschland GmbH | Korrosionsschutzschicht |
| JP4473908B2 (ja) * | 2007-12-27 | 2010-06-02 | 株式会社神戸製鋼所 | 熱交換器用アルミニウム合金クラッド材、および、その製造方法 |
| EP2692524B2 (de) * | 2008-01-18 | 2022-01-19 | Speira GmbH | Verbundwerkstoff mit Korrosionsschutzschicht und Verfahren zu dessen Herstellung |
| JP5441209B2 (ja) * | 2009-08-24 | 2014-03-12 | 三菱アルミニウム株式会社 | 耐食性および耐久性に優れるアルミニウム合金製熱交換器 |
| CN103502768B (zh) * | 2011-04-25 | 2016-08-17 | 马勒国际有限公司 | 制造具有增强材料系统的换热器的方法 |
| JP5885424B2 (ja) * | 2011-08-12 | 2016-03-15 | 三菱アルミニウム株式会社 | 熱交換器用アルミニウム合金製押出パイプ部材の製造方法 |
| JP5916314B2 (ja) * | 2011-08-12 | 2016-05-11 | 三菱アルミニウム株式会社 | 熱交換器用アルミニウム合金製タンク等の押出パイプ部材 |
| JP5893450B2 (ja) * | 2012-03-12 | 2016-03-23 | 株式会社Uacj | 熱交換器のヘッダ用アルミニウム合金製ブレージングシート、その製造方法及び熱交換器の製造方法 |
| US8932728B2 (en) * | 2012-03-15 | 2015-01-13 | Kobe Steel, Ltd. | Aluminum-alloy clad sheet |
| PT2770071T (pt) † | 2013-02-21 | 2017-04-19 | Hydro Aluminium Rolled Prod | Liga de alumínio para a produção de produtos semiacabados ou componentes para automóveis, procedimento para a produção de uma tira de alumínio a partir dessa liga de alumínio bem como tira de liga de alumínio e utilizações da mesma |
| JP2015009244A (ja) * | 2013-06-27 | 2015-01-19 | 株式会社ケーヒン・サーマル・テクノロジー | クラッド材、ろう付パイプの製造方法およびろう付パイプ |
-
2015
- 2015-03-10 EP EP15158514.8A patent/EP3026134B2/de active Active
- 2015-03-10 PL PL15158514T patent/PL3026134T3/pl unknown
- 2015-03-10 TR TR2018/06865T patent/TR201806865T4/tr unknown
- 2015-03-10 HU HUE15158514A patent/HUE037672T2/hu unknown
- 2015-11-25 BR BR112017009725-7A patent/BR112017009725A2/pt active Search and Examination
- 2015-11-25 CA CA2969043A patent/CA2969043C/en active Active
- 2015-11-25 JP JP2017528465A patent/JP2018500461A/ja active Pending
- 2015-11-25 KR KR1020197028111A patent/KR20190112196A/ko active Application Filing
- 2015-11-25 CN CN201580064886.9A patent/CN107003095B/zh active Active
- 2015-11-25 WO PCT/EP2015/077653 patent/WO2016083454A1/de active Application Filing
- 2015-11-25 KR KR1020177017410A patent/KR102221072B1/ko active IP Right Grant
-
2017
- 2017-05-09 ZA ZA2017/03216A patent/ZA201703216B/en unknown
- 2017-05-24 US US15/603,714 patent/US20170260612A1/en not_active Abandoned
-
2019
- 2019-12-23 JP JP2019231629A patent/JP7155100B2/ja active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP3026134A1 (de) | 2016-06-01 |
| KR102221072B1 (ko) | 2021-02-26 |
| HUE037672T2 (hu) | 2018-09-28 |
| CN107003095A (zh) | 2017-08-01 |
| CA2969043A1 (en) | 2016-06-02 |
| KR20170088405A (ko) | 2017-08-01 |
| EP3026134B2 (de) | 2022-01-12 |
| CN107003095B (zh) | 2020-11-24 |
| JP7155100B2 (ja) | 2022-10-18 |
| KR20190112196A (ko) | 2019-10-02 |
| CA2969043C (en) | 2020-07-21 |
| PL3026134T3 (pl) | 2018-08-31 |
| ZA201703216B (en) | 2019-06-26 |
| US20170260612A1 (en) | 2017-09-14 |
| WO2016083454A1 (de) | 2016-06-02 |
| BR112017009725A2 (pt) | 2018-01-02 |
| EP3026134B1 (de) | 2018-05-02 |
| JP2018500461A (ja) | 2018-01-11 |
| JP2020073721A (ja) | 2020-05-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TR201806865T4 (tr) | Isi dönüştürücü, bi̇r alümi̇nyum alaşimin ve bi̇r alümi̇nyum şeri̇di̇n kullanimi yani sira bi̇r alümi̇nyum şeri̇di̇n üreti̇mi̇ i̇çi̇n yöntem | |
| JP5543489B2 (ja) | 多層金属シート | |
| KR102317581B1 (ko) | 다겹 클래드 브레이징 금속 시트 | |
| KR101784581B1 (ko) | 열교환기용 브레이징 시트 코어 합금 | |
| WO2013111904A1 (ja) | 高耐食性アルミニウム合金ブレージングシート、ならびに、これを用いた自動車用熱交換器の流路形成部品 | |
| JP2012513539A5 (tr) | ||
| US20010007720A1 (en) | Aluminum alloy brazing sheet | |
| CZ304962B6 (cs) | Slitina hliníku, výrobek ze slitiny hliníku, výměník tepla, způsob výroby slitiny hliníku a způsob výroby výměníku tepla | |
| CN107107273B (zh) | 多层铝钎焊片材材料 | |
| EP2489750A1 (en) | Highly corrosion-resistant aluminum alloy brazing sheet, process for production of the brazing sheet, and highly corrosion-resistant heat exchanger equipped with the brazing sheet | |
| WO2000017409A1 (fr) | Alliage d'aluminium sacrificiel de protection contre la corrosion pour echangeur de chaleur et materiau composite comportant cet alliage d'aluminium hautement resistant a la corrosion pour echangeur de chaleur, ainsi qu'echangeur de chaleur dote dudit materiau composite | |
| CA2510759C (en) | Aluminum alloy tube and fin assembly for heat exchangers having improved corrosion resistance after brazing | |
| EP3781349A1 (en) | Multlayer brazing sheet | |
| JP5629113B2 (ja) | ろう付け性及び耐食性に優れたアルミニウム合金ブレージングシート、及びそれを用いた熱交換器 | |
| CN102471836A (zh) | 高耐蚀性铝合金钎焊片材及其制造方法，以及使用其的高耐蚀性热交换器 | |
| JP2017020108A (ja) | アルミニウム合金クラッド材及びその製造方法、ならびに、当該アルミニウム合金クラッド材を用いた熱交換器 | |
| JP6351205B2 (ja) | 高耐食性アルミニウム合金ブレージングシート | |
| JP4263160B2 (ja) | アルミニウム合金クラッド材並びにそれを用いた熱交換器用チューブ及び熱交換器 | |
| JP2014062296A (ja) | 耐食性に優れたアルミニウム合金ブレージングシート | |
| JPH01159343A (ja) | ろう付け性と耐食性にすぐれた熱交換器用Ａｌ合金複合フィン材 | |
| JPH0254735A (ja) | アルミニウムブレージングシート | |
| JP2000297339A (ja) | アルカリ環境下および酸性環境下での耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 |