SU1838692A3 - Зубчataя пepeдaчa - Google Patents
Зубчataя пepeдaчa Download PDFInfo
- Publication number
- SU1838692A3 SU1838692A3 SU904830558A SU4830558A SU1838692A3 SU 1838692 A3 SU1838692 A3 SU 1838692A3 SU 904830558 A SU904830558 A SU 904830558A SU 4830558 A SU4830558 A SU 4830558A SU 1838692 A3 SU1838692 A3 SU 1838692A3
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- gear
- teeth
- gears
- double
- transmission
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H1/00—Toothed gearings for conveying rotary motion
- F16H1/28—Toothed gearings for conveying rotary motion with gears having orbital motion
- F16H1/32—Toothed gearings for conveying rotary motion with gears having orbital motion in which the central axis of the gearing lies inside the periphery of an orbital gear
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H1/00—Toothed gearings for conveying rotary motion
- F16H1/28—Toothed gearings for conveying rotary motion with gears having orbital motion
- F16H2001/2881—Toothed gearings for conveying rotary motion with gears having orbital motion comprising two axially spaced central gears, i.e. ring or sun gear, engaged by at least one common orbital gear wherein one of the central gears is forming the output
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Retarders (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Forging (AREA)
- Gear Transmission (AREA)
- Gears, Cams (AREA)
- Structure Of Transmissions (AREA)
- Steroid Compounds (AREA)
- Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
Description
Изобретение относится к технике зубчаты^ передач, в частности к двойной внутренне0 зубчато^ планетарной передаче с малой рафицей числа зубьев.
; Целью изобретения является повышений КПД передачи и уменьшение потерь мо’щности в подшипниках зубчатом зацеплении, в частности планетарной зубчатой передачи известного уровня техники, а также] повышение мощности передачи.
В планетарной передаче с малой разницей числа зубьев нагрузки на подшипники сателлита включают периферийную силу на делительную окружность находящейся в зацеплении зубчатой пары (тангенциальная составляющая силы зацепления). Согласно изобретению, периферийные силы, направленные соответственно на внутренний и внешний венец сателлита, являются проти00 ω ОО о SO м > ω воположными друг другу, только их разница и радиальная составляющая силы зацепления вместе действуют на подшипники сателлита, что значительно уменьшает нагрузку на последние.
Поэтому срок службы подшипников может быть увеличен от четырех до десятков раз, потеря мощности в подшипниках уменьшается на две трети, а допустимая нагрузка передачи увеличивается.
Чтобы уменьшить нагрузку на подшипники сателлита относительно небольшой угол а профиля может использоваться для зубчатой пары с эвольвентным профилем зубьев и малой разницей чисел зубьев. Чтобы расширить ограничение уменьшения угла а в связи с интерференцией коэффициент высоты ha головки зуба может быть значительно уменьшен (обычно менее 0,5) и положительная коррекция высоты головки зуба может быть согласована с разницей коэффициента коррекции, равной нулю. Разумеется^ коэффициенты коррекции как внутренних, так и внешних зубчатых пар могут быть равны нулю, а угол а профиля может быть уменьшен до менее чем 20° (до 6е), 6 - 14° - особенно важный диапазон. С уменьшением угла а радиальная составляющая силы зацепления, действующей на подшипники сателлита, уменьшается, совмещение увеличивается и КПД зацепления повышается. В зубчатой планетарной передаче радиальная составляющая силы зацепления является главной силой, действующей на подшипники сателлита. Поэтому указанный малый угол профиля имеет особое значение.
Если зубчатые пары с укороченными зубьями являются косозубыми, их полное совмещение ετ равно совмещению торцовой части ε^ плюс совмещение зубчатой части εβ . Если обеспечивается, что разница X между коэффициентом Хг коррекции внутреннего венца и коэффициентом Xi коррекции внешнего венца зубчатой пары равна нулю или ее абсолютное значение не более 0,1, КПД зацепления обычно может быть увеличен путем уменьшения ε^.
После уменьшения ε^ , εβ косозубого колеса увеличивается, чтобы εν > 1 (обычно равен 1). При некоторых необычных обстоятельствах, когда должно учитываться влияние многократного контакта зубьев внутренней зубчатой пары с малой разницей чисел зубьев, целесообразно сделать εΓ > 0,7 . Такое решение может быть также использовано для увеличения КПД зацепления внешней зубчатой пары. Для внешней зубчатой пары ha может быть уменьшена до менее 0,5 - 0,1 и одновременно ε^ может быть увеличена (например, посредством увеличения β и ширины зубьев и уменьшения модуля и т. д.), чтобы сделать εΓ 1 . Подробный анализ внутренней зубчатой пары производится следующим образом: методы расчетов ε^π г^известны. ε^ может быть уменьшена таким же образом, что и коэффициент высоты ha головки зуба, чтобы избежать возможной интерференции профиля, когда разница чисел зубьев между внутренними и внешними венцами очень мала. Оптимальные параметры должны выбираться в следующем диапазоне:
|Х| <0,1, предпочтительно X = Хг - Xi = =0. Xi > 0, Хг 0; винтовой угол делительной окружности β= 1~14° (косозубые колеса) и β = 25 ~ 60° (шевронные колеса); когда разница числа зубьев Zd = 1 ha = 0,06 л/ 0,2; когда Zd = 2 ha = 0,2 ~ 0,35, ha < 0,2 также допустима; когда Zd = 3 или 4 ha обычно не более 0,5; угол профиля, как уже было сказано, может быть уменьшен, но предпочтительно, чтобы он был между 14 и 25°, когда разница числа зубьев 1.
После уменьшения ha должна быть соответственно повышена точность изготовления.
Если косозубые колеса используются в обеих зубчатых парах передачи, винтовые линии обеих зубчатых пар должны иметь одно направление; или обе левые, или обе правые, чтобы компенсировать осевые силы, действующие на подшипники сателлита. Если используются шестерни с прямыми зубьями, оптимальная разница чисел зубьев 4, 5 или 6, ha - 0,35 ~ 0,6, коэффициент коррекции должен соответствовать !Х| < 0,05, предпочтительно X = 0.
На фиг, 1 и 2 изображено сечение двухвенцового сателлита; на фиг. 3 - зубчатая передача с двухвенцовым сателлитом.
Зубчатая передача содержит входной 1 и выходной 2 валы, водило, выполненное в виде эксцентрика 3, установленное на нем посредством подшипников 4 и 5 двухвенцовый сателлит 6 и два центральных колеса 7 и 8. Сателлит 6 имеет два венца 9 и 10, планшайбу 11, соосно собранные вместе. Венец 9 установлен соосно снаружи венца 10 и оба закреплены на одной стороне планшайбы 11.
Общая ось венцов 9 и 10 является осью сателлита 6. Болт 12 предназначен для их соединения. Другие методы соединения также могут использоваться. Один из венцов может быть выполнен целым с планшайбой для упрощения изготовления. Если это возможно с точки зрения технологии изготовления колес, оба зубчатых колеса могут рыть выполнены цельными с планшайбой.
flpyrne методы соединения двух венцов моут использоваться, если они позволяют
Цолучить характеристики сателлита согласно изобретению.
Вертикальные проекции ширины зубьΪβ двух зубчатых венцов сателлита 6 на их бщую ось должны совпадать между собой одной точке, т. е. расстояние между проекциями ширины зубьев обоих венцов в осером направлении должно быть равно нулю. £сли расстояние не равно нулю, при практическом производственном процессе оно Должно быть не больше 3/4 минимальной Щирины зуба сателлита 6, предпочтительно (ie больше 1/10. По меньшей мере ширина Зубьев обоих венцов 9 и 10 сателлита 6 частично совпадает в радиальном направлении, а их проекции на общую ось совпадают (иежду собой.
Зубчатые венцы 9 и 10 сателлита 6 могут 0ыть выполнены как с внешними, так и внутренними зубьями. Венцы с внешними зубьями предпочтительны для уменьшения рбъема. В варианте исполнения на фиг. 3 оба зубчатых венца 9 и 10 - с внешними зубьями. Центральное колесо 7 с внутренними зубьями выполнено цельным или смонтировано с низкооборотным выходным налом 2. Вал 2 закреплен на правом корпусе I3 с помощью низкоскоростных подшипников 14 и 15.
Центральное колесо 8 с внутренними зубьями закреплено на левом корпусе 16. Колесо 8 может быть выполнено отдельно, а затем соединяться с корпусом 16. Эксцентрик 3 выполнен цельным с входным валом 1 и закреплен в левом корпусе 16 и на выходром валу 2 с помощью высокоскоростных подшипников 17 и 18. Передача включает ракже сальники 19 и 20, крепежный болт 21. рледует отметить, что положение сателлита 6, показанное на фиг. 3, является положением, когда он перемещается в свою самую высокую точку. Расстояние между внутренней поверхностью внешнего венца 9 сателлита 6 и наружной поверхностью ведомого центрального колеса 7, находящегося в зацеплении с внутренним венцом 10 сателлита 6 в случае смещенного центра Эксцентрика 3 в самом высоком положении, Т. е. расстбяние Ь показанное на фиг. 3, должно быть больше, чем двойной эксцентриситет а.
Противовес и другие части, обычно используемые, но не имеющие здесь специального значения, не показаны на фиг. 3.
Зубчатая передача работает следующим образом.
Если эксцентрик 3 вращается с высокой скоростью, он приводит в движение сателлит 6, находящийся в зацеплении с центральными колесами 7 и 8. Центральное колесо 7 приводит выходной вал 2 в медленное вращение.
Метод оптимизации параметров в изобретении может реализовать внутреннее зацепление с разницей числа зубьев 1 или 2 при выполнении всех ограничительных условийдля получения высокого КПД зацепления. Например, если выбрать в одной из зубчатых пар угол а профиля = 14,5°, β=&°, число зубьев колеса с внешними зубьями Ζι = 87, число зубьев колеса с внутренними зубьями Z2 = 89, Хч = Х2 = 0, ha = 0.1, ширина зуба b = 80 мм, модуль m = 3,5, то согласно известному методу расчета мы получим =0,26, = 0,76, εν = 1,02. Величина параметра индикатора интерференции перекрытия Gs = 0,0172. При использовании для планетарного редуктора с редукционным числом i = 1000 его потеря составляет только 9% от него согласно методу угловой коррекции. КПД зацепления находящейся в зацеплении зубчатой пары приблизительно 0,9916.
Если имеется ступень предварительной редукции перед планетарной передачей с двухвенцовым сателлитом для образования комбинированной трансмиссии, то могут достигаться дальнейшие преимущества. Их потери в зацеплении и подшипнике, а также гидравлические потери уменьшаются, прочностные условия улучшаются, поэтому повышается допустимая нагрузка, рост температуры, вибрация и шум уменьшаются и объем может быть уменьшен. Поскольку планетарная передача с малой разницей числа зубьев имеет преимущество большого крутящего момента на выходе, воздействующего на его высокоскоростные части (например, подшипники и т. д.) и планетарная передача с двухвенцовым сателлитом обычно бывает эксцентричной, поэтому трудно добиться ее динамического равновесия. В этом случае уменьшение скорости на входе вполне благоприятно для увеличения КПД и улучшения качества передачи. Высокий коэффициент скорости планетарной передачи с малой разницей чисел зубьев может значительно уменьшить противоречия между коэффициентом скорости предступени и объемом,.прочностью и КПД. Оптимальная комбинация передачи следующая: предступень состоит из планетарной передачи с центральным колесом с внешними зубьями. Основная редукционная ступень является планетарной зубчатой передачей с двухвен
Ί новым сателлитом. Хорошие результаты могут быть достигнуты для других планетарных передач с малой разницей зубьев, если они оснащены ступенью предварительной редукции, в частности ступенью предварительной редукции, состоящей из планетарной передачи с центральным колесом с наружными зубьями.
Claims (8)
- Ф о р м у л а и з о б р е т е н и я1. Зубчатая передача, содержащая входной и выходной валы, водило, выполненное в виде эксцентрика, установленный на нем посредством подшипников двухвенцовый сателлит, два центральных колеса, одно из которых неподвижное, другое - ведомое, образующие с сателлитом две соответственно внешнюю и внутреннюю зубчатые пары, отличающаяся тем, что по меньшей мере одна зубчатая пара имеет укороченные зубья с коэффициентом высоты головки не более 0,5, абсолютное значение разницы коэффициентов X коррекции не более 0,1, предпочтительно равно нулю, коэффициенты Xi и X г коррекции венцов в зубчатой паре с укороченными зубьями предпочтительно равны нулю, в зубчатых парах, составленных из косозубых колес, два косозубых колеса с внутренними зубьями имеют наклон одного направления, два косозубых колеса с внешними зубьями имеют также наклон зубьев одного направления, предпочтительнее, когда обе зубчатые пары имеют укороченные зубья.
- 2. Передача по π. 1, отличающая- с я тем. что угол β винтовой линии на делительной окружности равен /3= 1° ~ 14°, когда зубчатая пара с укороченными зубьями составлена из косозубых колес, и β = 25 ~ 60°' когда зубчатая пара составлена из шевронных колес.
- 3. Передача по п. 1,отличающая- с я тем, что ее коэффициент высоты h головки зуба равен 0,06 - 0,2 при разнице чисел зубьев, равной единице, не более 0,35 при разнице чисел зубьев, равной двум, и не более 0,5 при разнице чисел зубьев, равной трем или четырем.
- 4. Передача поп. 1, отличающаяс я тем, что указанная зубчатая пара составлена из прямозубых колес, разница чисел зубьев равна 4 и 6, коэффициент высоты h головки зуба равен 0,35 - 0,6, а абсолютное значение разницы коэффициентов Xi и Хг коррекции не превышает 0,5.
- 5. Передача по п. 3, о т л и ч а ю щ а яс я тем, что ее угол а профиля равен 6 ~ 20°, предпочтительнее 6 ~ 14°, и угол а профиля предпочтительно равен 14 ~ 25°, если разница чисел зубьев в зубчатой паре с укороченными зубьями равна единице.
- 6. Передача поп, 1,отл ичающаяс я тем, что расстояние в между внутренней поверхностью внешнего венца сателлита и наружной поверхностью ведомого центрального колеса, предназначенного для взаимодействия с внутренним венцом сателлита, выбрано не менее двойного эксцентриситета а эксцентрика, а разница чисел зубьев в зубчатых парах предпочтительно выбрана не более четырех.
- 7. Передача по п. 6, о т л и ч а ю щ а яс я тем, что вертикальные проекции ширины зубьев двух зубчатых венцов сателлита на их общей оси по меньшей мере частично совмещены, оба зубчатых венца имеют либо внешние зубья, либо оба внутренние зубья, а расстояние между проекциями центральных линий ширины зубьев указанных двух зубчатых венцов на их общую ось предпочтительно равно нулю.
- 8. Передача по п. 6, отличаю щ а яс я тем, что она содержит ступень предварительной редукции, которая представляет собой предпочтительно планетарную передачу с центральным колесом с внешними зубьями.=.. 1. .Фиг.З
редактор -J— Составитель Г.Кузнецова Техред М.Моргентал .Корректор Н. Кравцова аказ 2919 Тираж ПодписноеВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР 113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., 4/5Производственно-издательский комбинат Патент, г. Ужгород, ул.Гагарина. 101
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN89104790.5A CN1031363C (zh) | 1989-07-11 | 1989-07-11 | 一种少齿差齿轮副及其传动机构 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1838692A3 true SU1838692A3 (ru) | 1993-08-30 |
Family
ID=4855699
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU904830558A SU1838692A3 (ru) | 1989-07-11 | 1990-07-11 | Зубчataя пepeдaчa |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0408314B1 (ru) |
JP (1) | JP2834286B2 (ru) |
CN (1) | CN1031363C (ru) |
AT (1) | ATE118865T1 (ru) |
AU (1) | AU634253B2 (ru) |
BR (1) | BR9003319A (ru) |
CA (1) | CA2020820A1 (ru) |
CS (1) | CS343790A2 (ru) |
DE (1) | DE69017106T2 (ru) |
DK (1) | DK0408314T3 (ru) |
ES (1) | ES2069692T3 (ru) |
HU (1) | HUT54782A (ru) |
PT (1) | PT94652A (ru) |
SU (1) | SU1838692A3 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2006038901A1 (en) * | 2004-10-04 | 2006-04-13 | Lykhovyd Yuriy M | Planetary gear transmission |
RU2677952C1 (ru) * | 2018-03-29 | 2019-01-22 | Виктор Владимирович Становской | Планетарный механизм и планетарная передача на его основе |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3280715B2 (ja) * | 1992-08-31 | 2002-05-13 | 大治郎 中村 | 締付け用ネジ |
KR200208549Y1 (ko) * | 1999-04-30 | 2001-01-15 | 최병철 | 동력 전달 장치 |
US6416438B1 (en) | 1999-04-30 | 2002-07-09 | ByongChol Choi | Transmitting unit |
GB2384532A (en) * | 2002-01-25 | 2003-07-30 | Eaton Corp | Arrangement of drive shafts in a change gear transmission |
ITUB20153713A1 (it) * | 2015-09-17 | 2017-03-17 | Samp Spa Con Unico Socio | Riduttore epicicloidale di precisione |
CN105736645B (zh) * | 2016-03-30 | 2018-11-13 | 湖北航天双菱物流技术有限公司 | 锥摆式少齿差减速装置 |
CN109869488B (zh) * | 2017-12-01 | 2021-10-01 | 浙江三花智能控制股份有限公司 | 电子膨胀阀及具有其的制冷系统 |
CN107996176A (zh) * | 2018-01-16 | 2018-05-08 | 王龙 | 苗木修剪机 |
CN112503143B (zh) * | 2020-12-17 | 2021-10-08 | 大连碧蓝节能环保科技有限公司 | 变位混合锥齿差速减速法 |
JP2023004083A (ja) * | 2021-06-25 | 2023-01-17 | ナブテスコ株式会社 | 減速機、及び、回転装置 |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2049696A (en) * | 1935-03-07 | 1936-08-04 | Erhard A M Fliesberg | Transmission gear |
US2409696A (en) * | 1943-03-06 | 1946-10-22 | Union Switch & Signal Co | Remote control system |
CH457295A (fr) * | 1965-07-29 | 1968-07-31 | Centre Electron Horloger | Dispositif de transformation du mouvement oscillant d'un résonateur de montre électromécanique |
US3427901A (en) * | 1966-10-14 | 1969-02-18 | Ernest Wildhaber | Gearing |
US3451290A (en) * | 1967-04-03 | 1969-06-24 | Ernest Wildhaber | Gear drive with axially overlapping gears |
GB1198737A (en) * | 1967-08-30 | 1970-07-15 | Muneharu Morozumi | Addendum Modified Involute Internal Gearing |
US4446752A (en) * | 1981-04-23 | 1984-05-08 | Advanced Energy Concepts '81, Ltd. | Epicycloidal gears and gear tooth arrangement therefor |
JPS591952U (ja) * | 1982-06-28 | 1984-01-07 | 株式会社小松製作所 | 内歯車式差動減速機 |
ES8700397A1 (es) * | 1985-12-23 | 1986-10-16 | Coop Goizper S | Mejoras introducidas en reductores de velocidad. |
CN1009749B (zh) * | 1987-07-18 | 1990-09-26 | 湖南省机械研究所 | 混合少齿差渐开线齿轮行星传动机构及装置 |
-
1989
- 1989-07-11 CN CN89104790.5A patent/CN1031363C/zh not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-07-10 ES ES90307538T patent/ES2069692T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-07-10 AT AT90307538T patent/ATE118865T1/de not_active IP Right Cessation
- 1990-07-10 DK DK90307538.0T patent/DK0408314T3/da active
- 1990-07-10 DE DE69017106T patent/DE69017106T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-07-10 EP EP90307538A patent/EP0408314B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-07-10 CA CA002020820A patent/CA2020820A1/en not_active Abandoned
- 1990-07-10 PT PT94652A patent/PT94652A/pt not_active Application Discontinuation
- 1990-07-11 CS CS903437A patent/CS343790A2/cs unknown
- 1990-07-11 BR BR909003319A patent/BR9003319A/pt not_active IP Right Cessation
- 1990-07-11 JP JP2183862A patent/JP2834286B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1990-07-11 HU HU904164A patent/HUT54782A/hu unknown
- 1990-07-11 AU AU58912/90A patent/AU634253B2/en not_active Ceased
- 1990-07-11 SU SU904830558A patent/SU1838692A3/ru active
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2006038901A1 (en) * | 2004-10-04 | 2006-04-13 | Lykhovyd Yuriy M | Planetary gear transmission |
RU2677952C1 (ru) * | 2018-03-29 | 2019-01-22 | Виктор Владимирович Становской | Планетарный механизм и планетарная передача на его основе |
WO2019190351A1 (ru) * | 2018-03-29 | 2019-10-03 | Виктор Владимирович СТАНОВСКОЙ | Планетарный механизм и планетарная передача на его основе |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BR9003319A (pt) | 1991-08-27 |
EP0408314A2 (en) | 1991-01-16 |
ES2069692T3 (es) | 1995-05-16 |
JP2834286B2 (ja) | 1998-12-09 |
EP0408314A3 (en) | 1991-05-02 |
HUT54782A (en) | 1991-03-28 |
CN1031363C (zh) | 1996-03-20 |
CS343790A2 (en) | 1991-12-17 |
CN1048744A (zh) | 1991-01-23 |
AU5891290A (en) | 1991-01-17 |
PT94652A (pt) | 1992-02-28 |
EP0408314B1 (en) | 1995-02-22 |
HU904164D0 (en) | 1990-12-28 |
DE69017106D1 (de) | 1995-03-30 |
CA2020820A1 (en) | 1991-01-12 |
AU634253B2 (en) | 1993-02-18 |
DE69017106T2 (de) | 1995-07-06 |
JPH03117748A (ja) | 1991-05-20 |
DK0408314T3 (da) | 1995-06-26 |
ATE118865T1 (de) | 1995-03-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SU1838692A3 (ru) | Зубчataя пepeдaчa | |
RU2114352C1 (ru) | Цилиндрическая зубчатая передача внешнего зацепления (варианты) | |
CN100414140C (zh) | 用来驱动转筒的传动箱 | |
CN206972838U (zh) | 前轮驱动汽车变速器 | |
CN1091670C (zh) | 制造相控链轮总成的方法和相控链轮总成 | |
JPS6174935A (ja) | 変速機 | |
US5232412A (en) | High efficiency gear transmission | |
CN216009398U (zh) | 一种高精度、高强度型行星齿轮 | |
CN209654538U (zh) | 一种工程车辆轮边滚柱活齿减速器 | |
CN210559044U (zh) | 一种精密高效电动卷筒 | |
CN214171298U (zh) | 一种精密行星齿轮减速机 | |
CN106917847B (zh) | 机器人用微小型行星轮双排并联均布多模数齿轮传动系统 | |
CN107165987A (zh) | 前轮驱动汽车变速器 | |
CN108843743A (zh) | 一种新型双侧啮合双圆弧锥齿轮章动减速器及其工作方法 | |
CN109812547A (zh) | 一种工程车辆轮边滚柱活齿减速器 | |
RU2257497C2 (ru) | Редуктор скорости | |
CN2158464Y (zh) | 传动联轴器 | |
CN1082636C (zh) | 空间复合凸轮活齿传动装置 | |
CN218055504U (zh) | 一种电动滑板车用输出齿轮、车轮、驱动装置及电动滑板车 | |
CN219588049U (zh) | 一种差速器总成 | |
CN218514232U (zh) | 窗帘电机及电动窗帘 | |
RU2052685C1 (ru) | Редуктор | |
RU2049281C1 (ru) | Понижающий планетарный редуктор мотор-колеса | |
SU1749580A1 (ru) | Планетарно-цевочный редуктор | |
RU2023915C1 (ru) | Несоосный редуктор |