SK279954B6 - Spôsob znižovania obsahu n2o v spalinách - Google Patents

Spôsob znižovania obsahu n2o v spalinách Download PDF

Info

Publication number
SK279954B6
SK279954B6 SK284-92A SK28492A SK279954B6 SK 279954 B6 SK279954 B6 SK 279954B6 SK 28492 A SK28492 A SK 28492A SK 279954 B6 SK279954 B6 SK 279954B6
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
coal
gas
combustion chamber
low
combustion
Prior art date
Application number
SK284-92A
Other languages
English (en)
Inventor
Georg Schaub
Gebhard Bandel
Rainer Reimert
Hans Beisswenger
Original Assignee
Metallgesellschaft Aktiengesellschaft
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=6424128&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=SK279954(B6) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Metallgesellschaft Aktiengesellschaft filed Critical Metallgesellschaft Aktiengesellschaft
Publication of SK279954B6 publication Critical patent/SK279954B6/sk

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
    • F23C10/02—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed
    • F23C10/04—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone
    • F23C10/08—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone characterised by the arrangement of separation apparatus, e.g. cyclones, for separating particles from the flue gases
    • F23C10/10—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone characterised by the arrangement of separation apparatus, e.g. cyclones, for separating particles from the flue gases the separation apparatus being located outside the combustion chamber
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
    • F23C10/005—Fluidised bed combustion apparatus comprising two or more beds
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
    • F23J15/08—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of heaters
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2206/00—Fluidised bed combustion
    • F23C2206/10—Circulating fluidised bed
    • F23C2206/101—Entrained or fast fluidised bed
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2206/00—Fluidised bed combustion
    • F23C2206/10—Circulating fluidised bed
    • F23C2206/103—Cooling recirculating particles
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2215/00—Preventing emissions
    • F23J2215/10—Nitrogen; Compounds thereof
    • F23J2215/101—Nitrous oxide (N2O)

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)

Description

Vynález sa týka spôsobu znižovania obsahu N2O v spalinách, pri ktorom sa zrnité uhlie a vzduch zavádzajú do dolnej časti spaľovacieho priestoru a uhlie sa spaľuje v spaľovacom priestore vo fluidnom stave, z hornej časti spaľovacieho priestoru sa odvádzajú spaliny obsahujúce kyslík a pevné látky do odlučovania, spaliny sa z odlučovania odvádzajú a privádzajú do chladenia a pevné látky sa vedú z odlučovania späť do spaľovacieho priestoru.
Doterajší stav techniky
Spaľovanie pevných látok v cirkulujúcej fluidnej vrstve, napríklad na výrobu pary, je známe z európskeho patentu 0 046 406, zo spisu DE-OS 38 00 863 a jemu zodpovedajúceho patentu US 4 884 408. Zistilo sa, že pri spaľovaní uhlia alebo aj hnedého uhlia vzniknú spaliny (dym) s vysokým obsahom oxidu dusíka N2O. Tento N2O zosiľuje skleníkový efekt v atmosfére a prispieva k odbúravaniu ozónovej vrstvy. Oxid dusíka N2O sa rozpadá pri asi 850 až 1100 °C.
V medzinárodnej prihláške PCT WO 88/05494 je opísané spaľovanie uhlia horením vo fluidnej vrstve, pričom odťahované spaliny sa vedú do vyvíjača pary. Do vyvíjača pary sa navyše privádza uhoľný prach a vzduch a zmes sa spaľuje pri asi 1000 až 1200 °C. Cieľom tohto spaľovania vo vyvíjači pary je odstrániť toxické substancie, najmä dioxín, zo spalín, pričom zvýšené teploty samočinne spôsobia aj zmenšenie obsahu N2O. Tento známy spôsob je ale veľmi nákladný z hľadiska žiarenia, v ktorom sa uskutočňuje, takže v praxi pripadá do úvahy len v málo prípadoch alebo vôbec nie.
Úlohou vynálezu je udržovať pri uvedenom spôsobe spaľovanie zrnitého uhlia obsah N2O v spalinách, ktoré sa dostanú do atmosféry, čo možno najnižší.
Podstata vynálezu
Túto úlohu splňuje spôsob znižovania obsahu N2O v spalinách, pri ktorom sa zrnité uhlie a vzduch zavádzajú do dolnej časti spaľovacieho priestoru a uhlie sa spaľuje v spaľovacom priestore vo fluidnom stave, z hornej časti spaľovacieho priestoru sa odvádzajú spaliny obsahujúce kyslík a pevné látky do odlučovania, spaliny sa z odlučovania odvádzajú a privádzajú do chladenia a pevné látky sa vedú z odlučovania späť do spaľovacieho priestoru, podľa vynálezu, ktorého podstatou je, že do spalín obsahujúcich kyslík sa na vonkajšej strane spaľovacieho priestoru zavádza plyn z nízkotepelnej karbonizácie uhlia ohrevom zrnitého uhlia, obsahujúci spáliteľné zložky, tento plyn aspoň čiastočne v spalinách zhorí a pritom sa teplota spalín zvýši na asi 850 až 1200 °C, pričom obsah N2O v spalinách sa zníži najvyššie na 50 ppm.
Zvýšenie teploty v spalinách sa uskutoční pri spôsobe podľa vynálezu výhodne tým, že na nízkotepelnú karbonizáciu sa použije ako uhlie to isté uhlie, ktoré sa aj v spaľovacom priestore spáli. Spaliny so zvýšenou teplotou v rozsahu od asi 850 do 1200 °C majú nielen veľmi nízky obsah N2O, najvyššie asi 50 ppm, ale sa zvýši aj účinnosť chladenia pri nasledujúcej výrobe vodnej pary.
Výhodne sa plyn z nízkotepelnej karbonizácie uhlia privádza do spalín v hornej časti spaľovacieho priestoru alebo mimo spaľovací priestor, napríklad do ďalej zaradených potrubí. Jeden variant spočíva vtom, že v miešacej zóne sa mieša zrnité uhlie a horúce pevné látky z odlučovača, pričom sa uhlie podrobuje nízkotepelnej karbonizácii a vzniknutý plyn sa odvádza. Tento plyn vzniknutý z nízkotepelnej karbonizácie uhlia má ako horľavé zložky predovšetkým oxid uhoľnatý', vodík a metán. Zostatok pevných látok vytvorený pri nízkotepelnej karbonizácii uhlia, pri ktorom predovšetkým ide o koks, môže byť aspoň čiastočne dodávaný do spaľovacieho priestoru a tam spaľovaný. Týmto spôsobom je možné plyn z nízkotepelnej karbonizácie uhlia vyrábať bez veľkých nákladov.
Ďalšia možnosť získavania plynu z nízkotepelnej karbonizácie uhlia obsahujúceho horľavé zložky spočíva v tom, že ako tento plyn sa použije čiastočne zmes plynov vzniknutá v dolnej časti spaľovacieho priestoru. V tejto dolnej časti spaľovacieho priestoru panujú pri teplotách od asi 600 do 850 °C redukčné podmienky, takže tam je nízkotepelne karbonizované hlavne zrnité uhlie, čím vznikne zmes plynov obsahujúca okrem iného CO a CH4. Pritom odpadne prídavná aparatúra na nízkotepelnú karbonizáciu uhlia.
Pri spôsobe podľa vynálezu nie je potrebná žiadna nákladná spaľovacia zóna, ale aby bolo dosiahnuté požadované dodatočné spálenie pridávaním plynu z nízkotepelnej karbonizácie uhlia, postačí všeobecne na ten účel prebytok kyslíka obsiahnutý v spalinách.
Prehľad obrázkov na výkresoch
Vynález bude ďalej bližšie objasnený na príkladoch uskutočnenia podľa priloženého výkresu, na ktorom obr. 1 znázorňuje schematicky zariadenie na spaľovanie uhlia v cirkulujúcej fluidnej vrstve, obr. 2 druhú verziu miešacej zóny na nízkotepelnú karbonizáciu a obr. 3 a 4 príklady uskutočnenia spaľovacieho zariadenia.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Pri opísanom príklade uskutočnenia je spaľovací priestor tvorený spaľovacou komorou 1, odlučovanie je uskutočňované v odlučovači vo forme cyklónu 6 a chladenie vyčistených spalín sa uskutočňuje v chladiacom zariadení 18. V spaľovacej komore 1 na obr. 1 sa uhlie, privádzané vedením 2, spolu so vzduchom z vedenia 3 a 4 spaľuje vo vírivom stave. Do zariadenia pracujúceho na princípe cirkulujúcej vírivej alebo tiež fluidnej vrstvy patrí ako odlučovač cyklón 6 spojený kanálom 7 s hornou časťou spaľovacej komory 1 a ďalej spätné vedenia 8 pevných látok. Vzniknuté teplo môže byť napríklad využité na výrobu pary, čo na obrázkoch nie je znázornené. Plyn opúšťajúci cyklón 6 prúdi vo vedení 5 do chladiaceho zariadenia 18 a ďalej vedením 19, napríklad na neznázomený odprašovač, predtým ako je odvedený do atmosféry.
K známym častiam zariadenia patrí aj vírivá komora 9, do ktorej sa vedením 8a privádzajú jemnozmné pevné látky z cyklónu 6. Fluidizačným vzduchom z vedenia 1 sa pevné látky v komore 9 rozvíria alebo tiež uvedú do vznesú, časť tepla sa odvádza v nepriamom výmenníku 12 tepla. Takto spracované pevné látky sa potom odovzdávajú aspoň sčasti späť vedením 13 do spaľovacej komory 1, pričom zostatok pevných látok sa môže zo zariadenia odvádzať vedením 14.
Keď je potrebné zvýšiť teplotu v spalinách až na rozsah od 900 do 1200 °C napájaním alebo tiež privádzaním plynu z nízkotepelnej karbonizácie uhlia a jeho spaľovaním, naskytá sa niekoľko možností. Podľa obr. 1 sa vyrába plyn z nízkotepelnej karbonizácie uhlia tým, že horúci zostatok pevných látok z vedenia 8a sa vo vírivej komore 9 mieša so zrnitým uhlím z vedenia 20, čím sa uhlie nízkotepelne karbonizuje pri teplote tejto zmesi v rozsahu 300 až 800 °C. Fluidizačný vzduch zvedenia 11 premiešavame pevných látok podporuje. Nepriame chladenie výmenníkom 12 tepla je možné pritom vypustiť čiastočne alebo úplne. Vyrobený plyn z nízkotepelnej karbonizácie uhlia, ktorý obsahuje spáliteľné zložky a pripadne obsahuje fluidizačný plyn z vedenia 11, sa odťahuje vedením 21. Aby bolo dosiahnuté požadované dodatočné spálenie, je možné tento plyn z nízkotepelnej karbonizácie rozdeliť jednak do kanála 7 alebo vedením 22 ho pridávať do spalín vo vedení 5, aby tam bolo dosiahnuté dodatočné spaľovanie. Na toto dodatočné spaľovanie postačí kyslík obsiahnutý v spalinách. Spaliny, ktoré opúšťajú cyklón 6 vedením 5, majú preto ešte len minimálny obsah. N2O a to najvyššie asi 50 ppm.
Keď sa plyn z nízkotepelnej karbonizácie uhlia privádza vedeniami 21 alebo 22 do spalín, odporúča sa uskutočňovať intenzívne premiešavame v rozšírení vedenia 7 alebo 5. Na obrázkoch sú tieto rozšírenia alebo miešacie komory z dôvodov zjednodušenia vypustené. Na mieste vírivej komory 9 môže byť na nízkotepelnú karbonizáciu uhlia privádzaného vedením 20 upravený podľa obr. 2 slimákový miešač 23. Do tohto slimákového miešača 23 sa dodáva horúci zostatok pevných látok z cyklónu 6 vedením 8a a tam sa tento zostatok pevných látok mieša s uhlím z vedenia 20, pričom zmes sa dopravuje do vedenia 13. Vzniknutý plyn z nízkotepelnej karbonizácie sa odťahuje vedením 21. Tak pri slimákovom miešači 23, ako pri vírivej komore 9 podľa obr. 1 sa na nízkotepelnú karbonizáciu zrnitého uhlia použije citeľné teplo zostatku pevných látok obsiahnutého v cirkulujúcej fluidnej vrstve. Prídavný zdroj energie nie je potrebný.
Pomocou obr. 3 spolu s objasnením obr. 1 bude teraz opísané, ako sa plyn z nízkotepelnej karbonizácie uhlia vzniknutý v dolnej časti spaľovacej komory 1 použije na dodatočné spaľovanie. Na to slúži vedenie 25 tohto plynu, ktoré je zaústené do spaľovacej komory 1 pri ústí spätného vedenia 8b pevných látok a privádza plyny z nízkotepelnej karbonizácie uhlia do spalín vo vedení 5. Pritom sa vnútorný priemer vedenia 25 zvolí tak, aby sa týmto vedením 25 odvádzala len relatívne malá časť plynu zo spodnej časti spaľovacej komory 1. Regulačný ventil (neznázomené) je väčšinou zbytočný.
Pri zariadení podľa obr. 3 vedie spätné vedenie 8 pevných látok z cyklónu 6 do sifónu 24, do ktorého sa vedením 27 privádza transportný a fluidizačný vzduch. V sifóne 24 sa vo vedení 8 vytvorí určitý násyp pevných látok, pôsobiaci ako tlakový uzáver medzi spaľovacou komorou 1 a cyklónom 6. Vedením 8b sa potom privádzajú pevné látky do spaľovacej komory 1.
Podľa obr. 4 sa vyvíja v sifóne 24 plyn z nízkotepelnej karbonizácie uhlia a privádza sa do neho vedením 27 transportný a fluidizačný vzduch. Vedením 28 sa privádza zrnité uhlie, ktoré pri ohriatí s horúcim zostatkom pevných látok zo spätného vedenia 8 tvorí plyn z nízkotepelnej karbonizácie uhlia. Tento vzniknutý plyn sa na dodatočné spaľovanie podobne ako na obr. 1 rozdeľuje do kanála 7 alebo vedeniami 21 a 22 sa privádza do spalín vo vedení 5.
Príklad 1
V zariadení podľa obr. 1 a 2 so slimákovým miešačom 23 (obr. 2) miest vírivej komory 9 a so spaľovacou komorou 1 s výškou 20 m sa pracovalo nasledovne:
vedenie množstvo výhrevnosť alebo teplota
prívod uhlia 2 12 t/h 2500 kJ/kg
primárny vzduch 3 56 000 Nm’/h 200 °C
sekundárny vzduch 4 84 000 Nm’/h 200 °C
spaliny 7 138 850Nm7h 850 “C
všetky pevné látky 8 500 ťh
pevná látky do slimákového miešača 8a 25 ťh 865 “C
uhlie na nízkotepelnú karbonizáciu 20 4ťh 2500 kJ/kg
plyn z nízkotepelnej karbonizácie 21 a 22 1125Nm3/h 20 000 kJ/kg
Spaliny vo vedení 7 majú obsah kyslíka O2 5,6 %. Po primiešaní plynu z nízkotepelnej karbonizácie uhlia prichádzajúceho vedeniami 21 a 22 vznikne vo vedení 5 dodatočné spaľovanie, ktoré vedie na vytvorenie teploty 970 °C a koncentráciu N2O v spalinách, ale ešte 10 ppm. Bez tohto dodatočného spaľovania je teplota v spalinách vo vedení 5 na hodnote 865 °C a koncentrácia N2O na 70 ppm.
Príklad 2
V zariadení podľa obr. 3 so spaľovacou komorou 1 s výškou 30 m sa pracuje nasledovne:
vedenie množstvo výhrevnosť alebo teplota
prívod uhlia 2 16 ťh 2500 kJ/kg
primárny vzduch 3 56 000 Nm’/h 200 °C
sekundárny vzduch 4 84 000Nm3/h 200 °C
spaliny 7 126 975 Nm’/h 850 °C
pevné látky 8 500 t/h
plyn z nízkotepelnej karbonizácie uhlia 25 1300 Nm’/h 2650 kJ/kg
Dodatočným spaľovaním vo vedení 5 tam stúpne teplota na 965 °C a obsah N2O klesne na 15 ppm

Claims (4)

1. Spôsob znižovania obsahu N2O v spalinách, pri ktorom sa zrnité uhlie a vzduch zavádzajú do dolnej časti spaľovacieho priestoru a uhlie sa spaľuje v spaľovacom priestore vo fluidnom stave, zhomej časti spaľovacieho priestoru sa odvádzajú spaliny obsahujúce kyslík a pevné látky do odlučovania, spaliny sa z odlučovania odvádzajú a privádzajú do chladenia a pevné látky sa vedú z odlučovania späť do spaľovacieho priestoru, vyznačujúci sa tým, že do spalín obsahujúcich kyslík sa na vonkajšej strane spaľovacieho priestoru zavádza plyn z nízkotepelnej karbonizácie uhlia ohrevom zrnitého uhlia, obsahujúci spáliteľné zložky, tento plyn aspoň čiastočne v spalinách zhorí a pritom sa teplota spalín zvýši na asi 850 až 1200 ’C, pričom obsah N2O v spalinách sa zníži najvyššie na 50 ppm.
2. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa t ý m , že plyn z nízkotepelnej karbonizácie uhlia sa privádza do spalín za odlučovaním.
3. Spôsob podľa nárokov 1 alebo 2, vyznačujúci sa tým, že nízkotepelná karbonizácia uhlia nastáva pri miešaní zrnitého uhlia a horúcej pevnej látky z odlučovania v miešacej zóne.
4. Spôsob podľa nárokov 1 alebo 2, vyznačujúci sa tým, že plyn z nízkotepelnej karbonizácie uhlia sa odvádza zo spodnej časti spaľovacieho priestoru.
1 výkres
SK284-92A 1991-02-01 1992-01-31 Spôsob znižovania obsahu n2o v spalinách SK279954B6 (sk)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4102959A DE4102959A1 (de) 1991-02-01 1991-02-01 Verfahren zum verbrennen von kohle in der zirkulierenden wirbelschicht

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SK279954B6 true SK279954B6 (sk) 1999-06-11

Family

ID=6424128

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK284-92A SK279954B6 (sk) 1991-02-01 1992-01-31 Spôsob znižovania obsahu n2o v spalinách

Country Status (9)

Country Link
US (1) US5159886A (sk)
EP (1) EP0497418B2 (sk)
JP (1) JP3101055B2 (sk)
AU (1) AU644262B2 (sk)
CZ (1) CZ282120B6 (sk)
DE (2) DE4102959A1 (sk)
DK (1) DK0497418T3 (sk)
ES (1) ES2072081T5 (sk)
SK (1) SK279954B6 (sk)

Families Citing this family (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FI89742C (fi) * 1991-11-27 1993-11-10 Imatran Voima Oy Foerfarande och anordning foer torkning av braensle i en virvelbaeddspanna
NL9300666A (nl) * 1993-04-20 1994-11-16 Bronswerk Heat Transfer Bv Inrichting voor het uitvoeren van een fysisch en/of chemisch proces, zoals een warmtewisselaar.
US5363812A (en) * 1994-02-18 1994-11-15 The Babcock & Wilcox Company Method and apparatus for controlling the bed temperature in a circulating fluidized bed reactor
SE502292C2 (sv) * 1994-08-19 1995-10-02 Kvaerner Enviropower Ab Förfarande för tvåstegsförbränning av fasta bränslen i en cirkulerande fluidiserad bädd
AT403168B (de) * 1995-11-02 1997-11-25 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren und einrichtung zum rückführen eines aus einem reaktorgefäss mit einem gas ausgetragenen feinteiligen feststoffes
US5911201A (en) * 1996-01-13 1999-06-15 Llb Lurgi Lentjes Babcock Energietechnik Gmbh Steam boiler with pressurized circulating fluidized bed firing
DE19622299C2 (de) * 1996-05-21 2000-10-12 Ver Energiewerke Ag Verfahren zum Betrieb einer druckaufgeladenen zirkulierenden Wirbelschichtfeuerung zur Erzeugung eines arbeitsfähigen Gases für die Gasturbine eines Kombikraftwerkes
DE19633674C2 (de) 1996-08-21 1998-07-16 Hamburger Gaswerke Gmbh In-Line Gasvorwärmung
US5784975A (en) * 1996-12-23 1998-07-28 Combustion Engineering, Inc. Control scheme for large circulating fluid bed steam generators (CFB)
NL1005518C2 (nl) * 1997-03-12 1998-09-15 Bronswerk Heat Transfer Bv Inrichting voor het uitvoeren van een fysisch en/of chemisch proces, zoals een warmtewisselaar.
NL1005517C2 (nl) * 1997-03-12 1998-09-15 Bronswerk Heat Transfer Bv Inrichting voor het uitvoeren van een fysisch en/of chemisch proces, zoals een warmtewisselaar.
NL1005514C2 (nl) * 1997-03-12 1998-09-15 Bronswerk Heat Transfer Bv Inrichting voor het uitvoeren van een fysisch en/of chemisch proces, zoals een warmtewisselaar.
DE19714593A1 (de) 1997-04-09 1998-10-15 Metallgesellschaft Ag Verfahren zum Verbrennen von Abfallstoffen in einer zirkulierenden Wirbelschicht
US5967098A (en) * 1998-06-22 1999-10-19 Tanca; Michael C. Oil shale fluidized bed
DE19903510C2 (de) * 1999-01-29 2002-03-07 Mg Technologies Ag Verfahren zum Verbrennen oder Vergasen in der zirkulierenden Wirbelschicht
US7047894B2 (en) * 1999-11-02 2006-05-23 Consolidated Engineering Company, Inc. Method and apparatus for combustion of residual carbon in fly ash
WO2001033140A1 (en) 1999-11-02 2001-05-10 Consolidated Engineering Company, Inc. Method and apparatus for combustion of residual carbon in fly ash
FR2802287B1 (fr) * 1999-12-14 2002-01-11 Abb Alstom Power Comb Procede pour l'amelioration de la combustion dans un systeme a lit fluidise circulant et systeme correspondant
KR20020035518A (ko) * 2002-03-29 2002-05-11 동 엽 강 폐기물처리장치
KR100495236B1 (ko) * 2002-06-12 2005-06-16 강병석 탄화장치
CZ301745B6 (cs) * 2004-08-18 2010-06-09 Ptácek@Milan Zpusob regulace výšky fluidní vrstvy kotle s fluidním spalováním a kotel s fluidním spalováním pro provádení tohoto zpusobu
US7287477B2 (en) * 2004-10-13 2007-10-30 Foster Wheeler Energy Corporation Cyclone bypass for a circulating fluidized bed reactor
FR2887322B1 (fr) * 2005-06-15 2007-08-03 Alstom Technology Ltd Dispositif a lit fluidise circulant pourvu d'un foyer de combustion a l'oxygene
JP5417753B2 (ja) * 2008-07-11 2014-02-19 株式会社Ｉｈｉ 循環流動層ガス化炉
CN101696799B (zh) * 2009-10-31 2011-05-25 无锡华光工业锅炉有限公司 预防循环流化床锅炉结焦装置
CN103411211B (zh) * 2013-08-30 2016-10-19 厦门中科城环新能源有限公司 适合生物质及危险固废的流化床气化燃烧锅炉
CZ2022384A3 (cs) * 2022-09-08 2023-06-14 ATOMA - tepelná technika, s.r.o. Recirkulační okruh spalovacího zařízení pro spalování směsi zemního plynu a vodíku

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2736493A1 (de) * 1977-08-12 1979-02-22 Wormser Eng Verfahren und vorrichtung zum verbrennen von kohle
IE51626B1 (en) * 1980-08-18 1987-01-21 Fluidised Combustion Contract A fluidised bed furnace and power generating plant including such a furnace
DE3039469C2 (de) * 1980-10-18 1985-06-05 Heinz Dipl.-Ing. 4390 Gladbeck Hölter Verfahren zur energetischen Nutzung von Gestein mit Kohleeinschlüssen und/oder normaler Förderkohle
DE3232481A1 (de) * 1981-09-04 1983-03-31 Volkswagenwerk Ag, 3180 Wolfsburg Verfahren zur uebertragung der in der wirbelschicht eines wirbelschichtofens anfallenden waerme auf einen waermeverbrauchenden prozess und wirbelschichtofen zur durchfuehrung des verfahrens
DE3413564A1 (de) * 1984-04-11 1985-10-24 Deutsche Babcock Werke AG, 4200 Oberhausen Verfahren und vorrichtung zur verminderung des ausstosses von stickoxiden
US4843981A (en) * 1984-09-24 1989-07-04 Combustion Power Company Fines recirculating fluid bed combustor method and apparatus
DD262559A3 (de) * 1986-11-06 1988-12-07 Bergmann Borsig Veb Verfahren und einrichtung zur trocknung und verbrennung von brenn- und abfallstoffen, insbesondere feuchter rohbraunkohle
EP0302910B1 (de) * 1987-01-22 1992-07-15 Saarbergwerke Aktiengesellschaft Verbrennung von kohle mit einer wirbelschichtfeuerung
US4815418A (en) * 1987-03-23 1989-03-28 Ube Industries, Inc. Two fluidized bed type boiler
DE3800863A1 (de) * 1988-01-14 1989-07-27 Metallgesellschaft Ag Verfahren zum regeln der wasserdampferzeugung in einer verbrennungsanlage
DE3933286A1 (de) * 1989-10-05 1991-04-18 Steinmueller Gmbh L & C Verfahren zur minderung des gehaltes an stickoxiden in den rauchgasen einer feuerung
US5048432B1 (en) * 1990-12-27 1996-07-02 Nalco Fuel Tech Process and apparatus for the thermal decomposition of nitrous oxide

Also Published As

Publication number Publication date
JP3101055B2 (ja) 2000-10-23
EP0497418B2 (de) 1997-11-05
AU644262B2 (en) 1993-12-02
ES2072081T3 (es) 1995-07-01
JPH05203112A (ja) 1993-08-10
EP0497418A1 (de) 1992-08-05
CS28492A3 (en) 1992-09-16
AU1060692A (en) 1992-08-06
DE4102959C2 (sk) 1992-11-12
US5159886A (en) 1992-11-03
DK0497418T3 (da) 1995-07-03
CZ282120B6 (cs) 1997-05-14
DE59201992D1 (de) 1995-06-01
DE4102959A1 (de) 1992-08-13
ES2072081T5 (es) 1998-03-01
EP0497418B1 (de) 1995-04-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SK279954B6 (sk) Spôsob znižovania obsahu n2o v spalinách
EP0676464B1 (en) Method of and apparatus for fluidized-bed gasification and melt combustion
JP4112364B2 (ja) 小規模高処理量のバイオマスガス化システムおよび方法
BG64909B1 (bg) Метод и устройство за пиролиза и газифициране на органични вещества или смеси от органични вещества
JP2003504454A5 (sk)
GB1590635A (en) Coal burning arrangement
JPH07301411A (ja) 流動床反応器及び燃焼方法
JPH11501116A (ja) エネルギー生成のために生物燃料又は屑材料を利用する方法と装置
WO2017050231A1 (en) Industrial furnace integrated with biomass gasification system
US6067916A (en) Process and device for producing and utilizing gas from waste materials
KR0164586B1 (ko) 유동상 반응기의 질소 함유 연료 연소시의 n2o 배출 감소 방법
US5901653A (en) Apparatus including a two stage vortex chamber for burning waste material
WO1999023431A1 (fr) Four de gazeification et de chauffage a lit fluidise
US4543894A (en) Process for staged combustion of retorted oil shale
JPH0413477B2 (sk)
JPH09506424A (ja) 廃棄物の熱処理方法
US4413573A (en) Process for combusting carbonaceous solids containing nitrogen
JPH0799250B2 (ja) 流動層式燃焼方法及び流動層式燃焼装置
JP3839709B2 (ja) ガス供給装置、ガス供給利用システム、ガス化溶融システム及びガス供給方法
JP3938981B2 (ja) 廃棄物ガス化処理におけるガスリサイクル方法
JP3559163B2 (ja) バイオマスと化石燃料を用いたガス化方法
JP2003042421A (ja) ガス供給装置及びガス供給方法
JP3990897B2 (ja) ガス供給装置及びガス供給方法
JP2005121342A (ja) 循環流動層炉の運転方法
IL110599A (en) Method and device for generating flammable gases from fuel is shown in Gross