SE460058B - Lagerstaal samt lagerorgan tillverkat av staalet - Google Patents

Lagerstaal samt lagerorgan tillverkat av staalet

Info

Publication number
SE460058B
SE460058B SE8501011A SE8501011A SE460058B SE 460058 B SE460058 B SE 460058B SE 8501011 A SE8501011 A SE 8501011A SE 8501011 A SE8501011 A SE 8501011A SE 460058 B SE460058 B SE 460058B
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
steel
manganese
phosphorus
chromium
sulfur
Prior art date
Application number
SE8501011A
Other languages
English (en)
Other versions
SE8501011D0 (sv
SE8501011L (sv
Inventor
Y Takata
T Yamada
E Kikuchi
Original Assignee
Aichi Steel Works Ltd
Koyo Seiko Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Aichi Steel Works Ltd, Koyo Seiko Co filed Critical Aichi Steel Works Ltd
Publication of SE8501011D0 publication Critical patent/SE8501011D0/sv
Publication of SE8501011L publication Critical patent/SE8501011L/sv
Priority to SE8804695A priority Critical patent/SE500078C2/sv
Publication of SE460058B publication Critical patent/SE460058B/sv

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
    • F16C33/58—Raceways; Race rings
    • F16C33/62—Selection of substances
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
    • F16C2204/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • F16C2204/66—High carbon steel, i.e. carbon content above 0.8 wt%, e.g. through-hardenable steel

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
  • Rolling Contact Bearings (AREA)
  • Sliding-Contact Bearings (AREA)

Description

460 058 2 digheten mot utmattning i betydande grad. Sådana föroreningar som P eller N inverkar också ogynnsamt på beständigheten mot utmattning.
Föreliggande uppfinning har till ändamål att åstadkomma ett lagerstål och ett lagerorgan med förbättrad beständighet mot utmattning, nämligen med en nominell livslängd (B10) som är tre gånger och en genomsnittslivslängd (B50) som är sex gånger så lång som livslängden hos konventionella stålmaterial, och som därför har en beständighet mot utmattning ekvivalent med samma storhet hos ett ESR-material.
Ett annat ändamål med uppfinningen är att åstadkomma ett lagerstål med hög kvalitet, i vilket stål ingår en mycket ringa mängd oxidinneslutningar, varjämte detta stål har en förbättrad kallbearbetbarhet.
Lagerstålet resp lagerorganet enligt uppfinningen utmärks av att det väsentligen består av, i viktprocent, 0,70-1,10% kol, 0,15-1,60% kisel, 0,15-1,15% mangan, 0,50-1,60% krom, högst 0,010% fosfor, högst 0,002% svavel, högst 0,0l5% alu- minium, högst 0,0006% syre, högst 0,0050% kväve och högst 0,0015% titan, varvid återstoden är järn tillsammans med för- oreningar och nämnda stål har en mängd ometalliska inneslut- ningar minskad till 0,0l0% i area eller mindre med genomsnitts- storleken hos inneslutningarna lika med 15 um eller mindre.
Ytterligare kännetecken framgår av underkraven.
De övre och/eller undre gränserna för mängderna av de respektive beståndsdelarna i stålet enligt föreliggande upp- finning begränsas på nedanstående sätt.
Kol är ett viktigt element som måse inkluderas så att man uppnår en hårdhet HRC lika med 60 eller högre som krävs för ett lagerstål. Kol måste ingå i en mängd av 0,70 viktprocent eller högre för att detta krav skall uppfyllas. När emeller- tid C ingår i en mängd som överskrider 1,10 viktprocent upp- står en benägenhet för stora karbider att bildas och för be- ständígheten mot utmattning och slaghållfastheten att minskas.
Av detta skäl sätts den övre gränsen för C-halten i stål till 1,10 viktprocent.
Kisel är ett element som behövs för att förbättra desoxi- dationsegenskaperna och härdbarheten samt för att förbättra 460 058 3 beständigheten mot utmattning och slaghållfasthetsegenskaperna.
Kisel måse ingå i en mängd av 0,15 viktprocent eller mera.
När emellertid Si ingår i en mängd av 1,60 viktprocent eller mera försämras egenskaperna då det gäller kontaktrullnings- livslängden (nedan kallad rullningslivslängd). Av detta skäl sätts den övre gränsen för Si-halten i stålet till 1,60 vikt- procent.
Mangan är ett element för att förbättra desoxidationsegen- skaperna och härdbarheten och måste ingå i en mängd av 0,15 viktprocent eller mera. Om emellertid Mn ingår i en större mängd ger tillsatsen inte bättre verkan, utan den ger upphov till MnS som försämrar rullningslivslängden. Den övre gränsen för mangan som ingår i stålet sätts således till 1,15 viktpro- cent.
Krom är också ett element för att förbättra härdbarheten och för att möjliggöra att sfäriska karbider kan bildas lätt.
Det är nödvändigt att Cr skall innehållas i mängden 0,50 vikt- procent eller mera för att sådana förbättringar skall kunna uppnås. När emellertid Cr ingår i en mängd som överskrider denna övre gräns blir karbiderna alltför stora, varvid skär- ningsprestanda blir sämre. Den övre gränsen för CR-halten i stålet sätts således till 1,60 viktprocent.
Fosfor är ett element som minskar rullningslivslängden och segheten, och fosformängden måste begränsas till minsta möjliga mängd. Den övre gränsen P som ingår i stålet sätts lika med 0,010 viktprocent.
Svavel är ett element som bildar en sulfidinneslutning med Mn och som nedsätter beständigheten mot utmattning i hög grad. De primära ändamälen med föreliggande uppfinning är att minska sulfidinneslutningarna och att avsevärt förbättra be- ständigheten mot utmattning. Mängden S som ingår i stålet mås- te kontrolleras noggrant, och dess övre gräns sätts till 0,002 viktprocent.
Aluminium är ett element som bildar en hård oxidinneslut- ning, såsom Al203, som försämrar prestanda vid stålskärning och försämrar rullningslivslängden. Mängden Al som ingår i stålet måste därför reduceras till ett minimum, och dess övre gräns sätts till 0,015 viktprocent. 460 058 4 Syre är ett element som ger oxidinneslutningar, såsom Al203 eller Si02, och det nedsätter rullningslivslängden betydligt. Enligt föreliggande uppfinning minskas mängden ometalliska inneslutningar i hög grad varjämte storleken hos inneslutningarna regleras, varigenom rullningslivslängden blir förbättrad. Mängden 0 som ingår i stålet måste sålunda regleras noggrant. Den övre gränsen för 0 som ingår i stålet sätts till 0,0006 viktprocent som utgör en minimimängd som kan uppnås med för dagen förekommande metoder för rening me- delst vakuumurgasning.
Kväve är ett element som bildar en nitrid, såsom TiN, och som försämrar rullningslivslängden. N-halten i stålet måste inställas till ett minimum och dess övre gräns sätts till 0,0050 viktprocent.
Titan är ett element som kvarstår i stålet i form av en TiN-inneslutning. När en stor mängd Ti ingår i stålet bildar den stora inneslutningar och medför en beydande försämring av rullningslivslängden. Mängden Ti som ingår i stålet måste så- ledes minskas till ett minimum, och dess övre gräns sätts till 0,0015 viktprocent.
Molybden är ett element som har till uppgift att förbätt- ra stålets härdbarhet. När Mo ingår i en liten mängd 1 stålet förbättras härdbarheten. Enligt föreliggande uppfinning ingår Mo i en mängd av 0,05 viktprocent eller mera om så erfordras.
Eftersom emellertid Mo är ett dyrbart element och en tillsats av Mo större än 0,50 viktprocent inte medför ett ekvivalent gott resultat sätts den övre gränsen för Mo-halten i stålet till 0,50 viktprocent.
Vanadin och niob är element för att förbättra stålhåll- fastheten och segheten genom att de bildar kolnitrid. Enligt föreliggande uppfinning måste V och/eller Nb vardera ingå 1 stålet i en mängd av 0,05 viktprocent eller mera, om så öns- kas, för att den önskade verkan skall erhållas. Även om des- sa element ingår i mängder som överskrider denna nämnda övre gräns blir dock verkan av tillsatsen ringa. De övre gränserna för dessa element sätts således till 0,30 viktprocent.
De karakteristiska egenskaperna hos stålet enligt före- liggande uppfinning kommer att beskrivas medelst exempel i 460 D58 5 jämförelse med egenskaperna för konventionella stålsorter.
Tabell 1 visar de kemiska beståndsdelarna i såsom exempel tjänande stål.
I Tabell 1 är stålsorterna A och B konventionella stål- sorter (Stàlet A: SUJ2; stålet B: SUJ3), stålsorterna C-E är jämörelsestålsorter, stålet D har framställts enligt ESR, varjämte stàlsorterna F-N är stálsorter enligt föreliggande uppfinning.
Tabell 2 visar resultaten av ett experiment för att fast- ställa mängden och genomsnittslängden hos ometalliska innel- slutningar, beständighteten mot utmattning, samt kallbearbet- barheten för de som exempel angivna stålsorterna som är presenterade i Tabell 1 när dessa såsom exempel tjänande stålsorter häårdades medelst oljekylning vid 850°C under 30 minuter, seghärdades medelst luftkylning vid 170°C under 90 minuter, och sedan luftkyldes. .
Mängden och genomsnittslängden hos ometalliska inneslut- ningar undersöktes genom att man sàgade ut valsade stänger med diametern 65 mm ur stål som hade utsatts för de ovannämn- da behandlingarna. Mängden och genomsnittslängden hos ometal- liska inneslutningar i varje stàlsort är representerade i jäm- förelse med längden hos ometalliska inneslutningar av stålet D såsom ett ESR-material som är en hypotisk enhet i storlek. lßeständigheten mot utmattning undersöktes med hjälp av en apparat av Mari-typ för undersökning av beständigheten mot utmattning. Provstycken med ytterdiametern 65 mm, innerdia- metern 18 mm och tjockleken 10 mm framställdes. Beständigheten mot utmattning är också representerad i jämförelse med längden hos ometalliska inneslutningar av stålet D. Kallbearbetbar- heten undersöktes på grundval av sprickbildningshastigheten med stukningstakten 75% (diametern 20 mm och längden 30 mm).
Såsom framgår av Tabell 2 har de ometalliska inneslutning- arna av de konventionella stålen A och B mängder som är tre gånger så stora som inneslutningarna hos stålet D såsom ett ESR-material med en reglerad textur vid stelnande, varjämte de har genomsnittslängder som är dubbelt så stora som längd- erna hos stàlet D. De konventionella stålsorterna A och B har en beständighet mot utmattning som är 1/3 av beständigheten 460 058 ^u:woOumuxfl>v mcflcuummcmëëmm xmflëwx w~.o o~.c HHoo.o mvoo.o mooo.o N~oo.o mH.fi mo.o mH.o ~oo.o æoo.o mo.~ om.o wwho Z mfi.o oHoo.o mvoo.o mooo.o NHoo.o ww.H mo.o mo.o ~oo.o >oo.o ßw.o mm.o ßß.o I HH.o NHoo.o Nvoo.o mooc.o moo.o ww.H mo.o mo.o ~oo.o mco.o Hm.o mN.o ßm.c A m~.o HHoo.o Nvoo.o mooo.o ~floo.o mø.fi mo.o mo.o Noo.o æoo.c mv.o ßN.o ßm.o M Hfioo.o >vooLo moco.o ofloo.o ßo.fi mo.c vc.o woomo ßoc.o mm.o ~m.o mm.o h vHoo.o mvoo.o mooo.o Nfioo.o ßw.H mo.o ßo.o woofo moo.o ßw.o mN.o ßm.o I NHoo.o Hvoo.o mooo.o mfioo.o mH.H ofi.o .æo.o Noo.o moo.o mo.H >m.o Næ.o O nHoc.o mwoo.o mcoo.o.nfloo.o Hm.H æo.o mo.c Noo.o ßoo.o ßw.o om.o Nm.o m Nfloo.o mvoo.o ßooo.o mHoo.o ww.H mo.o mo.o moo.o oflo.o ov.o mN.o >ß.o W ßHoo.o >voo.o o«oo.o mHoo.o mw.H mo.o mo.c moo.o ~Ho.o mv.o.mN.o mm.o Q ~moo.o mmoo.o mooo.o mHoo.o ßw.H æo.o æo.c ßoo.o oHo.o me.o >N.o mm.o U mwoo.ø mvoo.o mHoo.o m~o.o HH.~ wo.o vH.o mHo.o ««o.c Ho.H ow.o mm.o m omoo.o Hmoo.o Nfloo.o wmo.o ww.H mo.o mH.o Nfio.o w~o.o ßv.o mN.o æm.o 4 nz > OZ flà Z O H4 HU az :U m m :Z flm O H aawnnß 460 058 7 Tabell 2 Ometal lisk Be ständighet Kall- inneslutning mot utmattning bearbetbçrhet Mängd JIS Sâggïš B10 Bsó S?ri°kbi1d' (AHEMC) längd Llvs- Llvs- âšggïgiistiíš' (pm) langd langd 3.4 2.0 0.37 0.15 18 3.2 2.0 0.36 0.15 50 2.4 1.6 0.39 0.16 ll 1.0 1.0 1.0 1.0 ' 0 2.3 1.6 0.51 0.18 15 0.25 1.0 1.29 1.10 0 ' G o.25 1 o 1.26 1 os o H 0.25 l.0 1.07 1.01 0 J 0.25 1.0 1.05 1.0 O K 0.50 1.0 .l.01 1.0 0 L 0.50 1.0 1.06 1.0 0 M 0.50 1.0 1.06 1.0 0 N 0.50 1.0 1 0 1 0 0 460 058 8 hos stålet D uttryckt i nominell genomsnittslivslängd. Då det gäller kallbearbetbarheten har stålsorterna A och B höga sprick- bildningshastigheter. Stålsorterna A och B är således under- lägsna då det gäller ometalliska inneslutningar, beständighet mot utmattning samt kallbearbetbarhet.
Stàlet C såsom en jämförelsestålsort är något bättre då det gäller mängden och genomsnittslängden hos ometalliska in- neslutningar i jämförelse med de konventionella stålsorterna tack vare de låga S- och 0-halterna. Stålet D har emellertid en mängd ometalliska inneslutningar som uppgår till 2,4 gång- er mängden hos stålet D och en genomsnittslängd hos ometal- liska inneslutningar som uppgår till 1,6 gånger genomsnitts- längden hos stålet D. Stålet C har en utmattning som är ekvi- valent med de konventionella stålsorterna A och B. Stålet E såsom ett annat jämförelsestål är också underlägset då det gäller mängden ometalliska inneslutningar och genomsnitts- längden samt beständighet mot utmattning såsom i fallet med stålet C.
I motsats till detta har i stålsorterna F-N enligt före- liggande uppfinning, eftersom O-halten är 0,0006 viktprocent eller mindre och S-halten är 0,002 viktprocent eller mindre och eftersom Ti-, Al- och N-halterna har reducerats till ett minimum, en mängd ometalliska inneslutningar som uppgår till 1/4 av mängden i stålet D som är ett ESR-material, en genom- snittslängd hos de ometalliska inneslutningarna ekvivalent med stålet D, en beständighet mot utmattning ekvivalent med beständigheten hos stålet D uttryckt i nominell beständighet resp genomsnittsbeständighet, och en bättre kallbearbetbarhet än den som förekommer vid de konventionella stålsorterna A och B. Således har stålsorterna F-N enligt föreliggande upp- finning bättre prestanda då det gäller de ometalliska inne- slutningarna samt likvärdig beständighet mot utmattning och kallbearbetbarhet i jämförelse med stålet D som utgör ett ESR- material som har en förbättrad inre kvalitet till följd av reglerad textur vid stelnande.
I stålet enligt föreliggande uppfinning uppgår S-halten till så litet som 0,002 viktprocent eller mindre. Eftersom emellertid mängden oxidinneslutningar har minskats i betydande .u 460 058 9 grad uppnås en bearbetbarhet som är ekvivalent med den hos konventionella stålsorter.
Såsom man kan se ovan ingår i stålet enligt föreliggande uppfinning C, Si, Mn och Cr i lämpliga mängder, varjämte hal- ten av P, S, 0 och Ti har minskats till ett minimum så att man minskar mängderna oxid- och sulfidinneslutningar i stålet.
Stålet enligt föreliggande uppfinning har således en utmärkt beständighet mot utmattning, en nominell livslängd som är tre gånger så stor som den nominella livslängden hos konventionel- la stålsorter och en genomsnittslivslängd som är sex gånger så stor som genomsnittslivslängden hos konventionella stålsorter, varjåmte stålet enligt uppfinningen har utmärkt kallbearbet- barhet. Enligt föreliggande uppfinning åstadkommes således ett lagerstål av hög kvalitet lämpligt för användning i kul- lager eller rullager i industrimaskiner eller fordon med hög belastning och hög hastighet.

Claims (22)

460 058 10 7 PATENTKRAV
1. Lagerstål med förbättrad beständighet mot utmattning, k ä n n e t e c k n a t därav, att det väsentligen består av, 1 viktprocenc, 0,70 _ 1,10% kol, 0,15 - 1,60% kisel, 0,15 - 1,15% mangan, 0,50 - 1,60% krom, högst 0,010% fosfor, högst 0,002% svavel, högst 0,015% aluminium, högst 0,0006% syre, högst 0,0050% kväve och högst 0,0015% titan, varvid återstoden är järn tillsammans med föroreningar och nämnda stål har en mängd ometalliska inneslutningar minskad till 0,010% i area eller mindre med genomsnittsstorleken hos inneslutningarna lika med 15 um eller mindre-
2. Lagerstål enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t därav, att stålet består väsentligen av, i viktprocent, 0,70 _ 0,85% kol, 0,15 - 0,35% kisel, 0,15 - 0,50% mangan, 1,30 - 1,60% krom, högst 0,010% fosfor, högst 0,002% svavel, högst 0,015% alumini- um, högst 0,0006% syre, högst 0,0050% kväve och högst 0,0015% titan, varvid återstoden är järn tillsammans med föroreningar.
3. Lagerstál enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t därav, att stålet består väsentligen av, i viktprocent, 0,70 - 0,85% kol, 1,20 - 1,60% kisel, 0,15 - 0,50% mangan, 1,30 - 1,60% krom högst 0,010% fosfor, högst 0,002% svavel, högst 0,015% alumini- um, högst 0,0006% syre, högst 0,0050% kväve och högst 0,0015% titan, varvid återstoden är järn tillsammans med föroreningar. U.
4. Lagerstål enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t därav, att stålet består väsentligen av, i viktprocent, 0,95 - 1,10% kol, 1,20 - 1,60% kisel, 0,15 - 0,50% mangan, 1,30 - 1,60% krom högst 0,010% fosfor, högst 0,002% svavel, högst 0,015% alumini- um, högst 0,0006% syre, högst 0,0050% kväve och högst 0,0015% titan, varvid återstoden är järn tillsammans med föroreningar.
5. Lagerstål enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t därav, att stålet består väsentligen av, i viktprocent, 0,95 - 1,10% kol, 0,15-0,35% kisel, 0,15 - 0,50% mangan, 1,30 - 1,60% krom, högst 0,010% fosfor, högst 0,002% svavel, högst 0,015% alumini- um, högst 0,0006% syre, högst 0,0050% kväve och högst 0,0015% titan, varvid återstoden är järn tillsammans med föroreningar.
6. Lagerstål enligt krav 1,k ä n n e t e c k n a t därav, att stålet består väsentligen av, i viktprocent, 0,70 - 1,10% kol, 0,15 1,60% kisel, 0,15 - 1,15% mangan, 0,50 - 1,60% krom, W 460 058 11 högst 0,010% fosfor, högst 0,002% svavel, högst 0,015% aluminium, högst 0,0006% syre, högst 0,0050% kväve och högst 0,0015% titan och ytterligare inkluderar 0,15 - 0,50% molybden, varvid återstoden är järn tillsammans med föroreningar.
7. Lagerstål enligt krav 6, k ä n n e t e c k n a t därav, att stålet består väsentligen av, i viktprocent, 0,70 - 0,85% kol, 0,15 - 0,35% kisel, 0,15 ~ 0,50% mangan, 1,30 - 1,60% krom, högst 0,010% fosfor, högst 0,002% svavel, högst 0,015% alumini- um, högst 0,0006% syre, högst 0,0050% kväve, högst 0,0015% titan och 0,15 - 0,30% molybden, varvid återstoden är järn tillsammans med föroreningar.
8. Lagerstål enligt krav 6, k ä n n e t e c k n a t därav, att stålet består väsentligen av, i viktprocent, 0,95 - 1,10% kol, 0,15 - 0,35% kisel, 0,15 - 0,50% mangan, 1,30 - 1,60% krom, högst 0,010% fosfor, högst 0,002% svavel, högst 0,0l5% alumini- um, högst 0,0006% syre, högst 0,0050% kväve, högst 0,0015% titan och 0,15 - 0,30% molybden, varvid återstoden är järn tillsammans med föroreningar.
9. Lagerstâl enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t därav, att det består väsentligen av, i vifitprocent, 0,70 - 1,10% kol, 0,15 - 1,60% kisel, 0,15 - 1,15% mangan, 0,50 - 1,60% krom, högst 0,010% fosfor, högst 0,002% svavel, högst 0,015% aluminium, högst 0,0006% syre, högst 0,0050% kväve och högst 0,0015% titan och ytterligare inkluderar minst en medlem i gruppen bestående av 0,05 - 0,30% vanadin och 0,05 - 0,30% niob, varvid återstoden är järn tillsammans med föroreningar.
10. Lagerstål enligt krav 9, k ä n n e t e c k n a t därav, att stålet består väsentligen av, i viktprocent, 0,70 - 0,85% kol, 0,15 - 0,35% kisel, 0,15 - 0,50% mangan, 1,30 - 1,60% krom, högst 0,010% fosfor, högst 0,002% svavel, högst 0,015% alumini- um, högst 0,0006% syre, högst 0,0050% kväve, högst 0,0015% titan och en eller flera medlemar i gruppen bestående av 0,05 - 0,30% vanadin och 0,05 - 0,30% niob, varvid återstoden är järn tillsammans med föroreningar.
11. Lagerstål enligt krav 9, k ä n n e t e c k n a t därav, att stålet består väsentligen av, i viktprocent, 0,95 - 1,10% kol, 0,15 - 0,35% kisel, 0,15 - 0,50% mangan, 1,30 - 1,60% krom, högst 0,010% fosfor, högst 0,002% svavel, högst 0,015% alumini- 460 058 12 um, högst 0,0006% syre, högst 0,0050% kväve, högst 0,0015% titan och en eller flera medlemmar i gruppen bestående av 0,05 - 0,30% vanadin och 0,05 - 0,30% niob, varvid återstoden är järn tillsammans med föroreningar.
12. Lagerorgan med förbättrad beständighet mot utmattning och bestående av legerat stål, k ä n n e t e c'k n a t därav, att det väsentligen består av, i viktprocent, 0,70 - 1,10% kol, 0,15 - 1,60% kisel, 0,15 - 1,15% mangan, 0,50 - 1,60% krom, högst 0,0l0% fosfor, högst 0,002% svavel, högst 0,015% aluminium, högst 0,0006% syre, högst 0,0050% kväve och högst 0,00l5% titan, varvid återstoden är järn tillsammans med föroreningar, vilket stål har en mängd ometalliska inneslutningar minskad till 0,0l0% i area eller mindre med genomsnittsstorleken hos inneslutningarna lika med 15 um eller mindre.
13. Lagerorgan enligt krav 12, k ä n n e t e c k n a t därav, att stålet består väsentligen av, i viktprocent, 0,70 - 0,85% kol, 0,15 - 0,35% kisel, 0,15 - 0,50% mangan, 1,30 - 1,60% krom, högst 0,010% fosfor, högst 0,002% svavel, högst 0,015% aluminium, högst 0,0006% syre, högst 0,0050% kväve och högst 0,0015% titan, varvid återstoden är järn tillsammans med föroreningar. 1H.
14. Lagerorgan enligt krav 12, k ä n n e t e c k n a t därav, att stålet består väsentligen av, i viktprocent, 0,70 - 0,85% kol, 1,20 - 1,60% kisel, 0,15 f 0,50% mangan, 1,30 - 1,60% krom, högst 0,010% fosfor, högst 0,002% svavel, högst 0,015% aluminium, högst 0,0006% syre, högst 0,0050% kväve och högst 0,0015% titan, varvid återstoden är järn tillsammans med föroreningar.
15. Lagerorgan enligt krav 12, k ä n n e t e c k n a t därav, att stålet består väsentligen av, i viktprocent, 0,95 1,10% kol, 1,20 - 1,60% kisel, 0,15 - 0,50% mangan, 1,30 - 1,60% krom, högst 0,010% fosfor, högst 0,002% svavel, högst 0,015% aluminium, högst 0,0006% syre, högst 0,0050% kväve och högst 0,0015% titan, varvid återstoden är järn tillsammans med föroreningar.
16. Lagerorgan enligt krav 12, k ä n n e t e c k n a t därav, att stålet består väsentligen av, i viktprocent, v13 460 058 13 0,95 1,10% kol, 0,15 - 0,35% kisel, 0,15 - 0,50% mangan, 1,30 _ 1,60% krom, högst 0,010% fosfor, högst 0,002% svavel, högst 0,015% aluminium, högst 0,0006% syre, högst 0,0050% kväve och högst 0,0015% titan, varvid återstoden är järn tillsammans med föroreningar.
17. hagerorgan enligt krav 12, k ä n n e t e c k n a t därav, att stålet väsentligen består av, i viktprocent, 0,70 - 1,10% kol, 0,15 - 1,60% kisel, 0,15 - 1,15% mangan, 0,50 _ 1,60% krom, högst 0,010% fosfor, högst 0,002% svavel, högst 0,01S% aluminium, högst 0,0006% syre, högst 0,0050% kväve och högst 0,0015% titan och ytterligare inkluderar 0,15 - 0,50% molybden, varvid återstoden är järn tillsammans med föroreningar och nämnda stål har en mängd ometalliska inneslutningar minskad till 0,0l0% i area eller mindre med genomsnittsstorleken hos inneslutningarna lika med 15 um eller mindre.
18. Lagerorgan enligt krav 17, k ä n n e t e c k n a t därav, att stålet består väsentligen av, i viktprocent, 0,70- 0,85% kol, 0,15 - 0,35% kisel, 0,15 - 0,50% mangan, 1,30 - 1,60% krom, högst 0,010% fosfor, högst 0,002% svavel, högst 0,015% aluminium, högst 0,0006% syre, högst 0,0050% kväve, högst 0,0015% titan och 0,15 - 0,30% molybden, varvid återstoden är järn tillsammans med föroreningar.
19. Lagerorgan enligt krav 17. k ä n n e t e c k n a t därav, att stålet består väsentligen av, i viktprocent, 0,95 - 1,10% kol, 0,15 _ 0,35% kisel, 0,15 _ 0,50% mangan, 1,30 _ 1,60% krom, högst 0,010% fosfor, högst 0,002% svavel, högst 0,0l5% aluminium, högst 0,0006% syre, högst 0,0050% kväve, högst 0,0015% titan och 0,15 - 0,30% molybden, varvid återstoden är järn tillsammans med föroreningar.
20. Lagerorgan enligt krav 12, k ä n n e t e c k n a t därav, att stålet väsentligen består av, i viktprocent, 0,70 1,10% kol, 0,15 - 1,60% kisel, 0,15 - 1,15% mangan, 0,50 - 1,60% krom, högst 0,010% fosfor, högst 0,002% svavel, högst 0,015% aluminium, högst 0,0006% syre, högst 0,0050% kväve, högst 0,0015% titan°och ytterligare inkluderar åtminstone en medlem i gruppen bestående av 0,05 - 0,30% vanadin och 0,05-0,30% niob, varvid återstoden är järn tillsammans med föroreningar och 460 058 111 nämnda stål har en mängd ometalliska inneslutningar minskad till 0,0l0% i area eller mindre med genomsnittsstorleken hos inneslutningarna lika med 15 pm eller mindre.
21. Lagerorgan enligt krav 20, k ä n n e t e c k n a t därav, att stålet består väsentligen av, i viktprocent, 0,70 - 0,85% kol, 0,15 - 0,35%.kisel, 0,15 - 0,50% mangan, 1,30 - 1,60% krom, högst 0,010% fosfor, högst 0,002% svavel, högst 0,015% aluminium, högst 0,0006% syre, högst 0,0050% kväve, högst 0,0015% titan och åtminstone en medlem i gruppen bestående av 0,05 0,30% vanadin och 0,05 - 0,30% niob, varvid återstoden är järn tillsammans med föroreningar.
22. Lagerorgan enligt krav 20, k ä n n e t e c k n a t därav, att stålet består väsentligen av, i viktprocent, 0,95 - 1,10% kol, 0,15 - 0,35% kisel, 0,15 - 0,50% mangan, 1,30 - 1,60% krom, högst 0,010% fosfor, högst 0,002% svavel, högst 0,015% aluminium, högst 0,0006% syre, högst 0,0050% kväve, högst 0,0015% titan och åtminstone en medlem i gruppen som består av 0,05 0,30% vanadin och 0,05 - 0,30% niob, varvid återstoden är järn tillsammans med föroreningar.
SE8501011A 1984-03-14 1985-03-01 Lagerstaal samt lagerorgan tillverkat av staalet SE460058B (sv)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE8804695A SE500078C2 (sv) 1984-03-14 1988-12-29 Sätt att rena ett lagerstål

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP59050073A JPS60194047A (ja) 1984-03-14 1984-03-14 高品質軸受鋼およびその製造法

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE8501011D0 SE8501011D0 (sv) 1985-03-01
SE8501011L SE8501011L (sv) 1985-09-15
SE460058B true SE460058B (sv) 1989-09-04

Family

ID=12848823

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE8501011A SE460058B (sv) 1984-03-14 1985-03-01 Lagerstaal samt lagerorgan tillverkat av staalet

Country Status (5)

Country Link
US (2) US4642219A (sv)
JP (1) JPS60194047A (sv)
DE (1) DE3507785C2 (sv)
GB (1) GB2155951B (sv)
SE (1) SE460058B (sv)

Families Citing this family (48)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6263650A (ja) * 1985-09-13 1987-03-20 Aichi Steel Works Ltd 軸受鋼およびその製造法
JPS62170460A (ja) * 1986-01-21 1987-07-27 Honda Motor Co Ltd 高強度弁ばね用鋼及びその製造方法
JPH0633441B2 (ja) * 1986-03-19 1994-05-02 エヌティエヌ株式会社 軸受軌道輪
JP2669419B2 (ja) * 1986-09-02 1997-10-27 大同特殊鋼株式会社 耐熱軸受用鋼
JPS63143239A (ja) * 1986-12-05 1988-06-15 Hitachi Metals Ltd 耐食、耐摩軸受用鋼
JPH0762166B2 (ja) * 1986-12-24 1995-07-05 大同特殊鋼株式会社 鋼の精錬方法
JPH01255650A (ja) * 1988-04-05 1989-10-12 Koyo Seiko Co Ltd 高炭素クロム系軸受鋼
JPH01306542A (ja) * 1988-05-31 1989-12-11 Sanyo Special Steel Co Ltd 介在物組成を制御した軸受用鋼
JP2885829B2 (ja) * 1988-07-11 1999-04-26 日本精工株式会社 転がり軸受
US4992111A (en) * 1988-08-15 1991-02-12 N.T.N. Corporation Bearing race member and method of fabrication
JP2726440B2 (ja) * 1988-08-16 1998-03-11 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れ、かつ球状化焼鈍処理を簡略化または省略可能な軸受用鋼
GB2225022B (en) * 1988-11-04 1993-04-14 Nippon Seiko Kk Rolling-part steel and rolling part employing same
JP2657420B2 (ja) * 1989-07-21 1997-09-24 日本精工株式会社 転がり軸受
JP2522457B2 (ja) * 1989-09-19 1996-08-07 住友金属工業株式会社 冷間転造に適した軸受レ―ス用鋼管
US5229069A (en) * 1989-10-02 1993-07-20 The Goodyear Tire & Rubber Company High strength alloy steels for tire reinforcement
US5167727A (en) * 1989-10-02 1992-12-01 The Goodyear Tire & Rubber Company Alloy steel tire cord and its heat treatment process
US5066455A (en) * 1989-10-02 1991-11-19 The Goodyear Tire & Rubber Company Alloy steel wires suitable for tire cord applications
JPH03146639A (ja) * 1989-10-31 1991-06-21 Ntn Corp 冷間ローリング加工用軸受鋼
EP0458646B1 (en) * 1990-05-23 1997-09-10 Aichi Steel Works, Ltd. Bearing steel
JP2876715B2 (ja) * 1990-06-04 1999-03-31 日本精工株式会社 転がり軸受
JPH04280941A (ja) * 1991-03-08 1992-10-06 Nippon Seiko Kk 転動部品用鋼および転動部品
JP3725179B2 (ja) * 1991-07-18 2005-12-07 日本精工株式会社 転がり軸受の製造方法
US5385412A (en) * 1991-09-20 1995-01-31 Nsk Ltd. Rolling bearing
US5282689A (en) * 1991-09-20 1994-02-01 Nsk Ltd. Rolling bearing
SE501382C2 (sv) * 1992-05-27 1995-01-30 Skf Ab Stål för kul- och rullager
JP3232664B2 (ja) * 1992-07-08 2001-11-26 日本精工株式会社 転がり軸受
JP3303176B2 (ja) * 1993-12-27 2002-07-15 光洋精工株式会社 軸受部品
JP3556968B2 (ja) * 1994-06-16 2004-08-25 新日本製鐵株式会社 高炭素系高寿命軸受鋼
JP3422094B2 (ja) * 1994-10-14 2003-06-30 日本精工株式会社 転がり軸受
JP3512873B2 (ja) * 1994-11-24 2004-03-31 新日本製鐵株式会社 高寿命高周波焼入れ軸受鋼
JP3565960B2 (ja) * 1995-11-01 2004-09-15 山陽特殊製鋼株式会社 軸受用鋼、軸受および転がり軸受
US6187261B1 (en) * 1996-07-09 2001-02-13 Modern Alloy Company L.L.C. Si(Ge)(-) Cu(-)V Universal alloy steel
JPH1046286A (ja) * 1996-07-26 1998-02-17 Nippon Seiko Kk 転がり軸受
US6099797A (en) * 1996-09-04 2000-08-08 The Goodyear Tire & Rubber Company Steel tire cord with high tensile strength
DE19710333A1 (de) * 1997-03-13 1998-09-17 Univ Dresden Tech Wälzlagerstahl mit einer verzögert einsetzenden Rekristallisation des Austenits
WO2000004199A1 (fr) * 1998-07-17 2000-01-27 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Acier purifie
JP2001193743A (ja) * 1999-11-02 2001-07-17 Nsk Ltd 転がり軸受
DE10015527A1 (de) 2000-03-30 2001-10-04 Wedeco Ag Verfahren und Vorrichtung zum Betrieb einer UV-Strahlenquelle
NL1014946C2 (nl) * 2000-04-13 2001-10-16 Skf Eng & Res Centre Bv Werkwijze voor het vervaardigen van een onderdeel van een wentellager.
JP4630075B2 (ja) * 2005-01-24 2011-02-09 新日本製鐵株式会社 高炭素クロム軸受鋼およびその製造方法
US7435308B2 (en) 2005-05-27 2008-10-14 Nsk Ltd. Rolling bearing
JP4257368B2 (ja) * 2007-06-05 2009-04-22 株式会社神戸製鋼所 高清浄度鋼の製造方法
JP5459756B2 (ja) * 2008-02-19 2014-04-02 Ｎｔｎ株式会社 ローラフォロアおよび動弁装置
CN102459679B (zh) * 2009-05-20 2017-03-29 Skf公司 轴承部件
US9080608B2 (en) 2010-07-02 2015-07-14 Aktiebolaget Skf Flash-butt welded bearing component
CN106435394A (zh) * 2016-11-09 2017-02-22 安徽千禧精密轴承制造有限公司 一种耐磨耐高温轴承钢
CN106591697A (zh) * 2016-11-09 2017-04-26 安徽千禧精密轴承制造有限公司 一种轴承合金钢和热处理方法
CN115637378B (zh) * 2021-07-20 2024-01-09 宝山钢铁股份有限公司 一种滚动体用轴承钢及其制造方法

Family Cites Families (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DD54111A (sv) *
DE1214413B (de) * 1959-04-10 1966-04-14 Clevite Corp Verwendung einer Stahllegierung als Werkstoff fuer Gleitanordnungen
LU37966A1 (sv) * 1959-11-23
US3131097A (en) * 1962-02-23 1964-04-28 Gen Motors Corp Heat treatment of bearing steel to eliminate retained austenite
US3467167A (en) * 1966-09-19 1969-09-16 Kaiser Ind Corp Process for continuously casting oxidizable metals
DE1558505A1 (de) * 1967-01-23 1970-04-16 Hilti Ag Verankerungsmittel
DE1292692B (de) * 1967-10-26 1969-04-17 Edelstahlwerk 8 Mai 1945 Veb Vorrichtung zum Umschmelzen von Metallen nach dem Elektroschlackeumschmelzverfahren
US3586546A (en) * 1968-07-29 1971-06-22 Textron Inc Method for determining optimum fatigue life of bearing steels
FR2032162A5 (sv) * 1969-02-20 1970-11-20 Roulements Soc Nouvelle
US3595706A (en) * 1969-06-09 1971-07-27 Ford Motor Co Forged fine carbide anti-friction bearing component manufacture
US3595711A (en) * 1969-06-09 1971-07-27 Ford Motor Co Antifriction bearing component manufacture
US3595707A (en) * 1969-06-09 1971-07-27 Ford Motor Co Forged anti-friction bearing component manufacture
US3632096A (en) * 1969-07-11 1972-01-04 Republic Steel Corp Apparatus and process for deslagging steel
GB1364235A (en) * 1970-06-16 1974-08-21 Apv Paramount Ltd Process for making tool steels or alloys as part of the manufactu re of a cutting tool
DE2031519C2 (de) * 1970-06-25 1987-08-20 Moskovskij večernyj metallurgičeskij institut, Moskva Wälzlager
US3663314A (en) * 1970-10-14 1972-05-16 Kaizo Monma Bearing steel composition
US3712808A (en) * 1971-11-26 1973-01-23 Carpenter Technology Corp Deep hardening steel
US3929523A (en) * 1972-10-16 1975-12-30 Nippon Steel Corp Steel suitable for use as rolling elements
DE2251894B2 (de) * 1972-10-23 1976-12-30 Nippon Seiko KJC., Tokio Waelzlagerteil
FR2204191A5 (en) * 1972-10-23 1974-05-17 Nippon Seiko Kk Steel for roller components - with 15-80 volume % quasi-carbide dispersed in martensite matrix of surface layer
US4023988A (en) * 1976-02-02 1977-05-17 Ford Motor Company Heat treatment for ball bearing steel to improve resistance to rolling contact fatigue
DE2715077C3 (de) * 1977-04-04 1980-01-03 Doneckij Nautschno-Issledovatelskij Institut Tschernoj Metallurgii, Donezk (Sowjetunion) Exothermes Gemisch zum Frischen von Stahlschmelzen
JPS5440226A (en) * 1977-09-05 1979-03-29 Sumitomo Metal Ind Ltd Spheroidizing heat treatment method for high carbon- chromium-molybdenum bearing steel
JPS54125115A (en) * 1978-03-24 1979-09-28 Japan Steel Works Ltd Rephosphorization preventing method of electric furnace steel
JPS5541910A (en) * 1978-09-14 1980-03-25 Kawasaki Steel Corp High carbon chromium bearing steel of long life
US4295882A (en) * 1978-10-24 1981-10-20 Nippon Steel Corporation Steel making process
JPS55145158A (en) * 1979-04-28 1980-11-12 Daido Steel Co Ltd Free cutting bearing steel and its manufacture
JPS5929646B2 (ja) * 1979-07-19 1984-07-21 山陽特殊製鋼株式会社 ころがり軸受用鋼の製造方法
JPS601933B2 (ja) * 1980-08-29 1985-01-18 山陽特殊製鋼株式会社 軸受鋼鋼管の製造方法
AU532932B2 (en) * 1981-03-30 1983-10-20 Nippon Steel Corporation Post-refining of basic oxygen steel
JPS58174551A (ja) * 1982-04-03 1983-10-13 Sumitomo Electric Ind Ltd ボロン含有鋼およびその製造方法
JPS59173246A (ja) * 1983-03-23 1984-10-01 Daido Steel Co Ltd 高強度耐候性ばね用鋼
DE3335224A1 (de) * 1983-09-29 1985-05-02 Thyssen Edelstahlwerke AG, 4000 Düsseldorf Stahl fuer hoher flaechenpressung ausgesetzte gegenstaende, wie waelzlager
US4581079A (en) * 1985-03-27 1986-04-08 Amax Inc. Bearing steel

Also Published As

Publication number Publication date
JPS60194047A (ja) 1985-10-02
DE3507785A1 (de) 1985-09-19
GB2155951B (en) 1988-05-25
SE8501011D0 (sv) 1985-03-01
DE3507785C2 (de) 1996-07-04
US4702767A (en) 1987-10-27
GB8505647D0 (en) 1985-04-03
GB2155951A (en) 1985-10-02
SE8501011L (sv) 1985-09-15
JPH045742B2 (sv) 1992-02-03
US4642219A (en) 1987-02-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE460058B (sv) Lagerstaal samt lagerorgan tillverkat av staalet
EP0750687B2 (en) High hardness martensitic stainless steel with good pitting corrosion resistance
US4279646A (en) Free cutting steel containing sulfide inclusion particles with controlled aspect, size and distribution
KR20060126375A (ko) 내수소균열성이 뛰어난 단조용 강 및 크랭크축
KR102228851B1 (ko) 압연용 롤 외층재 및 압연용 복합 롤
JP4451808B2 (ja) 疲労特性と耐結晶粒粗大化特性に優れた肌焼用圧延棒鋼およびその製法
US6893609B2 (en) Bearing material
EP2682491A1 (en) Hot work tool steel having excellent toughness, and process of producing same
CN113661019A (zh) 通过离心铸造法制造的轧制用复合辊及其制造方法
US5032356A (en) High fatigue strength metal band saw backing material
JP3587348B2 (ja) 旋削加工性に優れた機械構造用鋼
CN1044494C (zh) 耐腐蚀和耐磨损的冷硬铸件及其应用
EP0571667A1 (en) Steel for ball and roller bearings
GB2291651A (en) Rolling bearing
JP2001026836A (ja) 冷間加工性、転動疲労強度およびねじり疲労強度に優れた高周波焼入用鋼ならびに機械構造用部品
SE507851C2 (sv) Användning av ett stål som material för skärverktygshållare
EP1159462B9 (en) An enhanced machinability precipitation-hardenable stainless steel for critical applications
JP3007834B2 (ja) 転動疲労特性に優れた軸受鋼
ZA200307900B (en) Reinforced durable tool steel, method for the production thereof, method for producing parts made of said steel, and parts thus obtained.
JP3442705B2 (ja) 快削鋼
US5122337A (en) Steel intended for highly stressed structural members with high demands for ductility and fatigue resistance
JP3565428B2 (ja) 機械構造用鋼材
JP2989766B2 (ja) 疲労特性および被削性に優れた肌焼鋼
JP2020045557A (ja) 摺動部材
JPS6013419B2 (ja) Ｚ方向の耐割れ性を向上させた構造用鋼

Legal Events

Date Code Title Description
NAL Patent in force

Ref document number: 8501011-4

Format of ref document f/p: F

NUG Patent has lapsed