JP2657420B2 - 転がり軸受 - Google Patents
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- B21B31/07—Adaptation of roll neck bearings
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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- C22C32/00—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ
- C22C32/001—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with only oxides
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、きわめて長い寿命を有する軸受、とりわけ
高面圧および軸箱にたわみが存在し、潤滑状態が悪い等
の苛酷な条件下でも長寿命を有する軸受に関する。
高面圧および軸箱にたわみが存在し、潤滑状態が悪い等
の苛酷な条件下でも長寿命を有する軸受に関する。
近年、軸受の使用環境は益々厳しいものとなりつつあ
る。
る。
例えば、良好な板断面形状を得るため、特公昭51−47
421号公報に記載された圧延機の小径側作業ロールはロ
ール径小化されており、同一重量の鋼材を圧延するため
にはその転動数の増加が余儀なくされている。しかも最
近、低温高圧下圧延や高形状制御等を目的とした実開昭
62−131705号公報に記載された圧延機の作業ロール１
（添付の第６図参照）に使用される軸受の場合は、ロー
ル直径がさらに小さく設計されているため、従来に比べ
小型化し高面圧となり、転動数も大幅に増加する結果と
なっている。さらに作業ロール胴部に水平方向の曲げが
加わっているため、ロールネック部のたわみは増加す
る。このため、このような苛酷な条件下でも長寿命とな
る軸受が要望されている。
421号公報に記載された圧延機の小径側作業ロールはロ
ール径小化されており、同一重量の鋼材を圧延するため
にはその転動数の増加が余儀なくされている。しかも最
近、低温高圧下圧延や高形状制御等を目的とした実開昭
62−131705号公報に記載された圧延機の作業ロール１
（添付の第６図参照）に使用される軸受の場合は、ロー
ル直径がさらに小さく設計されているため、従来に比べ
小型化し高面圧となり、転動数も大幅に増加する結果と
なっている。さらに作業ロール胴部に水平方向の曲げが
加わっているため、ロールネック部のたわみは増加す
る。このため、このような苛酷な条件下でも長寿命とな
る軸受が要望されている。
本発明は上記の事情に鑑みて構成されたものであり、
その目的とするところはロールネック等のたわみが存在
し、潤滑状態が悪く、高面圧が生じる苛酷な条件下でも
長寿命となる軸受を提供することにある。
その目的とするところはロールネック等のたわみが存在
し、潤滑状態が悪く、高面圧が生じる苛酷な条件下でも
長寿命となる軸受を提供することにある。
本発明の要旨とするところは下記のとおりである。
（１）被検面積165mm2において平均粒子径13μｍ以上の
Al2O3系介在物を含まず、かつ３μｍ以上、13μｍ未満
のAl2O3系介在物の総数を80個以下とし、不純物組成
が、P:0.020wt％以下、S:0.008wt％以下、Ti:0.004wt％
以下である鋼を内輪、外輪、転動体のうちの少なくとも
１つの素材鋼として使用した転がり軸受。
Al2O3系介在物を含まず、かつ３μｍ以上、13μｍ未満
のAl2O3系介在物の総数を80個以下とし、不純物組成
が、P:0.020wt％以下、S:0.008wt％以下、Ti:0.004wt％
以下である鋼を内輪、外輪、転動体のうちの少なくとも
１つの素材鋼として使用した転がり軸受。
（２）内輪、外輪、転動体のうちの少なくとも１つの表
面層の残留オーステナイト量を20〜45vol％とした前項
１記載の転がり軸受。
面層の残留オーステナイト量を20〜45vol％とした前項
１記載の転がり軸受。
（３）作業ロールの径がφ400mm以下の熱間圧延用の作
業ロールに用いた前項１〜２のいずれかに記載の転がり
軸受。
業ロールに用いた前項１〜２のいずれかに記載の転がり
軸受。
（４）水平曲げ装置により、胴部に水平曲げを加えなが
ら用いる熱間圧延用の作業ロールに用いた前項１〜３の
いずれかに記載の転がり軸受。
ら用いる熱間圧延用の作業ロールに用いた前項１〜３の
いずれかに記載の転がり軸受。
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明の軸受は、その内輪，外輪，転動体のうち少く
とも１つに、以下の介在物規定と不純物規定を設けた鋼
材（請求項１）およびより好ましくはこれら両規定に加
えて以下の表面層の残留オーステナイト量の規定を設け
た鋼材（請求項２）を使用することを特徴とする。
とも１つに、以下の介在物規定と不純物規定を設けた鋼
材（請求項１）およびより好ましくはこれら両規定に加
えて以下の表面層の残留オーステナイト量の規定を設け
た鋼材（請求項２）を使用することを特徴とする。
（１） 介在物規定 被検面積165mm2において平均粒子径13μｍ以上のAl2O
3系介在物を含まず、３μｍ以上、13μｍ未満のAl2O3系
介在物の総数が80個以下であること。
3系介在物を含まず、３μｍ以上、13μｍ未満のAl2O3系
介在物の総数が80個以下であること。
（２） 不純物規定 不純物組成が、P:0.020wt％以下、S:0.008wt％以下、
Ti:0.004wt％以下であること。
Ti:0.004wt％以下であること。
（３） 表面層の残留オーステナイト量規定 軌道または転動表面層の残留オーステナイトが20〜45
vol％であること。
vol％であること。
本発明の軸受の鋼材に前記のごとき規定を設けたのは
以下の理由による。
以下の理由による。
（１） 介在物規定 本発明者らは、介在物と軸受寿命の関係について種々
の実験を行なった結果、前記のごとき規定を導いた。
の実験を行なった結果、前記のごとき規定を導いた。
まず、鋼中の酸化物系介在物の総量を表わす鋼中酸素
濃度とL10（90％残存寿命）との関係を調べた。一例を
第１図に示すが、相関は認められなかった。すなわち、
このような低酸素領域では鋼中酸素濃度を以て、L10は
規定できない。
濃度とL10（90％残存寿命）との関係を調べた。一例を
第１図に示すが、相関は認められなかった。すなわち、
このような低酸素領域では鋼中酸素濃度を以て、L10は
規定できない。
次に平均粒子径３μｍ以上のAl2O3系介在物の個数とL
10の関係を調べた。一例を第２図に示す。平均粒子径３
μｍ以上のAl2O3系介在物の個数が多い場合は、L10は短
く、かつばらつきは小さいので、その個数からL10は高
い精度で規定できる。しかしながら、その個数が少ない
場合はL10は短かいものから長いものまで種々あり、そ
の個数からは、L10は規定できない。
10の関係を調べた。一例を第２図に示す。平均粒子径３
μｍ以上のAl2O3系介在物の個数が多い場合は、L10は短
く、かつばらつきは小さいので、その個数からL10は高
い精度で規定できる。しかしながら、その個数が少ない
場合はL10は短かいものから長いものまで種々あり、そ
の個数からは、L10は規定できない。
第２図のデータの内、平均粒子径が13μｍ以上の介在
物が存在するものを黒丸プロットで、平均粒子径が13μ
ｍ以上の介在物が存在しないものを白丸プロットで表わ
した図を第３図に示す。白丸プロットの鋼材に関して
は、縦軸のL10と横軸の平均粒子径３μｍ以上の介在物
個数は全範囲にわたって極めて良い相関がある。このこ
とから、被検面積165mm2において平均粒子径13μｍ以上
のAl2O3系介在物を含まない場合は、３μｍ以上、13μ
ｍ未満のAl2O3系介在物の個数により高い精度でL10を規
定でき、かつ平均粒子径13μｍ以上のAl2O3系介在物が
存在するときはL10は長くないことがわかる。
物が存在するものを黒丸プロットで、平均粒子径が13μ
ｍ以上の介在物が存在しないものを白丸プロットで表わ
した図を第３図に示す。白丸プロットの鋼材に関して
は、縦軸のL10と横軸の平均粒子径３μｍ以上の介在物
個数は全範囲にわたって極めて良い相関がある。このこ
とから、被検面積165mm2において平均粒子径13μｍ以上
のAl2O3系介在物を含まない場合は、３μｍ以上、13μ
ｍ未満のAl2O3系介在物の個数により高い精度でL10を規
定でき、かつ平均粒子径13μｍ以上のAl2O3系介在物が
存在するときはL10は長くないことがわかる。
本発明は計算寿命L10cal＝（2.8×106サイクル）の19
倍以上のL10を得ることを目的として、被検面積165mm2
において平均粒子径13μｍ以上のAl2O3系介在物を含ま
ず、３μｍ以上、13μｍ未満のAl2O3系介在物の総数が8
0個以下という介在物規定に加えて、P:0.020wt％以下、
S:0.008wt％以下、Ti:0.004wt％以下という不純物規定
を設けた。
倍以上のL10を得ることを目的として、被検面積165mm2
において平均粒子径13μｍ以上のAl2O3系介在物を含ま
ず、３μｍ以上、13μｍ未満のAl2O3系介在物の総数が8
0個以下という介在物規定に加えて、P:0.020wt％以下、
S:0.008wt％以下、Ti:0.004wt％以下という不純物規定
を設けた。
又、本発明において使用する鋼が、計算寿命L10cal＝
（2.8×106サイクル）の30倍以上のL10を満たすために
は、前記した介在物の規定と不純物規定に加えて、下記
のとおりの表面層の残留オーステナイト量の規定を満足
する必要がある。
（2.8×106サイクル）の30倍以上のL10を満たすために
は、前記した介在物の規定と不純物規定に加えて、下記
のとおりの表面層の残留オーステナイト量の規定を満足
する必要がある。
被検面積165mm2において、平均粒子径13μｍ以上のAl
2O3系介在物個数を０とするためには、VIM（真空誘導溶
解）法を施した後VAR（真空アーク再溶解）法を実施す
るバキュームダブルメルディング法が有効である。
2O3系介在物個数を０とするためには、VIM（真空誘導溶
解）法を施した後VAR（真空アーク再溶解）法を実施す
るバキュームダブルメルディング法が有効である。
なお、第１図〜第３図の寿命試験は、円板状試験片に
ついて、『特殊鋼便覧（第１版）電気製鋼研究所編、理
工学社、1965年５月25日、第10〜21頁』記載の試験機を
用いて行った。試験条件は次の通りである。
ついて、『特殊鋼便覧（第１版）電気製鋼研究所編、理
工学社、1965年５月25日、第10〜21頁』記載の試験機を
用いて行った。試験条件は次の通りである。
Pmax＝527kg・f/mm2 Ｎ＝3000c.p.m 潤滑油 VG68タービン油 （２） 不純物規定 P:0.020wt％以下 Ｐは鋼材の靭性を低下させる元素
であり、できるだけ低い方が好ましく上限を0.020wt％
とした。
であり、できるだけ低い方が好ましく上限を0.020wt％
とした。
S:0.008wt％以下 ＳはMnSなどの硫化物系介在物生成
の原因となる。MnSは硬度が低く、塑性変形能が大きい
ことから圧延，鍛造などの前加工時割れ発生の起点とし
て作用する。したがって、鍛造時の前加工時に割れ発生
を防止し、より強加工を可能にするためＳ含有量を低下
させる必要があり、上限を0.008wt％とした。
の原因となる。MnSは硬度が低く、塑性変形能が大きい
ことから圧延，鍛造などの前加工時割れ発生の起点とし
て作用する。したがって、鍛造時の前加工時に割れ発生
を防止し、より強加工を可能にするためＳ含有量を低下
させる必要があり、上限を0.008wt％とした。
Ti:0.004wt％以下 Tiは、TiNの形で介在物として出
現する。このTiNは硬度が高く、塑性変性能が小さいた
め、応力集中源となり、寿命を低下させる結果、Ti含有
量をできるだけ低下することが必要である。そこで、Ti
の上限を0.004wt％とした。
現する。このTiNは硬度が高く、塑性変性能が小さいた
め、応力集中源となり、寿命を低下させる結果、Ti含有
量をできるだけ低下することが必要である。そこで、Ti
の上限を0.004wt％とした。
（３） 表面層の残留オーステナイト量の規定 本発明者らは先に、転がり疲れ寿命L10及びL50に対す
る残留オーステナイト量（γＲ）の適正範囲があること
を確めた（特開昭64−55423号公報）。すなわち、残留
オーステナイトγＲが20vol％以上になると転がり疲れ
寿命L10,L50共に向上するが、γＲが40vol％、特に45vo
l％を越えると寿命は急激に低下する。従って、内外輪
及び転動体の表面層における残留オーステナイト量は、
少なくとも20vol％から45vol％までの範囲になくてはな
らない。
る残留オーステナイト量（γＲ）の適正範囲があること
を確めた（特開昭64−55423号公報）。すなわち、残留
オーステナイトγＲが20vol％以上になると転がり疲れ
寿命L10,L50共に向上するが、γＲが40vol％、特に45vo
l％を越えると寿命は急激に低下する。従って、内外輪
及び転動体の表面層における残留オーステナイト量は、
少なくとも20vol％から45vol％までの範囲になくてはな
らない。
なお、内輪，外輪，転動体の表面層の残留オーステナ
イト量を20〜45vol％とするためには、例えば特開昭64
−55423号公報記載の浸炭処理または浸炭窒化処理を施
す。
イト量を20〜45vol％とするためには、例えば特開昭64
−55423号公報記載の浸炭処理または浸炭窒化処理を施
す。
以下、本発明を実施例に基づいて説明する。
実施例１ 鋼材をVIM→VAR（バキュームダブルメルティング法）
にて５チャージ、通常のEF（電炉）→LF（取鍋精錬）→
RH（真空脱ガス）にて５チャージ溶製し、それらの鋼材
を用いて円板状試験片を製造し、寿命試験を行なった。
それぞれの鋼材の平均粒子径３μｍ以上、13μｍ未満の
Al2O3系介在物の個数、平均粒子径13μｍ以上のAl2O3系
介在物の有無、化学成分、円板状試験片の表面層γRvol
％および寿命を第１表に示す。浸炭焼入処理は、第４図
に示すように、Rxガス＋エンリッチガスの雰囲気で約93
0±５℃で浸炭処理を約３時間行ない、その後油焼入を
した。テンパーは160℃で2hr行った。寿命試験は、『特
殊鋼便覧（第１版）電気製鋼研究所編、理工学社、1965
年５月25日、第10〜21頁』記載の試験機を用いて行なっ
た。試験条件は次の通りである。
にて５チャージ、通常のEF（電炉）→LF（取鍋精錬）→
RH（真空脱ガス）にて５チャージ溶製し、それらの鋼材
を用いて円板状試験片を製造し、寿命試験を行なった。
それぞれの鋼材の平均粒子径３μｍ以上、13μｍ未満の
Al2O3系介在物の個数、平均粒子径13μｍ以上のAl2O3系
介在物の有無、化学成分、円板状試験片の表面層γRvol
％および寿命を第１表に示す。浸炭焼入処理は、第４図
に示すように、Rxガス＋エンリッチガスの雰囲気で約93
0±５℃で浸炭処理を約３時間行ない、その後油焼入を
した。テンパーは160℃で2hr行った。寿命試験は、『特
殊鋼便覧（第１版）電気製鋼研究所編、理工学社、1965
年５月25日、第10〜21頁』記載の試験機を用いて行なっ
た。試験条件は次の通りである。
Pmax＝527kg・f/mm2 Ｎ＝3000c.p.m 潤滑油 VG68タービン油 第１表のデータから明らかなように、チャージ番号4,
5の鋼は、請求項１の実施例（残留オーステナイト量の
値は請求項２の範囲外である）に相当するもので、長寿
命（L10＝5.4〜6.0×107のオーダ）を示している。
5の鋼は、請求項１の実施例（残留オーステナイト量の
値は請求項２の範囲外である）に相当するもので、長寿
命（L10＝5.4〜6.0×107のオーダ）を示している。
チャージ番号１〜３の鋼は請求項２の要件を満足する
実施例に相当するもので、計算寿命の30倍をはるかに超
えた長寿命（L10＝108のオーダ）を示し、本発明のベス
トモードである。
実施例に相当するもので、計算寿命の30倍をはるかに超
えた長寿命（L10＝108のオーダ）を示し、本発明のベス
トモードである。
チャージ番号６〜10の鋼は比較例として挙げたもの
で、請求項２の残留オーステナイト量についての要件を
満たしているが、請求項１のAl2O3系介在物についての
規定を満たさないので寿命（L10＝1.7〜2.9×107）は短
い。
で、請求項２の残留オーステナイト量についての要件を
満たしているが、請求項１のAl2O3系介在物についての
規定を満たさないので寿命（L10＝1.7〜2.9×107）は短
い。
つまり、チャージ番号４〜５の実施例で示される請求
項１の発明は、チャージ番号６〜10の比較例で示される
請求項１の要件を満たさない軸受に比べ長寿命となるこ
とを示し、請求項２の要件を満たせば請求項１の要件を
満たす軸受よりもさらに長寿命になることを示してい
る。そして、たとえ請求項２により規定される残留オー
ステナイト量を満たしても、請求項１の要件を満たさな
い軸受（比較例のチャージ番号６〜10の軸受）は長寿命
とはならないことが判る。
項１の発明は、チャージ番号６〜10の比較例で示される
請求項１の要件を満たさない軸受に比べ長寿命となるこ
とを示し、請求項２の要件を満たせば請求項１の要件を
満たす軸受よりもさらに長寿命になることを示してい
る。そして、たとえ請求項２により規定される残留オー
ステナイト量を満たしても、請求項１の要件を満たさな
い軸受（比較例のチャージ番号６〜10の軸受）は長寿命
とはならないことが判る。
実施例２ 第２表に示す成分の鋼材をVIM→VARで溶製し、この鋼
材の一部を用いて、円板状試験片を製造し実施例１と同
じ方法で寿命試験を行ない、残りを用いて内径φ180mm,
外径φ254mm,組立幅185mmの四列円すいころ軸受，内径
φ130mm,外径φ250mm,組立幅120mmの複列円すいころ軸
受，内径φ150mm,外径φ348mm,組立幅408mmの四列円筒
ころ軸受を製造し、実開昭62−131705号公報に記載され
た圧延機の上作業ロール１のロールネック軸受および支
えロール21の軸受としてそれぞれ使用した。なお、この
圧延機のロール構成は第６図に示すとおりである。
材の一部を用いて、円板状試験片を製造し実施例１と同
じ方法で寿命試験を行ない、残りを用いて内径φ180mm,
外径φ254mm,組立幅185mmの四列円すいころ軸受，内径
φ130mm,外径φ250mm,組立幅120mmの複列円すいころ軸
受，内径φ150mm,外径φ348mm,組立幅408mmの四列円筒
ころ軸受を製造し、実開昭62−131705号公報に記載され
た圧延機の上作業ロール１のロールネック軸受および支
えロール21の軸受としてそれぞれ使用した。なお、この
圧延機のロール構成は第６図に示すとおりである。
浸炭焼入処理は、第５図に示すように、Rxガス＋エン
リッチガスの雰囲気で約950℃±５℃で浸炭処理を約15
時間行ない、その後油焼入し、その後再度、Rxガス雰囲
気で約820℃±５℃に約１時間保持し油焼入した。さら
にその後約160℃で約２時間テンパーを施した。円板状
試験片および軸受軌道および転動表面層の、γRvol％は
35であった。また鋼材中の平均粒子径３μｍ以上、13μ
ｍ未満のAl2O3系介在物個数は56で、平均粒子径13μｍ
以上のAl2O3系介在物は無かった。円板状試験片の寿命
は4.5×108サイクルで、計算寿命の30倍を大きく越え
た。又、円すいころ軸受として前記作業ロール１に、円
筒ころ軸受として支えロール21に使用し、総圧延時間10
00時間の圧延試験を実施した。その作業ロール１に曲率
半径Ｒ＝550〜100mの曲げを加えながら圧延した。各軸
受の圧延時間、解体時の外観検査内容を第３表に示す。
これらの圧延において本発明の軸受はフレーキングを発
生することなく、また昇熱、ロールネック部の昇温、軸
受グリースの昇熱等の事故発生はなかった。
リッチガスの雰囲気で約950℃±５℃で浸炭処理を約15
時間行ない、その後油焼入し、その後再度、Rxガス雰囲
気で約820℃±５℃に約１時間保持し油焼入した。さら
にその後約160℃で約２時間テンパーを施した。円板状
試験片および軸受軌道および転動表面層の、γRvol％は
35であった。また鋼材中の平均粒子径３μｍ以上、13μ
ｍ未満のAl2O3系介在物個数は56で、平均粒子径13μｍ
以上のAl2O3系介在物は無かった。円板状試験片の寿命
は4.5×108サイクルで、計算寿命の30倍を大きく越え
た。又、円すいころ軸受として前記作業ロール１に、円
筒ころ軸受として支えロール21に使用し、総圧延時間10
00時間の圧延試験を実施した。その作業ロール１に曲率
半径Ｒ＝550〜100mの曲げを加えながら圧延した。各軸
受の圧延時間、解体時の外観検査内容を第３表に示す。
これらの圧延において本発明の軸受はフレーキングを発
生することなく、また昇熱、ロールネック部の昇温、軸
受グリースの昇熱等の事故発生はなかった。
〔発明の効果〕 本発明によれば、ロールネック等の撓みが存在し、潤
滑状態が悪く、高面圧が生じる苛酷な条件下でも長寿命
を有する転がり軸受を、残存寿命に関してバラツキを生
じることなく、きわめて精度良く提供し得るという効果
が奏される。
滑状態が悪く、高面圧が生じる苛酷な条件下でも長寿命
を有する転がり軸受を、残存寿命に関してバラツキを生
じることなく、きわめて精度良く提供し得るという効果
が奏される。
第１図はL10（90％残存寿命）と鋼中酸素濃度の関係の
一例を示す図、第２図はL10と被検面積165mm2における
平均粒子径３μｍ以上、13μｍ未満のAl2O3系介在物の
個数の関係の一例を示す図、第３図は第２図のプロット
のなかで、平均粒子径13μｍ以上のAl2O3系介在物が存
在するものを、黒丸プロットに変え、その介在物が有る
場合と無い場合で、L10と３μｍ以上、13μｍ未満のAl2
O3系介在物の個数の関係を示す図、第４図は実施例１の
円板状試験片の熱処理の説明図、第５図は実施例２の円
板状試験片および円すいころ軸受の熱処理の説明図、第
６図は実開昭62−131705号公報に開示された圧延機の概
略側面図である。
一例を示す図、第２図はL10と被検面積165mm2における
平均粒子径３μｍ以上、13μｍ未満のAl2O3系介在物の
個数の関係の一例を示す図、第３図は第２図のプロット
のなかで、平均粒子径13μｍ以上のAl2O3系介在物が存
在するものを、黒丸プロットに変え、その介在物が有る
場合と無い場合で、L10と３μｍ以上、13μｍ未満のAl2
O3系介在物の個数の関係を示す図、第４図は実施例１の
円板状試験片の熱処理の説明図、第５図は実施例２の円
板状試験片および円すいころ軸受の熱処理の説明図、第
６図は実開昭62−131705号公報に開示された圧延機の概
略側面図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松本 洋一 神奈川県藤沢市鵠沼神明１丁目５番50号 日本精工株式会社藤沢工場内 (72)発明者 石井 信次郎 神奈川県藤沢市鵠沼神明１丁目５番50号 日本精工株式会社藤沢工場内 (72)発明者 倉橋 隆郎 北海道室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株 式會社室蘭製鐵所内 (72)発明者 中村 充 北海道室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株 式會社室蘭製鐵所内 (56)参考文献 特開 昭63−62847（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−194047（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−63651（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−55423（ＪＰ，Ａ)
Claims (4)
- 【請求項１】被検面積165mm2において平均粒子径13μｍ
以上のAl2O3系介在物を含まず、かつ３μｍ以上、13μ
ｍ未満のAl2O3系介在物の総数を80個以下とし、不純物
組成が、P:0.020wt％以下、S:0.008wt％以下、Ti:0.004
wt％以下である鋼を内輪、外輪、転動体のうちの少なく
とも１つの素材鋼として使用した転がり軸受。 - 【請求項２】内輪、外輪、転動体のうちの少なくとも１
つの表面層の残留オーステナイト量を20〜45vol％とし
た請求項１記載の転がり軸受。 - 【請求項３】作業ロールの径がφ400mm以下の熱間圧延
用の作業ロールに用いた請求項１〜２のいずれかに記載
の転がり軸受。 - 【請求項４】水平曲げ装置により、胴部に水平曲げを加
えながら用いる熱間圧延用の作業ロールに用いた請求項
１〜３のいずれかに記載の転がり軸受。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1187561A JP2657420B2 (ja) | 1989-07-21 | 1989-07-21 | 転がり軸受 |
| US07/555,240 US5011304A (en) | 1989-07-21 | 1990-07-19 | Rolling bearing |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1187561A JP2657420B2 (ja) | 1989-07-21 | 1989-07-21 | 転がり軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0356640A JPH0356640A (ja) | 1991-03-12 |
| JP2657420B2 true JP2657420B2 (ja) | 1997-09-24 |
Family
ID=16208240
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1187561A Expired - Fee Related JP2657420B2 (ja) | 1989-07-21 | 1989-07-21 | 転がり軸受 |
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| Country | Link |
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| JP (1) | JP2657420B2 (ja) |
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| JP3725179B2 (ja) * | 1991-07-18 | 2005-12-07 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受の製造方法 |
| DE4343756C2 (de) * | 1992-12-22 | 2002-10-24 | Murata Manufacturing Co | Verfahren und Vorrichtung zur Wärmebehandlung von feinem Pulver |
| JP2000130447A (ja) * | 1998-10-28 | 2000-05-12 | Nsk Ltd | 転がり軸受 |
| JP2000266064A (ja) * | 1999-03-18 | 2000-09-26 | Komatsu Ltd | 円筒ころ軸受及び針状ころ軸受用軸部品 |
| JP4284762B2 (ja) * | 1999-07-14 | 2009-06-24 | 日本精工株式会社 | 高信頼性トロイダル無段変速機用摺動部材の評価方法 |
| JP4006972B2 (ja) | 2000-12-25 | 2007-11-14 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受 |
| JP3889931B2 (ja) * | 2001-01-26 | 2007-03-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 軸受材料 |
| JP4706140B2 (ja) * | 2001-07-25 | 2011-06-22 | 株式会社ジェイテクト | 軸受用鋼の寿命推定方法 |
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| JPS60194047A (ja) * | 1984-03-14 | 1985-10-02 | Aichi Steel Works Ltd | 高品質軸受鋼およびその製造法 |
| JPS6263651A (ja) * | 1985-09-13 | 1987-03-20 | Aichi Steel Works Ltd | 軸受鋼およびその製造法 |
| JPS62131705A (ja) * | 1985-12-03 | 1987-06-15 | Japanese National Railways<Jnr> | パンタグラフ離線測定装置 |
| JP2669419B2 (ja) * | 1986-09-02 | 1997-10-27 | 大同特殊鋼株式会社 | 耐熱軸受用鋼 |
| JPH0788851B2 (ja) * | 1987-08-25 | 1995-09-27 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受 |
-
1989
- 1989-07-21 JP JP1187561A patent/JP2657420B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-07-19 US US07/555,240 patent/US5011304A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0356640A (ja) | 1991-03-12 |
| US5011304A (en) | 1991-04-30 |
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