DE3335224A1 - Stahl fuer hoher flaechenpressung ausgesetzte gegenstaende, wie waelzlager - Google Patents
Stahl fuer hoher flaechenpressung ausgesetzte gegenstaende, wie waelzlagerInfo
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Description
Stähle, die wie Wälzlagerstähle einer hohen Flächenpressung ausgesetzt
sind, müssen eine hohe Härte haben und beständig sein gegen Verschleiß. In Tafel 1 sind die Analysen von Wälzlagerstählen aus DIN 17 230 wiedergegeben.
Neben den klassischen durchhärtenden Wälzlagerstählen, die in der Regel 0, 9 bis 1, 05 % C besitzen, werden auch Einsatz-, Vergütungs-,
nichtrostende und warmharte Stähle in der Wälzlager Industrie verwendet.
Hier geht es um die Entwicklung von neuen durchhärtenden Stählen, die eine andere chemische Zusammensetzung aufweisen als die in DIN 17 230.
Die herkömmlichen durchhärtenden Stähle haben einen hohen Kohlenstoffgehalt
von 0,9 bis 1,05 $. Der Chromgehalt der meisten durchhärtenden
Wälzlagerstähle liegt zwischen 1,35 und 2,1 #. Lediglich
der Stahl 100 Cr 2 weist einen Chromgehalt von 0,4 bis 0,6 ^ auf.
Der Siliziuragehalt dieser Stähle beläuft sich auf Werte zwischen 0,1
bis 0,60 /£, der Mangängehalt je nach Stahlzusammensetzung zwischen
0,25 und 1,1 '/>. Ein weiterer legierungsarmer Wälzlagerstahl ist der
Stahl 85 Cr 2, der folgende Analyse hat: 0,84 - 0,95 Ά C, 0,2 0,35
Io Si, 0,5 - 0,8 '/>
Mn, 0,25 - 0,40 % Cr und 0,05 - 0,10 % Mo.
in der Auslegeschrift DE 1961651 wird ein Wälzlagerstahl mit hoher
Zähigkeit beansprucht, der nachstehende Analyse aufweist: 0,6 0,9
λ> C, 1,5 - 2,5 i» Hn, 1,5 - 2,5 1P Si, 0,7 - 1,2 'ß Or, 0 - 0,8 $
Mo, 0 - 1 γί W, 0 - 0,8 i, V, 0 - 0,5 # Hb und 0, - 0,5 '/>
Ti.
Die Erfindung betrifft die Entwicklung von Wälzlagerstählen, die bei niedrigem Chrom- und Kohlenstoffgehalt ähnliche Eigenschaften
aufweisen wie der klassische Wälzlagerstahl 100 Cr 6. Es hat sich überraschenderweise gezeigt, daß durch die Veränderung des Silizium-
und Mangangehaltes und durch die Zugabe von Vanadin gleiche Eigenschaften zu erzielen sind wie bei dem Stahl 100 Cr 6.
Der Stahl 100 Cr 6 hat den Nachteil, daß infolge des vergleichsweise
höheren Kohlenstoff- und Chromgehaltes Kohlenstoffseigerungen
auftreten können, die die Eigenschaften negativ beeinflussen.
Ferner können verstärkt Ausscheidungen von Carbiden auf den Korngrenzen
(Carbidnetz) vorliegen. Zudem sind auch geschlossene oder aufgelockerte Carbidzeilen im Gefüge möglich. Diese Nachteile
können verringert v/erden durch eine Reduzierung der Kohlenstoff- und Chromgehalte. Weben diesen Gesichtspunkten sollten die neuen
Stähle nach vergleichsweise kürzerer Glühdauer - zur Einstellung eines Gefüges mit eingeformten Carbiden (GKZ-Glühung).- ähnliche
Bearbeitungseigenschaften aufweisen wie der Stahl 1Oü Cr 6. Eine
weitere wichtige Eigenschaft für Wälzlagerstähle ist die Lebensdauer im Überrollversuch bei hohen Flächenpressungen.
Zur Lösung dieser Aufgabe wurden Stähle mit folgender Analyse entwickelt:
0, 7 bis 0, 85 % Kohlenstoff 0, 55 bis 1, 0 % Silizium 0, 55 bis 0, 9 % Mangan
0,2 bis 0, 55 % Chrom 0, 04 bis 0,1 5 % Vanadium
Rest Eisen einschließlich der üblichen Begleitelemente.
Bevorzugte Stähle sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet.
Diese Stahlzusammensetzurig unterscheidet sich deutlich von den
durchhärtenden Stählen in DIN 17230. Die Analyse des in der
Deutschen Auslegeschrift 1961651 angegebenen Stahles weicht
in seinen Silizium-, Mangan- und Chromgehalten von der des erfindungsgemäßen
Stahles ab. Der Stahl 85 Cr 2 besitzt einen niedrigeren
Siliziumgehalt und enthält zusätzlich Molybdän. Er ist nicht mit Vanadin legiert.
Die Abstimmung der Silizium-, Mangan- und Vanadingehalte des Stahles soll eine schnellere Einformung der Carbide bewirken.
Anhand von nachstehenden Beispielen wird gezeigt, daß der erfindungsgemäße
Stahl ähnliche Eigenschaften aufweist wie der Stah.
1üü Cr 6:
•1. Härtbarkeit, ermittelt im Stirnabschreckversuch nach DIN 50191
(Austenitiaierung: 850 *C):
Stalil Abstand von der abgeschreckten Stirnfläche in ram
1,5 5 9 12,5 15 20
erfindungsgemäßer Stahl 65 HRC 67 HRC 66 HRC 62,5 HRC 56 HRC 45 HRC
(0,8 f> C, 0,85 Si, -
0,80 * Mn 0,5 # Cr,
0,09 % V)
100 Cr 6 67 HRC 67,5 HRC 67 HRC 62 HRC 56 HRC 44,5
2. Härte nach dem Härten und Entspannen (840 "C/Öl + 200 "C/Luft)
(Abmessung: 50 mm V>)
Stahl Härte HRC
erfindungsgeraäßer Stahl 60
(0,80 ^ C, 0,85 % Si, 0,8 $ Mn
0,5 # Cr, 0,09 % V)
0,5 # Cr, 0,09 % V)
100 Cr 6 60,5
3. Gefügeausbildung nach der GKZ-Glühung:
erfindungsgemäßer Stahl r - ■>_ o -u i~·-,* λ \
C siehe Schaubxld 1 )
Glühdauer: 13 h
100 Cr 6 Glühdauer: 19 h Csiehe Scbaubild 2 )
Für den erfindungsgemäßen Stahl wird nach kürzerer Glühdauer ein ähnliches Glühgefüge erzielt wie für den Stahl 100 Cr 6.
Nachfolgende Zerspanungsversuche sind in diesem Glühgefügezustand
durchgeführt worden.
Ergebnisse de3 Einstechverschleißversuches (Bild t)
In diesem Bild wird gezeigt, daß die Verschleißkennwerte für
den erfindungsgeraäßen Stahl un'd den Stahl 100 Cr 6 etwa gleich
liegen.
Ergebnisse der Temperaturstandzeit-Versuche (Bild 2)
Hier sind ebenfalls keine Unterschiede zwischen den Ergebnissen für den Stahl 100 Cr16 und den erfindungsgemäßen Stahl
festzustellen.
lach kürzerer Glühdauer des erfindungsgemäßen Stahles können also ähnliche Zerspanungseigenschaften erzielt werden wie für
den Stahl 100 Cr 6.
Chemische Zusammensetzung der Wälzlagerstähle (nach der Schmelzenanalyse)')
Stahlsorte | ■ | Werk | 0,90 | c ! | 1.054M) | Si | Ό | I 0.57 ί |
20 bis 0,40") | j | WnJ) | I 0,35 j |
Chemische | j P3) | S3) | Zusammensetzung | 0,025 | 0,035 | 0,40 | 0.035 | 0,40 | 0.030 | 12,5 | f 0,015") |
3.75 | Cr | 0.60 | I | 0,15 | η Gew-<fc | 0,25 | Ni | - | 0.07 | -· | 0,90 | V | W | I | - | 1 | - | - | Cu |
j | stoff | 0,90 | 1.05')0 | 0,48 j | 40 bis 0,60 | . 0,40 ' | j ni.ii | max | 0,025') | 0.035 | 1,35 | 0.035 | 0.90 | 0,030 | 16,0 | 0,030 | 3.80 | 1.65 | 0,20 | 0.35 | - | — | 1,70 | - ! — | _ _ | I | — I — | bis 0,12! | Π-irift | |||||||||||||||
Kurzname | I | nummer | 0,90 | 1.05 :0 | 0,46 | . 0.40 j ι |
0.025 | 0.035 | 1,40 | 0.035 | 0.90 | 0.030 | 17,0 | 0.030 i |
3.80 | 1,6b | 0,50 | Mo | 0,60 | 1,00 | - ' | - | ||||||||||||||||||||||
j | 0,90 | bis | 15bisO,356 | 0,52 ' | max 0,40 | ' 0.25 | bis 0.45 | 0,025 | 0,035 | 1,65 | 0,035 | Nichtrostende Stähle | Warmharte Stähle | bis | 1,95 | - | I | bis 1.10 ; | 030 | |||||||||||||||||||||||||
1 | 1.3501 | 0,90 | bis | 15 bis 0.35") | max 0.'40 | I 0.25 | bis 0.45 | Durchhärtende Stähle | 0,025 | 1,65 | 0,040 | 0,015") | bis | 1,95 | max 1,00 | - ; | bis 2,00 6.00 bis 6.70 | 0 30 | ||||||||||||||||||||||||||
100 Cr 2 | ι | 1.3505 | 0,90 | bis | 50 bis 0,70 | 0,50 j | max 0.40 | j 1,00 | bis 1 20 | ! 0,030 |
0,025 | 1,80 | 0,040 | 0,030 | bis | 205 | _ | max 0,30 | max 0.50 | bis 1.20 17.5 bis 18.5 | 0 30 | |||||||||||||||||||||||
100 Cr 6 | ί | 1.3520 | bis | 1,05 JO.20 bis 0,40") | 1.10 | max 0,40 | . 0,25 | bis 0.45 | 0.030 | Einsatzstähle | 0,045 | 0,030 | bis | 0.25 | - | 0,35 | max 0,30 | 0.3U | ||||||||||||||||||||||||||
100 CrMn β | I | 1.3537 | 0.14 | bis | 1,05 |0 | 0,95 | ' 0,60 | bis 0.80 | 0.030 | 0,035 | 0.80 | bis | 1,10 | 0.15 | - | 0,25 | max 0,30 | - | 0 30 | |||||||||||||||||||||||||
100 CrMo 7 | ί | 1.3536 | 0,17 | bis | 1,05 | max 0,40 | ! 0,80 | bis 1.10 | 0,030 | 0,035 | 1,00 | bis | 1.30 | bis | max 0.30 | 0 30 | ||||||||||||||||||||||||||||
100 CrMo 7 3 | 1.3539 | 0,15 | max 0,40 | 0,030 | 0,035 | 1.50 | 1.80 | bis | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||
100CrMnMoS | 0,15 | bis | 0,19 | 0.85 | max 0,40 | 1,00 | bis 1,30 | 0.030 | 0,035 | 1.30 | bis | 1.60 | bis | 0 30 | ||||||||||||||||||||||||||||||
j | 1.3521 | bis | 0,22 | max 0,40 | 1,10 | bis 1,40 | Vergütungsstähle | bis | 0,15 | 0,30 | 0.30 | |||||||||||||||||||||||||||||||||
17 MnCr 5 |
I
I |
1.3523 | 0,50 | bis | 0.20 | 0.86 | 0,40 | bis 0,60 | 0,025 | bis | 0.15 | _ | 0,30 | 0,30 | ||||||||||||||||||||||||||||||
19 MnCr 5 | 1.3531 | 0,42 | bis | 0.20 | 0.78 | max 1.00 | 0,40 | bis 0.70 | 0,025 | bis | 0.60 | - | max 0.30 : | 0 30 | ||||||||||||||||||||||||||||||
16 CrNiMo 6 | j r |
1.3533 | 0.40 | max 1.00 | 0,025 | 1,20 | bis | max 0,30 ! | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||
17 NiCrMo 14 | 0,46 | bis | max 1,00 | 0,40 | bis 0,70 | 0,025 | _ | 1,20 | 0.35 | bis | 0,75 | 0,30 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
j | 1.1219 | bis | 0,50 | bis 0,80 | bis | 0,90 | 1,30 | - | 0.30 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||
Cf 54 | 4 | 1.3561 | 042 | bis | max 0,25 | 0,60 | bis 0,90 | bis | 14.5 | _ | 0 30 | |||||||||||||||||||||||||||||||||
44 Cr 2 | 1.3563 | 0,95 | bis | max 0.40 | 0.50 | bis 0,80 | bis | 18.0 | 4,00 | - | 4,50 | 1,40 bis 1,70 | 0.30 | |||||||||||||||||||||||||||||||
43 CrMo 4 | 1.3565 | 0,85 | max 0,45 | 19,0 | 4.70 | bis | 5.20 | 3,25 bis 3,75 ' | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||
48 CrMo 4 | bis | I max 1,00 j |
bis | bis | max 0,60 | t | 0.30 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1.3541 | 0,77 | bis | max. 1,00 j | bis | 4,25 | 0 30 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
X45 Cr 13 | 1.3543 | 0,78 | bis | max 1,00 1 | bis | 4,50 | 0.30 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||
X 102CrMo 17 | 1.3549 | 0,70 | 4.50 | bis | CO co |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
X 89 CrMoV 18 1 | bis | ma» | bis | bis | cn | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1.3551 | bis | ma> | bis | ■TO | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
80 MoCrV 42 16 | 1.3553 | bis | max | bis | bis | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
X β2 WMoCrV 6 5 4 | 1.3558 | bis | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
X 75 WCrV 18 4 1 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
) bis ") siehe Seite | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Claims (1)
- . Patentansprücheeinschließlich der üblichen durch die metallurgischen Herstellungsverfahren bedingten Begleitelemente als Werkstoff für Gegenstände, wie Wälzlager, die einer- hohen Flächenpressung ausgesetzt sind.2r Verwendung eines Stahls nach Anspruch 1, jedoch mit0, 8 bis 0, 85 % Kohlenstoff 0, 8 bis 0, 9 % Silizium 0, 8 bis 0, 9 % Mangan 0, 45 bis 0, 5 % Chrom 0, 08 bis 0,13 % Vanadium,Rest Eisen,einschließlich der üblichen Begleitelemente, die durch das jeweilige Stahlherstellungsverfahren bedingt sind, mit einer Härte von 1^. 58 HRC im Stirnabschreckversuch bei einem Abstand von 12, 5 mm von der abgeschreckten Stirnfläche, für den Zweck nach Anspruch 1.3. Verwendung eines Stahls nach Anspruch 1, jedoch mit0, 8 bis 0, 85 % Kohlenstoff 0, 55 bis 0, 65 % Silizium 3Q 0, 55 bis 0, 65 % Mangan0, 3 bis 0, 4 % Chrom 0, 08 bis 0,13 % Vanadium Rest Eisen,einschließlich der üblichen Begleitelemente, der im Stirnabschreckversuch bei einem Abstand von 12, 5 mm von der Stirnfläche eine Härte von > 48 HRC besitzt, für den Zweck nach Anspruch 1.
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19833335224 DE3335224A1 (de) | 1983-09-29 | 1983-09-29 | Stahl fuer hoher flaechenpressung ausgesetzte gegenstaende, wie waelzlager |
EP84110147A EP0143905A1 (de) | 1983-09-29 | 1984-08-25 | Stahl für hoher Flächenpressung ausgesetzte Gegenstände wie Wälzlager |
Applications Claiming Priority (1)
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---|---|---|---|
DE19833335224 DE3335224A1 (de) | 1983-09-29 | 1983-09-29 | Stahl fuer hoher flaechenpressung ausgesetzte gegenstaende, wie waelzlager |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
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DE3335224A1 true DE3335224A1 (de) | 1985-05-02 |
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ID=6210356
Family Applications (1)
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---|---|---|---|
DE19833335224 Ceased DE3335224A1 (de) | 1983-09-29 | 1983-09-29 | Stahl fuer hoher flaechenpressung ausgesetzte gegenstaende, wie waelzlager |
Country Status (2)
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EP (1) | EP0143905A1 (de) |
DE (1) | DE3335224A1 (de) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3507785A1 (de) * | 1984-03-14 | 1985-09-19 | Aichi Steel Works, Ltd., Tokai, Aichi | Lagerstahl und verfahren zu seiner herstellung |
US5788923A (en) * | 1995-11-01 | 1998-08-04 | Sanyo Special Steel Co., Ltd. | Bearing steel |
US5853660A (en) * | 1994-10-14 | 1998-12-29 | Nsk Ltd. | Rolling bearing made of improved bearing steel |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4992111A (en) * | 1988-08-15 | 1991-02-12 | N.T.N. Corporation | Bearing race member and method of fabrication |
DE19710333A1 (de) * | 1997-03-13 | 1998-09-17 | Univ Dresden Tech | Wälzlagerstahl mit einer verzögert einsetzenden Rekristallisation des Austenits |
DE102009053596A1 (de) * | 2009-11-17 | 2011-05-19 | Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg | Kette für einen Steuerantrieb oder einen Aggregatantrieb einer Antriebseinrichtung eines Kraftfahrzeuges |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2395688A (en) * | 1944-04-10 | 1946-02-26 | Nat Steel Corp | Alloy steel |
FR1055422A (fr) * | 1952-05-05 | 1954-02-18 | Gussstahlwerk Witten Ag | Pièces mécaniques en alliages d'acier, destinées à être soumises à des effortsde poussée de compression des chocs, etc., ayant une résistance à la rupture supérieure à 120 kg/mm2 et une grande ténacité |
GB1477377A (en) * | 1973-12-17 | 1977-06-22 | Kobe Steel Ltd | Steel rod and method of producing steel rod |
-
1983
- 1983-09-29 DE DE19833335224 patent/DE3335224A1/de not_active Ceased
-
1984
- 1984-08-25 EP EP84110147A patent/EP0143905A1/de not_active Withdrawn
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3507785A1 (de) * | 1984-03-14 | 1985-09-19 | Aichi Steel Works, Ltd., Tokai, Aichi | Lagerstahl und verfahren zu seiner herstellung |
US5853660A (en) * | 1994-10-14 | 1998-12-29 | Nsk Ltd. | Rolling bearing made of improved bearing steel |
US5788923A (en) * | 1995-11-01 | 1998-08-04 | Sanyo Special Steel Co., Ltd. | Bearing steel |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0143905A1 (de) | 1985-06-12 |
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