DE2031519C2 - Wälzlager - Google Patents
WälzlagerInfo
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Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/34—Rollers; Needles
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/58—Raceways; Race rings
- F16C33/62—Selection of substances
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
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- Rolling Contact Bearings (AREA)
Description
30
Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, durch eine Stahiwahl mit auf die Abmessungen der Ringwanddicke abgestimmten Eigenschaften
ein Wälzlager anzugeben, das höhere konstruktive Festigkeit, Betriebssicherheit und Lebensdauer aufweist
Dies wird bei einem Wälzlager der eingangs erwähnten Art durch die Kombination folgender
Merkmale erreicht:
1. Der oberflächengehärtete Rollkörper weist ebenfalls über den Querschnitt gleichmäßige chemische
Zusammensetzung mit 0,8 bis 1,2% Kohlenstoff auf;
2. Der Stahl ist hinsichtlich seiner chemischen Zusammensetzung so ausgewählt, daß seine Härtbarkeit dkp auf die Ringwanddicke S so abgestimmt
ist, daß die Bedingung erfüllt ist:
dkp=(0,7 bis 1,4) χ 5,
wobei dkp der an einer zylindrischen Probe im
Endhärtetest ermittelte kritische Durchmesser ist, bei dem im Kern eine Härte von 55 HRc auftritt;
3. Die Härte der Lauffläche beträgt 58 bis 65 HRc;
4. Die Dicke der Härteschicht beträgt (0,1 bis 0,2) · S;
5. Die Kernhärte beträgt 30 bis 45 HRc.
Auf diese Weise wird ein Gefüge erreicht, bei dem geringe Spannungen in der Oberfläche vorhanden sind,
'wodurch Oberflächenbeschädigungen nicht so schnell Zerstörungen der Oberfläche hervorrufen können. Dies
ist mittels Dauerschwingversuchen an Proben mit Kerben nachweisbar. Wesentlich ist dabei, daß eine in
Abhängigkeit von der Ringwanddicke begrenzte Härtetiefe vorgesehen ist, während bei Verwendung eines
Stahls mit einer Härtetiefe von 6 mm auf einer Probe mit einem Querschnitt von 30 χ 30 mm eine durchgehende Härte und nicht eine Oberflächenhärtung erfolgt,
beispielsweise bei Lagerringen mit einer Wanddicke von 14 mm. Die mit der Erfindung vorgegebene Höhe
der Härtbarkeit des Stahls (dkP=0,7 bis 1,4) χ S
gewährleistet vielmehr eine optimale Tiefe der zu härtenden Schicht entsprechend der hohen statischen
Festigkeit und der Dauerfestigkeit der Teile.
Daher besitzen erfindungsgemäße Wälzlager hohe Lebensdauer und Betriebssicherheit auch bei großen
Belastungen.
Im folgenden wird die Erfindung durch ein Ausführungsbeispiel mit Bezugnahme auf die Zeichnungen
näher erläutert. In den Zeichnungen zeigt
F i g. 1 ein erfindungsgemäß ausgeführtes Wälzlager für Eisenbahnwagen, auf dem das Makrogefüge der
Lagerringe und Rollkörper im Querschnitt schematisch dargestellt ist;
Das Wälzlager für Eisenbahnwagen weist einen Außenring 1 (Fig. 1, 2), einen Innenring 2, zwischen
diesen angeordnete Rollkörper 3 und einen Käfig 4 auf. Der Außenring 1 ist in einer Tasche (nicht angedeutet)
starr angeordnet, der- Innenring ist auf die Achse eines
nicht dargestellten Radsatzes aufgepreßt Die Innen- und Außenringe und Rollkörper nehmen während des
Betriebs hohe Kontaktbelastungen auf. Außerdem wirken auf das Lager Stoßbelastungen u.a. ein, die
beispielsweise bei einem Schlag des Rades auf die Schienenstöße entstehen. Deswegen müssen die Ringe
und Rollkörper neben einer hohen Lebensdauer bei Kontaktbelastung auch Stoßbelastungen widerstehen
und eine hohe Dauerfestigkeit aufweisen.
Solchen Bedingungen wird ein Lager gerecht, dessen
Ringe und Rollkörper aus einem in seiner oberen und unteren Grenze der Härtbarkeit geregelten Stahl mit
1,0% Kohlenstoff, 0,4% Chrom, 0,22% Silizium, 0,22% Mangan bestehen. Die Randschicht besitzt in einer Tiefe
von 2,5 bis 3,5 mm eine Härte von etwa 62-64 HRc. Je
nach dem Vorrücken von der Rtadschicht zum Kern
nimmt die Härte stetig bis auf 35 - 45 H Rc ab.
Das Verfahren der Wärmebehandlung der aus dem vorerwähnten Stahl hergestellten Ringe und Rollkörper, bei dem sich eine ungleichmäßige Querschnittshärte ergibt, besteht darin, daß sie nach Induktionsdurchwärmen auf Temperaturen von 830 bis 8500C bei
allseitiger starker Abkühlung durch Wasserbrause bzw. Wasserstrom gehärtet und darauf auf Temperaturen
zwischen 150 und 180° C angelassen werden.
Bei dieser Behandlung bildet sich auf der ganzen Oberfläche der Lagerringe und Rollkörper eine 2,5 bis
3,5 mm starke Martensitschicht mit einer Härte von 62-64HRc, hinter welcher Troostit und ferner
Troostit-Sorbit folgen, wobei die Härte der Martensitschicht in Richtung Kern allmählich bis auf 35 bis
45 HRc fällt Eine hohe Oberflächenhärte ergibt bei 1% Kohlenstoffgehalt eine bedeutende Lebensdauer bei
Kontaktbelastung und die Vereinigung einer harten Randschicht mit einem zähen Kern ergibt bei an der
Oberfläche vorhandenen bleibenden Druckeigenspannungen von 60 bis 80 kg/mm2 hohe Dauerfestigkeit und
geringe Empfindlichkeit gegen Kerbwirkungen.
Versuche haben ergeben (siehe Tabelle), daß erfindungsgemäße Wälzlagerringe im Vergleich zu aus
teurerem legierten Elektroschlacke-Schmelzstahl mit 0,95% Kohlenstoff, 1,44% Chrom, 0,57% Silizium und
1,04% Mangan hergestellte Ringe, die eine Härte von 60 bis 62 HRc über den ganzen Querschnitt aufweisenden,
13- bis 2fach vergrößerte Widerstandswerte bezüglich
der Lebensdauer bei Kontaktbelastung, 2fache Dauerfestigkeit und um '/3 höhere Festigkeitswerte bei
ständiger Belastung besitzen. Außerdem verringerte sich die Dauerfestigkeit erfindungsgemäßer Wälzlagerringe
bei künstlichem Aufbringen einer Kerbe in Form einer Punktverbindung nur um 15% und blieb um 70%
höher als bei durchgehärteten Ringen chne Kerbeinwirkung, deren Dauerfestigkeit sich bei Aufbringen
derselben Kerbe um 43% verringerte.
Festigkeitswerte des Innenrings eines Wälzlagers für Eisenbahnwagen
Wälzlagerart
Art der Wärmebehandlung
Zeitstandfestigkeit bei statischer Belastung Lebensdauer unter
Kontaktbelastung (Zahl der Arbeitsstunden auf dem Prüfstand bei vierfacher Überlastung
bis Kontaktbruch), Stunden
Dauerfestigkeit
Maximalbruchlast bei zyklischer Biegebelastung (Versuchsbasis: 2 Millionen Zyklen)
ohne Kerbwirkung
[ti
mit künstlich aufgebrachter Kerbe in Form einer Punktverbrennung
Erfindungsgemäßes Wälzlager
aus Stahl mit 1,0% C,
0,42% Cr, 0,22% Si,
0,20% Mn
0,42% Cr, 0,22% Si,
0,20% Mn
Durchgehärtetes Wälzlager aus Stahl entsprechend dem Stand der
Technik mit: 0,95% C,
1,44% Cr, 0,57% Si,
1,04% Mn
Technik mit: 0,95% C,
1,44% Cr, 0,57% Si,
1,04% Mn
Oberflächenhärten nach 40
laduktionsdurchwärrnen mit
intensiver Wasseriiromkühlung. Anlassen auf 150°C. Oberflächenhärte von 62-64
HRc, Martensitschichtstärke von 3 mm, Kernhärte von 38HRc
Härten nach Ofendurch- 27 wärmen mit Ölkühlung. Anlassen auf 180°C,Querschnittshärte
von 60 bis 62 HRc
1300
[4
12
800
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (5)
1. Der oberflächengehärtete Rollkörper weist ebenfalls über den Querschnitt gleichmäßige
chemische Zusammensetzung mit 0,8 bis 1,2% Kohlenstoff auf;
2. Der Stahl ist hinsichtlich seiner chemischen Zusammensetzung so ausgewählt, daß seine
Härtbarkeit dkp auf die Ringwanddicke S so
abgestimmt ist, daß die Bedingung erfüllt ist:
£/ip=iO,7bisl,4)x5,
20
wobei dtp der an einer zylindrischen Probe im
Endhärtetest ermittelte kritische Durchmesser ist, bei dem im Kern eine Härte von 55 HRc
auftritt;
3. Die Härte der Lauffläche beträgt 58 bis 65 H Rc;
4. Die Dicke der Härteschicht beträgt (0,1 bis 03) · S;
5. Die Kernhärte beträgt 30 bis 45 HRa
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19702031519 DE2031519C2 (de) | 1970-06-25 | 1970-06-25 | Wälzlager |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19702031519 DE2031519C2 (de) | 1970-06-25 | 1970-06-25 | Wälzlager |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2031519A1 DE2031519A1 (en) | 1971-12-30 |
DE2031519C2 true DE2031519C2 (de) | 1987-08-20 |
Family
ID=5774966
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19702031519 Expired DE2031519C2 (de) | 1970-06-25 | 1970-06-25 | Wälzlager |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE2031519C2 (de) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2361330C2 (de) * | 1973-12-08 | 1983-11-24 | INA Wälzlager Schaeffler KG, 8522 Herzogenaurach | Verfahren zur Herstellung von zylindrischen Wälzkörpern |
JPS60194047A (ja) * | 1984-03-14 | 1985-10-02 | Aichi Steel Works Ltd | 高品質軸受鋼およびその製造法 |
DE3726246C1 (en) * | 1987-08-07 | 1988-04-07 | Hoesch Ag | Method for hardening rings |
JP3171350B2 (ja) * | 1992-10-07 | 2001-05-28 | ミネベア株式会社 | ハードディスクドライブ装置のスピンドルモータ用玉軸受 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1483331B2 (de) * | 1964-01-22 | 1971-03-18 | Yawata Iron & Steel Co , Ltd , To kio | Verwendung einer haertbaren stahllegierung |
-
1970
- 1970-06-25 DE DE19702031519 patent/DE2031519C2/de not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2031519A1 (en) | 1971-12-30 |
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Legal Events
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