SE447070B - Sett vid elektromagnetisk omroring av smelt stal i en strenggjutningsanleggning - Google Patents

Description

15 20 25 30 35 447 070 Ett primärt ändamål med föreliggande uppfinning är erhållande av ett sätt, som övervinner de ovannämnda problemen och som är i stånd att framställa stålgjutgods av tillfredsställande kvalitetimed mindre centrumsegringar vid kontinuerliga stål- gjutningsprocesser.

För att uppnå detta ändamål innefattar sättet enligt förelig- gande uppfinning. i sin föredragna form, vid elektromagnetisk omröring av smält stål i flera områden i en stränggjutnings- anläggning, varvid i stränggjutningskokillen en frekvens för det elektromagnetiska magnetfältet mindre än 10 Hz och en magnetisk flödestäthet mindre än 200 mT användes, vilket sätt utmärkes av att omröring sker såväl i kokillen som i slutstelningszonen (i sumpens nedre spetsiga del), i kokil- len med en frekvens f av 1,5 till 10 Hz och med en magnetisk flödestäthet B vid kokillens inneryta inom området från 19,5 x e*0'18f till 179 x e_q2f (mT) och i slutstelningszonen med en frekvens av från 1,5 till 10 Hz och med en magnetisk flö- destäthet B vid gjutsträngens yta av från 89,5 x e_0'2f till 213,7 x e'°'2f (mr).

På bifogade ritningar visar fig. 1 ett diagram för magnetisk flödestäthet avsatt mot indextal för inneslutningar, fig. 2 är ett diagram för frekvens avsatt mot omröringsintensitet i kontinuerligt gjutna strängar med stor tvärsnittsyta, fig. 3 är ett diagram, som visar antalet makrostrimfel för kontinuer- ligt gjutna strängar, framställda utan omröring och för kontinuerligt gjutna strängar med omröring inom enbart form och omröring i både form och intermediär stelningszon, fig. 4A och 4B utgör fotografier av makrostrukturer för kontinuer- ligt gjutna strängar i tvärsnitt, fig. 5 är ett diagram för magnetisk flödestäthet avsatt mot centrumsegringsförhållande respektive negativt segringsförhållande i vitt band, fig. 6 är ett diagram över optimalt omrâde för magnetisk flödestät- het, fig. 7 är ett diagram liknande fig. 5, fig. 8 är ett diagram för ett optimalt område för magnetisk flödestäthet, liknande fig. 6, fig. 9 är ett diagram för dragningsreduk- tionsförhållandet, fig. 10 är ett diagram liknande fig. 5 och LV! 10 15 20 30 55 Hu 447 070 Ks: T, rig. 11 är ett diagram, som visar optimalt område för mag- netisk flödeutäthet, fig. 1? är ett diagram över sogrinfiar i breddriktningen för kontinuerligt gjutna strängar, och fig. 15 är ett diagram över segringar under olika omröringsbetingel- SBI”.

Den elektromagnetiska omröringen, som upprättar rörelsekrafter i smält stål vid en kontinuerlig stålgjutningsprocess, kan, om den icke är tillräckligt kraftig, misslyckas med att i till- räcklig grad reducera de ovannämnda inneslutningarna i smält stål och negativ segring samt centrumsegring. Å andra sidan kommer i motsats därtill alltför kraftig omröring att abrubt öka mängderna av inneslutningar och de negativa segringarna i kontinuerligt gjutna strängar. Med tanke på inneslutnings- nivåerna, liksom även förhållandena för negativa och centrum- segringar, har vid föreliggande uppfinning omfattande experiment och undersökningar genomförts med avseende på olika faktorer vid elektromagnetisk omröring för framställning av stålmaterial med tillfredsställande kvalitet genom kontinu- erlig gjutning, och detta har lett till sättet enligt_före- liggande uppfinning.

Sättet enligt föreliggande uppfinning illustreras nedan med hänvisning till ett exempel, varvid uppfinningen tillämpas på ett tätat stål med låg kolhalt.

Smält stål framställdes genom användning av en LD-konverter, vilken efter reglering av Al-och FeMn-komponenter vid tapp- ningstiden uppvisade en kemisk sammansättning av i huvudsak C=0,15%, Mn=0,U5%, Si=0,06%, P=0,01H%, S=0,017%, Cu=0,01%, Ni=0,01%, Cr=0,02%, Mo=0,01% och Al=0.035%. Efter en raffine- ringsbehandling infördes det smälta stålet kontinuerligt i en gjutform genom ett nedsänkt munstycke, med upprättande av oxid-oxiderande tillstånd genom Ar-övertäckning från skänk till tapplåda och form för att förhindra bildning av inne- :11.ut.r1i.ngar*n:a vid 'tidpunl stålet kontinuerligt tillfürdes till formen genom det ned- sänkta munstycket.

Det smälta stålet i gjutformen försattes med ett pulver av 10 15 20 25 30 35 HO 447 070 smörjmedeltyp, t.ex. med sammansättningen SiO2=35,9%, CaO= =§H,0%, Al2O3=U,5%, Fe2O3=2,O%, Na2O=8,U%, K20=O,6%, NgO=O,9%, F=5,1% och C=5,5%.

Det smälta stålet i gjutformen börjar, genom kyleffekten från formväggarna, att stelna från sin yttre periferiska yta och uttages kontinuerligt nedåt från formen för överföring till en sekundär kylningszon. En elektromagnetisk spole är anord- nad kring den yttre periferin för gjutformen, vilken förses med växelström för induktion av ett magnetfält för elektromag- netisk omröring.

I enlighet med sättet enligt föreliggande uppfinning för den elektromagnetiska omröringen inom gjutformen användes en frekvens av 1,5-10 Hz, vilket är av lägre dämpning, så att den magnetiska kraften når det smälta stålet genom koppar- väggarna på formen med låg magnetisk permeabilitet. För att åstadkomma lämplig elektromagnetisk omröring inuti formen är den magnetiska flödestätheten vid den inre väggytan på formen,> som induceras genom den elektromagnetiska spolen, en viktig faktor förutom frekvensen.

Fig. 1 visar ett diagram för indextalet för inneslutningar i kontinuerligt gjutna strängar som uppkommer då den magnetiska flödesdensiteten, som representerar intensiteten för om- röringen, bringas att variera på flera olika sätt vid varje frekvens för anbringad ström. Det framgår därav att den mag- netiska flödesdensiteten bör begränsas till ett visst område med tanke på den tillåtna gränsen för indextalet för inne- slutningar i kontinuerligt gjutna strängar, som kan accepteras i praktiken. För att åstadkomma förutbestämda rörelser i det smälta stålet genom omröring måste sålunda de värden,som av- ser frekvensen och den magnetiska flödesdensiteten, ligga inom förutbestämda områden. I diagrammet enligt fíg. 1 bör värdet för frekvensen f vara i området 1,5-10,0 Hz, medan värdet för magnetisk flödestäthet G är i området 195 x e"°°18f << G << 1790 X e_°=2f.

Med andra ord innehåller de kontinuerligt gjutna strängarna utanför detta område inneslutningar i ökade mängder, som medför' 10 15 25 BO HO f, 447 070 låg kallsmidningsfürmåga, så att sprickor lätt bildas, vilket ökar andelen defekta produkter.

Den elektromagnetiska omröringen i ovannämnda områden medför bildning av ekviaxiella kristallgroddar i det smälta stålet. lsynnerhet sker bildningen av ekviaxiella kristallgroddar ge- nom det omrörda smälta stålet mycket lättare i det ursprung- liga tillståndet för stelning, där de pelarformade dendriter- na, som växer från utsidan på den kontinuerligt gjutna strängen, fortfarande är mycket fina och lätt kan avskiljas, vilket medger att fina ekviaxiella kristallgroddar bildas i en större mängd. Vidare accelereras bildningen av ekviaxiella kristallkärnor genom kylningseffekten, som erhålles genom att det smälta stålet flyter i de meniskformade delarna av formen.

Med avseende på frekvensen för ström, som skall anbringas för framställning av en kontinuerlig sträng med en tvärsníttsyta större än 400 emz, rekommenderas att inställa frekvensen före- trädesvis i området 1,5~ H Hz med tanke på den kraftiga mag- netiska permeabiliteten, som erfordras för uppnående av en lämplig intensitet för elektromagnetisk omröring. I detta sammanhang illustrerar fig. 2 intensiteterna för de elektro- magnetiska omröringseffekterna vid olika frekvenser, som in- träffar i kontinuerligt gjutna strängar av stora tvärsnitts- ytor. Det framgår därav att en lämplig intensitet för elektro- magnetisk omröring kan erhållas genom inställning av frekvensen i området 1,5-H Ha. Naturligtvis är den magnetiska flödestät- heten i dessa fall begränsad till området, som bestämmes genom ovannämnda formel.

Den kontinuerligt gjutna strängen, som drages ut genom den undre änden på formen efter den elektromagnetiska omröringen i formen utsättes återigen för elektromagnetisk omröring i den intermediära stelningszonen för den kontinuerligt gjutna strängen vid passage genom ett magnetfält, inducerat genom en elektromagnetisk spole, som är placerad kring den kontinuer- ligt gjutna strängen för ytterligare omröring av icke-stelnad smält metall i strängen. I detta fall utnyttjas för den elektromagnetiska omröringen en låg frekvens (1,5-10 Hz) med tanke på den magnetiska permeabiliteten och en magnetisk 1' «,í u' '.*_ ' Cute.,- ,- ...u-k - Poor mämllwf, 10 15 20 25 30 35 RO 447 070 e flödestäthet G (gauss) i området 195 x e_o”18f (( G (( 1790 X e_O”2f vid ytan på den kontinuerligt gjutna strängen. Vid fallet där den elektromagnetiska spolen kan närma sig den kontinuerligt gjutna strängen kan en kommersiell frekvens av 50-60 Hz användas istället för en låg frekvens. I ett sådant fall är omrâdet för lämplig magnetisk flödestäthet G (gauss) för en kontinuerligt gjuten sträng med en stelnad skaltjocklek av D mm 0,6 x 106 ( G ( 1,8 x 106 (D-107)? = = (D-100)? Genom åstadkommande av den elektromagnetiska omröringen i den intermediära stelningszonen för en kontinuerligt gjuten sträng förutom omröringen inuti gjutformen, reduceras inneslutningar- na i ett bredare område över bredden på den kontinuerligt gjutna strängen, vilket ännu mera förbättrar dess kallsmid- ningsförmäga. Vidare bidrager den elektromagnetiska omröringen i den mellanliggande stelningszonen till bildning av ekvi- axiella kristallgroddar i detta område. Fig. 3 illustrerar antalet makrostrimfel (i indextal) i kontinuerligt gjutna strängar utan någon elektromagnetisk omröring (symbol "o“), enkel omröring i formen (symbol "*") och dubbel omröring i formen och intermediär stelningszon i enlighet med förelig- gande uppfinning (symbol "A") i relation till avståndet från ytskiktet till centrumaxeln för varje sträng. Det framgår där- av att antalet makrostrimfel undertryckes inåt från ytskiktet i strängen, som erhållits genom sättet enligt föreliggande uppfinning.

Vid framställning av mjukt kolstål genom den kontinuerliga gjutningsprocessen uppstår ett problem med krymphåligheter, som inträffar i centrumdelarna för kontinuerligt gjutna strängar, vilket är ett problem som åtföljer mjuka kolstål, förutom de ovannämnda problemen med inneslutningar. Detta problem kan elimineras genom en elektromagnetisk omrörings- f behandling i den slutliga stelningszonen för den kontinuer- ligt gjutna strängen tillsammans med omröringsbehandlingen i formen och/eller den intermediära stelningszonen.

Med uttrycket "slutlig stelningszon" för smält stål avses, som Püog: QuALnY _ 10 15 25 50 NO 7 447 070 den här användes, det stadium där till följd av fortskridanlet av stelningen till ekvíaxiella kristaller, den kortare dia- metern för den flytande stålsmältan har blivit mindre än 100 mm vid fallet av kontinuerligt gjutna strängar, som är större än 200 mm2, eller blir mindre än halva längden för den kortare sidan av strängen vid fallet av kontinuerligt gjutna strängar, som är mindre än 200 mmz.

Det s.k. "överbryggningsfenomenet" inträffar vid det mjuka kol- stålet beroende på snabb tillväxt av pelarformade kristaller.

Emellertid har den ovan beskrivna elektromagnetiska omröringen i formen och/eller i den intermediära stelningszonen effekten att avskilja de pelarformade kristallerna, vilket ökar mängden ekviaxiella kristaller. Den elektromagnetiska Omröringen av den flytande stâlsmältan i det slutliga stelningsstadiet tjänar till att díspergera det smälta stålet mellan de indi- viduella ekviaxíella kristallkornen och sålunda reducera temperaturgradienten. Därefter stelnar alla icke-stelnade delar nästan samtidigt, så att krymphâligheterna dispergeras så att bildning av sammanhängande håligheter i centrumdelen undertryckes. Lämpliga betingelser för den elektromagnetiska omröringen i den slutliga stelningszonen innefattar väsent- ligen en frekvens i området 1,5-10 Hz och en magnetisk flödes- täthet G (gauss) vid ytan på den kontinuerligt gjutna strängen 1 området 895 x e"O=2f <( G << 2137 x e"°=2f.

Fig. H visar fotografier av makrostrukturer i tvärsnitt för kontinuerligt gjutna strängar (A) och (B) genom enkel elektro- magnetisk omröring i formen och genom dubbel eller kombinerad elektromagnetisk omröring i formen respektive den slutliga stelningszonen. Som framgår därav undertryckes krymphålig- heter i centrumdelen på ett påfallande sätt i den kontinuer- ligt gjutna strängen (B) i enlighet med sättet enligt före- liggande uppfinning.

Som framgår av ovanstående beskrivning erhålles synergístíska effekter vid sättet enligt uppfinningen, som utsätter den kontinuerligt gjutna strängen för elektromagnetisk omröring vid åtminstone två positioner längs dess passage genom formen, intermediär stelningszon och slutlig stelningszon 10 15 20 25 30 35 HO 447 070 s under speciella betingelser för frekvens och magnetisk flödes- täthet. Även om ovanstående beskrivning hänför sig till ett mjukt kolstäl, kan föreliggande uppfinning även tillämpas för stål med måttlig eller hög kolhalt.

Vid tillämpning på ett stål med hög eller genomsnittlig stål- halt, där reduktioner av negativ segring och centrumsegring eftersträvas, rekommenderas inställning av frekvensen, för den elektromagnetiska omröringen i formen, i området 1,5-10 Hz och den magnetiska flödesdensiteten G (gauss) vid ytan på den kontinuerligt gjutna strängen I området 268 X e_o*18f i G š 7H5 X e_0'2f ..... (1) och för den elektromagnetiska omröringen i den intermediära stelningszonen för den kontinuerligt gjutna strängen instäl- les frekvensen i området 1,5-10 Hz och den magnetiska flödes- tätheten vid ytan på den kontinuerligt gjutna strängen i om- rådet o,2f 268 x e 7U5 xee g..... (2) éo,1ßf < G < eller användning av en kommersiell frekvens av 50-60 Hz för bildning av en magnetisk flödestäthet vid ytan på den konti- nuerligt gjutna strängen i området G Å 750000/(D-1oo)2 ..... (5) ll/x 750000/(D-107)? Följande utföringsform förklarar de ovannämnda områdena med utgångspunkt från centrumsegring. Fig. 5 är ett diagram för förhållandet mellan centrumsegring avsatt mot förhållandet för segring i ytskiktet, bildat under olika intensiteter för elektromagnetisk omröring, nämligen genom variation av den magnetiska flödestätheten vid varje frekvens för anbringad växelström vid elektromagnetisk omröring i formen, med an- vändning av smält stål som erhölls genom 3-sats blåsning i en LD-konverter och som efter reglering av Al- och Fe-komponenter vid tappningstiden uppvisade en kemisk sammansättning av C= =O,61%, Mn=O,90%, Si=1,65%, P=0,020%, S=0,015%, Cu=O,1}%, Ni=0,01%, Cr=0,02%, Mo=0,01% och Al=0,030%. Det framgår därav att den magnetiska flödestätheten bör begränsas till ett pQORoWQUÄLITY 10 15 20 25 50 35 H0 9 447 070 visst område med hänsyn till de tillåtna områdena för förhållan- det för centrumsegring och förhållandet för negativ segring i ytskiktet för denna typ av kontinuerligt gjutna strängar. För att åstadkomma förutbestämd omröring i det smälta stålet är det sålunda nödvändigt att den magnetiska flödestätheten fal- ler inom ett visst område, som bestämmas av frekvensen. Som framgår av diagrammet i fig. 5 är den lämpliga frekvensen f för växelströmmen i området 1,5-10 Hz och den lämpliga magne- tiska flödestätheten G (gauss) vid ytan på den kontinuerligt e-o,18f S G S YH5 X G-o,20f gjutna strängen är i området 268 x ..... (1).

Värden överstigande ovannämnda område resulterar i kontinuer- ligt gjutna strängar, som har underlägsen kallsmidningsförmåga beroende på ökning av centrumsegringar och som har låg kall- åldringshårdhet beroende på ökning i negativ segring i yt- skiktet, som medför en i praktiken oacceptabelt hög andel defekta produkter.

Isynnerhet visar fig. 5 effekterna av lågfrekvensomröring (1,5-10 Hz) i formen på centrumsegring för kol och negativ segring i vitt band vid kontinuerlig gjutníng av 0,60% C ämnen, där förhållandet för centrumsegring på den vänstra ordinatan faller skarpt med ökningar i ett speciellt område för den magnetiska flödestätheten på abskissan. Å andra si- dan ökar den negativa segringen i vitt band, avsatt på den högra ordinatan, linjärt med den magnetiska flödestätheten.

Fig. 5 visar genom streckning en optimal zon för elektromag- netisk omröring där centrumsegringsförhållandet för C är mindre än 1,2 och det negativa segringsförhållandet för C är mindre än -0,10.-Det optimala området för magnetisk flödestät- het blir smalare och lägre vid en högre frekvens, t.ex. 187-500 vid 2 Hz och 130-355 vid Ä Hz. Det streckade området i fig. 6 visar det optimala området i förhållandet mellan frekvens och magnetisk flödestäthet, som uttryckes genom den ovan angivna formeln (1).

För ytterligare reduktion av oregclbundunhcter i cnntrumseg- ringen i den axiella riktningen för kontinuerligt gjutna strängar efter elektromagnetisk omröring i formen, är det fßß-P fWVWFHII III-ngr “' 'W -- -__ s--..-..4___:~, .,_ 10 15 20 25 50 40 447 070 10 effektivt att utsätta strängarna återigen för elektromagnetisk omröring med förutbestämda betingelser i den intermediära stelningszonen, vilket förbättrar centrumscgringen genom bild- ning av en större mängd ekviaxiella kristaller. Den elektro- magnetiska omröringen i den intermediära stelningszonen bör utföras vid den ovan angivna frekvensen och det magnetiska flödestäthetsområdet ((2) eller (3)), som nämnts ovan. Det optimala området (2) bestämmes av samma skäl som för omröring i formen. Emellertid måste skaltjockleken i den intermediära stelningszonen tagas i beaktande då en kommersiell frekvens användes. Liksom i fig. 5 visar fig. 7 den magnetiska flödes- tätheten för den elektromagnetiska omröringen i den intermediära stelningszonen i förhållande till centrumsegringar och negativa segringar i det vita bandet med avseende på kontinuerligt gjutna strängar med skaltjockleken 20 mm och 60 mm, varvid respektive optimala områden markerats genom streckning. Det optimala omrâdet för den magnetiska flödestätheten visas i relation till den stelnade_skaltjockleken (D mm) i fig. 8.

Som nämnts ovan har tillämpningen av den elektromagnetiska om- röringen efter omröringen i formen effekten att reducera segringar i kontinuerligt gjutna strängar. Denna effekt illustreras i termer av reduktionsförhållande för dragning i fig. 9, varav framgår att dragningsreduktionsförhållandet för ett prov (C) enligt uppfinningen har förbättrats tydligt, jäm- fört med ett prov (Å) utan omröring och ett prov (B) med en- bart omröring i formen. Även om oregelbundenheter i centrumsegringar i den axiella riktningen för kontinuerligt gjutna strängar kan förbättras genom den kombinerade elektromagnetiska omröríngen i formen och den intermediära stelningszonen, kan graden av centrum- segring (medelkoncentration i den axiella centrumdelen) för- bättras ytterligare genom åstadkommande av en elektromagne- tisk omröring i den slutliga stelningszonen förutom omröringen i formen och/eller i den intermediära stelningszonen. Vid âstadkommande av ett flöde i den flytande stålsmältan genom elektromagnetisk omröring i den slutliga stelningszonen, så omröres det smälta stålet inom den ekviaxiella kristallzonen för smält stål. Omröringen i den slutliga stelningszonen, där 1' _" .:_>- .« i 10 15 KU LW 50 35 H0 11 447 070 det återstående smälta stålet uppvisar nästan ingen temperatur- gradient jämfört med omröringen av den pelarformade kristall- zonen, medför att det smälta stålet, som undergâr förtätning vid gränsytan för stelningen, kommer att fördelas mellan de individuella kristallkornen under förhindrande av ytterligare framåt- eller bukätriktade rörelser för det smälta stålet. Så- lunda fortskrider stelningen nästan samtidigt i den flytande stålsmältan, med inneslutning av förtätat smält stål mellan de individuella kristallkornen så att därigenom det vita bandet breddas för reduktion av möjligheten till segríng. I detta sammanhang bör den magnetiska flödestätheten även vara be- gränsad till ett visst område med hänsyn till de tillåtna om- rådena för graden av centrumsegring och graden av negativ seg- ring i det vita bandet i kontinuerligt gjutna strängar av det- ta slag, som är godtagbara i praktiken. För att åstadkomma en förutbestämd omröring i det smälta stålet bör sålunda den magnetiska flödestätheten för den elektromagnetiska omröringen vara i ett visst område i förhållande till frekvensen. Som framgår av diagrammet i fig. 10 är det optimala området för den magnetiska flödestätheten G (gauss) vid ytan på en kontinuerligt gjuten sträng för växelström med en frekvens av 1,5~1O Hz -O,20f (Ä) ...om 895 x e 2137 X e -0,2üf S G S Med andra ord resulterar sålunda en magnetisk flödestäthet överstigande detta område i kontinuerligt gjutna strängar, som har underlägsen kallsmidningsförmåga beroende på en stor mängd centrumsegring eller som har låg kallåldringshårdhet beroende på ökad negativ segring i det vita bandet, med en ökning av andelen i praktiken icke godtagbara, defekta pro- dukter. lsynnerhet visar fig. 10, liknande fig. 5 och 7, effekterna av periferiskt anbringad lågfrekvensenergi (1,5-10 Hz) för omröring på centrumsegringen och den negativa segringen i det vita bandet vid kontinuerlig gjutning av 0,60% C stål- ämnen. Av dessa samband erhölls det optimala området för den 11, vilken magnetiska flöd-ntäthwtvn, nfinom Visan i Fin. definieras genom formeln (IV).

POOR QUALITY 10 15 20 50 H0 447 070 12 I fig. 12 har medelvärden för kolhalterna i dragriktningen, över bredden på en kontinuerligt gjuten sträng av 0,60% C stål avsatts, crhàllet efter elektromagnetisk omröring i formen och i den slutliga stelningszonen under ovan angivna betingelser. Därav framgår att den elektromagnetiska omröring- en av smält stål i formen (M) och slutlig stelningszon (F) med beteckningen (o) reducerar bildningen av den negativa seg- ringen, generellt benämnt vitt band, och minskar avsevärt centrumsegringen i motsats till ingen omröring (0) och om- röring i enbart formen (A). Kombinationen av den elektromagne- tiska omröringen i formen och den elektromagnetiska omröringen i den slutliga stelningszonen för den kontinuerligt gjutna strängen ger synergistiska effekter, varigenom icke endast oregelbundenheter hos centrumsegringar i den axiella rikt- ningen för kontinuerligt gjuten sträng undertryckes, utan även graden av centrumsegring sänkes, så att olika egenskaper förbättras hos de erhållna kontinuerligt gjutna strängarna, inklusive kallsmidningsförmâgan. Det torde icke behöva nämnas att ytterligare förbättrade resultat kan erhållas genom ut- sättande av kontinuerligt gjutna strängar för»behandlingen enligt uppfinningen i samtliga av gjutformen, intermediär stelningszon och slutlig stélningszon.

Fig. 15 visar förhållandet mellan centrumsegring och maximi- värden i oregelbundenheter för centrumsegring i den axiella riktningen för kontinuerligt gjutna strängar mot ett vitt band/negativt segringsförhållande av -0,10 vid kontinuerlig gjutning av 200-500 X H00 ämnen av 0,60% C stål med avseende på ett test utan utnyttjande av elektromagnetisk omröring, ett test med åstadkommande av enkel elektromagnetisk omröring i formen (M), intermediär stelningszon (S) eller slutlig stelningszon (F) enbart, och ett test med åstadkommande av kombinerad elektromagnetisk omröring åtminstone vid två' H positioner i formen och intermediär samt slutlig stelningszon för kontinuerligt gjutna strängar i enlighet med sättet en- ligt föreliggande uppfinning. Det torde iakttagas därifrån att den kombinerade elektromagnetiska omröringen vid åt- minstone två av de tre positionerna, dvs. en position i gjutformen, en position i den intermediära stelningszonen och en position i den slutliga stelningszonen, visar POOR QUALITY 10 15 20» 30 13 447 070 synergistisk effekt vid förbättring av förhållandet av cvntrumuegríng och orugelbundtnheter i eentrumsegrïng, jäm- fört med icke-omröring och enkel omröring vid en position.

De kontinuerligt gjutna strängarna, som framställts med den kombinerade elektromagnetiska omröringen vid samtliga posi- tioner i gjutformen, intermediär stelningszon och slutlig stelningszon, kontinuerligt gjutna strängar framställda med kombinerad elektromagnetisk omröring i gjutformen och inter- medíär stelningzon, och kontinuerligt gjutna strängar bildade med den kombinerade elektromagnetiska omröringen i gjutformen och slutliga stelningszonen är utmärkta i denna ordning med avseende på förhållandet för centrumsegring liksom även oregelbundenhet hos centrumsegring.

Som framgår av föregående beskrivning reducerar sättet enligt föreliggande uppfinning effektivt inneslutningar i stål med både hög och genomsnittlig kolhalt, undertrycker effektivt förhållandet för och oregelbundenheter för centrumsegring ge- nom kombinerad elektromagnetisk omröring, isynnerhet där centrumsegringen är problematisk, varigenom tillförsäkras framställning av kontinuerligt gjutna strängar av tillfreds- ställande kvalitet.

Sättet enligt föreliggande uppfinníng medger sålunda fram- ställning av kontinuerligt gjutna strängar, vilka uppvisar förbättringar i segringsgrad, inneslutningar, ytkvalitet, kallsmidningsförmåga, bearbetningsförmåga och kallåldrings- hårdhet, genom den kontinuerliga gjutningsprocessen med en relativt låg kostnad.

Pooa QUALITY

Claims (7)

10 15 20 25 30 35 447 Û70 14 Patentkrav l. Sätt vid elektromagnetisk omröring av smält stål i flera områden i en stränggjutningsanläggning. varvid i sträng- gjutningskokillen en frekvens för det elektromagnetiska magnetfältet mindre än 10 Hz och en magnetisk flödestäthet mindre än 200 mT användes, k ä n n e t e c k n a t av att omröring sker såväl i kokillen som i slutstelningszonen (i sumpens nedre spetsiga del). i kokillen med en frekvens f av

1.5 till 10 Hz och med en magnetisk flödestäthet B vid "°'1°f till (mT) och i slutstelningszonen med en frekvens kokillens inneryta inom området från 19.5 X e -O,2f ' 179 X 6 av från 1.5 till 10 Hz och med en magnetisk flödestäthet B vid gjutsträngens yta av från 89.5 x e_0'2f till 213,7 x e'°'2f (mr).

2. Sätt enligt krav 1. k ä n n e t e c k n a t av att den gjutna strängen dessutom omröres i sumpområdet mellan kokillen och sumpens nedre del med en frekvens f av 1,5 till 10 Hz och med en magnetisk flödestäthet B vid ytan på gjutsträngen inom omrâdet från 19.5 x e'°'18f till 179 x e"°'2f (mr).

3. Sätt enligt krav 2. k ä n n e t e c k n a t av att omrö- ringen utföres med en magnetisk flödestäthet B inom området från 26,8 x e'°'18f tiil 24.5 x e'°'2f (mr).

4. Sätt enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t av att gjut- strängen dessutom omröres i sumpomrâdet mellan kokillen och sumpens slutstelningsdel med en frekvens f av från 50 till 60 Hz och med en magnetisk flödestäthet B vid ytan på gjut- strängen inom området från 6 x 104/(D-107)2 till 18 x 104/(D-l00)2 (mT). där D betecknar tjockleken på strängens stelnade skal angett i mm.

5. Sätt enligt krav 4, k ä n n e t e c k n a t av att om- röringen utföres med en magnetisk flödestäthet B inom området . 3 2 från 75 X 103/(D~l07)2 tlll 75 X 10 /(D-100) (mT). Poor QUAHTY 447 070 15

6. Sätt enligt något av de föregående kraven. k ä n n e - t e c k n a t av att omröríngen i kokillen utföres med en magnetisk flödestäthet B inom området av från 26.8 x e"0'l8f :in 74.5 x e'°'2f (m).

7. Sätt enligt något av kraven 1 - 5. k ä n n e t e c k - n a t av att vid en gjuten sträng med en tvärsektionsarea större än 400 cmz omröring i kokíllen utföres med en frek- vens f an från 1.5 till 4 Hz. PÛÛR Qïlšfšïnïflïf